Procédé pour enduire les bords de scellement de récipients avec des quantités exactement dosées d'un composé de scellement et machine pour la mise en aeuvre de ce procédé. La présente invention concerne un procédé pour enduire les bords de scellement de réci pients avec des quantités exactement dosées d'un composé de scellement maintenu à vis cosité constante. Il est particulièrement diffi cile de doser exactement le composé de scelle ment lorsqu'on utilise comme tel un com posé formé par des particules de résine, des particules de charge (c'est-à-dire n'ayant pas une fonction active) et un plastifiant liquide.
La propriété caractéristique des particules de résine d'un tel composé, qu'on désignera dans la suite par du type pâte , consiste dans leur insolubilité dans le plastifiant à la tempé rature ambiante, tandis qu'elles se solvatisent complètement dans le plastifiant à une cer taine température plus élevée, généralement d'environ 1.50 C. Une fois la. résine solvatisée dans le plastifiant., il se forme un gel perma nent caoutchouteux, lorsqu'on refroidit la masse.
En effet, à. l'encontre des anciens types de composés de scellement à viscosité relative ment stable les composés nouvellement créés du type pâte ont des viscosités extrêmement variables sous l'effet de très faibles variations de température. Par exemple, une paate depuis peu en usage dans l'industrie et décrite dans le brevet suisse N 281.423 présente une vis cosité de 8500 centipoises à 35,5 C.
A 37,7 C, cette viscosité tombe à 3660 centipoises et à. 40,5 C elle est égale à 1500 centipoises. A 43 C, la viscosité est de 900 centipoises; elle tombe a une valeur minimum de 600 centi- poises à 60 C et remonte brusquement à 6000 centipoises lorsque la température atteint 73 C.
Il en résulte que ce composé ne peut pas couler par un ajutage fonctionnant par in termittences, comme dans les machines bien connues pour enduire les bords des couvercles de récipients à fermer par scellement, de faon à faire arriver une quantité constante à plusieurs reprises par unité de temps, à moins que la composé ne soit maintenu rigou reusement à une température constante. Mais une température constante seule ne suffit pas. La plupart des composés d'enduisage en pâte sont fortement thixotropiques. Si on laisse reposer le composé, même pour très peu de temps,, il se solidifie de faon qu'il ne peut plus être remis en mouvement sans exer cer une pression excessive.
Beaucoup de composés en pâte sont des masses relativement solides à la température ambiante et doivent, être chauffés par exem ple à une température de 32 à 54,4 C pour abaisser leur viscosité à la valeur permettant de les appliquer; mais les résines jusqu'alors insolubles dans le plastifiant commencent à s'y solvatiser à une température très voisine de celle à laquelle leur viscosité est minimum. Etant donné que la -solvatisation est progres sive, une légère élévation de température fait. augmenter la viscosité jusqu'à une valeur à laquelle elles ne peuvent plus être traitées.
Cette relation critique extrêmement sen sible entre la viscosité et la température des composés d'enduisage en pâte rend l'opération d'enduisage des bords de scellement, par exem ple des bords des couvercles, avec le degré de précision des normes actuelles, si difficile qu'elle n'est pas exécutable industriellement dans les installations ordinaires.
On a constaté à plusieurs reprises, au cours des essais pré liminaires sur lesquels l'invention est basée, qu'il n'était pas possible de chauffer le com posé d'enduisage en pâte, par exemple dans une chaudière à double enveloppe, et d'amener la température de sa masse jusqu'à 41,5 C, par exemple, sans provoquer une certaine solvatisation de la résine et rendre la viscosité impossible à régler.
De même, on a constaté à plusieurs reprises que, lorsqu'on traite des composés thixotropiques, i1 n'est pas possible de faire arriver sur le couvercle des quantités de composé dosées avec précision par le pro cédé normal, où l'on distribue un composé liquide au moyen d'air comprimé par un aju- tage fonctionnant par intermittences, et cela. à cause des variations de viscosité qui se pro duisent dans l'installation, lorsque le composé reste immobile au moment où la soupape de commande de l'ajutage se ferme.
D'autre part, les composés en pâte pré sentent certains avantages par rapport. aux composés utilisés précédemment, tels que le latex, par exemple, et cela parce qu'on ob tient un scellement plus étanche avec une quantité dosée d'un composé de scellement et que la durée de solidification avec ce composé est réduite de quelques heures à une affaire de quelques minutes.
Le procédé suivant l'invention permet de surmonter les difficultées mentionnées et par conséquent permet d'utiliser les composés en pâte . Ce procédé est caractérisé en ce qu'on fait circuler une grande quantité du composé dans un circuit. quasi-fermé au moyen d'une pompe volumétrique, en ce qu'on règle la vitesse de la pompe et la résistance du circuit à la cir culation de façon que la quantité de chaleur dégagée par frottement dans le composé atteint au moins le 50 0!o de la chaleur totale apportée au composé, en ce qu'on ne débite qu'une faible fraction du composé en circu lation sur les bords de scellement des réci pients qu'on enduit successivement et en ce qu'on maintient constante la quantité de composé en circulation,
en introduisant dans le courant en circulation, en moyenne, une quantité d'appoint du composé égale au débit.
L'invention concerne, en outre, une ma chine pour la mise en oeuvre de ce procédé. Cette machine est, caractérisée en ce qu'elle présente un circuit quasi-fermé dans lequel est maintenu une circulation continue du com posé de scellement; un circuit quasi-fermé dans lequel est maintenu une circulation con tinue du composé de scellement; un réservoir d'alimentation et d'appoint. du composé avec paroi verticale et fond en forme de cône ren versé; un tuyau du circuit se terminant juste au-dessus du point le plus bas du fond; un tuyau du circuit raccordé audit fond en son point le plus bas; une grille de support. du composé froid au voisinage du raccordement entre le fond et la paroi verticale du réser voir;
un dispositif de chauffage de la grille pour faire fondre le composé posé sur elle, et le faire tomber par les mailles de la. grille, le faire couler de haut en bas sur la paroi inclinée du fond et le réunir au courant de composé entrant dans le tuyau raccordé audit fond.
Le dessin annexé représente, à titre d'exem ple, une forme d'exécution de la machine selon l'invention.
La fig. 1 représente un schéma de la ma chine.
La. fig. 2 est une vue en plan par dessus du réservoir d'alimentation de cette machine. La machine représentée comprend une pompe volumétrique 10, de préférence du type à engrenage, qui est actionnée par une commande à vitesse variable accouplée à un moteur électrique, non représenté. Le com posé de scellement refoulé par la pompe passe dans un tuyau de refoulement 11 qui se raccorde à un serpentin égaliseur de tem pérature 12, immergé dans une cuve à eau 13. En sortant du serpentin 12, le composé passe par un tuyau 14 et arrive dans le dispositif de garnissage 15 qui comprend une buse 16 du type à pointeau et. une chambre à air 17.
L'écoulement intermittent du composé dû au fonctionnement de la buse à pointeau 16 pro voque des oscillations du volume de l'air 18 emprisonnée dans la chambre à air 17, remplie en grande partie par le composé de scellement. Le composé quitte la chambre à air 17 par un tuyau 1.9 et sort par l'extrémité ouverte 20 de ce tuyau. L'extrémité 20 du tuyau 19 se termine juste au-dessus du point le plus bas 21, du fond 22 du réservoir d'alimenta tion en composé 23, ce fond ayant la forme d'un cône renversé.
Une grille 24 formée de tubes croisés de petit diamètre, disposée à la base du fond 22, de façon à faire communi quer directement l'intérieur des tubes avec l'eau contenue dans le réservoir extérieur 13, constitue un support pour le composé froid solide qu'on introduit à la pelle ou qu'on fait tomber de temps en temps dans le réservoir d'alimentation 23. La quantité qu'on introduit doit être - en moyenne - égale à celle débi tée, de façon continue, par la buse 16. La grille peut aussi être chauffée électriquement ou par d'autres moyens, mais on donne la préférence à la forme de construction repré sentée.
L'eau du réservoir 13 est maintenue à une température voisine de celle à laquelle le composé doit être appliqué sur le couvercle 25 et, dans la pratique, on s'efforce de main tenir la température de l'eau soit à 1,1 C supérieure à la température d'application du composé, pour tenir compte des pertes par rayonnement dans l'installation en hiver, soit à 1,1 C au-dessous de la température d'application du composé, ce qui est parfois nécessaire lorsqu'on opère en été. Une petite pompe 26 entraînée par un moteur électrique, non représenté, maintient l'eau du bac 13 en circulation constante par des tuyaux 2 7 et 28.
Pour rendre la figure plus claire, on n'a pas représenté les serpentins de chauffage électriques utilisés pour porter l'eau à la température nécessaire. Le fonctionnement de cette installation est le suivant: Si l'on suppose que l'installation est vide au commen cement de l'opération, on introduit le com posé froid solide dans le réservoir d'alimenta tion 23 dans lequel il occupe la. position 29 représentée. Lorsque la température de l'eau s'élève, le composé s'échauffe sous l'action de la circulation de l'eau dans les tuyaux 24 de la grille et de petits morceaux et des gouttes du composé commencent à tomber sur le fond conique 22 du réservoir à com posé 23.
Lorsqu'une quantité suffisante de composé à fondu et que l'air ne risque plus d'être aspiré dans l'installation par l'orifice d'admission 30 qui se trouve au sommet du cône renversé 22, on ouvre un robinet 31 disposé en parallèle avec la pompe 10, une soupape 32 disposée en parallèle avec la cham bre à air 17 et qui est une soupape de décom pression chargée par un ressort réglable, ainsi qu'un robinet 33, destiné à régler la résistance de circulation du circuit quasi- fermé constitué par les élements décrits.
Puis on fait démarrer la pompe 10 et, après l'avoir fait tourner pendant une minute ou deux, pour chauffer le composé dans la pompe et à son voisinage immédiat, on ferme le robi net 31.. Le composé est alors refoulé à tra vers le tuyau 11, le serpentin égaliseur 12, et sort par le tuyau 14, passe par le tuyau de dérivation 34 et la soupape de dérivation 32 et revient par le prolongement du tuyau 19 pour se réunir au composé qui maintenant coule ou glisse de haut en bas le long de la paroi intérieure de la base conique 22. Lors que ce composé a été chauffé à peu près à la température qu'il doit avoir pour enduire les couvercles, on ferme la soupape de dériva tion 32.
Le composé est alors refoulé par les parties des tuyaux 14 et 19 qui communi quent avec la chambre à air 17. Au -bout de quelques minutes de fonctionnement, per- mettant au composé d'atteindre un état d'équi libre dans les tuyaux, on peut mettre en marche la buse de garnissage 16 et faire tour ner les couvercles non garnis au-dessous de cette buse qui fonctionne par intermittence de faon connue.
La quantité du composé refoulé et circu lant est beaucoup plus grande que celle qui sort par la buse 16.A titre d'exemple, pour garnir des couvercles de boîtes à café de 63 mm, on applique environ 226 g de composé sur 200 couvercles passant au-dessous de la buse 16 en une minute, mais, en même temps, on a fait circuler environ 5 kg de composé dans le circuit de la canalisation.
La. quantité de chaleur produite par fric tion dans le composé est proportionnelle à la. vitesse réglable la. pompe volumétri que 10 entraînée par le moteur et à la con- tre-pression qui dépend de la résistance du circuit, qu'on règle essentiellement par la manoeuvre du robinet. 33. Cette chaleur est au moins égale au 50% de la chaleur totale nécessaire.
Une fois qu'on a. réglé la vitesse de la pompe par le mécanisme de commande à vitesse variable et la contre-pression par la soupape 33 et que l'installation a atteint son état d'équilibre, la température se règle auto matiquement dans une large mesure. Par exemple, si une masse de composé de forte viscosité pénètre dans la pompe, le travail qu'elle subit est plus considérable, sa. tempé rature s'élève et sa viscosité diminue.
Si la viscosité diminue, le travail transformé en chaleur diminue. L'installation a donc ten dance à fonctionner d'une manière stable, bien entendu si on a soin d'éviter qu'elle travaille dans une région de la. caractéristi que viscosité-température, où la viscosité augmente avec la température.
La quantité d'énergie mécanique trans formée en chaleur est indiquée ci-après à propos de deux sortes de composés du com merce: Un composé en pâte A, qui sert à former des scellements latéraux sur les corps de récipients et un composé plus fluide B, qui sert, à sceller les eouvereles sur les corps des récipients. Dans les deux cas, le composé tombe et passe à. travers la grille en pénétrant dans le circuit à une température moyenne de 27 C.
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<I>Propriétés <SEP> physiques <SEP> des <SEP> composés <SEP> de <SEP> scellement</I>
<tb> Composé <SEP> A <SEP> Composé <SEP> B
<tb> Densité <SEP> 1,29 <SEP> 1,68
<tb> Chaleur <SEP> spécifique <SEP> 0,31 <SEP> 0,24
<tb> Viscosité <SEP> à <SEP> 27 <SEP> C <SEP> 6 <SEP> t/min <SEP> 642,000 <SEP> cp.
<SEP> 6 <SEP> t/min <SEP> 40,000 <SEP> cp.
<tb> 60 <SEP> t/min <SEP> indéterminable <SEP> 60 <SEP> t/min <SEP> 42,300 <SEP> cp.
<tb> Viscosité <SEP> à <SEP> 43 <SEP> C <SEP> 6 <SEP> t/min <SEP> 104,000 <SEP> cp.
<tb> 60 <SEP> t/min <SEP> 29,800 <SEP> cp.
<tb> Viscosité <SEP> à <SEP> 39 <SEP> C <SEP> 6 <SEP> t/min <SEP> 4,000 <SEP> cp.
<tb> 60 <SEP> t/min <SEP> 2,680 <SEP> cp.
<tb> <I>Caractéristiques <SEP> de</I> <SEP> fonctionnement <SEP> <I>de <SEP> la <SEP> machine</I>
<tb> Contre-pression <SEP> à <SEP> la <SEP> pompe <SEP> 15,8 <SEP> kg/cm2 <SEP> abs.
<SEP> 4,9 <SEP> kg/enn- <SEP> abs.
<tb> Vitesse <SEP> de <SEP> la <SEP> pompe <SEP> 100 <SEP> t/min <SEP> 100 <SEP> t/min
<tb> Quantité <SEP> de <SEP> composé <SEP> en <SEP> circulation <SEP> 4 <SEP> kg/min <SEP> 5,2 <SEP> kg/min
<tb> Température <SEP> d'entrée <SEP> 27 <SEP> C <SEP> 27 <SEP> C
<tb> Température <SEP> d'application <SEP> 43 <SEP> C <SEP> 43 <SEP> C
<tb> Quantité <SEP> débitée <SEP> sur <SEP> les <SEP> bords <SEP> de <SEP> scellement <SEP> <B>0,'29</B> <SEP> kg/min <SEP> 0,18 <SEP> kg/min
<tb> Quantité <SEP> débitée <SEP> % <SEP> du <SEP> débit <SEP> total <SEP> de <SEP> la <SEP> pompe <SEP> 7,5% <SEP> 3,5%
<tb> Chaleur <SEP> nécessaire <SEP> 1,53 <SEP> Cal/min <SEP> 0,51 <SEP> Cal/min
<tb> Chaleur <SEP> interne <SEP> produite <SEP> par <SEP> la <SEP> pompe <SEP> 1,15 <SEP> Cal/min <SEP> 0,
35 <SEP> Cal/min
<tb> Pourcentage <SEP> de <SEP> chaleur <SEP> à <SEP> fournir <SEP> par <SEP> la <SEP> pompe <SEP> 751/o <SEP> 67 <SEP> % Ces conditions permettent de maintenir avec succès les limites de tolérance de poids sur les bords de scellement pendant les pé riodes de marche de longue durée.
Les mesures de viscosité ont été effectuées au moyen de viscosimètre de Brookfield avec une aiguille N 5 pour le composé A, aux vitesses de 6 et de 60 t/min. La viscosité du composé B a été mesurée avec l'aiguille N 3 aux vitesses de 6 et 80 t/min.
A method of coating the sealing edges of containers with exactly metered amounts of a sealing compound and a machine for carrying out this method. The present invention relates to a process for coating the sealing edges of containers with exactly metered amounts of a sealing compound held in constant tightness. It is particularly difficult to measure the sealant exactly when using as such a compound formed by resin particles, filler particles (i.e. having no active function) and a liquid plasticizer.
The characteristic property of the resin particles of such a compound, which will hereinafter be referred to as paste type, consists in their insolubility in the plasticizer at room temperature, while they completely solvate in the plasticizer at a temperature. some higher temperature, usually around 1.50 C. Once the. resin solvated in the plasticizer. a permanent rubbery gel is formed when the mass is cooled.
Indeed, at. Unlike the older types of relatively stable viscosity sealants, the newly created paste-type compounds have extremely variable viscosities under the effect of very small variations in temperature. For example, a paate recently used in industry and described in Swiss patent N 281,423 has a screw cosity of 8500 centipoise at 35.5 C.
At 37.7 ° C, this viscosity drops to 3660 centipoise and to. 40.5 C it is equal to 1500 centipoise. At 43 C, the viscosity is 900 centipoise; it drops to a minimum value of 600 centipoise at 60 C and rises sharply to 6000 centipoise when the temperature reaches 73 C.
As a result, this compound cannot flow through a nozzle which operates intermittently, as in the well-known machines for coating the edges of the lids of containers to be sealed, so as to cause a constant quantity to arrive several times per unit. time, unless the compound is kept rigorously at a constant temperature. But constant temperature alone is not enough. Most paste coating compounds are highly thixotropic. If the compound is allowed to stand, even for a short time, it solidifies so that it cannot be put back into motion without exerting excessive pressure.
Many paste compounds are relatively solid masses at room temperature and must be heated, for example, to a temperature of 32 to 54.4 ° C. to lower their viscosity to the value allowing them to be applied; but the resins hitherto insoluble in the plasticizer begin to solvate therein at a temperature very close to that at which their viscosity is minimum. Since the -solvatization is progressive, a slight rise in temperature occurs. increase the viscosity to a value at which they can no longer be processed.
This extremely sensitive critical relationship between viscosity and temperature of paste coating compounds makes the operation of coating sealing edges, for example the edges of lids, with the degree of precision of current standards, so difficult. that it is not industrially executable in ordinary installations.
It has been observed on several occasions, during the preliminary tests on which the invention is based, that it was not possible to heat the coating compound in paste, for example in a double jacket boiler, and to bring the temperature of its mass to 41.5 C, for example, without causing a certain solvatization of the resin and making the viscosity impossible to adjust.
Likewise, it has been observed on several occasions that, when dealing with thixotropic compounds, it is not possible to deliver precisely metered quantities of compound to the cover by the normal process, where a liquid compound by means of air compressed by an intermittently operated nozzle, and that. because of the variations in viscosity which occur in the installation, when the compound remains stationary when the control valve of the nozzle closes.
On the other hand, the paste compounds have certain advantages over them. to the compounds used previously, such as latex, for example, and this because a more airtight seal is obtained with a metered quantity of a sealing compound and the duration of solidification with this compound is reduced from a few hours to a matter of a few minutes.
The process according to the invention makes it possible to overcome the difficulties mentioned and therefore makes it possible to use the compounds in paste. This process is characterized in that a large quantity of the compound is circulated in a circuit. quasi-closed by means of a positive displacement pump, in that the speed of the pump and the resistance of the circuit to circulation are adjusted so that the quantity of heat released by friction in the compound reaches at least 50 0 ! o of the total heat supplied to the compound, in that only a small fraction of the circulating compound is delivered to the sealing edges of the containers which are successively coated and in that the quantity is kept constant of circulating compound,
by introducing into the circulating stream, on average, a make-up quantity of the compound equal to the flow rate.
The invention also relates to a machine for implementing this method. This machine is characterized in that it has a quasi-closed circuit in which a continuous circulation of the sealing compound is maintained; a quasi-closed circuit in which a continuous circulation of the sealing compound is maintained; a supply and make-up tank. compound with vertical wall and inverted cone-shaped bottom; a pipe in the circuit ending just above the lowest point of the bottom; a pipe of the circuit connected to said bottom at its lowest point; a support grid. cold compound in the vicinity of the connection between the bottom and the vertical wall of the reservoir;
a grid heater to melt the compound placed on it, and make it fall through the meshes of the. grid, run it from top to bottom on the inclined wall of the bottom and join it to the stream of compound entering the pipe connected to said bottom.
The appended drawing represents, by way of example, an embodiment of the machine according to the invention.
Fig. 1 represents a diagram of the ma chine.
Fig. 2 is a plan view from above of the feed tank of this machine. The machine shown comprises a positive displacement pump 10, preferably of the gear type, which is actuated by a variable speed drive coupled to an electric motor, not shown. The sealing compound delivered by the pump passes through a delivery pipe 11 which is connected to a temperature equalizing coil 12, immersed in a water tank 13. On leaving the coil 12, the compound passes through a pipe 14 and arrives in the packing device 15 which comprises a nozzle 16 of the needle type and. an inner tube 17.
The intermittent flow of the compound due to the operation of the needle nozzle 16 causes oscillations in the volume of air 18 trapped in the air chamber 17, largely filled with the sealing compound. The compound leaves the air chamber 17 through a pipe 1.9 and leaves through the open end 20 of this pipe. The end 20 of the pipe 19 ends just above the lowest point 21 of the bottom 22 of the compound feed tank 23, this bottom having the shape of an inverted cone.
A grid 24 formed of crossed tubes of small diameter, arranged at the base of the bottom 22, so as to directly communicate the interior of the tubes with the water contained in the external tank 13, constitutes a support for the solid cold compound. that we introduce with a shovel or that we drop from time to time in the feed tank 23. The quantity that we introduce must be - on average - equal to that delivered, continuously, by the nozzle 16. The grate may also be heated electrically or by other means, but preference is given to the form of construction shown.
The water in the reservoir 13 is maintained at a temperature close to that at which the compound is to be applied to the cover 25 and, in practice, efforts are made to keep the temperature of the water at 1.1 ° C. higher than the application temperature of the compound, to take account of radiation losses in the installation in winter, i.e. at 1.1 C below the application temperature of the compound, which is sometimes necessary when operates in summer. A small pump 26 driven by an electric motor, not shown, keeps the water in the tank 13 in constant circulation through pipes 27 and 28.
To make the figure clearer, the electric heating coils used to bring the water to the necessary temperature have not been shown. The operation of this installation is as follows: If it is assumed that the installation is empty at the start of the operation, the cold solid compound is introduced into the supply tank 23 in which it occupies the. position 29 shown. As the temperature of the water rises, the compound heats up under the action of the water circulating in the pipes 24 of the grid and small pieces and drops of the compound begin to fall on the conical bottom 22 of the compound tank 23.
When a sufficient quantity of compound has melted and the air no longer runs the risk of being sucked into the installation through the inlet opening 30 which is located at the top of the inverted cone 22, a valve 31 is opened arranged in parallel with the pump 10, a valve 32 disposed in parallel with the air chamber 17 and which is a pressure relief valve loaded by an adjustable spring, as well as a valve 33, intended to adjust the circulation resistance of the circuit quasi - closed constituted by the elements described.
Then the pump 10 is started and, after having run it for a minute or two, to heat the compound in the pump and in its immediate vicinity, the stopcock 31 is closed. The compound is then pumped through. pipe 11, equalizer coil 12, and exits through pipe 14, passes through bypass pipe 34 and bypass valve 32 and returns through the extension of pipe 19 to meet with the compound which now flows or slides up and down. down along the inside wall of the tapered base 22. After this compound has been heated to about the temperature it should be to coat the lids, the bypass valve 32 is closed.
The compound is then discharged by the parts of the pipes 14 and 19 which communicate with the air chamber 17. After a few minutes of operation, allowing the compound to reach a state of equi free in the pipes, it is possible to turn on the packing nozzle 16 and to rotate the non-lined lids below this nozzle which operates intermittently in a known manner.
The quantity of the compound delivered and circulating is much greater than that which exits through the nozzle 16. For example, to line the lids of 63 mm coffee cans, approximately 226 g of compound are applied to 200 lids passing through. below nozzle 16 in one minute, but at the same time about 5 kg of compound was circulated through the pipe circuit.
The amount of heat produced by friction in the compound is proportional to the. adjustable speed the. positive displacement pump 10 driven by the motor and at the counter-pressure which depends on the resistance of the circuit, which is essentially regulated by operating the valve. 33. This heat is at least equal to 50% of the total heat required.
Once we have. set the speed of the pump by the variable speed control mechanism and the back pressure by the valve 33 and the installation has reached its equilibrium state, the temperature is automatically regulated to a large extent. For example, if a mass of compound of high viscosity enters the pump, the work it undergoes is more considerable, its. temperature rises and its viscosity decreases.
If the viscosity decreases, the work transformed into heat decreases. The installation therefore tends to operate in a stable manner, of course if care is taken to prevent it from working in a region of the. viscosity-temperature characteristic, where viscosity increases with temperature.
The amount of mechanical energy transformed into heat is shown below for two kinds of commercial compounds: A paste compound A, which is used to form side seals on vessel bodies, and a more fluid compound B , which serves to seal the openings on the bodies of the receptacles. In either case, the compound falls off and passes to. through the grid entering the circuit at an average temperature of 27 C.
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<I> <SEP> physical <SEP> properties of <SEP> compounds <SEP> of <SEP> sealant </I>
<tb> Compound <SEP> A <SEP> Compound <SEP> B
<tb> Density <SEP> 1.29 <SEP> 1.68
<tb> Specific heat <SEP> <SEP> 0.31 <SEP> 0.24
<tb> Viscosity <SEP> at <SEP> 27 <SEP> C <SEP> 6 <SEP> t / min <SEP> 642,000 <SEP> cp.
<SEP> 6 <SEP> t / min <SEP> 40,000 <SEP> cp.
<tb> 60 <SEP> t / min <SEP> indeterminable <SEP> 60 <SEP> t / min <SEP> 42,300 <SEP> cp.
<tb> Viscosity <SEP> at <SEP> 43 <SEP> C <SEP> 6 <SEP> t / min <SEP> 104,000 <SEP> cp.
<tb> 60 <SEP> t / min <SEP> 29,800 <SEP> cp.
<tb> Viscosity <SEP> at <SEP> 39 <SEP> C <SEP> 6 <SEP> t / min <SEP> 4,000 <SEP> cp.
<tb> 60 <SEP> t / min <SEP> 2,680 <SEP> cp.
<tb> <I> Characteristics <SEP> of </I> <SEP> operation <SEP> <I> of <SEP> the <SEP> machine </I>
<tb> Back pressure <SEP> at <SEP> the <SEP> pump <SEP> 15.8 <SEP> kg / cm2 <SEP> abs.
<SEP> 4.9 <SEP> kg / enn- <SEP> abs.
<tb> Speed <SEP> of <SEP> the <SEP> pump <SEP> 100 <SEP> t / min <SEP> 100 <SEP> t / min
<tb> Quantity <SEP> of <SEP> composed <SEP> in <SEP> circulation <SEP> 4 <SEP> kg / min <SEP> 5,2 <SEP> kg / min
<tb> Input temperature <SEP> <SEP> 27 <SEP> C <SEP> 27 <SEP> C
<tb> Application <SEP> temperature <SEP> 43 <SEP> C <SEP> 43 <SEP> C
<tb> Quantity <SEP> debited <SEP> on <SEP> the <SEP> edges <SEP> of <SEP> sealing <SEP> <B> 0, '29 </B> <SEP> kg / min <SEP > 0.18 <SEP> kg / min
<tb> Quantity <SEP> delivered <SEP>% <SEP> of the <SEP> flow <SEP> total <SEP> of <SEP> the <SEP> pump <SEP> 7.5% <SEP> 3.5%
<tb> Heat <SEP> required <SEP> 1.53 <SEP> Cal / min <SEP> 0.51 <SEP> Cal / min
<tb> Internal heat <SEP> <SEP> produced <SEP> by <SEP> the <SEP> pump <SEP> 1.15 <SEP> Cal / min <SEP> 0,
35 <SEP> Cal / min
<tb> Percentage <SEP> of <SEP> heat <SEP> to <SEP> supply <SEP> by <SEP> the <SEP> pump <SEP> 751 / o <SEP> 67 <SEP>% These conditions allow to successfully maintain weight tolerance limits on seal edges during periods of long running.
Viscosity measurements were carried out using a Brookfield viscometer with an N 5 needle for compound A, at speeds of 6 and 60 rpm. The viscosity of compound B was measured with the N 3 needle at speeds of 6 and 80 rpm.