DE19963385C1 - Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager - Google Patents

Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager

Info

Publication number
DE19963385C1
DE19963385C1 DE19963385A DE19963385A DE19963385C1 DE 19963385 C1 DE19963385 C1 DE 19963385C1 DE 19963385 A DE19963385 A DE 19963385A DE 19963385 A DE19963385 A DE 19963385A DE 19963385 C1 DE19963385 C1 DE 19963385C1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
layer
tin
sliding
composite material
nickel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
DE19963385A
Other languages
English (en)
Inventor
Hans-Ulrich Huhn
Peter Spahn
Dietmar Wiebach
Achim Adam
Fritz Niegel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Federal Mogul Wiesbaden GmbH
Original Assignee
Federal Mogul Wiesbaden GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Federal Mogul Wiesbaden GmbH filed Critical Federal Mogul Wiesbaden GmbH
Priority to DE19963385A priority Critical patent/DE19963385C1/de
Priority to AT00127038T priority patent/ATE271197T1/de
Priority to TR200400312T priority patent/TR200400312T3/xx
Priority to ES00127038T priority patent/ES2225006T3/es
Priority to EP20000127038 priority patent/EP1113180B1/de
Priority to DE50007063T priority patent/DE50007063D1/de
Priority to PT00127038T priority patent/PT1113180E/pt
Priority to SK1959-2000A priority patent/SK286001B6/sk
Priority to US09/748,610 priority patent/US6492039B2/en
Priority to PL344826A priority patent/PL195754B1/pl
Priority to RU2000132751/02A priority patent/RU2247658C2/ru
Priority to JP2000397944A priority patent/JP4961073B2/ja
Priority to CZ20004902A priority patent/CZ294906B6/cs
Priority to AT0214900A priority patent/AT412813B/de
Priority to KR1020000083603A priority patent/KR100751103B1/ko
Priority to BR0006302-9A priority patent/BR0006302A/pt
Application granted granted Critical
Publication of DE19963385C1 publication Critical patent/DE19963385C1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C13/00—Alloys based on tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper
    • C22C9/02—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/027—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal matrix material comprising a mixture of at least two metals or metal phases or metal matrix composites, e.g. metal matrix with embedded inorganic hard particles, CERMET, MMC.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/121—Use of special materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
    • F16C33/124—Details of overlays
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/10—Alloys based on copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/10—Alloys based on copper
    • F16C2204/12—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/30—Alloys based on one of tin, lead, antimony, bismuth, indium, e.g. materials for providing sliding surfaces
    • F16C2204/34—Alloys based on tin
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2223/00—Surface treatments; Hardening; Coating
    • F16C2223/30—Coating surfaces
    • F16C2223/70—Coating surfaces by electroplating or electrolytic coating, e.g. anodising, galvanising
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/48—Particle sizes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/60—Thickness, e.g. thickness of coatings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2360/00—Engines or pumps
    • F16C2360/22—Internal combustion engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
    • F16C33/127—Details of intermediate layers, e.g. nickel dams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S384/00—Bearings
    • Y10S384/90—Cooling or heating
    • Y10S384/912—Metallic
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12708—Sn-base component
    • Y10T428/12715—Next to Group IB metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12708—Sn-base component
    • Y10T428/12722—Next to Group VIII metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12903—Cu-base component
    • Y10T428/1291—Next to Co-, Cu-, or Ni-base component

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Electroplating Methods And Accessories (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Manufacturing Of Micro-Capsules (AREA)
  • Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
  • Lubricants (AREA)

Abstract

Es wird ein Schichtverbundwerkstoff beschrieben, der eine höhere spezifische Belastbarkeit und geringeren Verschleiß aufweist. Der Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager weist eine Trägerschicht, eine Lagermetallschicht (1), eine erste Zwischenschicht aus Nickel (2), eine zweite Zwischenschicht (3) aus Zinn und Nickel sowie eine aus Kupfer und Zinn bestehende Gleitschicht (4) auf. Die Gleitschicht (4) besitzt eine Zinnmatrix (5), in die Zinn-Kupfer-Partikel (6) eingelagert sind, die aus 39 bis 55 Gew.-% Kupfer und Rest Zinn bestehen. Bei hohen Temperaturen, wie sie bei Gleitlagern in Verbrennungsmotoren auftreten, tritt eine Abwanderung des Zinns in die darunterliegende zweite Zwischenschicht (3) auf, wodurch eine Aufkonzentration der Zinn-Kupfer-Partikel (6) stattfindet.

Description

Die Erfindung betrifft einen Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager mit einer Trägerschicht, einer Lagermetallschicht, einer ersten Zwischenschicht aus Nickel und einer zweiten Zwischenschicht aus Zinn und Nickel sowie mit einer aus Kupfer und Zinn bestehenden Gleitschicht.
Schichtverbundwerkstoffe mit dem Aufbau Stahlrücken/Bleibronze/Gleitschicht aus Blei, Zinn und Kupfer haben sich durch hohe Zuverlässigkeit und mechanische Belastbarkeit bewährt. Solche Schichtverbundwerkstoffe werden beispielsweise in den Glyco-Ingenieurberichten 1/91 beschrieben.
Insbesondere die galvanische Gleitschicht ist ein multifunktionaler Werkstoff, der unter anderem folgende Aufgaben übernimmt:
  • - Einbettfähigkeit für Fremdpartikel
  • - Einlauf- bzw Anpassung der Gleitpartner
  • - Korrosionsschutz für die Bleibronze
  • - Notlaufeigenschaften im Fall von Ölmangel.
Das Lagermetall beinhaltet ebenfalls gewisse Notlaufreserven für den Fall, daß die Gleitschicht völlig abgetragen ist. Diese seit Jahrzehnten bewährten Lagerkonzepte beinhalten aber heute noch Bleianteile, hauptsächlich in der Gleitschicht. Eine gängige Legierung besteht z. B. aus PbSn10Cu2, wobei zwischen dem Lagermetall und der Gleitschicht eine Nickel-Zwischenschicht als Diffusionssperre vorgesehen ist.
Diese bekannten Schichten weisen niedrige Härten um 12-15 HV auf, besitzen daher gute Einbettfähigkeit und sind freßunempfindlich. Sie sind jedoch aus dem gleichen Grund nur begrenzt belastbar und für die Belastungen neuer Motorentwicklungen, besonders im Bereich Dieselmotoren oft nicht mehr geeignet. Auch aufgrund der Umweltrelevanz des Schwermetalls Blei sind die Schichten unbefriedigend.
Auch kommen immer mehr harte Schichten in den hochbelasteten Lagerungen zum Einsatz, wie z. B. durch PVD-Verfahren abgeschiedene Aluminium-Zinn- Schichten mit Härten um 80 HV, die jedoch verfahrensbedingt wesentlich teurer sind. Die Lager sind sehr verschleißbeständig, besitzen kaum Einbettungsfähigkeit und werden daher meist mit weichen bleihaltigen Schichten als Gegenschale kombiniert.
Reines Zinn als Gleitfläche ist nicht geeignet, da es mit einer Härte von um 10 HV noch weicher als die konventionellen Bleilegierungen ist, und so die Belastungen, die in Haupt- und Pleuellagern entstehen, nicht aufzunehmen vermag. Daher wurden, um die Zinn-Schichten durch Erhöhung der Härte widerstandsfähiger zu machen, bereits Legierungen mit Kupfer vorgeschlagen.
Die DE 197 28 777 A1 befaßt sich mit der Herstellung eines bleifreien Lagers mit einer Gleitschicht aus SnCu, wobei der Kupfergehalt von 3-20 Gew.-% variiert wird. Mit Hilfe eines methylsulfonsauren Elektrolyten mit Kornfeinungszusätzen wird eine Schicht erzeugt, die mindestens die Eigenschaften herkömmlicher ternärer Bleibasis-Standardschichten besitzen. Um eine weitere Verbesserung der Verschleißfestigkeit zu erzeugen, sollen im Bad dispergierte Hartstoffteilchen in die Schicht eingebaut werden.
In der DE 197 54 221 A1 wird vorgeschlagen, mit Zinn und Kupfer zusätzlich Kobalt abzuscheiden, um eine weitere Erhöhung der mechanischen Belastbarkeit zu erreichen und um eine Versprödung der Bindungsschicht zwischen Gleitschicht und Nickel-Diffusionssperrdamm zu verhindern, da durch das Kobalt die Diffusionsneigung des Zinns zum Nickel vermindert wird. Dieses Zulegieren von Kobalt stellt jedoch eine Komplizierung des Abscheidungsprozesses dar, die die Prozeßsicherheit verringern kann.
Es ist daher Aufgabe dieser Erfindung, einen Schichtverbundwerkstoff mit Gleitschicht auf Zinn-Kupferbasis zu schaffen, der gleichzeitig
  • - eine höhere spezifische Belastbarkeit und geringeren Verschleiß als herkömmliche Schichten auf Bleibasis aufweist
  • - anpassungsfähig ist und Schmutzpartikel einbetten kann
  • - nicht die Mitabscheidung weiterer Komponenten oder Dispersoide erfordert
  • - und kostengünstiger herstellbar ist als die über PVD-Verfahren erzeugten Werkstoffe.
Diese Aufgabe wird mit einem Schichtverbundwerkstoff gelöst, dessen Gleitschicht eine Zinnmatrix aufweist, in die Zinn-Kupfer-Partikel eingelagert sind, die aus 39 bis 55 Gew.-% Kupfer und Rest Zinn bestehen.
Untersuchungen haben gezeigt, daß sich das Lager bei diesem Schichtaufbau nach dem Einlauf auf der zunächst noch weichen Schicht durch die Erwärmung im Betrieb selbst stabilisiert und eine dauerfeste Oberfläche ausbildet.
Bei den Partikeln handelt es sich um intermetallische Phasen, die bisher bei Gleitschichten als nachteilig angesehen wurden und deswegen vermieden wurden. Es hat sich jedoch gezeigt, daß diese Zinn-Kupfer-Partikel den Verschleiß aufgrund ihrer Härte deutlich verringern, wobei es sich überraschend herausgestellt hat, daß bei Temperaturen ab etwa 120°C eine verstärkte Zinndiffusion in die darunterliegende Zinn-Nickel-Schicht auftritt. Durch das Abwandern des Zinns aus der Gleitschicht findet eine zunehmende Aufkonzentration der Zinn-Kupfer-Partikel statt. Die sich derart verändernde Gleitfläche ist sehr belastbar und verschleißfest.
Es hat sich gezeigt, daß bei hohen Temperaturen nach sehr langen Betriebszeiten, beispielsweise nach 1000 h, der Zinnanteil sich so stark verringert hat, daß der Anteil der Zinn-Kupfer-Partikel in der Gleitschicht überwiegt.
Vorzugsweise liegt der Flächenanteil der Partikel, bezogen auf eine beliebige Schnittfläche, bei 5 bis 48%. Dieser Anteil steigt mit zunehmender Betriebsdauer durch das Abwandern des Zinns an und kann bis zu 95% bei einer Betriebsdauer von mehr als 1000 h betragen. Liegt der Anteil der Partikel unter 5%, werden die Eigenschaften der Gleitschicht nur durch das Zinn bestimmt, das alleine keine ausreichende Leistungsfähigkeit aufweist. Über 48% läßt sich die Bildung größerer Konglomerate von Partikeln nicht mehr vermeiden, die schließlich die Rolle der Matrix übernehmen, die dann aufgrund der großen Härte in der Einlaufphase keine ausreichende Einbett- und Anpassungsfähigkeit mehr besitzt.
Der Durchmesser der Partikel beträgt vorzugsweise 0,5 bis 3 µm. Zu große Partikel mit einem mittleren Durchmesser über 3 µm führen zu inhomogenen Schichteigenschaften, die die Eigenschaften eines aus dem Schichtwerkstoff hergestellten Gleitlagers besonders in der Einlaufphase beeinflussen. Zu feine Partikel mit einem mittleren Durchmesser unterhalb von 0,5 µm erhöhen die Ausgangshärte zu stark, behindern die Zinnzufuhr in die Zinn-Nickel-Schicht und damit die weitere Stabilisierung des Lagers und haben eine verringerte Korrosionsfestigkeit gegenüber dem heißen Motoröl.
Es hat sich ferner gezeigt, daß die zweite Zwischenschicht sowohl bezüglich der Schichtdicke als auch bezüglich des Zinnanteils derart eingestellt sein sollte, daß sie aus der Gleitschicht abwanderndes Zinn aufnehmen kann. Die Abwanderungsgeschwindigkeit des Zinns und somit die Einstellung der Verschleißfestigkeit und Belastbarkeit der Gleitschicht in Abhängigkeit der Zeit läßt sich über die Dicke und den Zinnanteil der zweiten Zwischenschicht einstellen.
Vorzugsweise enthält die zweite Zwischenschicht 30 bis 40 Vol.% Nickel und Rest Zinn, was in etwa einem Atomverhältnis von 1 : 1 entspricht. Je dicker die Zinn-Nickel-Schicht ausgebildet ist, desto mehr Zinn kann aus der Gleitschicht aufgenommen werden. Die Verschleißfestigkeit der Gleitschicht nimmt in diesem Fall relativ schnell zu.
Als bevorzugtes Verhältnis der Gleitschichtdicke zur Dicke der zweiten Zwischenschicht hat sich ein Verhältnis von 2 bis 4 herausgestellt.
Die Schichtdicke der Gleitschicht beträgt vorzugsweise 5 bis 25 µm. Die Gleitschicht kann galvanisch abgeschieden werden.
Die Schichtdicke der zweiten Zwischenschicht liegt vorzugsweise zwischen 2 und 7 µm.
Die Schichtdicke der ersten Zwischenschicht aus reinem Nickel liegt vorzugsweise bei 1 bis 4 µm. Die Nickelschicht trägt ebenfalls zum gleichgewichtsbedingten Wachstum der Zinn-Nickel-Schicht bei, indem diese nicht nur aus der darüberliegenden Gleitschicht mit Zinn, sondern auch aus der ersten Zwischenschicht mit Nickel gespeist wird. Dadurch bleibt das Verhältnis von Zinn zu Nickel von 1 : 1 in der Zinn-Nickel-Schicht erhalten.
Das Lagermetall kann beliebig gewählt werden. Es hat sich herausgestellt, daß die Lagermetallschicht keinen unmittelbaren Einfluß auf die Zinnabwanderung aus der Gleitschicht und somit keinen Einfluß auf die Aufkonzentration der Zinn-Kupfer-Partikel hat. Die Lagermetallschicht kann beispielsweise aus einer Kupferlegierung mit einem Kupferanteil von 50 bis 95 Gew.-% oder einer Aluminiumlegierung mit einem Aluminiumanteil von 50 bis 95 Gew.-% bestehen. Als Lagermetalle kommen Kupfer-Aluminium-, Kupfer-Zinn-, Kupfer-Zinn-Blei-, Kupfer-Zink-, Kupfer-Zink-Silizium-, Kupfer-Zink- Aluminium- oder Kupfer-Aluminium-Eisen-Legierungen in Frage.
Zur Herstellung des erfindungsgemäßen Schichtverbundwerkstoffes kann wie folgt vorgegangen werden.
Auf vorgefertigte Gleitlager, insbesondere Lagerschalen, aus dem Verbund aus Stahl und Lagermetall werden in einem ersten Schritt chemisch oder elektrochemisch die beiden Zwischenschichten aus Nickel und Zinn-Nickel aufgebracht. Danach wird die Gleitschicht galvanisch abgeschieden. Hierbei wird ein binäres alkylsulfonsaures Galvanisierbad ohne Glanzbildner und Kornverfeiner unter Zusatz von nichtionischen Netzmitteln, freier Alkylsulfonsäure und ein Fettsäureglykolester verwendet. Die grobe Abscheidung der Zinn-Kupfer-Partikel ist darauf zurückzuführen, daß kein Kornverfeinerungsmittel eingesetzt wird, wie es zur Erzielung der nach dem Stand der Technik gewünschten möglichst feinkörnigen Struktur verwendet wird.
Beispielhafte Ausführungsformen der Erfindung werden nachfolgend anhand der Zeichnungen erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1 einen Schnitt durch einen Schichtverbundwerkstoff,
Fig. 2 bis 4 Schnitte durch den Schichtverbundwerkstoff nach einer Wärmebehandlung nach 250 h, 750 h und 1000 h.
Ein beispielhafter Schichtverbundwerkstoff wurde wie folgt hergestellt:
Auf eine Stahlträgerschicht wurde zunächst eine Lagermetallschicht aus CuPb22Sn aufgebracht. Im nächsten Schritt wurde nach einer herkömmlichen Vorbehandlung auf die Lagermetallschicht eine erste Zwischenschicht aus Nickel aus einem Watt's Nickelelektrolyten aufgebracht.
Auf diese erste Zwischenschicht wird eine aus Nickel und Zinn bestehende zweite Zwischenschicht galvanisiert. Hierzu wird ein modifizierter Chlorid- /Fluorid-Elektrolyt verwendet.
Auf die so erzeugte Nickel-Zinn-Zwischenschicht wird dann die Gleitschicht auf Zinn-Basis galvanisiert. Für das Aufbringen der Gleitschicht kann folgendes Elektrolytsystem auf wässriger Basis eingesetzt werden:
Sn2+ als Zinnmethansulfonat 30-45 g/l
Cu2+ als Kupfermethansulfonat 2-8 g/l
Methansulfonsäure 80-140 g/l
Elektrolytzusatz N-HMB 30-45 ml/l
Resorcin 1,5-4 g/l
Bei dem Elektrolytzusatz N-HMB handelt es sich um ein Netzmittel auf der Basis Alkylarylpolyglykolether der Fa. Enthone OMI.
Zur Stabilisierung des Kupferanteils können zusätzlich langkettige Polyglykolether eingesetzt werden.
Die Qualität des eingesetzten Wassers muß dem von reinem deionisiertem Wasser entsprechen. Für stabile Abscheidungsbedingungen ist es zwingend erforderlich, den Elektrolyten mindestens einmal stündlich vollständig über eine Filtrationsanlage umzuwälzen. Dadurch wird ein Teil des entstehenden Sn4+ entfernt. Eine zu hohe Anreicherung des Elektrolyten mit Sn4+ fuhrt zu gestörtem Schichtaufbau mit Veränderungen der Phasen und ungleichmäßigem Schichtwachstum bis hin zum völligen Ausfall des Elektrolyten.
Als Anodenmaterial kommt Elektrolytreinzinn zum Einsatz. Die Abscheidung der Gleitschicht wird in einem Temperaturbereich von 20°C bis 40°C, vorteilhaft bei 25°C bis 30°C durchgeführt.
Die Struktur dieser Gleitschicht wird nachhaltig von den verwendeten Stromstärken beeinflußt. Höhere Stromdichten führen zu gröberen Kupfer- Zinn-Partikeln. Zu niedrige Stromdichten führen zu einer unkontrollierten Verschiebung des Anteils der Kupfer-Phase. Als vorteilhaft hat sich deshalb ein Stromdichtebereich von 1,5 bis 3,0 A/dm2 erwiesen.
Die Distanz Anode-Kathode sollte 350 mm nicht übersteigen, da es durch Veränderungen des inneren Elektrolytwiderstandes zu ungleichmäßigen Stromdichteverteilungen entlang der Lagersäule kommt. Das Oberflächenverhältnis Anode-Kathode muß hierbei bei ca. 1 : 1 (±10%) liegen.
In der Fig. 1 ist ein Schnitt durch diesen Schichtverbundwerkstoff in 2500facher Vergrößerung dargestellt, der auf einer nicht dargestellten Trägerschicht eine Schicht 1 aus einem Lagermetall aus CuPb22Sn eine erste Zwischenschicht 2 aus Nickel, eine zweite Zwischenschicht 3 aus Nickel-Zinn und eine Gleitschicht 4 aufweist. Letztere besteht aus einer Zinnmatrix 5, in die Partikel 6 aus Zinn-Kupfer eingelagert sind. Diese Einlagerungen sind über die gesamte Gleitschicht 4 verteilt und teilweise zu Agglomeraten zusammengelagert.
Zur Simulation der Betriebsbedingungen eines Gleitlagers in einem Verbrennungsmotor wurde ein Ölkochtest bei 150°C an diesem Schichtverbundwerkstoff durchgeführt. Nach 250 h, 750 h und 1000 h wurden Proben entnommen und Schnitte mikroskopisch untersucht, um die Veränderungen im Schichtaufbau zu analysieren.
Hierbei konnte festgestellt werden, daß die Dicke der Gleitschicht 4 mit zunehmender Behandlungsdauer durch die Abwanderung des Zinns abnimmt, was mit einer Aufkonzentration der Zinn Kupfer-Partikel 6 einhergeht. Gleichzeitig wächst auch die Dicke der Nickel-Zinn-Schicht 3 an und die Nickel-Schicht 2 nimmt ab, die in Fig. 4 nur noch als schmaler Saum zu erkennen ist. Das Anwachsen der Zinn-Nickel-Schicht 3 wird nicht nur durch das Eindiffundieren des Zinns aus der Gleitschicht 4, sondern auch durch das Eindringen von Nickel aus der darunterliegenden Nickelschicht 2 verursacht. Durch die Aufkonzentration der Zinn-Kupfer-Partikel in der Gleitschicht 4 wird der Weichphasenanteil geringer und die Härte der Schicht nimmt mit zunehmender Betriebsdauer zu.

Claims (9)

1. Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager mit einer Trägerschicht, einer Lagermetallschicht, einer ersten Zwischenschicht aus Nickel, einer zweiten Zwischenschicht aus Zinn und Nickel sowie mit einer aus Kupfer und Zinn bestehenden Gleitschicht, dadurch gekennzeichnet, daß die Gleitschicht (4) eine Zinnmatrix (5) aufweist, in die Zinn- Kupfer-Partikel (6) eingelagert sind, die aus 39 bis 55 Gew.-% Kupfer und Rest Zinn bestehen.
2. Schichtverbundwerkstoff nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Flächenanteil der Partikel (6), bezogen auf eine beliebige Schnittfläche, 5 bis 48% beträgt.
3. Schichtverbundwerkstoff nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchmesser der Partikel (6) 0,5 bis 3 µm beträgt.
4. Schichtverbundwerkstoff nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Zwischenschicht (3) sowohl bezüglich der Schichtdicke als auch bezüglich des Zinnanteils derart eingestellt ist, daß sie aus der Gleitschicht (4) abwanderndes Zinn aufnimmt.
5. Schichtverbundwerkstoff nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Zwischenschicht (3) 30 bis 40 Vol.% Nickel enthält.
6. Schichtverbundwerkstoff nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis der Schichtdicke der Gleitschicht zur Schichtdicke der zweiten Zwischenschicht (3) 2 bis 4 beträgt.
7. Schichtverbundwerkstoff nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Schichtdicke der Gleitschicht (4) 5 bis 25 µm beträgt.
8. Schichtverbundwerkstoff nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Schichtdicke der zweiten Zwischenschicht (3) 2 bis 7 µm beträgt.
9. Schichtverbundwerkstoff nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Schichtdicke der ersten Zwischenschicht (2) 1 bis 4 µm beträgt.
DE19963385A 1999-12-28 1999-12-28 Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager Expired - Fee Related DE19963385C1 (de)

Priority Applications (16)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19963385A DE19963385C1 (de) 1999-12-28 1999-12-28 Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager
AT00127038T ATE271197T1 (de) 1999-12-28 2000-12-09 Schichtverbundwerkstoff für gleitlager
TR200400312T TR200400312T3 (tr) 1999-12-28 2000-12-09 Kaygan depolar için katman bilesik malzemesi.
ES00127038T ES2225006T3 (es) 1999-12-28 2000-12-09 Material compuesto en capas para cojinetes de friccion.
EP20000127038 EP1113180B1 (de) 1999-12-28 2000-12-09 Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager
DE50007063T DE50007063D1 (de) 1999-12-28 2000-12-09 Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager
PT00127038T PT1113180E (pt) 1999-12-28 2000-12-09 Material composto laminado para apoios deslizantes
SK1959-2000A SK286001B6 (sk) 1999-12-28 2000-12-19 Kompozitný vrstvený materiál na klzné ložiská
US09/748,610 US6492039B2 (en) 1999-12-28 2000-12-26 Composite multilayer material for plain bearings
PL344826A PL195754B1 (pl) 1999-12-28 2000-12-27 Zespolony materiał wielowarstwowy do łożysk ślizgowych
RU2000132751/02A RU2247658C2 (ru) 1999-12-28 2000-12-27 Многослойный материал для подшипников скольжения
JP2000397944A JP4961073B2 (ja) 1999-12-28 2000-12-27 滑り軸受用複合層材料
CZ20004902A CZ294906B6 (cs) 1999-12-28 2000-12-27 Kompozitní vrstvený materiál pro kluzná ložiska
AT0214900A AT412813B (de) 1999-12-28 2000-12-27 Schichtverbundwerkstoff für gleitlager
KR1020000083603A KR100751103B1 (ko) 1999-12-28 2000-12-28 슬라이드 베어링용 적층 복합재
BR0006302-9A BR0006302A (pt) 1999-12-28 2000-12-28 Material composto de camadas para mancais de deslizamento

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19963385A DE19963385C1 (de) 1999-12-28 1999-12-28 Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE19963385C1 true DE19963385C1 (de) 2001-01-25

Family

ID=7934755

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19963385A Expired - Fee Related DE19963385C1 (de) 1999-12-28 1999-12-28 Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager
DE50007063T Expired - Lifetime DE50007063D1 (de) 1999-12-28 2000-12-09 Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE50007063T Expired - Lifetime DE50007063D1 (de) 1999-12-28 2000-12-09 Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager

Country Status (14)

Country Link
US (1) US6492039B2 (de)
EP (1) EP1113180B1 (de)
JP (1) JP4961073B2 (de)
KR (1) KR100751103B1 (de)
AT (2) ATE271197T1 (de)
BR (1) BR0006302A (de)
CZ (1) CZ294906B6 (de)
DE (2) DE19963385C1 (de)
ES (1) ES2225006T3 (de)
PL (1) PL195754B1 (de)
PT (1) PT1113180E (de)
RU (1) RU2247658C2 (de)
SK (1) SK286001B6 (de)
TR (1) TR200400312T3 (de)

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102004038191A1 (de) * 2004-08-06 2006-03-16 Ks Gleitlager Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
US7153591B2 (en) 2003-06-30 2006-12-26 Daido Metal Company Ltd. Sliding member
DE102006019826B3 (de) * 2006-04-28 2007-08-09 Wieland-Werke Ag Bandförmiger Werkstoffverbund und dessen Verwendung, Verbundgleitelement
US7323254B2 (en) 2003-07-01 2008-01-29 Miba Gleitlager Gmbh Layered material
EP1933048A2 (de) 2006-12-13 2008-06-18 Miba Gleitlager GmbH Gleitlager
DE102004030017C5 (de) * 2003-06-30 2008-12-18 Daido Metal Co. Ltd., Nagoya Gleitelement
DE102007035497A1 (de) 2007-07-28 2009-01-29 Ks Gleitlager Gmbh Gleitlagerverbundstoff
WO2008074281A3 (de) * 2006-12-19 2009-05-07 Mahle Int Gmbh Gleitlager
WO2010112309A1 (de) 2009-03-31 2010-10-07 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
AT509111B1 (de) * 2009-12-10 2011-09-15 Miba Gleitlager Gmbh Gleitschicht
US8646977B2 (en) 2008-12-30 2014-02-11 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Sliding element and method for the production thereof
DE102012223042A1 (de) 2012-12-13 2014-06-18 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
US9074627B2 (en) 2009-12-10 2015-07-07 Miba Gleitlager Gmbh Anti-friction coating
EP1654470B2 (de) † 2003-08-12 2016-03-16 Federal-Mogul Wiesbaden GmbH Schichtverbundwerkstoff, herstellung und verwendung
WO2016131074A1 (de) 2015-02-19 2016-08-25 Miba Gleitlager Austria Gmbh Gleitlagerelement
WO2017127858A1 (de) * 2016-01-28 2017-08-03 Miba Gleitlager Austria Gmbh Verfahren zur herstellung eines gleitlagerelementes

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6759142B2 (en) 2001-07-31 2004-07-06 Kobe Steel Ltd. Plated copper alloy material and process for production thereof
RU2235928C2 (ru) * 2001-10-16 2004-09-10 Институт надежности машин Национальной Академии Наук Беларуси Подшипник скольжения
GB0216331D0 (en) 2002-07-13 2002-08-21 Dana Corp Bearings
GB2415753B (en) * 2003-04-17 2006-09-13 Daido Metal Co Sliding member
DE10337029B4 (de) * 2003-08-12 2009-06-04 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Schichtverbundwerkstoff, Herstellung und Verwendung
DE102005023309B4 (de) * 2005-05-13 2009-10-01 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102005063324B4 (de) * 2005-05-13 2008-02-28 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102005063325B4 (de) * 2005-05-13 2008-01-10 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102005023307B4 (de) * 2005-05-13 2009-05-07 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
WO2008074345A1 (en) † 2006-12-19 2008-06-26 Mahle International Gmbh Sliding bearing
US20120114971A1 (en) * 2007-01-05 2012-05-10 Gerd Andler Wear resistant lead free alloy sliding element method of making
CN101680482B (zh) * 2007-03-12 2012-12-26 大丰工业株式会社 滑动轴承
EP2233611A1 (de) * 2009-03-24 2010-09-29 MTV Metallveredlung GmbH & Co. KG Schichtsystem mti verbesserter Korrosionsbeständigkeit
JP2012062942A (ja) 2010-09-15 2012-03-29 Daido Metal Co Ltd 摺動部材
JP5587935B2 (ja) * 2012-03-30 2014-09-10 Ｊｘ日鉱日石金属株式会社 Ｓｎめっき材
AT514941B1 (de) 2013-12-23 2015-05-15 Miba Gleitlager Gmbh Mehrschichtgleitlager
AT515099B1 (de) * 2014-01-31 2015-06-15 Miba Gleitlager Gmbh Mehrschichtgleitlager
GB2527368B (en) 2014-06-20 2020-05-06 Daido Metal Co Structure and fabrication method of a multilayer overlay for plain bearings
RU2613640C1 (ru) * 2015-10-23 2017-03-21 Общество С Ограниченной Ответственностью "Торговый Дом Леада" Подшипник со слоем скольжения
JP6454262B2 (ja) * 2015-12-24 2019-01-16 タツタ電線株式会社 半田接続構造、および成膜方法
RU2626790C1 (ru) * 2016-02-17 2017-08-01 Общество С Ограниченной Ответственностью "Торговый Дом Леада" Подшипник со слоем скольжения
GB2550953A (en) * 2016-06-02 2017-12-06 Mahle Int Gmbh Sliding component and method

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19728777A1 (de) * 1997-07-05 1999-04-08 Glyco Metall Werke Schichtverbundwerkstoff für Gleitelemente sowie Verfahren zur Herstellung von Lagerschalen
DE19754221A1 (de) * 1997-12-06 1999-06-17 Federal Mogul Wiesbaden Gmbh Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager mit bleifreier Gleitschicht

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4140835A (en) * 1976-06-23 1979-02-20 The Glacier Metal Company Limited Bearing materials
FR2555682B1 (fr) * 1983-11-29 1987-10-16 Metafram Alliages Frittes Coussinet fritte autolubrifiant et procede de fabrication
DE3623929A1 (de) * 1986-07-16 1988-01-21 Glyco Metall Werke Gleit- oder reibelement sowie verfahren zu seiner herstellung
GB8915254D0 (en) * 1989-07-03 1989-08-23 T & N Technology Ltd Bearings
JP2601555B2 (ja) * 1989-11-20 1997-04-16 大同メタル工業 株式会社 多層すべり軸受材
JP2950478B2 (ja) * 1990-04-19 1999-09-20 大豊工業株式会社 滑り軸受合金
JPH05239696A (ja) * 1992-02-28 1993-09-17 Taiho Kogyo Co Ltd 摺動部材
JP3195118B2 (ja) * 1993-03-26 2001-08-06 大豊工業株式会社 すべり軸受
IT1264630B1 (it) * 1993-06-30 1996-10-04 Agip Spa Protezione antigrippaggio perfezionata per giunti particolarmente adatta nel campo petrolifero
JP2838032B2 (ja) * 1993-07-20 1998-12-16 大同メタル工業株式会社 高負荷用すべり軸受材料およびその製造方法
US5450784A (en) * 1993-09-28 1995-09-19 Detroit Diesel Corporation Electroplated piston skirt for improved scuff resistance
JP2761181B2 (ja) * 1993-12-27 1998-06-04 大同メタル工業株式会社 耐熱性及び耐疲労性に優れた錫基ホワイトメタル軸受合金
JP2693369B2 (ja) * 1993-12-28 1997-12-24 大同メタル工業株式会社 多層構造エンドベアリング及びその製造方法
JP3039762B2 (ja) * 1995-03-07 2000-05-08 株式会社豊田自動織機製作所 往復動型圧縮機
DE19654953A1 (de) * 1996-06-01 1998-03-26 Glyco Metall Werke Schichtwerkstoff für Gleitelemente
ATE246271T1 (de) * 1999-04-28 2003-08-15 Federal Mogul Wiesbaden Gmbh Mehrschichtenmaterial für gleitelemente und verfahren zur herstellung

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19728777A1 (de) * 1997-07-05 1999-04-08 Glyco Metall Werke Schichtverbundwerkstoff für Gleitelemente sowie Verfahren zur Herstellung von Lagerschalen
DE19754221A1 (de) * 1997-12-06 1999-06-17 Federal Mogul Wiesbaden Gmbh Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager mit bleifreier Gleitschicht

Cited By (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7153591B2 (en) 2003-06-30 2006-12-26 Daido Metal Company Ltd. Sliding member
DE102004030017C5 (de) * 2003-06-30 2008-12-18 Daido Metal Co. Ltd., Nagoya Gleitelement
US7323254B2 (en) 2003-07-01 2008-01-29 Miba Gleitlager Gmbh Layered material
DE102004027223B4 (de) * 2003-07-01 2014-09-25 Miba Gleitlager Gmbh Schichtwerkstoff
EP1654470B2 (de) † 2003-08-12 2016-03-16 Federal-Mogul Wiesbaden GmbH Schichtverbundwerkstoff, herstellung und verwendung
DE102004038191A1 (de) * 2004-08-06 2006-03-16 Ks Gleitlager Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
DE102006019826B3 (de) * 2006-04-28 2007-08-09 Wieland-Werke Ag Bandförmiger Werkstoffverbund und dessen Verwendung, Verbundgleitelement
US7790295B2 (en) 2006-04-28 2010-09-07 Wieland-Werke Ag Composite material in strip form and its use, composite sliding element
US7829201B2 (en) 2006-12-13 2010-11-09 Miba Gleitlager Gmbh Plain bearing
EP1933048A2 (de) 2006-12-13 2008-06-18 Miba Gleitlager GmbH Gleitlager
WO2008074281A3 (de) * 2006-12-19 2009-05-07 Mahle Int Gmbh Gleitlager
DE102007035497A1 (de) 2007-07-28 2009-01-29 Ks Gleitlager Gmbh Gleitlagerverbundstoff
US8646977B2 (en) 2008-12-30 2014-02-11 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Sliding element and method for the production thereof
DE102009002043A1 (de) 2009-03-31 2010-10-14 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
DE102009002043B4 (de) * 2009-03-31 2013-01-03 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
WO2010112309A1 (de) 2009-03-31 2010-10-07 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
US8586513B2 (en) 2009-12-10 2013-11-19 Miba Gleitlager Gmbh Anti-friction coating
AT509111B1 (de) * 2009-12-10 2011-09-15 Miba Gleitlager Gmbh Gleitschicht
US9074627B2 (en) 2009-12-10 2015-07-07 Miba Gleitlager Gmbh Anti-friction coating
DE102012223042A1 (de) 2012-12-13 2014-06-18 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
WO2014090764A1 (de) 2012-12-13 2014-06-19 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
US10066670B2 (en) 2012-12-13 2018-09-04 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Plain bearing composite material
WO2016131074A1 (de) 2015-02-19 2016-08-25 Miba Gleitlager Austria Gmbh Gleitlagerelement
US10030706B2 (en) 2015-02-19 2018-07-24 Miba Gleitlager Austria Gmbh Sliding bearing element
WO2017127858A1 (de) * 2016-01-28 2017-08-03 Miba Gleitlager Austria Gmbh Verfahren zur herstellung eines gleitlagerelementes

Also Published As

Publication number Publication date
JP2001247995A (ja) 2001-09-14
RU2247658C2 (ru) 2005-03-10
CZ294906B6 (cs) 2005-04-13
KR100751103B1 (ko) 2007-08-22
EP1113180A2 (de) 2001-07-04
KR20010062800A (ko) 2001-07-07
SK286001B6 (sk) 2008-01-07
BR0006302A (pt) 2001-07-31
JP4961073B2 (ja) 2012-06-27
CZ20004902A3 (cs) 2001-08-15
PL344826A1 (en) 2001-07-02
ATA21492000A (de) 2004-12-15
PL195754B1 (pl) 2007-10-31
TR200400312T3 (tr) 2004-04-21
US6492039B2 (en) 2002-12-10
DE50007063D1 (de) 2004-08-19
AT412813B (de) 2005-07-25
SK19592000A3 (sk) 2001-07-10
US20010016267A1 (en) 2001-08-23
EP1113180A3 (de) 2001-10-24
EP1113180B1 (de) 2004-07-14
ES2225006T3 (es) 2005-03-16
PT1113180E (pt) 2004-12-31
ATE271197T1 (de) 2004-07-15
RU2000132751A (ru) 2004-01-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE19963385C1 (de) Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager
EP1654471B1 (de) Schichtverbundwerkstoff für gleitlager, herstellung und verwendung
AT410224B (de) Schichtverbundwerkstoff für gleitelemente und verfahren zu seiner herstellung
DE19728777C2 (de) Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager sowie Verfahren zur Herstellung von Lagerschalen
EP2619348B1 (de) Schichtverbundwerkstoff für gleitelemente, verfahren zu dessen herstellung und verwendung
EP0921211B1 (de) Schichtverbundwerkstoff für Gleitlanger mit bleifreier Gleitschicht
DE10337030B4 (de) Schichtverbundwerkstoff, Herstellung und Verwendung
AT509111B1 (de) Gleitschicht
DE3917694C2 (de) Mehrschichten-Gleitlager
DE4103116A1 (de) Gleitelement mit hochverschleissfester gleitschicht mit verbesserten gleiteigenschaften und herstellungsverfahren hierzu
DE2722144A1 (de) Weissmetall-lagerlegierung, insbesondere zur verwendung als gleitschicht, auf blei-, zinn-, kupferbasis zur herstellung von mehrschichtgleitlagern
DE3335716C2 (de)
AT519007B1 (de) Mehrschichtgleitlagerelement
DE69917867T2 (de) Gleitlager
DE8206353U1 (de) Gleitlagerschale mit gleitschicht aus weissmetall-legierung auf zinn-basis
DE60307851T2 (de) Gleitlager mit überlagerungsschicht aus einer legierung
EP2158343B1 (de) Verfahren zur herstellung eines strukturiert beschichteten gleitelements und danach erhältliches gleitelement
EP3087282B1 (de) Mehrschichtgleitlager
WO2008154978A2 (de) Verfahren zur herstellung eines mit silber strukturiert beschichteten gleitelements und danach erhältliches gleitelement

Legal Events

Date Code Title Description
8100 Publication of patent without earlier publication of application
D1 Grant (no unexamined application published) patent law 81
8327 Change in the person/name/address of the patent owner

Owner name: FEDERAL-MOGUL WIESBADEN GMBH & CO. KG, 65201 WIESB

8364 No opposition during term of opposition
R082 Change of representative

Representative=s name: MEHLER ACHLER PATENTANWAELTE, 65185 WIESBADEN, DE

Representative=s name: MEHLER ACHLER PATENTANWAELTE PARTNERSCHAFT MBB, DE

Representative=s name: MEHLER ACHLER PATENTANWAELTE, DE

R119 Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee

Effective date: 20120703