EP2905350A1 - Hochtemperatur TiAl-Legierung - Google Patents

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EP2905350A1
EP2905350A1 EP14154052.6A EP14154052A EP2905350A1 EP 2905350 A1 EP2905350 A1 EP 2905350A1 EP 14154052 A EP14154052 A EP 14154052A EP 2905350 A1 EP2905350 A1 EP 2905350A1
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EP
European Patent Office
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phase
tial alloy
alloy
alloy according
tial
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP14154052.6A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Martin Schloffer
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MTU Aero Engines AG
Original Assignee
MTU Aero Engines AG
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Filing date
Publication date
Application filed by MTU Aero Engines AG filed Critical MTU Aero Engines AG
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Priority to US14/612,504 priority patent/US10060012B2/en
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Withdrawn legal-status Critical Current

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    • B22D21/00—Casting non-ferrous metals or metallic compounds so far as their metallurgical properties are of importance for the casting procedure; Selection of compositions therefor
    • B22D21/02—Casting exceedingly oxidisable non-ferrous metals, e.g. in inert atmosphere
    • B22D21/022—Casting heavy metals, with exceedingly high melting points, i.e. more than 1600 degrees C, e.g. W 3380 degrees C, Ta 3000 degrees C, Mo 2620 degrees C, Zr 1860 degrees C, Cr 1765 degrees C, V 1715 degrees C
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    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
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    • B22F2009/041—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from solid material, e.g. by crushing, grinding or milling by mechanical alloying, e.g. blending, milling

Definitions

  • the following invention relates to a TiAl alloy for use at high temperatures, in particular in the range of 750 ° C to 900 ° C, and to their preparation and their use.
  • Alloys based on intermetallic titanium aluminide compounds are used in the construction of stationary gas turbines or aircraft engines, for example as a material for moving blades, since they have the mechanical properties required for use and additionally have a low specific weight, so that the use of such alloys improves the efficiency from stationary gas turbines and aircraft engines.
  • TiAl alloys based on the ⁇ - TiAl intermetallic phase in particular being used which are alloyed with niobium and molybdenum or boron and are therefore referred to as TNM or TNB alloys.
  • Such alloys have as their main constituent titanium and also about 40 to 45 at.% Aluminum, 5 at.% Niobium and for example 1 at.% Molybdenum and also small amounts of boron.
  • the microstructure is characterized by a high proportion of ⁇ - TiAl and also significant proportions of ⁇ 2 - Ti 3 Al, whereby further phases, such as ⁇ - phase or B19 - phase, may occur to a lesser extent.
  • the known TNM or TNB alloys based on ⁇ -TiAl usually have an equiaxed ⁇ -TiAl microstructure, a lamellar microstructure or a duplex microstructure with equiaxed ⁇ -TiAl grains and lamellar regions of ⁇ -TiAl and ⁇ 2 . Ti 3 Al on.
  • ⁇ -TiAl alloys in particular with lamellar microstructures, have overall very good mechanical properties up to 750 ° C., the mechanical properties deteriorate at higher temperatures due to the thermodynamic instability of the microstructure, with creep resistance in particular decreasing.
  • Such an alloy should be manufacturable and processable on an industrial scale without undue effort and be used reliably in stationary gas turbines and aircraft engines.
  • TiAl alloy is understood to mean an alloy whose main constituents are titanium and aluminum, so that the proportion of aluminum and titanium in at.% Or wt.% Is greater in each case than the corresponding proportion of any other alloy component.
  • in.% Or wt.% Of the aluminum content may be greater than the titanium content and not only the titanium content greater than the aluminum content, as the term TiAl seems to indicate.
  • a TiAl alloy according to the invention is understood to mean an alloy which is composed predominantly of intermetallic phases with the constituents titanium and / or aluminum.
  • the present invention accordingly proposes a TiAl alloy as a high-temperature TiAl alloy in which, in addition to the main constituents titanium and aluminum, in particular one main constituent titanium, an aluminum fraction ⁇ 30 at.% Is present and the microstructure has a matrix of ⁇ phase in which precipitates of ⁇ - phase are incorporated.
  • ⁇ -phase is also understood to mean various ⁇ -phase morphologies, such as ⁇ or ⁇ o .
  • different morphologies fall under the ⁇ phase, such as ⁇ o -B8 2 , ⁇ - D8 8 or ⁇ "- transition phases.
  • the volume fraction of the ⁇ phase and the ⁇ phase together should be at least 55% by volume, preferably at least 75% by volume and in particular at least 80% by volume.
  • the creep resistance can be improved by a microstructure with a ⁇ -phase matrix with ⁇ precipitates embedded in, so that higher use temperatures are possible compared with the known ⁇ -TiAl alloys. Due to the In the ⁇ - phase matrix, the corresponding alloy can also be referred to as a ⁇ - TiAl alloy.
  • the ratio of ⁇ -phase to ⁇ -phase corresponding to the volume fractions can be in the range from 1 to 4 to 4 to 1, in particular 1 to 3 to 3 to 1.
  • the ⁇ -phase can be precipitated with particle sizes in the range of 5 nm to 500 nm, in particular 10 nm to 450 nm or 25 nm to 400 nm, and be present in the ⁇ -matrix.
  • the ⁇ phase may also be present in particular globular form at grain boundaries of the TiAl alloy, with grain boundaries of all possible structural constituents coming into question.
  • the alloy may be subjected to at least one heat treatment lasting from 1 to 100 hours at a temperature in the range of 20 ° C. to 400 ° C. below the ⁇ solvus temperature, so that a thermodynamically stable structure is established.
  • the strength properties in particular can be favorably influenced.
  • the precipitation of the ⁇ -phase can also be carried out in such a way that the ⁇ -phase is present in at least two different particle size ranges in the microstructure, wherein a first particle size range particle sizes in the range of 5 nm to 100 nm and a second particle size range particle sizes in the range of 200 nm to 500 nm.
  • multi-stage aging annealing can be carried out.
  • different deformation mechanisms in the alloy can be suppressed so as to increase the strength of the alloy.
  • larger particle size ⁇ deposits may interfere with cutting by dislocations, while the smaller ⁇ precipitates may hinder overclimbing by the dislocations.
  • the ⁇ -phase may be present as semicoherent in spherical or cubic form in the ⁇ -matrix, wherein the ⁇ -matrix may have a net-like microstructure, which allows a high creep resistance up to temperatures of 900 ° Celsius and more.
  • one or more alloying elements may be added from the group including niobium, molybdenum, tungsten, zirconium, vanadium, yttrium, hafnium, silicon, carbon and cobalt.
  • the alloy components niobium, molybdenum, tungsten, zirconium and cobalt are advantageous because they stabilize the ⁇ phase.
  • the alloy constituents niobium and molybdenum can be provided in particular in a ratio of 1.8: 1 to 5: 1, preferably 2: 1 to 3: 1 relative to one another in the alloy, so that there is always a higher niobium content than a molybdenum content.
  • niobium and molybdenum in the alloy, the higher the ratio of niobium to molybdenum can be selected in order to favor the precipitation of the ⁇ phase.
  • a higher niobium content allows the formation of the ⁇ -phase, since niobium stabilizes the ⁇ -phase formation, while molybdenum essentially allows the formation of ⁇ -phases.
  • the alloy components tungsten, zirconium, vanadium, yttrium and hafnium are used to form oxides and carbides, which can form finely divided precipitates, so that these alloying constituents can contribute to increasing the strength of the alloy in addition to solid solution hardening by forming the precipitates. Accordingly, the alloying constituents tungsten, zirconium, vanadium, yttrium and hafnium can be at least partially mutually substituted. The same applies to the alloy components tungsten, vanadium and cobalt on the one hand and zirconium, yttrium and hafnium on the other hand.
  • cobalt can further increase the creep resistance because the alloying element cobalt can lower the stacking fault energy, thus causing dislocations to be split, making it difficult to climb the dislocations and thus increasing the creep resistance.
  • the addition of silicon can improve the corrosion resistance of the alloy.
  • a ⁇ -TiAl alloy according to the invention may contain 30 to 42 at.% Aluminum, in particular 30 to 35 at.% Aluminum, 5 to 25 at.% Niobium, in particular 15 to 25 at.% Niobium, 2 to 10 at.% Molybdenum, in particular 5 to 10 at.% molybdenum, 0.1 to 10 at.% cobalt, in particular 5 to 10 at.% cobalt, 0.1 to 0.5 at.% silicon and 0.1 to 0.5 at.% Hafnium and the rest of titanium.
  • the individual alloy components are to be selected in accordance with the above-mentioned share ranges so that they add up to 100%. As a result, it is not always possible to fully exhaust every given share range. Rather, this depends on which other alloying components have already been selected with what proportion, so that the share areas influence each other.
  • the proposed TiAl alloy can be produced by melt metallurgy, wherein the melt can be monocrystalline drawn or polycrystalline poured, so that the corresponding component of the ⁇ - TiAl alloy can be used as a single crystal, as directionally solidified component or as a polycrystalline component.
  • alloy components can be mechanically alloyed, such as the alloying elements cobalt, tungsten, hafnium, vanadium and yttrium.
  • the alloy may be subjected to single or multi-stage aging anneals performed in the temperature range of 20 ° C to 400 ° C below the ⁇ solvus temperature at which the ⁇ phase goes into solution.
  • a corresponding TiAl alloy can be used in particular for components of stationary gas turbines or aircraft engines, such as, for example, for rotor blades.

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft eine TiAl - Legierung für den Einsatz bei hohen Temperaturen mit den Hauptbestandteilen Titan und Aluminium und mit einem Aluminium - Anteil von größer oder gleich 30 at.% und einer Matrix aus ² - Phase und in der Matrix eingelagerten Ausscheidungen aus É - Phase, wobei die ² - Phase und die É - Phase zusammen mindestens 55 vol.% des Gefüges einnehmen, sowie ein Verfahren zu ihrer Herstellung und die Verwendung derselben.

Description

    HINTERGRUND DER ERFINDUNG GEBIET DER DER ERFINDUNG
  • Die folgende Erfindung betrifft eine TiAl - Legierung für den Einsatz bei hohen Temperaturen, insbesondere im Bereich von 750°C bis 900°C, sowie ihre Herstellung und ihre Verwendung.
    • STAND DER TECHNIK
  • Legierungen auf Basis von intermetallischen Titanaluminid - Verbindungen finden beim Bau von stationären Gasturbinen oder Flugtriebwerken, beispielsweise als Werkstoff für Laufschaufeln, Verwendung, da sie die für den Einsatz erforderlichen mechanischen Eigenschaften aufweisen und zusätzlich ein geringes spezifisches Gewicht besitzen, sodass der Einsatz derartiger Legierungen die Effizienz von stationären Gasturbinen und Flugtriebwerken steigern kann.
  • Entsprechend wurde bereits eine Vielzahl von TiAl - Legierungen entwickelt, wobei derzeit insbesondere TiAl - Legierungen auf Basis der intermetallischen γ - TiAl - Phase eingesetzt werden, die mit Niob und Molybdän oder Bor legiert sind und deshalb als TNM bzw. TNB - Legierungen bezeichnet werden. Derartige Legierung weisen als Hauptbestandteil Titan sowie ca. 40 bis 45 at. % Aluminium, um 5 at. % Niob und beispielsweise 1 at. % Molybdän sowie geringe Anteile an Bor auf. Das Gefüge ist durch einen hohen γ - TiAl - Anteil und ebenfalls deutliche Anteile an α2 - Ti3Al gekennzeichnet, wobei weitere Phasen, wie z.B. β - Phase oder B19 - Phase, in geringerem Anteil vorkommen können.
  • Die bekannten TNM - oder TNB - Legierungen auf γ - TiAl - Basis weisen üblicherweise ein gleichachsiges γ - TiAl - Gefüge, ein lamellares Gefüge oder ein Duplex - Gefüge mit gleichachsigen γ - TiAl - Körnern und lamellaren Bereichen aus γ - TiAl und α2 - Ti3Al auf. Obwohl derartige γ - TiAl - Legierungen insbesondere mit lamellaren Mikrostrukturen insgesamt sehr gute mechanische Eigenschaften bis 750°C aufweisen, kommt es bei höheren Temperaturen auf Grund der thermodynamischen Instabilität des Gefüges zu einer Verschlechterung der mechanischen Eigenschaften, wobei insbesondere die Kriechbeständigkeit abnimmt.
    • OFFENBARUNG DER ERFINDUNG AUFGABE DER ERFINDUNG
  • Es ist deshalb Aufgabe der vorliegenden Erfindung eine Legierung bereitzustellen, welche ein niedriges spezifisches Gewicht ähnlich den bekannten γ - TiAl - Legierungen sowie vergleichbare mechanische Eigenschaften, insbesondere bei hohen Temperaturen, aufweist, wobei der Einsatzbereich vorzugsweise auf Temperaturen im Bereich von 750° bis 900°C oder 950°C ausgeweitet ist. Eine derartige Legierung soll im industriellen Maßstab ohne übermäßigen Aufwand herstellbar und verarbeitbar sein sowie in stationären Gasturbinen und Flugtriebwerken zuverlässig eingesetzt werden können.
    • TECHNISCHE LÖSUNG
  • Diese Aufgabe wird gelöst durch eine TiAl - Legierung mit den Merkmalen des Anspruchs 1, einem Verfahren zur Herstellung einer TiAl - Legierung mit den Merkmalen des Anspruchs 14 sowie der Verwendung der TiAl - Legierung mit den Merkmalen des Anspruchs 15. Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche.
  • Unter TiAl - Legierung wird im Folgenden eine Legierung verstanden, deren Hauptbestandteile Titan und Aluminium sind, sodass also der Anteil an Aluminium und Titan in at.% oder Gew.% jeweils größer ist als der entsprechende Anteil jeder anderen Legierungskomponente. Allerdings kann in at.% oder Gew.% der Aluminium - Anteil größer als der Titan - Anteil sein und nicht nur der Titan - Anteil größer als der Aluminium - Anteil, wie die Bezeichnung TiAl anzudeuten scheint. Darüber hinaus wird unter einer erfindungsgemäßen TiAl - Legierung eine Legierung verstanden, die überwiegend aus intermetallischen Phasen mit den Bestandteilen Titan und/oder Aluminium aufgebaut ist.
  • Die vorliegende Erfindung schlägt entsprechend eine TiAl - Legierung als Hochtemperatur - TiAl - Legierung vor, bei der neben den Hauptbestandteilen Titan und Aluminium, insbesondere einem Hauptbestandteil Titan, ein Aluminiumanteil ≥ 30 at.% vorliegt und wobei das Gefüge eine Matrix aus β - Phase aufweist, in die Ausscheidungen aus ω - Phase eingelagert sind.
  • Unter β - Phase werden auch verschiedene Morphologien der β - Phase, wie β oder βo, verstanden. Entsprechend fallen unter die ω - Phase verschiedene Morphologien, wie ωo - B82, ω - D88 oder ω" - Übergangsphasen.
  • Der Volumenanteil der β - Phase und der ω - Phase zusammen soll mindestens 55 vol.%, vorzugweise mindestens 75 vol.% und insbesondere mindestens 80 vol.% betragen. Durch eine Mikrostruktur mit einer Matrix aus β - Phase mit eingelagerten ω - Ausscheidungen kann insbesondere die Kriechbeständigkeit verbessert werden, sodass höhere Einsatztemperaturen verglichen mit den bekannten γ - TiAl - Legierungen möglich sind. Auf Grund der Matrix aus β - Phase kann die entsprechende Legierung auch als β - TiAl - Legierung bezeichnet werden.
  • Das Verhältnis von β - Phase zu ω - Phase entsprechend der Volumenanteile kann im Bereich von 1 zu 4 bis 4 zu 1, insbesondere 1 zu 3 bis 3 zu 1 liegen.
  • Die ω - Phase kann mit Korngrößen im Bereich von 5 nm bis 500 nm, insbesondere 10 nm bis 450 nm bzw. 25 nm bis 400 nm ausgeschieden werden und in der β - Matrix vorliegen. Darüber hinaus kann die ω - Phase auch in insbesondere globularer Form an Korngrenzen der TiAl - Legierung vorliegen, wobei Korngrenzen von allen möglichen Gefügebestandteilen in Frage kommen.
  • Dazu kann die Legierung mindestens einer 1 bis 100 Stunden dauernden Wärmebehandlung bei einer Temperatur im Bereich von 20°C bis 400°C unterhalb der ω - Solvus - Temperatur unterzogen werden, sodass sich ein thermodynamisch stabiles Gefüge einstellt. Durch Ausscheidungen von ω - Phasen mit kleinen Korngrößen im nm - Bereich können insbesondere die Festigkeitseigenschaften günstig beeinflusst werden.
  • Die Ausscheidung der ω - Phase kann auch so durchgeführt werden, dass die ω - Phase in mindestens zwei unterschiedlichen Korngrößenbereichen im Gefüge vorliegt, wobei ein erster Korngrößenbereich Korngrößen im Bereich von 5 nm bis 100 nm und ein zweiter Korngrößenbereich Korngrößen im Bereich von 200 nm bis 500 nm umfassen kann. Hierzu können mehrstufige Auslagerungsglühungen durchgeführt werden.
  • In Abhängigkeit der unterschiedlichen Korngrößen der ω - Phasen können unterschiedliche Verformungsmechanismen in der Legierung unterdrückt werden, um so die Festigkeit der Legierung zu steigern. So können die ω - Auslagerungen mit größeren Korngrößen ein Schneiden durch Versetzungen behindern, während die kleineren ω - Ausscheidungen ein Überklettern durch die Versetzungen behindern können.
  • Die ω - Phase kann als semikohärent in sphärischer oder kubischer Form in der β - Matrix vorliegen, wobei die β - Matrix eine netzartige Mikrostruktur aufweisen kann, welche einen hohen Kriechwiderstand bis Temperaturen von 900° Celsius und mehr ermöglicht.
  • Als Legierungsbestandteile können ein oder mehrere Legierungselemente aus der Gruppe hinzulegiert werden, die Niob, Molybdän, Wolfram, Zirkon, Vanadium, Yttrium, Hafnium, Silicium, Kohlenstoff und Kobalt beinhaltet. Insbesondere die Legierungskomponenten Niob, Molybdän, Wolfram, Zirkon und Kobalt sind vorteilhaft, da diese die β - Phase stabilisieren. Die Legierungsbestandteile Niob und Molybdän können insbesondere in einem Verhältnis von 1,8 zu 1 bis 5 zu 1, vorzugsweise 2 zu 1 bis 3 zu 1 zueinander in der Legierung vorgesehen werden, sodass immer ein höherer Niobgehalt als ein Molybdängehalt vorliegt. Je höher der Anteil von Niob und Molybdän in der Legierung ist, desto höher kann auch das Verhältnis von Niob zu Molybdän gewählt werden, um die Ausscheidung der ω - Phase zu begünstigen. Ein höherer Niob - Anteil ermöglicht die Bildung der ω - Phase, da Niob die ω - Phasenbildung stabilisiert, während Molybdän im Wesentlichen die Bildung der β - Phasen ermöglicht.
  • Die Legierungskomponenten Wolfram, Zirkon, Vanadium, Yttrium und Hafnium dienen der Bildung von Oxiden und Karbiden, die fein verteilte Ausscheidungen bilden können, sodass diese Legierungsbestandteile neben einer Mischkristallverfestigung auch durch die Bildung der Ausscheidungen zur Steigerung der Festigkeit der Legierung beitragen können. Entsprechend können die Legierungsbestandteile Wolfram, Zirkon, Vanadium, Yttrium und Hafnium zumindest teilweise gegenseitig substituiert werden. Gleiches gilt für die Legierungsbestandteile Wolfram, Vanadium und Kobalt einerseits und Zirkon, Yttrium und Hafnium andererseits.
  • Die Zugabe von Kobalt kann die Kriechbeständigkeit weiter erhöhen, da das Legierungselement Kobalt die Stapelfehlerenergie absenken kann, sodass es zu einem Aufspalten von Versetzungen kommt, wodurch das Klettern der Versetzungen erschwert und somit die Kriechbeständigkeit erhöht wird.
  • Die Zugabe von Silicium kann die Korrosionsbeständigkeit der Legierung verbessern.
  • Entsprechend kann eine erfindungsgemäße β - TiAl - Legierung 30 bis 42 at.% Aluminium, insbesondere 30 bis 35 at.% Aluminium, 5 bis 25 at% Niob, insbesondere 15 bis 25 at.% Niob, 2 bis 10 at.% Molybdän, insbesondere 5 bis 10 at.% Molybdän, 0,1 bis 10 at.% Kobalt, insbesondere 5 bis 10 at. % Kobalt, 0,1 bis 0,5 at. % Silicium und 0,1 bis 0,5 at. % Hafnium sowie den Rest Titan umfasst. Die einzelnen Legierungsbestandteile sind entsprechend den oben angegebenen Anteilsbereichen so zu wählen, dass sie insgesamt 100 % ergeben. Entsprechend kann nicht unbedingt jeder angegebene Anteilsbereich vollständig ausgeschöpft werden. Dies hängt vielmehr davon ab, welche anderen Legierungsbestandteile mit welchem Anteil bereits gewählt worden sind, sodass sich die Anteilsbereiche gegenseitig beeinflussen.
  • Die vorgestellte TiAl - Legierung kann schmelzmetallurgisch hergestellt werden, wobei die Schmelze einkristallin gezogen oder polykristallin abgegossen werden kann, sodass das entsprechende Bauteil aus der β - TiAl - Legierung als Einkristall, als gerichtet erstarrtes Bauteil oder als polykristallines Bauteil eingesetzt werden kann.
  • Darüber hinaus ist auch eine pulvermetallurgische Herstellung möglich, bei der zumindest Teile der Legierungsbestandteile mechanisch legiert werden können, wie beispielsweise die Legierungselemente Kobalt, Wolfram, Hafnium, Vanadium und Yttrium.
  • Zur Bildung der ω - Ausscheidungen kann die Legierung ein- oder mehrstufigen Auslagerungsglühungen unterzogen werden, die im Temperaturbereich von 20°C bis 400°C unter der ω - Solvus - Temperatur, bei der die ω - Phase in Lösung geht, durchgeführt werden.
  • Eine entsprechende TiAl - Legierung kann insbesondere für Komponenten von stationären Gasturbinen oder Flugtriebwerken, wie beispielsweise für Laufschaufeln, eingesetzt werden.

Claims (15)

  1. TiAl - Legierung für den Einsatz bei hohen Temperaturen mit dem Hauptbestandteilen Titan und Aluminium, wobei die TiAl - Legierung einen Aluminium - Anteil von größer oder gleich 30 at.% und eine Matrix aus β - Phase und in der Matrix eingelagerte Ausscheidungen aus ω - Phase aufweist, wobei die β - Phase und die ω - Phase zusammen mindestens 55 vol.% des Gefüges einnehmen.
  2. TiAl - Legierung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die β - Phase und die ω - Phase zusammen mindestens 75 vol.%, insbesondere mindestens 80 vol.% des Gefüges einnehmen
  3. TiAl - Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die β - Phase und die ω - Phase mit Volumenanteilen in einem Verhältnis größer 1:4 und kleiner 4:1, insbesondere größer 1:3 und kleiner 3:1 zueinander im Gefüge vorliegen.
  4. TiAl - Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die β - Phase Morphologien der β - Phase, insbesondere β oder βo umfasst und/oder Morphologien der ω - Phase, insbesondere ωo - B82, ω - D88 oder ω" - Übergangsphasen umfasst.
  5. TiAl - Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die ω - Phase mit Korngrößen im Bereich von 5 nm bis 500 nm, insbesondere 10 nm bis 450 nm, vorzugsweise 25 nm bis 400 nm vorliegt.
  6. TiAl - Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die ω - Phase mit Korngrößen in mindestens zwei unterschiedlichen Korngrößenbereichen im Gefüge vorliegt, wobei ein erster Korngrößenbereich Korngrößen im Bereich von 5 nm bis 100 nm und ein zweiter Korngrößenbereich Korngrößen im Bereich von 200 nm bis 500 nm umfasst.
  7. TiAl - Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die ω - Phase als sphärische oder kubische Ausscheidungen in der β - Phase und/oder als semikohärente Ausscheidung in der β - Matrix und/oder als globulare Ausscheidung an Korngrenzen vorliegt.
  8. TiAl - Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die β - Matrix eine netzartige Mikrostruktur aufweist.
  9. TiAl - Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Legierung ein oder mehrere Legierungselemente aus der Gruppe umfasst, die Nb, Mo, W, Zr, V, Y, Hf, Si, C und Co beinhaltet.
  10. TiAI - Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Legierung Nb und Mo umfasst, wobei die Anteile dieser Legierungselemente in at.% in der Legierung in einem Verhältnis von 1,8:1 bis 5:1, insbesondere 2:1 bis 3:1 vorliegen.
  11. TiAl - Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Legierung mindestens eines der Elemente aus der Gruppe umfasst, die W, Zr, V, Y und Hf beinhaltet, wobei die Elemente sich zumindest teilweise gegenseitig substituieren können, und/oder dass
    die Legierung mindestens eines der Elemente aus der Gruppe umfasst, die W, V und Co beinhaltet, wobei die Elemente sich zumindest teilweise gegenseitig substituieren können.
  12. TiAl - Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Legierung mindestens eines der Elemente aus der Gruppe umfasst, die Zr, Y und Hf beinhaltet, wobei die Elemente sich zumindest teilweise gegenseitig substituieren können.
  13. TiAl - Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Legierung umfasst:
    30 bis 42 at.% Al
    5 bis 25 at.% Nb
    2 bis 10 at.% Mo
    0,1 bis 10 at.% Co
    0,1 bis 0,5 at.% Si
    0,1 bis 0,5 at.% Hf und Rest Ti,
    insbesondere umfasst:
    30 bis 35 at.% Al
    15 bis 25 at.% Nb
    5 bis 10 at. % Mo
    5 bis 10 at.% Co
    0,1 bis 0,5 at.% Si
    0,1 bis 0,5 at.% Hf und Rest Ti.
  14. Verfahren zur Herstellung einer TiAl - Legierung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem
    die Legierung schmelzmetallurgisch hergestellt und einkristallin gezogen oder polykristallin abgegossen wird oder
    bei dem die Legierung zumindest teilweise pulvermetallurgisch hergestellt wird und vorzugsweise zumindest Teile der Legierungsbestandteile mechanisch legiert werden.
  15. Verwendung einer TiAl - Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 13 zur Bildung einer Komponente für eine Strömungsmaschine, insbesondere ein Flugzeugtriebwerk.
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