EP3914905A1 - Vorrichtung und verfahren zur simultanen bestimmung der temperaturabhängigen thermischen leitfähigkeit, thermischen diffusivität und spezifischen wärmekapazität - Google Patents

Vorrichtung und verfahren zur simultanen bestimmung der temperaturabhängigen thermischen leitfähigkeit, thermischen diffusivität und spezifischen wärmekapazität

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EP3914905A1
EP3914905A1 EP20719926.6A EP20719926A EP3914905A1 EP 3914905 A1 EP3914905 A1 EP 3914905A1 EP 20719926 A EP20719926 A EP 20719926A EP 3914905 A1 EP3914905 A1 EP 3914905A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
sample
temperature
thermal
heating
thermal conductivity
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP20719926.6A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Markus Rettenmayr
Stephanie LIPPMANN
Anton Zimare
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Friedrich Schiller Universtaet Jena FSU
Original Assignee
Friedrich Schiller Universtaet Jena FSU
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Filing date
Publication date
Application filed by Friedrich Schiller Universtaet Jena FSU filed Critical Friedrich Schiller Universtaet Jena FSU
Publication of EP3914905A1 publication Critical patent/EP3914905A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N25/00—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means
    • G01N25/18—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means by investigating thermal conductivity
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
    • G01J5/00—Radiation pyrometry, e.g. infrared or optical thermometry
    • G01J5/10—Radiation pyrometry, e.g. infrared or optical thermometry using electric radiation detectors
    • G01J5/12—Radiation pyrometry, e.g. infrared or optical thermometry using electric radiation detectors using thermoelectric elements, e.g. thermocouples
    • G—PHYSICS
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    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N25/00—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means
    • G01N25/005—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means by investigating specific heat
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    • G01N25/00—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means
    • G01N25/20—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means by investigating the development of heat, i.e. calorimetry, e.g. by measuring specific heat, by measuring thermal conductivity
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
    • G01N33/20—Metals

Definitions

  • the invention relates to a method for the simultaneous determination of the temperature-dependent thermal conductivity, thermal diffusivity and specific heat capacity with the features of claim 1 and a device therefor with the features of claim 10.
  • Thermal material properties such as thermal conductivity, thermal diffusivity or specific heat capacity are of great importance both in basic research and for simulation calculations with material science issues as well as for industrial manufacturing processes and applications.
  • Metallurgical processes, the development of new components and technical processes under thermal stress or the development of new materials such as Thermoelectrics are largely dependent on knowledge of the respective thermal properties of the materials used. Thus there is a concrete scientific and economic need for thermal material properties in a variety of industrial fields.
  • the temperature-dependent thermal conductivity can currently be determined from stationary temperature profiles along a sample to be examined.
  • the sample to be examined is brought into contact at one end with a reference sample with known thermal properties. Then one end is heated and the temperature profile of both samples along the common sample axis is determined with the help of thermocouples. If the temperatures at the measuring points and their distance from one another are known, the temperature-dependent thermal conductivity can be derived from the deviation of the measuring curve from a linear course and the ratio of the slopes of the temperature profiles of the sample to be examined and the reference sample.
  • thermocouples are positioned or welded inside the sample. Because of the touching temperature measurement thermal bridges to the environment are created, which limits the accuracy of this measurement method. Both the low local resolution and the touching and inaccurate temperature measurement are disadvantageous here. Furthermore, due to the thermal inertia of thermocouples, it is not possible to detect rapid and small changes in the temperature profile of the sample material with sufficient precision.
  • Another disadvantage of the method described above is the dependence of the measurement result on the quality of the thermal contact between the two specimen bars.
  • the use of special thermal paste can improve the heat transfer at the end faces of the two sample rods, but due to the thermal properties of the respective thermal paste, an undefined heat transfer is generated, which influences the measurement result.
  • the temperature range that can be examined is severely limited by the thermal stability of the reference sample and thermal paste used.
  • the temperature measurement is carried out with a pyrometer.
  • the detected radiation intensity is averaged over a relatively large measurement spot. Due to the limited local resolution with this method, local temperature changes can only be detected to a very limited extent and abrupt changes in the thermal properties, such as occur, for example, with magnetic transitions, are inaccessible.
  • LFM laser flash method
  • the sample material to be examined is placed in the measuring device on a holder with at least three webs, heated to a predetermined temperature and held until a thermal equilibrium is established.
  • a short laser pulse coupled in via optics on one side of the mostly circular, blackened sample disk leads to a temperature increase on the opposite side of the sample disk. Knowing the laser power and the recorded temperature change over time on the opposite side of the sample, the thermal diffusivity for the specified temperature can be calculated.
  • the defined coupling of laser radiation is largely dependent on the nature of the irradiated surface.
  • the sample must be blackened evenly and have a defined roughness exhibit.
  • the sample disk must have plane-parallel contact surfaces for reliable evaluation.
  • a decisive disadvantage of a device based on the LFM method is the creation of thermal bridges over the support points of the sample disc and the associated distortion of the temperature measurement.
  • the DSC uses the comparison of heat flows that flow away from or towards the sample to be examined or measures the heating power required to change the temperature.
  • the measured values are compared with a reference sample with known thermal properties.
  • Both the LFM and the DSC have the disadvantage that a reliable determination of the thermal diffusivity or the specific heat capacity of the sample material to be examined is only possible at a given temperature.
  • the entire measurement process must therefore be repeated step by step for different temperatures.
  • a method known from patent DE 10 2008 012 758 B4 uses a temperature-stable environment similar to the DSC and, based on the temperature changes initiated in a sample, deduces its thermal properties such as, for example, the thermal diffusivity or the heat of transformation of solid materials.
  • the temperature change of the sample is initiated by transferring the sample from a temperature-stable environment to an environment with a different temperature.
  • a thermocouple located at a defined position inside the sample measures the change in the sample temperature over time, from which the thermal diffusivity can be calculated if the sample geometry is known precisely.
  • thermocouple has a great influence on the accuracy of the measurement, since it also forms a thermal bridge to the environment and causes undesired inflow or outflow of heat. Furthermore, heat losses due to radiation from the sample surface are neglected, which significantly falsifies the measurement result, especially at higher temperatures.
  • Another major disadvantage is that the measurement always relates to only one temperature and it is not possible to determine the temperature dependence of the thermal properties with a practical amount of time.
  • Another method known from patent DE 199 43 076 C2 for determining the thermal diffusivity, thermal conductivity and specific heat capacity heats a cylindrical sample with a predetermined heating rate in a controlled manner in a resistance-heated adiabatic heating system and detects the heating power required for heating.
  • the temperature of the sample is measured in the middle of the sample and at the edge.
  • the measurements are carried out in a vacuum or in an inert atmosphere.
  • This method has the disadvantage that the heating output is achieved by measuring the heating voltage at a defined point in the heating system. The electrical resistance and consequently also the falling voltage naturally change with the temperature. A precise determination of the heating power is therefore not possible without knowing the temperature-dependent resistance of the heating wire.
  • Temperature sensors which are positioned in bores in the interior and on the edge of the sample, are also used to determine the thermal properties. The temperature measurement is falsified either by thermal bridges to the environment or by a lack of direct contact with the sample.
  • Another disadvantage is the fact that a precise determination of the specific heat capacity of the sample can only be made with knowledge of the specific heat capacity of the entire measuring system and as a result of this by forming the difference. It is therefore necessary to carry out a careful and time-consuming calibration before each measurement.
  • the Thermal properties determined with a measurement process only apply to one temperature. To determine the temperature dependence of the thermal properties, both many individual measurements and many calibration measurements are necessary, both of which increase the time required and make complete thermal characterization impractical.
  • patent DE 19943076 C2 A further development of the method described in patent DE 19943076 C2 is represented by patent DE 102004051 875 B4. It describes an absolute method for the simultaneous determination of the thermal diffusivity, the thermal conductivity, the specific heat capacity, the conversion heat and the sample density of a solid cylindrical sample.
  • the improvement compared to patent DE 199 43 076 C2 consists in an adapted sample geometry, which facilitates temperature measurement and adjustment.
  • the above-mentioned limitations of the method such as the temperature dependence of the voltage drop when measuring the heating power, the falsification of the temperature measurement due to thermal bridges or missing contact and the high expenditure of time due to the determination of the thermal properties at only one temperature in each case remain.
  • the object of the present invention is to provide a method for the simultaneous determination of thermal conductivity, thermal diffusivity and specific heat capacity of a sample with the aid of an integrated measuring apparatus, which is characterized by a fast and reliable determination of the measured variables sought in a single measuring cycle and without prior calibration.
  • thermal bridges that lead to undesired heat flows and falsify the temperature measurement are excluded by a non-contact temperature measurement.
  • the invention relates to a device and a method for the simultaneous determination of the temperature-dependent thermal conductivity, thermal diffusivity and specific heat capacity, and comprises a heat source for locally heating a solid to be examined, a line and / or area detector that is both spatially and temporally high resolution for non-contact temperature measurement along the sample and a cooling circuit with one of the lower sample edge flowing cooling liquid, the temperature increase and flow rate is measured continuously.
  • the thermal diffusivity is determined from the controlled transient thermal states of the sample during heating and cooling.
  • the thermal conductivity is determined from the steady state with constant heating power.
  • the specific heat capacity of the sample material is calculated as a function of temperature from the data sets of thermal diffusivity and thermal conductivity determined directly and over a large temperature range. Due to the enormous time saving compared to the prior art, a large number of different solid bodies can be characterized thermally for the first time with the aid of the invention.
  • thermal conductivity, thermal diffusivity and specific heat capacity are determined directly with a single device.
  • the method described here is a direct method for determining absolute values that does not require calibration.
  • the tasks formulated here are carried out with a method that uses thermally transient and stationary states of a sample to be examined in order to determine the three central thermal material properties, thermal diffusivity, thermal conductivity and specific heat capacity, and a device for transferring the sample into it thermal states due to a quasi-one-dimensional heat flow through this sample, characterized by claim 10, solved.
  • Appropriate or advantageous embodiments of the device and the method are formulated in the corresponding subclaims.
  • the device for the simultaneous determination of the temperature-dependent thermal conductivity, thermal diffusivity and specific heat capacity comprises the one-sided controlled heating of a sample to be examined.
  • One embodiment of the device according to the invention comprises an induction furnace with which it is possible to heat electrically conductive materials without contact by eddy currents due to the inductive coupling of a medium-frequency or high-frequency alternating field, generated by an induction coil.
  • an electrically non-conductive or semiconductive sample material is heated on one side with the aid of a susceptor.
  • the eddy currents are only generated in the susceptor and the sample heats up via heat conduction due to direct thermal contact with the susceptor.
  • the thermal contact between the susceptor and the heated end of the sample is not disadvantageous either for determining the thermal diffusivity or the thermal conductivity, since the heat flow through the sample remains one-dimensional and is measured directly. There are therefore no disadvantages with regard to the use of a susceptor compared to other embodiments.
  • the device according to the invention can thus be used to characterize both electrically conductive, semiconducting and electrically non-conductive materials with regard to their thermal material properties.
  • the one-sided heating of the sample takes place without contact with the aid of a laser by coupling in electromagnetic radiation.
  • Modern fiber lasers for example, allow the radiation or heating power to be emitted in a controlled manner and, in combination with a non-contact temperature measurement, also open up the possibility of precisely controlled heating of the sample.
  • One advantage of using a laser as a heating source is the possibility of heating the sample regardless of the electrical properties of the sample material being examined (conductive, semiconducting or non-conductive).
  • the sample is heated on one side with a resistance-heated heating system.
  • An optically measured temperature is used to control the heating system.
  • a resistance-heated heating system offers the possibility of thermal characterization of electrically conductive, semiconducting and non-conductive materials.
  • the temperature of the heated end of the sample is also measured and controlled without contact using a pyrometer on the front of the sample.
  • the control temperature should not exceed the solidus temperature of the investigated sample material to prevent the sample from melting.
  • the temperature on the end face can also be measured by contact, for example using a thermocouple. This is not with undesirable heat flows connected, since the temperature is regulated on the front side and therefore all types of heat transfer are already included.
  • the unheated end of the sample is in a closed cooling circuit through which a cooling liquid flows.
  • thermal detectors e.g. thermocouples or resistance thermometers.
  • a swirler positioned behind the sample and in front of the thermal detector forms a fluidic obstacle to the flowing cooling liquid and leads to turbulent flow, as a result of which the cooling liquid mixes after the sample and a homogeneous temperature distribution is ensured at the location of the thermal detector.
  • the amount of coolant flowing is measured using a flow meter.
  • the device further comprises an infrared camera, with which both individual pixels, individual lines or selected areas are recorded with regard to the intensity of the infrared radiation and thus the temperature of the sample with temporally and locally variable resolution (e.g. from a few milliseconds to minutes and from 50mm to millimeters) can be determined.
  • the surfaces are either blackened or filters are used. The accuracy of the temperature measurement is guaranteed by a certified calibration.
  • the pyrometer for temperature control can be dispensed with and instead a defined array of samples (e.g. 3x3 pixels or a line transverse to the direction of heat flow) from a thermogram of the sample created with the aid of the above-mentioned infrared camera can be used for control.
  • a defined array of samples e.g. 3x3 pixels or a line transverse to the direction of heat flow
  • the sample is enclosed by a thermal insulator, which has a recess in the direction of the infrared camera used. This recess is closed with a material that is transparent to infrared radiation of a defined wavelength.
  • the thermal insulator consists of a material which is transparent to infrared radiation of a defined wavelength and completely surrounds the sample material.
  • the insulation material is additionally mirrored on the inside in order to minimize the thermal radiation losses.
  • the sample is in a rod-shaped geometry and has a flat surface in the direction of the infrared camera.
  • the sample is blackened in the measuring range.
  • the optical radiation properties defined thereby ensure precise temperature measurement regardless of the wavelength range used and the sample material to be examined.
  • the blackening of the sample in the event of heating by laser promotes absorption into the material to be examined, which enables controlled heating of one side of the sample.
  • the device according to the invention is used to determine the thermal diffusivity during heating and cooling with a suitable heating or cooling rate and the resulting transient conditions.
  • the thermal conductivity is determined in the thermally stationary state of the sample within the same measurement cycle. Once both the thermal diffusivity and the thermal conductivity have been determined, the specific heat capacity is calculated using these two material properties.
  • the great advantage over the prior art lies in the fact that the thermal material properties (thermal diffusivity, thermal conductivity and specific heat capacity) of the sample material examined can be determined directly and over a wide temperature range simultaneously using only one measuring device and within one measuring cycle.
  • material-specific properties can be drawn from the temperature-dependent course of the thermal properties of a sample material that is determined with the device according to the invention.
  • material and temperature-specific phase transitions such as order transitions, allotropic or polymorphic conversions and / or magnetic conversions at the Curie temperature T c and / or NéeI temperature T N can be based on monotonous, abrupt and / or abrupt changes in the course of the detect thermal diffusivity and / or thermal conductivity and / or specific heat capacity. A targeted further investigation of these phenomena is thus considerably simplified.
  • the device according to the invention allows samples with different phases to be characterized within the sample area detected with the infrared camera. It is also possible to add single-phase samples with concentration differences generated in the axial direction investigate and determine the concentration-dependent change in thermal properties based on the change in thermal properties compared to samples with a uniform concentration.
  • the device it is possible to examine rod-shaped samples with a low height. For this, the sample is heated on one side with a susceptor as described above. On the opposite side, the sample is cooled with a cylinder that is sufficient in the cooling liquid. Knowing the heat transfer coefficient between the sample and the cooling cylinder, the size of the contact area and the temperature difference between the sample and the cooling cylinder in the area of the contact area, it is possible to determine the heat flow in the sample and to evaluate the thermal properties based on the measured temperature profiles in the manner according to the invention perform.
  • FIG. 1 shows a schematic overall representation of the device for the simultaneous determination of the temperature-dependent thermal conductivity, thermal diffusivity and specific heat capacity of a sample to be examined
  • the upper end of the sample is heated to a temperature T py by means of PID-controlled power control of an induction furnace 1.
  • the sample 3 to be examined should have a cylindrical geometry with a length between 20 and 80 mm and a diameter between 4 and 10 mm, but in particular a length of 50 to 60mm and a diameter of 8mm.
  • the upper end of the cylindrical sample 3 is positioned centrally in the induction coil 2.
  • the primarily electrically conductive sample material is inductively coupled to the alternating field of the induction coil 2.
  • sample 3 is heated without contact due to the induction currents generated in the material and initially undergoes a thermally transient state.
  • Electrically semiconducting or non-conducting materials can also be heated with the aid of a susceptor using induction coil 2.
  • the end of the sample is at half the height of the coil and the maximum temperature of the sample 3 at the upper end face T py is measured continuously and without contact by means of pyrometer 4.
  • the measured temperature serves as input for a PID controller 5, which controls the power of the induction furnace 1.
  • the heating power is varied during heating (e.g. by briefly switching the induction furnace 1 on and off and / or by a sinusoidally modulated heating output of the induction furnace 1, which varies in amplitude.
  • the sample 3 becomes t and at every location x in a thermally transient state and, in contrast to the LFM, it is possible within a very short time to determine the temperature-dependent thermal diffusivity a (T) over a wide temperature range.
  • the transient states are continuously recorded with an infrared camera 8.
  • a thermal insulator 6 prevents or greatly reduces undesired lateral heat losses. Furthermore, thermal radiation losses are caused by thermal radiation Isolator 6 brought mirroring 7 minimized.
  • 2 shows various thermally transient states along the sample axis, which can occur when a sample 3 (here, Cu 70 Zn 30 ) is heated.
  • the temperature profiles shown are the arithmetic mean of several lines of the detector running parallel to one another, all of which lie within the area just prepared along the sample axis.
  • the thermal diffusivity always results from two temperature profiles as shown in FIG. 2 and is determined several times in accordance with the response time of the infrared camera 8 used in one embodiment of the invention.
  • the detection rate of the infrared camera 8 when analyzing the transient states is 5 ms to 1 s, but in particular 20 ms. High acquisition rates enable multiple determination and subsequent averaging of the determined thermal diffusivities and increase the achievable accuracy of the method compared to single determination.
  • the transient thermal states during the cooling process are evaluated.
  • the evaluable temperature profiles multiply, which further increases the accuracy of the measurement of the thermal diffusivity.
  • the method described here for determining the thermal diffusivity is based on an inverse numerical method, in which, starting from an initially freely chosen starting value for the thermal diffusivity a, the following homogeneous heat conduction equation is solved iteratively.
  • the calculated temperature profiles are compared with the temperature profiles measured with the infrared camera. If the calculated and measured profiles differ from each other, the parameters of the polynomial used to calculate the temperature-dependent thermal diffusivity are adapted and the heat conduction equation is solved again. The parameters are adjusted using the least squares method. This process is repeated until the calculated temperature profiles match the ones measured by the infrared camera 8 as closely as possible. The evaluation of the entire temperature profile thus yields a Temperature-dependent course of the thermal diffusivity, as exemplarily shown in FIG. 5.
  • the sample 3 is in the thermally stationary state and the temperature-dependent thermal conductivity I (T) of the sample material used can be determined on the basis of the heat flow through the sample 3 and
  • Evaluation of the temperature profile can be determined along the sample 3.
  • the temperature T py is measured at the heated end of the sample with a pyrometer 4 and kept constant with an adapted PID controller 5.
  • the temperature of the cooling liquid (measured by thermocouple 9a is kept constant by means of a thermostat.
  • the cooling liquid flows around sample 3, the temperature of which is increased by the amount of heat emitted by the sample.
  • the cooling liquid changes per unit of time no more heat given off and the
  • the temperature change of the cooling liquid (DT fl ) determined as the difference between the temperature of the thermal sensor behind sample 9b and the temperature of the thermal sensor before sample 9a is constant.
  • the same amount of heat flows through the sample 3 along the sample axis in every cross section A.
  • the heat which is fed to the heated end of the sample by means of induction furnace 1 flows in the direction of the cooled end of the sample, which is located in the closed cooling circuit 11.
  • a swirler 10 then mixes the cooling liquid in order to ensure a homogeneous temperature distribution in the cooling liquid before the temperature increase is quantified by means of two thermal sensors 9.
  • the temperature per cross-sectional area of the sample no longer changes and remains constant.
  • the heat flow is defined as the amount of heat Q transferred perpendicular to the sample cross-sectional area A per time t.
  • the quantification of the amount of heat that flows through each sample cross-section and is released to the cooling liquid takes place with knowledge of the temperatures of the cooling liquid upstream (measured by the thermal sensor 9a) and behind the sample (measured by the thermal sensor 9b) and the flow rate of the cooling liquid per time interval m fl / Ger.
  • the temperature distribution of the sample 3 to be examined is recorded in the stationary state along the surface just prepared.
  • the unheated end of the sample is integrated in the closed cooling circuit 11.
  • the sample 3 is flowed around by the cooling liquid in the direction of flow 13. Because of the lateral thermal insulation 6, the entire amount of heat generated at the upper end of the sample is given off to the cooling liquid.
  • the temperature of the coolant changes due to the amount of heat Q absorbed.
  • the temperature increase DT fl depends on the specific heat capacity of the coolant c p; fl , the amount of heat given off per time interval and the flow rate of the coolant
  • Time interval from m fl / Dt The amount of heat given off to the coolant per time interval Q can thus be determined using the following equation:
  • the flow rate of the cooling liquid per time interval m fl / Dt is continuously determined using a flow meter 12.
  • a control valve 15 for adjusting the flow rate is integrated in the cooling circuit 11. This ensures that a sufficiently large temperature increase DT f is achieved between the thermal sensors 9a and 9b.
  • the heat flow along the sample axis can be calculated with knowledge of the sample cross-sectional area A. With the help of the measured temperature gradient is by switching
  • the Fourier equation calculates the temperature-dependent thermal conductivity l (T).
  • the thermal conductivity at one temperature is determined several times by selecting the temperatures T py set at the heated end such that the different temperature ranges of the respective steady state overlap.
  • the temperature-dependent thermal conductivities I (T) determined using the method described here are shown by way of example in FIG. 4. In addition, a linearly adapted curve is shown over the entire temperature range examined.
  • the temperature-dependent specific heat capacity c p (T) of the sample is calculated using the following relationship calculated:
  • phase transitions such as order transitions, allotropic or polymorphic conversions and / or magnetic conversions at the Curie temperature T c and / or Néel temperature T N and / or for the existence of different phases along the sample axis and / or concentration differences running in the axial direction within one phase.
  • the device described here and the method for determining the temperature-dependent thermal diffusivity, the thermal conductivity and the specific heat capacity it is thus also possible to analyze material-specific transitions such as order transitions, allotropic or polymorphic conversions and / or magnetic conversions at the Curie temperature T. c and / or Néel temperature T N and / or for the analysis of different phases that occur along the sample axis and / or for the evaluation of concentration differences running in the axial direction within one phase.

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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung und ein Verfahren zur simultanen Bestimmung der temperaturabhängigen thermischen Leitfähigkeit, thermischen Diffusivität und spezifischen Wärmekapazität, und umfasst eine Wärmequelle zum lokalen Aufheizen eines zu untersuchenden Festkörpers, einen sowohl örtlich als auch zeitlich hochauflösenden Zeilen- und/oder Flächendetektor zur berührungslosen Temperaturmessung entlang der Probe und einen Kühlkreislauf mit einer den unteren Probenrand umströmenden Kühlflüssigkeit, deren Temperaturerhöhung und Durchflussmenge kontinuierlich gemessen wird. Aus den kontrolliert eingestellten transienten thermischen Zuständen der Probe während des Aufheizens und Abkühlens wird mit dem beschriebenen Verfahren die thermische Diffusivität bestimmt. Aus dem stationären Zustand bei konstanter Heizleistung wird die thermische Leitfähigkeit bestimmt. Aus den direkt und über einen großen Temperaturbereich hinweg bestimmten Datensätzen der thermischen Diffusivität und thermischen Leitfähigkeit wird die spezifische Wärmekapazität des Probenmaterials temperaturabhängig berechnet. Aufgrund der enormen Zeiteinsparung gegenüber dem Stand der Technik lassen sich mithilfe der Erfindung eine Vielzahl unterschiedlicher Festkörper erstmals umfassend thermisch charakterisieren.

Description

Beschreibung der Erfindung
Vorrichtung und Verfahren zur simultanen Bestimmung der temperaturabhängigen thermischen Leitfähigkeit, thermischen Diffusivität und spezifischen Wärmekapazität
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur simultanen Bestimmung der temperaturabhängigen thermischen Leitfähigkeit, thermischen Diffusivität und spezifischen Wärmekapazität mit den Merkmalen des Anspruchs 1 und einer Vorrichtung hierfür mit den Merkmalen des Anspruchs 10.
Thermische Materialeigenschaften wie thermische Leitfähigkeit, thermische Diffusivität oder spezifische Wärmekapazität sind sowohl in der Grundlagenforschung und für Simulationsrechnungen mit materialwissenschaftlichen Fragestellungen als auch für industrielle Herstellungsprozesse und Anwendungen von großer Bedeutung. Metallurgische Verfahren, die Entwicklung neuer Bauteile und technischer Prozesse unter thermischer Belastung oder die Entwicklung neuer Werkstoffe wie z.B. von Thermoelektrika sind wesentlich von der Kenntnis der jeweiligen thermischen Eigenschaften der verwendeten Materialien abhängig. Somit besteht ein konkreter wissenschaftlicher und wirtschaftlicher Bedarf an thermischen Materialeigenschaften in einer Vielzahl industrieller Arbeitsgebiete.
Aus dem Stand der Technik sind verschiedene Vorrichtungen und Verfahren zur Bestimmung der drei zentralen temperaturabhängigen Materialeigenschaften thermische Leitfähigkeit, thermische Diffusivität und spezifischen Wärmekapazität bekannt.
Die temperaturabhängige thermische Leitfähigkeit kann derzeit aus stationären Temperaturprofilen entlang einer zu untersuchenden Probe bestimmt werden. Dazu wird die zu untersuchende Probe an einem Ende mit einer Referenzprobe mit bekannten thermischen Eigenschaften in Kontakt gebracht. Anschließend wird ein Ende erwärmt und das Temperaturprofil beider Proben entlang der gemeinsamen Probenachse unter Zuhilfenahme von Thermoelementen bestimmt. Bei Kenntnis der Temperaturen an den Messpunkten und deren Abstand zueinander kann die temperaturabhängige thermische Leitfähigkeit aus der Abweichung der Messkurve von einem linearen Verlauf und dem Verhältnis der Steigungen der Temperaturprofile der zu untersuchenden Probe und der Referenzprobe abgeleitet werden.
Die örtliche Auflösung dieses Verfahrens ist begrenzt, wodurch kleine Temperaturänderungen entlang der Probenachse kaum oder nur mit unzureichender Genauigkeit detektiert werden können. Weiterhin ist eine präzise Temperaturmessung nur gewährleistet, wenn die Thermoelemente im Inneren der Probe positioniert oder angeschweißt werden. Aufgrund der berührenden Temperaturmessung entstehen Wärmebrücken zur Umgebung, wodurch die Genauigkeit dieser Messmethode begrenzt wird. Sowohl die geringe örtliche Auflösung wie auch die berührende und ungenaue Temperaturmessung sind hier nachteilig. Weiterhin ist es aufgrund der thermischen Trägheit von Thermoelementen nicht möglich, schnelle und geringe Änderungen im Temperaturprofil des Probenmaterials ausreichend präzise zu detektieren.
Ein weiterer Nachteil des oben beschriebenen Verfahrens liegt in der Abhängigkeit des Messergebnisses von der Güte des thermischen Kontaktes zwischen den beiden Probenstäben. Durch die Verwendung von spezieller Wärmeleitpaste lässt sich die Wärmeübertragung an den Stirnflächen der beiden Probenstäbe zwar verbessern, allerdings wird aufgrund der thermischen Eigenschaften der jeweiligen Wärmeleitpaste ein Undefinierter Wärmeübergang generiert, der das Messergebnis beeinflusst. Weiterhin ist der untersuchbare Temperaturbereich stark durch die thermische Stabilität der verwendeten Referenzprobe und Wärmeieitpaste eingeschränkt.
In einer Abwandlung des oben beschriebenen Verfahrens, wird die Temperaturmessung mit einem Pyrometer vorgenommen. Dabei wird die detektierte Strahlungsintensität über einen relativ ausgedehnten Messfleck gemittelt. Aufgrund der beschränkten örtlichen Auflösung bei dieser Methode lassen sich lokale Temperaturänderungen nur sehr eingeschränkt detektieren und abrupte Änderungen der thermischen Eigenschaften, wie sie beispielsweise bei magnetischen Übergängen auftreten, sind unzugänglich.
Des Weiteren besteht mit dem oben beschriebenen Verfahren keine Möglichkeit, die thermische Diffusivität oder die spezifische Wärmekapazität zu bestimmen.
Ein weiteres, als LFM (laser flash method) bekanntes und patentiertes Verfahren (US-Patent US 4,928,254 A) zur Bestimmung der thermischen Diffusivität nutzt die mithilfe eines Laserpulses erzeugte transiente Erwärmung einer zu untersuchenden Probe.
Das zu untersuchende Probenmaterial wird dabei im Messgerät auf einen Halter mit mindestens drei Stegen gelegt, auf eine vorgegebene Temperatur erwärmt und solange gehalten, bis sich ein thermisches Gleichgewicht einstellt. Ein über eine Optik auf einer Seite der zumeist kreisrunden, geschwärzten Probenscheibe eingekoppelter kurzer Laserpuls führt zu einer Temperaturerhöhung auf der gegenüberliegenden Seite der Probenscheibe. Mit Kenntnis der eingebrachten Laserleistung und der aufgezeichneten zeitlichen Temperaturänderung auf der gegenüberliegenden Probenseite lässt sich die thermische Diffusivität für die vorgegebene Temperatur berechnen.
Das definierte Einkoppeln von Laserstrahlung ist maßgeblich von der Beschaffenheit der bestrahlten Oberfläche abhängig. Die Probe muss gleichmäßig geschwärzt sein und eine definierte Rauheit aufweisen. Weiterhin muss die Probenscheibe zur zuverlässigen Auswertung planparallele Auflageflächen aufweisen. Ein entscheidender Nachteil eines auf der LFM-Methode beruhenden Gerätes ist die Schaffung von Wärmebrücken über die Auflagepunkte der Probenscheibe und die damit verbundene Verfälschung der Temperaturmessung.
Eine Abwandlung der ursprünglichen LFM wird in DE 43 01 987 A1 vorgeschlagen. Hier wird versucht, die naturgemäßen Verluste bei der Einkopplung von elektromagnetischer Strahlung in eine absorbierende Probe zu quantifizieren und in die Berechnung der thermischen Materialeigenschaften mit einfließen zu lassen. Die Kompensation bezieht sich dabei aber immer auf einen Vergleich mit einer Referenzprobe mit bekannten optischen und thermischen Eigenschaften. Diese Abwandlung der ursprünglichen LFM kommt somit nicht ohne vorherige Kalibrierung aus. Weiterhin muss der hier verwendete Reflexions-Strahlungssensor auf den Wellenlängenbereich der Pulsstrahlungsquelle angepasst sein. Somit kann zur Erzeugung der optischen Anregung immer nur eine auf die restliche Apparatur abgestimmte Strahlungsquelle verwendet werden. Die unmittelbare Folge ist entweder eine Einschränkung der zu untersuchenden Probenmaterialien aufgrund ihrer optischen Eigenschaften oder ein sowohl maschineller wie auch wirtschaftlicher Mehraufwand zur Gewährleistung der Verwendung der stets optimalen Messapparatur. Des Weiteren steigt die Genauigkeit bei der Bestimmung der naturgemäßen Verluste bei der Einkopplung von elektromagnetischer Strahlung hier mit der Vergleichbarkeit von Probe und Referenz, was einen präparativen Mehraufwand erfordert.
Andere auf der LFM basierende Patente wie DE 10 2012 106 955 B4 oder DE 10 2015 118 856 B3 stellen zwar konzeptionelle Verbesserungen zur ursprünglichen LFM dar, kommen aber weiterhin nicht ohne entsprechende Referenzmessungen aus, um bspw. die spezifische Wärmekapazität des zu untersuchenden Probenmaterials zu bestimmen und damit in Verbindung mit dem eigentlichen Messergebnis, der thermischen Diffusivität, auf die thermische Leitfähigkeit zuschließen. Der zeitliche Nachteil durch sukzessives Abrastern eines entsprechend großen praxisrelevanten Temperaturbereichs wird indes nicht behoben. Weiterhin bleibt der Nachteil der ungewünschten Wärmeabfuhr über die Auflagepunkte der Probenhalterung und der dadurch verfälschten Temperaturmessung bestehen.
Andere Verfahren, wie beispielsweise in DE 34 25 561 C2 beschrieben, messen die Temperaturerhöhung einer mit elektromagnetischer Strahlung erhitzen Probe unter Zuhilfenahme von Messfühlern, die auf die Probenoberfläche mithilfe entsprechend dimensionierter Federn gedrückt werden. Diese Fühler generieren je nach Temperatur einen definierten Spannungsabfall, der hier als Messgröße verwendet wird. Es wird davon ausgegangen, dass die Umrechnung der gemessenen Spannung in eine äquivalente Temperatur linear ist. In der Praxis ist das aber nur in einem entsprechend kleinen Temperaturbereich zulässig. Weiterhin leidet die Präzision und Genauigkeit der Messung unter dem Signal-Rausch-Verhältnis, welches von Messfühler zu Messfühler variiert und sich mit der Länge der Fühler verschlechtert. Weiterhin bilden sowohl die Messfühler auf der Probe wie auch die Federn Wärmebrücken, die das Messergebnis verfälschen.
Um zusätzlich zu der thermischen Diffusivität des zu untersuchenden Probenmaterials dessen thermische Leitfähigkeit zu bestimmen, ist es mit einem weiteren Gerät (z.B. mittels„differential scanning calorimetry" (DSC); US-Patent US 3,263,484 A) notwendig, die spezifische Wärmekapazität zu bestimmen.
Die DSC bedient sich bei der Bestimmung der spezifischen Wärmekapazität dem Vergleich von Wärmeströmen, die von der zu untersuchenden Probe weg oder zu ihr hinfließen bzw. misst die zur Temperaturänderung nötige Heizleistung. Dabei werden die gemessenen Werte mit einer Referenzprobe mit bekannten thermischen Eigenschaften verglichen.
Da sich die DSC immer eines Vergleichs mit einem Material mit bekannten thermischen Eigenschaften bedient, kommt diese Methode nicht ohne Kalibrierung durch einen eingewiesenen Fachmann aus. Somit ist die Genauigkeit dieser Methode stets vom experimentellen Geschick des Experimentators und der Qualität der Referenzmessung abhängig.
Sowohl die LFM wie auch die DSC haben zum Nachteil, dass eine zuverlässige Bestimmung der thermischen Diffusivität bzw. der spezifischen Wärmekapazität des zu untersuchenden Probenmaterials jeweils nur bei einer gegebenen Temperatur möglich ist. Somit muss der gesamte Messvorgang schrittweise für verschiedene Temperaturen wiederholt werden. Um einen praxisrelevanten Temperaturbereich von Raumtemperatur bis (je nach Material deutlich über) J = 1000°C in ausreichend kleinen Schritten hinweg charakterisieren zu können, sind dabei Messzeiten von mehreren zehn Stunden bis Tagen nötig. Besteht also die Notwendigkeit einer temperaturabhängigen Bestimmung der thermischen Diffusivität, thermischen Leitfähigkeit und Wärmekapazität eines Materials, addieren sich die jeweiligen Messzeiten und eine rasche Charakterisierung ist nicht möglich.
Weiterhin kommt nachteilig hinzu, dass mittels LFM nur die thermische Diffusivität und mittels DSC nur die spezifische Wärmekapazität bestimmt werden können. Die thermische Leitfähigkeit kann mit diesen beiden Methoden nicht direkt gemessen werden.
Bestimmt man die thermische Leitfähigkeit aus den zwei voneinander unabhängig gewonnenen Datensätzen der LFM- und der DSC-Messung, so ist zu beachten, dass sich auch die jeweiligen Fehler der einzelnen Messmethoden bei der Bestimmung der thermischen Leitfähigkeit aufaddieren. Ein aus dem Patent DE 10 2008 012 758 B4 bekanntes Verfahren nutzt ähnlich zur DSC eine temperaturstabile Umgebung und schließt aus den in einer Probe initiierten Temperaturänderungen auf deren thermische Eigenschaften wie beispielsweise die thermische Diffusivität oder die Umwandlungswärme von festen Stoffen. Die Temperaturänderung der Probe wird durch die Überführung der Probe von einer temperaturstabilen Umgebung in eine Umgebung mit einer anderen Temperatur initiiert. Dabei misst ein an definierter Position im Inneren der Probe angebrachtes Thermoelement die zeitliche Änderung der Probentemperatur, woraus bei genauer Kenntnis der Probengeometrie die thermische Diffusivität berechnet werden kann. Das Thermoelement nimmt dabei großen Einfluss auf die Genauigkeit der Messung, da es auch hier eine Wärmebrücke zur Umgebung bildet und unerwünschten Zu- oder Abfluss von Wärme verursacht. Des Weiteren werden Wärmeverluste aufgrund von Strahlung ausgehend von der Probenoberfläche vernachlässigt, womit das Messergebnis insbesondere bei höheren Temperaturen maßgeblich verfälscht wird. Ein großer Nachteil ist weiterhin, dass sich die Messung immer nur auf eine Temperatur bezieht und die Bestimmung der Temperaturabhängigkeit der thermischen Eigenschaften nicht mit praktikablem Zeitaufwand möglich ist.
Ein weiteres aus dem Patent DE 199 43 076 C2 bekanntes Verfahren zur Bestimmung der thermischen Diffusivität, thermischen Leitfähigkeit und spezifischen Wärmekapazität erwärmt eine zylinderförmige Probe mit vorgegebener Heizrate in geregelter Weise in einem widerstandsgeheizten adiabatischen Heizsystem und erfasst die zur Erwärmung erforderliche Heizleistung. Die Temperatur der Probe wird dabei in der Probenmitte und am Rand gemessen. Die Messungen erfolgen im Vakuum oder in inerter Atmosphäre. Dieses Verfahren hat den Nachteil, dass die Heizleistung über das Messen der Heizspannung an einer definierten Stelle innerhalb des Heizsystems erfolgt. Der elektrische Widerstand und folglich auch die abfallende Spannung ändern sich aber naturgemäß mit der Temperatur. Eine präzise Bestimmung der Heizleistung ist somit nicht ohne die Kenntnis des temperaturabhängigen Widerstandes des Heizdrahtes möglich. Weiterhin ist zur Gewährleistung der erforderlichen adiabatischen Verhältnisse ein komplexer Aufbau und eine komplizierte Regelung von unabhängig voneinander gelagerten Temperaturregelkreisen erforderlich. Ferner dienen zur Bestimmung der thermischen Eigenschaften Temperatursensoren, die in Bohrungen im Inneren und am Rand der Probe positioniert sind. Eine Verfälschung der Temperaturmessung ist hier entweder durch Wärmebrücken zu der Umgebung oder durch fehlenden unmittelbaren Kontakt mit der Probe gegeben. Ebenfalls nachteilig wirkt sich die Tatsache aus, dass eine präzise Bestimmung der spezifischen Wärmekapazität der Probe nur unter Kenntnis der spezifischen Wärmekapazität des gesamten Messsystems und infolge dessen durch Differenzbildung erfolgen kann. Deshalb ist es notwendig, vor jeder Messung eine sorgfältige und zeitaufwendige Kalibrierung durchzuführen. Die mit einem Messvorgang bestimmten thermischen Eigenschaften gelten jeweils nur für eine Temperatur. Zur Ermittlung der Temperaturabhängigkeit der thermischen Eigenschaften sind sowohl viele Einzelmessungen wie auch viele Kalibrierungsmessungen notwendig, beides erhöht den Zeitaufwand und macht eine vollständige thermische Charakterisierung unpraktikabel.
Eine Weiterentwicklung des in Patent DE 19943076 C2 beschriebenen Verfahrens stellt das Patent DE 102004051 875 B4 dar. Darin wird ein Absolutverfahren zur simultanen Bestimmung der thermischen Diffusivität, der thermischen Leitfähigkeit, der spezifischen Wärmekapazität, der Umwandlungswärme und der Probendichte einer festen zylindrischen Probe beschrieben. Die Verbesserung im Vergleich zu Patent DE 199 43 076 C2 besteht dabei in einer angepassten Probengeometrie, die die Temperaturmessung und -anpassung erleichtert. Die oben genannten Einschränkungen der Methode wie die Temperaturabhängigkeit des Spannungsabfalls bei der Messung der Heizleistung, die Verfälschung der Temperaturmessung durch Wärmebrücken oder fehlenden Kontakt und der hohe zeitliche Aufwand durch die Bestimmung der thermischen Eigenschaften bei jeweils nur einer Temperatur bleiben bestehen.
Nach bisherigem Stand der Technik gibt es kein Gerät und kein Verfahren, mit dem es möglich ist, die thermische Leitfähigkeit, die thermische Diffusivität und die spezifische Wärmekapazität direkt, temperaturabhängig und simultan über einen großen Temperaturbereich hinweg in einem Messzyklus mit einem Gerät zu bestimmen.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren zur gleichzeitigen Bestimmung von thermischer Leitfähigkeit, thermischer Diffusivität und spezifischer Wärmekapazität einer Probe mithilfe einer integrierten Messapparatur bereitzustellen, welche sich durch eine schnelle und zuverlässige Bestimmung der gesuchten Messgrößen in einem einzigen Messzyklus und ohne vorherige Kalibrierung auszeichnet. Dabei werden Wärmebrücken, die zu unerwünschten Wärmeflüssen führen und die Temperaturmessung verfälschen, durch eine berührungsfreie Temperaturmessung ausgeschlossen.
Insbesondere soll eine Vorrichtung und ein Verfahren beschrieben werden, mit denen es möglich ist, die drei zentralen Materialeigenschaften thermische Leitfähigkeit, thermische Diffusivität und spezifische Wärmekapazität simultan zu bestimmen.
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung und ein Verfahren zur simultanen Bestimmung der temperaturabhängigen thermischen Leitfähigkeit, thermischen Diffusivität und spezifischen Wärmekapazität, und umfasst eine Wärmequelle zum lokalen Aufheizen eines zu untersuchenden Festkörpers, einen sowohl örtlich als auch zeitlich hochauflösenden Zeilen- und/oder Flächendetektor zur berührungslosen Temperaturmessung entlang der Probe und einen Kühlkreislauf mit einer den unteren Probenrand umströmenden Kühlflüssigkeit, deren Temperaturerhöhung und Durchflussmenge kontinuierlich gemessen wird. Aus den kontrolliert eingestellten transienten thermischen Zuständen der Probe während des Aufheizens und Abkühlens wird mit dem beschriebenen Verfahren die thermische Diffusivität bestimmt. Aus dem stationären Zustand bei konstanter Heizleistung wird die thermische Leitfähigkeit bestimmt. Aus den direkt und über einen großen Temperaturbereich hinweg bestimmten Datensätzen der thermischen Diffusivität und thermischen Leitfähigkeit wird die spezifische Wärmekapazität des Probenmaterials temperaturabhängig berechnet. Aufgrund der enormen Zeiteinsparung gegenüber dem Stand der Technik lassen sich mithilfe der Erfindung eine Vielzahl unterschiedlicher Festkörper erstmals umfassend thermisch charakterisieren.
Dabei werden die thermische Leitfähigkeit, thermische Diffusivität und die spezifische Wärmekapazität direkt mit einem einzigen Gerät bestimmt.
Die hier beschriebene Methode ist eine direkte Methode zur Bestimmung von Absolutwerten, die keiner Kalibrierung bedarf.
Weiterhin können mit der hier beschriebenen Vorrichtung diese drei thermischen Materialeigenschaften direkt und über einen großen Temperaturbereich hinweg charakterisiert werden. Daraus resultiert eine enorme Zeiteinsparung gegenüber dem Stand der Technik. Um beispielsweise einen praxisrelevanten Temperaturbereich von J = 20 ... 1000°C abzudecken, verkürzt sich aufgrund der simultanen und temperaturabhängigen Bestimmung der thermischen Diffusivität, thermischen Leitfähigkeit und spezifischen Wärmekapazität innerhalb eines Messzyklus gegenüber dem Stand der Technik der Zeitaufwand auf wenige Stunden bis zu Minuten. Somit wird aufgrund der zeitlichen und wirtschaftlichen Einsparungen eine umfassende thermische Charakterisierung verschiedenster Materialien und Werkstoffe überhaupt erst ermöglicht.
Die hier formulierten Aufgaben werden mit einem Verfahren, das thermisch transiente und stationäre Zustände einer zu untersuchenden Probe nutzt, um die drei zentralen thermischen Materialeigenschaften thermische Diffusivität, thermische Leitfähigkeit und spezifische Wärmekapazität zu bestimmen, nach Anspruch 1 und einer Vorrichtung zur Überführung der Probe in diese thermischen Zustände infolge eines quasi-eindimensionalen Wärmeflusses durch diese Probe, gekennzeichnet durch Anspruch 10, gelöst. Zweckmäßige bzw. vorteilhafte Ausführungsformen der Vorrichtung und des Verfahrens sind in den entsprechenden Unteransprüchen ausformuliert.
Die Vorrichtung zur simultanen Bestimmung der temperaturabhängigen thermischen Leitfähigkeit, thermischen Diffusivität und spezifischen Wärmekapazität umfasst das einseitige geregelte Aufheizen einer zu untersuchenden Probe. Eine Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung umfasst einen Induktionsofen, mit dem es möglich ist, elektrisch leitfähige Materialien berührungslos durch Wirbelströme aufgrund der induktiven Einkopplung eines mittel- oder hochfrequentes Wechselfeldes, erzeugt durch eine Induktionsspule, aufzuheizen.
Bei einer Abwandlung der genannten Ausführungsform wird ein elektrisch nichtleitendes oder halbleitendes Probenmaterial mithilfe eines Suszeptors einseitig erwärmt. Dabei werden die Wirbeiströme nur im Suszeptor erzeugt und die Probe erwärmt sich über Wärmeleitung aufgrund eines direkten thermischen Kontakts zum Suszeptor. Der thermische Kontakt zwischen Suszeptor und geheiztem Probenende ist dabei sowohl für die Bestimmung der thermischen Diffusivität wie auch der thermischen Leitfähigkeit nicht nachteilig, da der Wärmefluss durch die Probe eindimensional bleibt und direkt gemessen wird. Es bestehen somit keine Nachteile hinsichtlich der Nutzung eines Suszeptors gegenüber anderen Ausführungsformen. Somit lassen sich unter Zuhilfenahme eines Suszeptors mit der erfindungsgemäßen Vorrichtung sowohl elektrisch leitende, halbleitende sowie elektrisch nichtleitende Materialien hinsichtlich ihrer thermischen Materialeigenschaften charakterisieren.
In einer weiteren Ausführungsform erfolgt die einseitige Erwärmung der Probe berührungslos mithilfe eines Lasers durch Einkopplung elektromagnetischer Strahlen. Moderne Faserlaser beispielsweise lassen eine geregelte Abgabe der Strahlungs- bzw. Heizleistung zu und eröffnen so in Kombination mit einer berührungslosen Temperaturmessung ebenfalls die Möglichkeit einer präzise geregelten Erwärmung der Probe. Ein Vorteil der Nutzung eines Lasers als Heizquelle liegt in der Möglichkeit, die Probe unabhängig von den elektrischen Eigenschaften des untersuchten Probenmaterials (leitend, halbleitend oder nichtleitend) aufzuheizen.
In einer anderen Ausführungsform wird die Probe einseitig mit einem widerstandbeheizten Heizsystem erwärmt. Zur Reglung des Heizsystems wird eine optisch gemessene Temperatur verwendet. Wie auch bei den Ausführungsformen mit Suszeptor und Laser bietet ein widerstandbeheiztes Heizsystem die Möglichkeit der thermischen Charakterisierung von elektrisch leitenden, halbleitenden und nichtleitenden Materialien.
Die Temperatur des geheizten Probenendes wird dabei ebenfalls berührungslos mithilfe eines Pyrometers an der Probenstirnseite gemessen und geregelt. Die Regeltemperatur soll die Solidustemperatur des untersuchten Probenmaterials nicht überschreiten, um ein Aufschmelzen der Probe zu verhindern.
In einer anderen Ausführungsform kann die Temperatur an der Stirnseite auch berührend, bspw. mit einem Thermoelement gemessen werden. Dies ist nicht mit unerwünschten Wärmeströmen verbunden, da die Temperatur an der Stirnseite geregelt wird und somit alle Wärmeübertragungsarten bereits einbezogen sind.
Das ungeheizte Probenende befindet sich in einem geschlossenen Kühlkreislauf, der von einer Kühlflüssigkeit durchströmt wird.
Unter Verwendung thermischer Detektoren (z.B. von Thermoelementen oder Widerstands- thermometern) wird die Temperatur der Kühlflüssigkeit vor und hinter der Probe kontinuierlich gemessen. Ein hinter der Probe und vor dem thermischen Detektor positionierter Verwirbler bildet ein strömungsmechanisches Hindernis für die strömende Kühlflüssigkeit und führt zu turbulenter Strömung, wodurch die Kühlflüssigkeit nach der Probe durchmischt und an der Stelle des thermischen Detektors eine homogene Temperaturverteilung gewährleistet wird.
Zu jeder Zeit wird die Menge der strömenden Kühlflüssigkeit mithilfe eines Durchflussmessers gemessen.
Für den Fall, dass in dem hier beschriebenen Verfahren die Durchflussmenge der Kühlflüssigkeit für die weitere Bestimmung der thermischen Materialeigenschaften von Bedeutung ist, ist eine Variation der Durchflussmenge mit einem in den Kühlkreislauf integrierten Regelventil möglich.
Zur kontinuierlichen, berührungslosen Charakterisierung des thermischen Zustands der Probe umfasst die erfindungsgemäße Vorrichtung weiterhin eine Infrarotkamera, mit der sowohl einzelne Pixel, einzelne Zeilen oder ausgewählte Flächen hinsichtlich der Intensität der infraroten Strahlung erfasst und somit die Temperatur der Probe mit zeitlich und örtlich variabler Auflösung (z.B. von wenigen Millisekunden bis Minuten sowie von 50mm bis zu Millimetern) ermittelt werden kann. Zur Vermeidung von Fehlern bei der Messung der Strahlungsintensität auf reflektierenden Proben werden die Oberflächen entweder geschwärzt oder es werden Filter eingesetzt. Die Genauigkeit der Temperaturmessung wird durch eine zertifizierte Kalibration gewährleistet.
In einer weiteren Ausführungsform kann auf das Pyrometer zur Temperaturregelung verzichtet werden und stattdessen ein definiertes Array von Pbceln (z.B. 3x3 Pixel oder eine Zeile quer zur Richtung des Wärmeflusses) aus einem mithilfe der oben genannten Infrarotkamera erstellten Thermogramms der Probe zur Regelung genutzt werden.
Um lateralen Wärmeverlusten der Probe vorzubeugen, wird die Probe von einem thermischen Isolator umschlossen, der eine Aussparung in Richtung der verwendeten Infrarotkamera aufweist. Diese Aussparung wird mit einem für infrarote Strahlung einer definierten Wellenlänge transparenten Material verschlossen. Bei einer anderen Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung besteht der thermische Isolator aus einem für infrarote Strahlung einer definierten Wellenlänge transparenten Material und umschließt das Probenmaterial vollständig.
In einer weiteren Ausführungsform wird zur Minimierung der thermischen Strahlungsverluste das Isolationsmaterial zusätzlich auf der Innenseite verspiegelt.
Die Probe liegt je nach Ausführungsform in einer stangenförmigen Geometrie vor und besitzt in Richtung der Infrarotkamera eine ebene Fläche. Um eine konstante Emissivität über den gesamten Temperaturbereich hinweg zu gewährleisten, wird die Probe im Messbereich geschwärzt. Die dadurch definierten optischen Strahlungseigenschaften gewährleisten eine präzise Temperaturmessung unabhängig von dem verwendeten Wellenlängenbereich und vom zu untersuchenden Probenmaterial. Weiterhin begünstigt die Schwärzung der Probe im Falle einer Aufheizung durch Laser die Absorption ins zu untersuchende Material, wodurch eine kontrollierte Aufheizung einer Probenseite möglich wird.
Mit der erfindungsgemäßen Vorrichtung wird die thermische Diffusivität während des Aufheizens und Abkühlens mit geeigneter Heiz- bzw. Kühlrate und den daraus resultierenden transienten Zuständen bestimmt. Die thermische Leitfähigkeit wird im thermisch stationären Zustand der Probe innerhalb desselben Messzyklus bestimmt. Sind sowohl die thermische Diffusivität wie auch die thermische Leitfähigkeit ermittelt, wird mithilfe dieser zwei Materialeigenschaften die spezifische Wärmekapazität berechnet. Der große Vorteil gegenüber dem Stand der Technik liegt in der Tatsache, dass die thermischen Materialeigenschaften (thermische Diffusivität, thermische Leitfähigkeit und spezifische Wärmekapazität) des untersuchten Probenmaterials mit nur einem Messgerät und innerhalb eines Messzyklus direkt und über einen großen Temperaturbereich hinweg simultan bestimmt werden können.
Aus dem mit der erfindungsgemäßen Vorrichtung bestimmten temperaturabhängigen Verlauf der thermischen Eigenschaften eines untersuchten Probenmaterials lassen sich Rückschlüsse auf weitere materialspezifische Eigenschaften ziehen. So lassen sich beispielsweise material- und temperaturspezifische Phasenübergänge wie Ordnungsübergänge, allotrope bzw. polymorphe Umwandlungen und/oder magnetische Umwandlungen bei der Curie-Temperatur Tc und/oder NéeI- Temperatur TN anhand von monotonen, sprunghaften und/oder abrupten Änderungen im Verlauf der thermischen Diffusivität und/oder thermischen Leitfähigkeit und/oder spezifischen Wärmekapazität delektieren. Somit wird eine gezielte weitere Untersuchung dieser Phänomene wesentlich vereinfacht. Weiterhin erlaubt es die erfindungsgemäße Vorrichtung, Proben mit unterschiedlichen Phasen innerhalb des mit der Infrarotkamera delektierten Probenbereichs zu charakterisieren. Es ist ferner möglich, einphasige Proben mit in axialer Richtung erzeugten Konzentrationsunterschieden zu untersuchen und anhand der Änderung der thermischen Eigenschaften im Vergleich zu Proben mit einheitlicher Konzentration die konzentrationsabhängige Änderung der thermischen Eigenschaften zu bestimmen.
In einer weiteren Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung ist es möglich, stangenförmige Proben mit geringer Höhe zu untersuchen. Dafür wird die Probe wie oben beschrieben einseitig mit einem Suszeptor erwärmt. Auf der Gegenseite wird die Probe mit einem in die Kühlfiüssigkeit hinreichenden Zylinder gekühlt. Mit Kenntnis des Wärmeübergangskoeffizienten zwischen Probe und Kühlzylinder, der Größe der Kontaktfläche und des Temperaturunterschieds zwischen Probe und Kühlzylinder im Bereich der Kontaktfläche ist es möglich, den Wärmefluss in der Probe zu bestimmen und die Auswertung hinsichtlich der thermischen Eigenschaften anhand der gemessenen Temperaturprofile in der erfindungsgemäßen Weise durchzuführen.
Die Vorrichtung und das Verfahren sollen nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen und zu deren Verdeutlichung mithilfe der Abbildungen Fig. 1 bis Fig. 7 erläutert werden. Für gleiche bzw. gleichwirkende Teile werden dieselben Bezugszeichen verwendet.
Es zeigt:
Fig. 1 eine schematische Gesamtdarstellung der Vorrichtung zur simultanen Bestimmung der temperaturabhängigen thermischen Leitfähigkeit, thermischen Diffusivität und spezifischen Wärmekapazität einer zu untersuchenden Probe,
Fig. 2 exemplarische transiente Temperaturprofile während des schnellen Aufheizens eines Probenendes,
Fig. 3 exemplarische Temperaturprofile einer Probe im stationären Zustand für verschiedene konstante, geregelte Temperaturen ( Tpy ) am geheizten Probenende,
Fig. 4 den temperaturabhängigen Verlauf der thermischen Leitfähigkeit über einen großen Temperaturbereich in linearisierter Form (als Polynom erster Ordnung),
Fig. 5 den aus den transienten Zuständen experimentell bestimmten Verlauf der thermischen Diffusivität in linearisierter Form (als Polynom erster Ordnung),
Fig. 6 den aus den Datensätzen aus Fig. 4 und Fig. 5 bestimmten temperaturabhängigen Verlauf der spezifischen Wärmekapazität,
Fig. 7 beispielhaft den aus dem temperaturabhängigen Verlauf der thermischen Leitfähigkeit für reines Nickel (Ni) detektierten Übergang (hier Curie-Temperatur Tc). Bestimmung der thermischen Diffusivität
Zur Überführung der Probe 3 in unterschiedliche transiente Zustände, welche durch entlang der Probenachse zu jeder Zeit unterschiedliche Temperaturgradienten gekennzeichnet sind, wird
bei einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung das Aufheizen des oberen Probenende auf eine Temperatur Tpy mittels PID-geregelter Leistungssteuerung eines Induktionsofens 1 erreicht.
Aufgrund der rotationssymmetrischen Geometrie der in der Praxis genutzten Induktionsspulen 2 ist es zweckmäßig, auch der zu untersuchenden Probe 3 eine rotationssymmetrische Geometrie zu geben. Da die Herstellung rotationssymmetrischer Zylinderstäbe mit geringem maschinellen Aufwand möglich ist, soll in einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung die zu untersuchende Probe 3 eine zylindrische Geometrie mit einer Länge zwischen 20 und 80mm und einen Durchmesser zwischen 4 und 10 mm, insbesondere aber eine Länge von 50 bis 60mm und einem Durchmesser von 8mm, aufweisen.
Das obere Ende der zylindrischen Probe 3 wird zentrisch in der Induktionsspule 2 positioniert. Das vorrangig elektrisch leitfähige Probenmaterial koppelt dabei induktiv an das Wechselfeld der Induktionsspule 2 an. Infolge dessen wird die Probe 3 aufgrund der im Material generierten Induktionsströme berührungslos aufgeheizt und durchläuft zunächst einen thermisch transienten Zustand. Elektrisch halbleitende oder nichtleitende Materialien können unter Zuhilfenahme eines Suszeptors ebenfalls mithilfe der Induktionsspule 2 erwärmt werden.
Um ein Aufschmelzen des Probenmaterials im Inneren der Induktionsspule 2 zu verhindern, befindet sich das Probenende auf halber Spulenhöhe und die maximale Temperatur der Probe 3 an der oberen Stirnfläche Tpy wird kontinuierlich und berührungslos mittels Pyrometer 4 gemessen. Die gemessene Temperatur dient als Input für eine PID-Regelung 5, welche die Leistung des Induktionsofens 1 steuert.
Die Heizleistung wird beim Aufheizen variiert (z.B. durch kurzzeitiges Anschalten oder Abschalten des Induktionsofens 1 und/oder durch eine sinusförmig modulierte, in ihrer Amplitude variierenden Heizleistung des Induktionsofens 1. Durch das einseitige Heizen und die variierte Heizleistung wird die Probe 3 zu jeder Zeit t und an jedem Ort x in einen thermisch transienten Zustand versetzt und es ist im Gegensatz zur LFM innerhalb kürzester Zeit möglich, in einem großen Temperaturbereich die temperaturabhängige thermische Diffusivität a(T ) zu bestimmen.
Die transienten Zustände werden mit einer Infrarotkamera 8 kontinuierlich aufgezeichnet. Unerwünschte laterale Wärmeverluste werden durch einen thermischen Isolator 6 verhindert oder stark verringert. Ferner werden thermische Strahlungsverluste durch eine auf den thermischen Isolator 6 gebrachte Verspiegelung 7 minimiert. In Fig. 2 sind verschiedene thermisch transiente Zustände entlang der Probenachse dargestellt, die sich beim Erwärmen einer Probe 3 (hier Cu70Zn30) einstellen können. Die dargestellten Temperaturprofile sind das arithmetische Mittel von mehreren parallel zueinander verlaufenden Zeilen des Detektors, die alle innerhalb der eben präparierten Fläche entlang der Probenachse liegen.
Die thermische Diffusivität ergibt sich dabei stets aus zwei wie in Fig. 2 dargestellten Temperaturprofilen und wird entsprechend der Ansprechzeit der in einer Ausführungsform der Erfindung genutzten Infrarotkamera 8 mehrfach bestimmt. Die Erfassungsrate der Infrarotkamera 8 bei der Analyse der transienten Zustände beträgt 5ms bis ls, insbesondere aber 20ms. Hohe Erfassungsraten ermöglichen eine Mehrfachbestimmung und anschließenden Mittelung der bestimmten thermischen Diffusivitäten und steigern die erreichbare Genauigkeit des Verfahrens gegenüber der Einfachbestimmung.
In einer Abwandlung des Verfahrens werden zusätzlich zu den während der Erwärmung dokumentierten Temperaturprofilen entlang der Probenachse die transienten thermischen Zustände während des Abkühlprozesses ausgewertet. Dadurch vervielfachen sich die auswertbaren Temperaturprofile, wodurch sich die Genauigkeit der Messung der thermischen Diffusivität weiter erhöht.
Die Grundlage des hier beschriebenen Verfahrens zur Bestimmung der thermischen Diffusivität bildet eine inverse numerische Methode, bei der ausgehend von einem zunächst frei gewählten Startwert für die thermische Diffusivität a die folgende homogene Wärmeleitungsgleichung iterativ gelöst wird.
Die temperaturabhängige thermische Diffusivität wird dabei durch ein Polynom n-ter Ordnung (n = 1,2,3, ..., insbesondere aber für einen moderaten Temperaturbereich n = 1) beschrieben. Nachdem die Wärmeleitungsgleichung unter Verwendung des Polynoms in einem Iterationsschritt gelöst wurde, werden die berechneten Temperaturprofile mit den mithilfe der Infrarotkamera gemessenen Temperaturprofilen verglichen. Weichen berechnete und gemessene Profile voneinander ab, werden die zur Berechnung der temperaturabhängigen thermischen Diffusivität verwendeten Parameter des Polynoms angepasst und die Wärmeleitungsgleichung erneut gelöst. Die Anpassung der Parameter erfolgt unter Verwendung Methode der kleinsten Fehlerquadrate. Dieser Ablauf wiederholt sich, bis die berechneten Temperaturprofile mit den von der Infrarotkamera 8 gemessenen bestmöglich übereinstimmen. Aus der Auswertung des gesamten Temperaturprofils ergibt sich somit ein temperaturabhängiger Verlauf der thermischen Diffusivität, wie er exemplarisch in Fig. 5 dargestellt ist.
Bestimmung der thermischen Leitfähigkeit
Ändert sich die Temperaturverteilung entlang der Probe 3 nicht mehr, befindet sich die Probe 3 im thermisch stationären Zustand und die temperaturabhängige thermische Leitfähigkeit l(T ) des verwendeten Probenmaterials kann anhand des Wärmeflusses durch die Probe 3 und der
Auswertung des Temperaturprofils entlang der Probe 3 bestimmt werden.
Zum Erreichen des thermisch stationären Zustands wird die Temperatur Tpy am geheizten Probenende mit einem Pyrometer 4 gemessen und mit einem angepassten PID-Regler 5 konstant gehalten. Die Temperatur der Kühlflüssigkeit (gemessen durch Thermofühler 9a wird mithilfe eines Thermostaten konstant gehalten. Am kühlen Probenende wird die Probe 3 von der Kühlflüssigkeit umflossen, deren Temperatur durch die von der Probe abgegebene Wärmemenge erhöht. Im stationären Zustand ändert sich die an die Kühlflüssigkeit pro Zeiteinheit abgegebene Wärmemenge nicht mehr und die
als Differenz aus der Temperatur des Thermofühler hinter der Probe 9b und der Temperatur des Thermofühler vor der Probe 9a bestimmte Temperaturänderung der Kühlflüssigkeit (DTfl) ist konstant.
Im thermisch stationären Zustand wird die Probe 3 entlang der Probenachse in jedem Querschnitt A von derselben Wärmemenge durchflossen. Die Wärme, die dem geheizten Probenende mittels Induktionsofen 1 zugeführt wird, fließt in Richtung des gekühlten Endes der Probe, welches sich im geschlossen Kühlkreislauf 11 befindet. Beim Vorbeifließen der Kühlflüssigkeit an der Probe wird die Wärme vollständig an die Kühlflüssigkeit übertragen. Ein Verwirbler 10 durchmischt die Kühlflüssigkeit anschließend, um eine homogene Temperaturverteilung in der Kühlflüssigkeit zu gewährleisten bevor die Temperaturerhöhung mittels zweier Thermofühler 9 quantifiziert wird. Die Temperatur je Querschnittsfläche der Probe ändert sich nicht mehr und bleibt konstant.
Der Wärmefluss ist dabei als die senkrecht zur Probenquerschnittsfläche A pro Zeit t übertragene Wärmemenge Q definiert.
Im stationären Zustand wird der Zusammenhang zwischen dem Wärmefluss und dem daraus resultierenden Temperaturprofil innerhalb der untersuchten Probe mithilfe der Fourier-
Gleichung beschrieben. In einem isotropen Medium sind Wärmefluss und Temperaturgradient direkt proportional zu einander. Der Proportionalitätsfaktor ist die thermische Leitfähigkeit l.
Aufgrund der thermischen Isolation 6 sind laterale Wärmeverluste vernachlässigbar und die Eindimensionalität des Wärmeflusses entlang der Probenachse wird sichergestellt.
Die Quantifizierung der Wärmemenge, die durch jeden Probenquerschnitt fließt und an die Kühlflüssigkeit abgegeben wird, erfolgt unter Kenntnis der Temperaturen der Kühlflüssigkeit vor (gemessen durch den Thermofühler 9a) und hinter der Probe (gemessen durch Thermofühler 9b) sowie der Durchflussmenge der Kühlflüssigkeit je Zeitintervall mfl/Dt.
Mithilfe der in einer Ausführungsform der Erfindung integrierten Infra rotkamera 8 wird die Temperaturverteilung der zu untersuchenden Probe 3 im stationären Zustand entlang der eben präparierten Fläche aufgezeichnet.
Aus der entlang der Probenachse gemessenen Temperaturverteilung werden einzelne, parallel zueinander liegende und in axialer Richtung verlaufende Temperaturprofile extrahiert und anschließend gemittelt. Mit Kenntnis der Ortauflösung der verwendeten Infrarotkamera 8 werden die erfassten Pixel in metrische Längen umgerechnet. Die gemittelte eindimensionale Temperaturverteilung beschreibt dabei mit hoher Auflösung den Temperaturgradient [K/m] entlang der Probenachse. In Fig. 3 sind über dieses Verfahren bestimmte Temperaturverteilungen exemplarisch dargestellt. Dabei wurde für verschiedene Regeltemperaturen Tpy jeweils das Erreichen des stationären Zustands abgewartet und die Temperaturverteilung entlang der Probeachse bestimmt.
Das ungeheizte Probenende ist in den geschlossenen Kühlkreislauf 11 integriert. Hier wird die Probe 3 von der Kühlflüssigkeit in Flussrichtung 13 umströmt. Aufgrund der seitlichen thermischen Isolation 6 wird die gesamte am oberen Probenende erzeugte Wärmemenge an die Kühlflüssigkeit abgegeben.
Aufgrund der aufgenommenen Wärmemenge Q ändert sich die Temperatur der Kühlflüssigkeit. Die Temperaturerhöhung DTfl hängt von der spezifischen Wärmekapazität der Kühlflüssigkeit cp;fl, der abgegebenen Wärmemenge je Zeitintervall und der Durchflussmenge der Kühlflüssigkeit je
Zeitintervall mfl/Dt ab. Somit lässt sich die an die Kühlflüssigkeit abgegeben Wärmemenge je Zeitintervall Q mit folgender Gleichung bestimmen: Die Durchflussmenge der Kühlflüssigkeit je Zeitintervall mfl/Dt wird kontinuierlich mit einem Durchflussmesser 12 bestimmt. Ferner ist ein Regelventil 15 zur Einstellung der Durchflussmenge in den Kühlkreislauf 11 integriert. Dadurch wird sichergestellt, dass eine ausreichend große Temperaturerhöhung DTf zwischen den Thermofühlern 9a und 9b erzielt wird.
Der Wärmefluss entlang der Probenachse lässt sich mit Kenntnis der Probenquerschnittsfläche A berechnen. Unter Zuhilfenahme des gemessenen Temperaturgradienten wird durch Umstellen
der Fourier-Gleichung die temperaturabhängige thermische Leitfähigkeit l(T) berechnet. Zur Erhöhung der Genauigkeit des Verfahrens wird die thermische Leitfähigkeit bei einer Temperatur mehrfach bestimmt, indem die am geheizten Ende eingestellten Temperaturen Tpy so gewählt werden, dass sich die verschiedenen Temperaturbereiche der jeweiligen stationären Zustände überschneiden. Die mithilfe des hier beschriebenen Verfahrens bestimmten temperaturabhängigen thermischen Leitfähigkeiten l(T) sind in Fig. 4 exemplarisch dargestellt. Zusätzlich ist eine linear angepasste Kurve über den kompletten untersuchten Temperaturbereich abgebildet.
Bestimmung der spezifischen Wärmekapazität
Nach der Bestimmung der temperaturabhängigen Diffusivität a(T) aus den transienten Zuständen während des Aufheizens bzw. Abkühlens und der Bestimmung der thermischen Leitfähigkeit l(T) aus stationären Zuständen wird die temperaturabhängige spezifische Wärmekapazität cp(T) der Probe mit Hilfe des folgenden Zusammenhangs berechnet:
Fig. 6 zeigt exemplarisch den temperaturabhängigen Verlauf der spezifischen Wärmekapazität von
Cu70Zn30 [p = 8.65 · 103 kg/m3), wie er mithilfe der erfindungsgemäß bestimmten temperaturabhängigen thermischen Diffusivität aus Fig. 5 und den temperaturabhängigen thermischen Leitfähigkeiten aus Fig. 4 berechnet wurde.
Abgeleitete Eigenschaften
Anhand des temperaturabhängigen Verlaufs der thermischen Diffusivität a(T), der thermischen Leitfähigkeit l(T) und/oder der spezifischen Wärmeleitfähigkeit cp(T) lassen sich weitere temperaturabhängige Eigenschaften des untersuchten Probenmaterials ableiten. Abrupte und/oder sprunghafte Änderungen und/oder Änderung in der Monotonie und/oder eine Änderung des Anstiegs im temperaturabhängigen Verlauf der thermischen Diffusivität a(T), der thermischen Leitfähigkeit l(T ) und /oder der spezifischen Wärmeleitfähigkeit cp(T) sind Indizien für Phasenübergänge wie Ordnungsübergänge, allotrope bzw. polymorphe Umwandlungen und/oder magnetische Umwandlungen bei der Curie-Temperatur Tc und/oder Néel-Temperatur TN und/oder für die Existenz unterschiedlicher Phasen entlang der Probenachse und/oder in axialer Richtung verlaufende Konzentrationsunterschiede innerhalb einer Phase.
Fig. 7 zeigt exemplarisch die Änderung des Anstiegs im Verlauf der thermischen Leitfähigkeit von Nickel bei einer Temperatur T = 630 ... 640 K. Übereinstimmend mit der Literatur durchläuft reines Nickel bei der Curie-Temperatur von Tc = 633 K einen reversiblen Übergang. Unterhalb der Curie- Temperatur ist reines Nickel ferromagnetisch, oberhalb paramagnetisch.
Mithilfe der hier beschriebenen Vorrichtung und des Verfahrens zur Bestimmung der temperaturabhängigen thermischen Diffusivität, der thermischen Leitfähigkeit und der spezifischen Wärmekapazität lassen sich somit auch zur Analyse von materialspezifischen Übergängen wie Ordnungsübergänge, allotrope bzw. polymorphe Umwandlungen und/oder magnetische Umwandlungen bei der Curie-Temperatur Tc und/oder Néel-Temperatur TN und/oder zur Analyse von unterschiedlichen Phasen, die entlang der Probenachse auftreten und/oder zur Auswertung von in axialer Richtung verlaufenden Konzentrationsunterschieden innerhalb einer Phase verwenden.
Bezugszeichenliste
1 Induktionsofen
2 Induktionsspule
3 Probe
4 Pyrometer
5 PID-Regelung
6 Thermische Isolation
7 Verspiegelung
8 Infrarotkamera
9 Thermofühler
10 Verwirbler
11 Geschlossener Kühlkreislauf mit fluidem Kühlmedium
12 Durchflussmesser
13 Flussrichtung
14 Computer
15 Regelventil

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur gleichzeitigen Bestimmung von thermischer Leitfähigkeit, thermischer Diffusivität und spezifischer Wärmekapazität umfassend die Schritte
- lokales Aufheizen einer zu untersuchenden Probe (3) an einem Probenende,
- berührungslose Temperaturmessung entlang der Probe (3),
- Messung der Temperaturänderung in einer Kühlflüssigkeit, die das andere Probenende umfließt, zur Messung von transienten und stationären thermischen Zuständen der Probe (3) und Bestimmung der thermischen Diffusivität aus den transienten thermischen Zuständen sowie zur Bestimmung der thermischen Leitfähigkeit aus dem stationären Zustand und anschließender Berechnung der temperaturabhängigen spezifischen Wärmekapazität.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die thermischen Zustände durch einseitiges Aufheizen einer elektrisch leitenden Probe (3) mittels geregelter Leistungsabgabe eines Induktionsofens (1) erzeugt werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die thermischen Zustände durch einseitiges Aufheizen einer elektrisch leitenden und/oder halbleitenden und/oder nichtleitenden Probe (3) mittels geregelter Leistungsabgabe eines Induktionsofens (1) unter Zuhilfenahme eines Suszeptors erzeugt werden.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die thermischen Zustände durch einseitiges Aufheizen einer elektrisch leitenden und/oder halbleitenden und/oder nichtleitenden Probe (3) mittels geregelter Leistungsabgabe durch einen Laser erzeugt werden.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die thermischen Zustände durch einseitiges Aufheizen einer elektrisch leitenden und/oder halbleitenden und/oder nichtleitenden Probe (3) mittels geregelter Leistungsabgabe durch einen widerstandsbeheizten Heizer erzeugt werden.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die thermischen Zustände in kurzen Proben (3), insbesondere Proben kleiner 20 mm, durch einseitiges Aufheizen und gegenseitiges Kühlen mithilfe eines in die Kühlflüssigkeit hineinreichenden Kühlkörpers erzeugt werden.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur am geheizten Probenende durch eine PID-Regelung (5) eingestellt wird.
8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die temperaturabhängige thermische Diffusivität durch eine inverse numerische Methode als Polynom n-ter Ordnung, wobei n eine ganze Zahl, bevorzugt n = 1 bedeutet, berechnet wird.
9. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Durchflussmenge der Kühlflüssigkeit regelbar ist und/oder kontinuierlich mit einem Durchflussmesser (12) bestimmt wird.
10. Vorrichtung zur Durchführung eines Verfahrens nach einem der vorangegangenen Ansprüche, enthaltend
- ein Induktionsofen (1) und/oder ein Induktionsofen (1) in Verbindung mit einem Suszeptor und/oder ein Laser und/oder ein widerstandsbeheizter Heizer zum Aufheizen der Probe (3),
- ein Pyrometer (4) und/oder eine Infrarotkamera zur Bestimmung der Temperatur am geheizten Probenende und/oder zur Weitergabe an einen Regler,
- eine PID-Regelung (5) zur Einstellung definierter Aufheiz- und/oder Abkühlraten und/oder einer konstanten Temperatur am geheizten Probenende,
- eine thermische Isolation (6) zur Vermeidung lateraler Wärmeverluste,
- eine Infrarotkamera (8) zur Messung der Temperaturverläufe entlang der Probe (3) in thermisch transienten und/oder stationären Zuständen
- ein, zwei oder mehrere Thermoelemente, Widerstandsthermometer und/oder andere thermische Detektoren zur Bestimmung der Kühlmitteltemperatur,
- ein Verwirbler (10) zur Herstellung einer homogenen Temperatur der Kühlflüssigkeit hinter der Probe (3),
- ein Durchflussmesser (12) zur Bestimmung der Durchflussmenge des Kühlmittels und
- ein Regelventil (15) zur Einstellung der Durchflussmenge der Kühlflüssigkeit.
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