JP2003160830A - 鋳型製造用材料としての時効硬化性銅合金 - Google Patents
鋳型製造用材料としての時効硬化性銅合金Info
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- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来技術から出発して、鋳造用型を製造する
ための材料として、高い鋳込速度のもとでも変化する温
度負荷に対し過敏でないかあるいは鋳型の運転温度での
高い耐疲労性を有する時効硬化性銅合金の提供。 【解決手段】 この課題は、０．４〜２重量％の、ニッ
ケルによって一部交換できるコバルト、０．１〜０．５
重量％のベリリウム、選択的に０．０３〜０．５重量％
のジルコニウム、０．００５〜０．１重量％のマグネシ
ウムおよび場合によっては最高０．１５重量％の、ニオ
ブ、マンガン、タンタル、バナジウム、チタン、クロ
ム、セリウムおよびハフニウムを含む群から選択される
少なくとも１種以上の元素、製造に起因する不純物およ
び通例に使用される加工用添加物を含めた残量の銅より
なる、鋳型製造用材料としての時効硬化性銅合金によっ
て解決される。
ための材料として、高い鋳込速度のもとでも変化する温
度負荷に対し過敏でないかあるいは鋳型の運転温度での
高い耐疲労性を有する時効硬化性銅合金の提供。 【解決手段】 この課題は、０．４〜２重量％の、ニッ
ケルによって一部交換できるコバルト、０．１〜０．５
重量％のベリリウム、選択的に０．０３〜０．５重量％
のジルコニウム、０．００５〜０．１重量％のマグネシ
ウムおよび場合によっては最高０．１５重量％の、ニオ
ブ、マンガン、タンタル、バナジウム、チタン、クロ
ム、セリウムおよびハフニウムを含む群から選択される
少なくとも１種以上の元素、製造に起因する不純物およ
び通例に使用される加工用添加物を含めた残量の銅より
なる、鋳型製造用材料としての時効硬化性銅合金によっ
て解決される。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋳型を製造するための
材料としての時効硬化性銅合金に関する。
材料としての時効硬化性銅合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱間−および／または冷間成形段階を節
約するために、半製品をできるだけ最終寸法に近似して
鋳造するという世界的目的、特に鉄鋼業における目的で
約１９８０年第以来、沢山開発されてきた。例えば単−
および双ロール連続鋳造法において開発されてきた。
約するために、半製品をできるだけ最終寸法に近似して
鋳造するという世界的目的、特に鉄鋼業における目的で
約１９８０年第以来、沢山開発されてきた。例えば単−
および双ロール連続鋳造法において開発されてきた。
【０００３】これらの鋳造法の場合にはスチール合金、
ニッケル、銅並びに熱間ロール加工が困難な銅合金を鋳
造する際に水冷式ロールのところで溶湯の湯口領域に非
常に高い表面温度が発生する。これは例えばスチール合
金を最終寸法に近似して鋳造する場合に３５０℃〜４５
０℃であり、その際に鋳造ロールジャケットは４８Ｓｍ
／ｍｍ2 の電導性および約３２０Ｗ／ｍＫの熱伝導性を
有するＣｕＣｒＺｒ−材料である。ＣｕＣｒＺｒ−ベー
スの材料は従来には主として高い熱負荷の掛かる連続鋳
造用鋳型および鋳造ロールのために使用された。表面温
度はこの材料の場合には鋳造ロールを湯口領域の直前
で、各回転毎に周期的に冷却することによって約１５０
℃〜２００℃に下がる。これに対して鋳造ロールの冷却
される裏側では回転するする間に約３０℃〜４０℃で全
く一定したままである。鋳造ロールの表面温度の周期的
変化との関係で表面と裏側との温度勾配が金属材料の表
面領域に熱応力を生じさせる。
ニッケル、銅並びに熱間ロール加工が困難な銅合金を鋳
造する際に水冷式ロールのところで溶湯の湯口領域に非
常に高い表面温度が発生する。これは例えばスチール合
金を最終寸法に近似して鋳造する場合に３５０℃〜４５
０℃であり、その際に鋳造ロールジャケットは４８Ｓｍ
／ｍｍ2 の電導性および約３２０Ｗ／ｍＫの熱伝導性を
有するＣｕＣｒＺｒ−材料である。ＣｕＣｒＺｒ−ベー
スの材料は従来には主として高い熱負荷の掛かる連続鋳
造用鋳型および鋳造ロールのために使用された。表面温
度はこの材料の場合には鋳造ロールを湯口領域の直前
で、各回転毎に周期的に冷却することによって約１５０
℃〜２００℃に下がる。これに対して鋳造ロールの冷却
される裏側では回転するする間に約３０℃〜４０℃で全
く一定したままである。鋳造ロールの表面温度の周期的
変化との関係で表面と裏側との温度勾配が金属材料の表
面領域に熱応力を生じさせる。
【０００４】色々な温度で±０．３％の伸び許容度およ
び０．５ヘルツの周波数（これらのパラメータはほぼ３
０回転／分の鋳造ロールの回転速度に相当する）での従
来に使用されたＣｕＣｒＺｒ−材料の疲労挙動の実験に
よれば、例えば４００℃の最大表面温度（水冷部の上２
５ｍｍの肉厚に相当する）で最も有利な場合にはヒビ割
れ発生まで３０００サイクルの寿命が期待できる。それ
故にこの鋳造ロールは約１００分の比較的短い作動時間
の後に既に表面のヒビを除くために後処理しなければな
らない。この場合、後処理の間の停止時間は中でも鋳造
表面でのグリース／離型剤の作用、構造的および方法に
起因する冷却並びに鋳込速度に左右される。鋳造ロール
を評価するために鋳造装置を止めそして鋳造工程を中断
しなければならない。
び０．５ヘルツの周波数（これらのパラメータはほぼ３
０回転／分の鋳造ロールの回転速度に相当する）での従
来に使用されたＣｕＣｒＺｒ−材料の疲労挙動の実験に
よれば、例えば４００℃の最大表面温度（水冷部の上２
５ｍｍの肉厚に相当する）で最も有利な場合にはヒビ割
れ発生まで３０００サイクルの寿命が期待できる。それ
故にこの鋳造ロールは約１００分の比較的短い作動時間
の後に既に表面のヒビを除くために後処理しなければな
らない。この場合、後処理の間の停止時間は中でも鋳造
表面でのグリース／離型剤の作用、構造的および方法に
起因する冷却並びに鋳込速度に左右される。鋳造ロール
を評価するために鋳造装置を止めそして鋳造工程を中断
しなければならない。
【０００５】上記の鋳型材料ＣｕＣｒＺｒの別の欠点は
約１１０ＨＢＷ〜１３０ＨＢＷの比較的に低い硬度にあ
る。単−または双ロール式連続鋳造法の場合には、既に
湯口領域の前で鋼注入部がロール表面に達することを回
避できない。その時に凝固した鋼粒子が鋳造ロールの比
較的に柔らかい表面に押し付けられ、それによって約
１．５ｍｍ〜４ｍｍの厚さの鋳造帯状物の表面品質が著
しく悪影響を受ける。
約１１０ＨＢＷ〜１３０ＨＢＷの比較的に低い硬度にあ
る。単−または双ロール式連続鋳造法の場合には、既に
湯口領域の前で鋼注入部がロール表面に達することを回
避できない。その時に凝固した鋼粒子が鋳造ロールの比
較的に柔らかい表面に押し付けられ、それによって約
１．５ｍｍ〜４ｍｍの厚さの鋳造帯状物の表面品質が著
しく悪影響を受ける。
【０００６】１％までのニオブを添加した公知のＣｕＮ
ｉＢｅ−合金の低い電導性もＣｕＣｒＺｒ−合金に比較
して高い表面温度をもたらす。電導性は熱伝導性にほぼ
比例するので、ＣｕＮｉＢｅ−合金よりなる鋳造ロール
のジャケット中の表面温度は表面で最大４００℃の温度
そして裏側で３０℃の最大温度を有するＣｕＣｒＺｒ製
ジャケットを持つ鋳造ロールに比較して約５４０℃程高
められる。
ｉＢｅ−合金の低い電導性もＣｕＣｒＺｒ−合金に比較
して高い表面温度をもたらす。電導性は熱伝導性にほぼ
比例するので、ＣｕＮｉＢｅ−合金よりなる鋳造ロール
のジャケット中の表面温度は表面で最大４００℃の温度
そして裏側で３０℃の最大温度を有するＣｕＣｒＺｒ製
ジャケットを持つ鋳造ロールに比較して約５４０℃程高
められる。
【０００７】３成分のＣｕＮｉＢｅ−あるいはＣｕＣｏ
Ｂｅ合金は確かに一般に２００ＨＢＷ以上のブリネル硬
度を有するが、この材料から製造される標準半製品、例
えば抵抗溶接電極を製造するための棒鋼あるいはスプリ
ングまたはリーダーフレーム(Leaderframes)を製造する
薄板および帯状物は場合によっては２６〜約３２Ｓｍ／
ｍｍ2 の範囲内にある値を達成する。最適な条件のもと
ではこの標準材料で鋳造ロールのジャケットのところの
表面温度だけは約５８５℃に達する。
Ｂｅ合金は確かに一般に２００ＨＢＷ以上のブリネル硬
度を有するが、この材料から製造される標準半製品、例
えば抵抗溶接電極を製造するための棒鋼あるいはスプリ
ングまたはリーダーフレーム(Leaderframes)を製造する
薄板および帯状物は場合によっては２６〜約３２Ｓｍ／
ｍｍ2 の範囲内にある値を達成する。最適な条件のもと
ではこの標準材料で鋳造ロールのジャケットのところの
表面温度だけは約５８５℃に達する。
【０００８】米国特許第４，１７９，３１４号明細書か
ら基本的に公知のＣｕＣｏＢｅＺｒ−あるいはＣｕＮｉ
ＢｅＺｒ−合金についても、合金成分を意図的に選択す
る場合に＞３８Ｓｍ／ｍｍ2 の伝導性値が２００ＨＢＷ
の最低硬度と関連して達成できることは実証されていな
い。
ら基本的に公知のＣｕＣｏＢｅＺｒ−あるいはＣｕＮｉ
ＢｅＺｒ−合金についても、合金成分を意図的に選択す
る場合に＞３８Ｓｍ／ｍｍ2 の伝導性値が２００ＨＢＷ
の最低硬度と関連して達成できることは実証されていな
い。
【０００９】ヨーロッパ特許（Ｂ１）第０，５４８，６
３６号明細書においては更に、全部または一部がコバル
トに交換することができる１．０％〜２．６％のニッケ
ル、０．１％〜０．４５％のベリリウム、選択的に０．
０５％〜０．２５％のジルコニウムおよび場合によって
は最高０．１５％までの、ニオブ、タンタル、バナジウ
ム、チタン、クロム、セリウムおよびハフニウムを含む
群から選択される少なくとも１種類の元素、製造に起因
する不純物および通例に使用される加工用添加物を含め
た残量の銅よりなり、少なくとも２００ＨＢＷのブリネ
ル硬度および３８Ｓｍ／ｍｍ2 以上の電導性を有する時
効硬化性銅合金を鋳造ロールおよび鋳造歯車を製造する
ために材料として使用することは従来技術である。
３６号明細書においては更に、全部または一部がコバル
トに交換することができる１．０％〜２．６％のニッケ
ル、０．１％〜０．４５％のベリリウム、選択的に０．
０５％〜０．２５％のジルコニウムおよび場合によって
は最高０．１５％までの、ニオブ、タンタル、バナジウ
ム、チタン、クロム、セリウムおよびハフニウムを含む
群から選択される少なくとも１種類の元素、製造に起因
する不純物および通例に使用される加工用添加物を含め
た残量の銅よりなり、少なくとも２００ＨＢＷのブリネ
ル硬度および３８Ｓｍ／ｍｍ2 以上の電導性を有する時
効硬化性銅合金を鋳造ロールおよび鋳造歯車を製造する
ために材料として使用することは従来技術である。
【００１０】この組成を有する合金、例えばＣｕＣｏ２
Ｂｅ０．５またはＣｕＮｉ２Ｂｅ０．５の合金は比較的
に高い合金元素含有量であるために熱間変形性に欠点を
有する。しかしながら、数ミリメータの粒度を有する大
きさの大粒子鋳造組織から出発し＜１．５ｍｍの粒度
（ＡＳＴＭ Ｅ １１２による）の微粉粒を得るため
に、高い熱変形度が必要とされる。特に、大きい寸法の
鋳造ロールのためには従来には、十分な品質の十分に大
きな鋳造ブロックを製造するのに非常に多大は費用が掛
かり、かつ鋳造組織を微細粒子組織に再結晶化するべく
代替え費用をかけて十分に高い熱間加圧混練を達成する
ために、工業的な変形装置をかろうじてしか使用するこ
とができない。
Ｂｅ０．５またはＣｕＮｉ２Ｂｅ０．５の合金は比較的
に高い合金元素含有量であるために熱間変形性に欠点を
有する。しかしながら、数ミリメータの粒度を有する大
きさの大粒子鋳造組織から出発し＜１．５ｍｍの粒度
（ＡＳＴＭ Ｅ １１２による）の微粉粒を得るため
に、高い熱変形度が必要とされる。特に、大きい寸法の
鋳造ロールのためには従来には、十分な品質の十分に大
きな鋳造ブロックを製造するのに非常に多大は費用が掛
かり、かつ鋳造組織を微細粒子組織に再結晶化するべく
代替え費用をかけて十分に高い熱間加圧混練を達成する
ために、工業的な変形装置をかろうじてしか使用するこ
とができない。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、従来
技術から出発して、鋳造用型を製造するための材料とし
て、高い鋳込速度のもとでも変化する温度負荷に対し過
敏でないかあるいは鋳型の運転温度での高い耐疲労性を
有する時効硬化性銅合金を提供することである。
技術から出発して、鋳造用型を製造するための材料とし
て、高い鋳込速度のもとでも変化する温度負荷に対し過
敏でないかあるいは鋳型の運転温度での高い耐疲労性を
有する時効硬化性銅合金を提供することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この課題は、請求項１に
記載の特徴的構成要件によって解決される。
記載の特徴的構成要件によって解決される。
【００１３】意図的に次第に変わる低いＣｏ−およびＢ
ｅ−含有量のＣｕＣｏＢｅＺｒ（Ｍｇ）−合金を使用す
ることによって一方においては高い強度、硬度および電
導性を得るために材料の未だ十分な時効硬化性を保証す
ることがで、もう一方においては組織構造を完全に再結
晶化かするためにおよび十分な塑性を有する微細粒子組
織を調整するために僅かの熱成形度しか必要ない。
ｅ−含有量のＣｕＣｏＢｅＺｒ（Ｍｇ）−合金を使用す
ることによって一方においては高い強度、硬度および電
導性を得るために材料の未だ十分な時効硬化性を保証す
ることがで、もう一方においては組織構造を完全に再結
晶化かするためにおよび十分な塑性を有する微細粒子組
織を調整するために僅かの熱成形度しか必要ない。
【００１４】鋳型のためのこの様に構成された材料によ
って、鋳込速度を通例の鋳込速度に比べて二倍以上早め
ることに成功する。更に鋳造された帯状物の表面品質が
明らかに改善される。鋳型の著しく長い成形時間も保証
される。鋳型とは固定鋳型、例えば板または管鋳型だけ
でなく、回転鋳型、例えば鋳造ロールも意味する。鋳型
の機械的性質の更なる改善、特に抗張力の向上は請求項
２に従って、銅合金が０．０３〜０．３５％のジルコニ
ウムおよび０．００５〜０．０５％のマグネシウムを含
有することによって有利に達成できる。
って、鋳込速度を通例の鋳込速度に比べて二倍以上早め
ることに成功する。更に鋳造された帯状物の表面品質が
明らかに改善される。鋳型の著しく長い成形時間も保証
される。鋳型とは固定鋳型、例えば板または管鋳型だけ
でなく、回転鋳型、例えば鋳造ロールも意味する。鋳型
の機械的性質の更なる改善、特に抗張力の向上は請求項
２に従って、銅合金が０．０３〜０．３５％のジルコニ
ウムおよび０．００５〜０．０５％のマグネシウムを含
有することによって有利に達成できる。
【００１５】他の実施態様（請求項３）によれば銅合金
は＜１．０％の割合のコバルト、０．１５〜０．３％の
割合のベリリウムおよび０．１２％〜０．３％の割合の
ジルコニウムを含有する。
は＜１．０％の割合のコバルト、０．１５〜０．３％の
割合のベリリウムおよび０．１２％〜０．３％の割合の
ジルコニウムを含有する。
【００１６】更に、請求項４に従って銅合金中のコバル
トとベリリウムとの比が２〜１５であるのが有利であ
る。
トとベリリウムとの比が２〜１５であるのが有利であ
る。
【００１７】請求項５によればコバルトとベリリウムと
のこの比が２．２〜５であるのが特に有利である。
のこの比が２．２〜５であるのが特に有利である。
【００１８】本発明は請求項６の特徴事項に相応して銅
合金がコバルトの他に０．６％までのニッケルを含有し
ている。
合金がコバルトの他に０．６％までのニッケルを含有し
ている。
【００１９】請求項７に従って、銅合金が最高０．１５
％まで、ニオブ、マンガン、タンタル、バナジウム、チ
タン、クロム、セリウムおよびハフニウムよりなる群か
ら選択される少なくとも１種類の元素を含有する場合
に、鋳型の機械的性質を更に改善することができる。
％まで、ニオブ、マンガン、タンタル、バナジウム、チ
タン、クロム、セリウムおよびハフニウムよりなる群か
ら選択される少なくとも１種類の元素を含有する場合
に、鋳型の機械的性質を更に改善することができる。
【００２０】請求項８に従って鋳型は鋳造、加熱変形、
８５０〜９８０℃での溶体化処理、３０％までの冷間成
形並びに４００℃〜５５０℃での２〜３２時間にわたる
硬化の各加工段階によって製造され、その際にＡＳＴＭ
Ｅ１１２による１．５ｍｍの最大平均粒度、少なくと
も１７０ＨＢＷの硬度および少なくとも２６Ｓｍ／ｍｍ
2 の導電性を有する鋳型が有利である。
８５０〜９８０℃での溶体化処理、３０％までの冷間成
形並びに４００℃〜５５０℃での２〜３２時間にわたる
硬化の各加工段階によって製造され、その際にＡＳＴＭ
Ｅ１１２による１．５ｍｍの最大平均粒度、少なくと
も１７０ＨＢＷの硬度および少なくとも２６Ｓｍ／ｍｍ
2 の導電性を有する鋳型が有利である。
【００２１】鋳型を請求項９に従って、硬化した状態に
おいてＡＳＴＭ Ｅ１１２による３０μｍ〜５００μｍ
の平均粒度、少なくとも１８５ＨＢＷの硬度、３０〜３
６Ｓｍ／ｍｍ2 の導電性、少なくとも４５０ＭＰａの
０．２％降伏値および少なくとも１２％の破断点伸び率
を有する場合が特に有利である。
おいてＡＳＴＭ Ｅ１１２による３０μｍ〜５００μｍ
の平均粒度、少なくとも１８５ＨＢＷの硬度、３０〜３
６Ｓｍ／ｍｍ2 の導電性、少なくとも４５０ＭＰａの
０．２％降伏値および少なくとも１２％の破断点伸び率
を有する場合が特に有利である。
【００２２】本発明の銅合金は、請求項１０の特徴事項
に相応して特に、非鉄金属、特にアルミニウムあるいは
アルミニウム合金よりなるベルト状物を最終寸法に近く
に鋳造する際に高いロール圧のもとで交番熱負荷に付さ
れる双ロール鋳造装置の鋳造ロールの金属を製造するの
に適している。
に相応して特に、非鉄金属、特にアルミニウムあるいは
アルミニウム合金よりなるベルト状物を最終寸法に近く
に鋳造する際に高いロール圧のもとで交番熱負荷に付さ
れる双ロール鋳造装置の鋳造ロールの金属を製造するの
に適している。
【００２３】この場合、それぞれのジャケットに熱伝導
性を低減する被覆物を設けてもよい。それによって非鉄
金属、特にアルミニウムあるいはアルミニウム合金より
なる鋳造される帯状物の製品品質を更に向上させること
ができる。被覆物は、銅合金よりなるジャケットの運転
挙動のために特にアルミニウム帯状物の場合に、鋳込工
程およびロール鋳造工程の初め頃に銅とアルミニウムと
の相互作用からジャケットの表面に付着層が形成され、
次いでその層から鋳造過程でアルミニウムが銅表面に侵
入しそしてそこに、厚みおよび性質が鋳込速度および冷
却条件を実質的に決定する安定な耐久性の拡散層を形成
することによって意図的にもたらされる。
性を低減する被覆物を設けてもよい。それによって非鉄
金属、特にアルミニウムあるいはアルミニウム合金より
なる鋳造される帯状物の製品品質を更に向上させること
ができる。被覆物は、銅合金よりなるジャケットの運転
挙動のために特にアルミニウム帯状物の場合に、鋳込工
程およびロール鋳造工程の初め頃に銅とアルミニウムと
の相互作用からジャケットの表面に付着層が形成され、
次いでその層から鋳造過程でアルミニウムが銅表面に侵
入しそしてそこに、厚みおよび性質が鋳込速度および冷
却条件を実質的に決定する安定な耐久性の拡散層を形成
することによって意図的にもたらされる。
【００２４】本発明を以下に更に詳細に説明する。７つ
の合金（合金Ａ〜Ｇ）および３つの比較用合金（Ｈ〜
Ｊ）によって、意図する性質組合せを達成するために組
成がどのように重要であるかを示す。
の合金（合金Ａ〜Ｇ）および３つの比較用合金（Ｈ〜
Ｊ）によって、意図する性質組合せを達成するために組
成がどのように重要であるかを示す。
【００２５】全ての合金は坩堝で溶融しそして同じ形状
の線材ブロックに鋳造する。組成（重量％）を以下の表
１に示す。マグネシウムの添加は溶融物の予備酸化に役
立てそしてジルコニウムの添加は熱可塑性にプラスに作
用する。
の線材ブロックに鋳造する。組成（重量％）を以下の表
１に示す。マグネシウムの添加は溶融物の予備酸化に役
立てそしてジルコニウムの添加は熱可塑性にプラスに作
用する。
【００２６】
表１：
合金 Ｃｏ(%) Ｎｉ(%) Ｂｅ(%) Ｚｒ(%) Ｍｇ(%) Ｃｕ(%)
────────────────────────────────────
Ａ 0.68 - 0.20 0.20 0.03 残量
Ｂ 1.0 - 0.22 0.22 0.03 残量
Ｃ 1.4 - 0.20 0.18 0.02 残量
Ｄ 0.65 - 0.29 0.21 0.04 残量
Ｅ 1.0 - 0.31 0.24 0.01 残量
Ｆ 1.4 - 0.28 0.19 0.03 残量
Ｇ 1.0 0.1 0.22 0.16 0.03 残量
────────────────────────────────────
Ｈ - 1.7 0.27 0.16 - 残量
Ｉ 2.1 - 0.55 0.24 - 残量
Ｊ - 1.4 0.54 0.20 - 残量
合金を次いで５．６：１の僅かな圧縮比（鋳造ブロック
の断面積／圧縮棒状物の断面積）で押出成形機で９５０
℃のもとで平棒に圧出加工する。その後にこの合金を少
なくとも３０分、８５０℃以上で溶体化し、次いで熱間
急冷に付し、次いで４００℃〜５５０℃の温度範囲内で
２〜３２時間硬化させる。以下の表２に記載した性質が
得られた： 表２： 合金 Ｒｍ Ｒp0.2 Ａ ＨＢＷ2.5 電導性 粒度 (MPa) (MPa) (%) 187.5 Sm/mm2 (mm) ──────────────────────────────────── Ａ 694 492 21 207 36.8 0.09-0.25 Ｂ 675 486 18 207 32.8 0.09-0.18 Ｃ 651 495 18 211 30.0 0.045-0.13 Ｄ 707 501 19 207 31.4 0.09-0.25 Ｅ 735 505 19 229 33.6 0.045-0.18 Ｆ 735 520 19 224 32.3 0.09-0.25 Ｇ 696 513 18 213 33.5 0.065-0.18 ──────────────────────────────────── Ｈ 688 556 10 202 41.0 2-3 Ｉ 784 541 11 229 30.3 1.5-3 Ｊ 645 510 4 198 30.9 4-6 Ｒｍ ＝抗張力 Ｒp0.2＝０．２％降伏値 Ａ ＝破断点伸び率 ＨＢＷ＝ブリネル硬度 これらの性質の組合せから判るとおり、本発明の合金は
特に、鋳造ロールのジャケットの製造のために、相応す
る良好な破断点伸び率を有する意図的に再結晶化された
微粒粒組織を得る。比較例Ｈ〜Ｊの場合には粒度が１．
５ｍｍ以上であり、これによって材料の塑性が低減され
る。
の断面積／圧縮棒状物の断面積）で押出成形機で９５０
℃のもとで平棒に圧出加工する。その後にこの合金を少
なくとも３０分、８５０℃以上で溶体化し、次いで熱間
急冷に付し、次いで４００℃〜５５０℃の温度範囲内で
２〜３２時間硬化させる。以下の表２に記載した性質が
得られた： 表２： 合金 Ｒｍ Ｒp0.2 Ａ ＨＢＷ2.5 電導性 粒度 (MPa) (MPa) (%) 187.5 Sm/mm2 (mm) ──────────────────────────────────── Ａ 694 492 21 207 36.8 0.09-0.25 Ｂ 675 486 18 207 32.8 0.09-0.18 Ｃ 651 495 18 211 30.0 0.045-0.13 Ｄ 707 501 19 207 31.4 0.09-0.25 Ｅ 735 505 19 229 33.6 0.045-0.18 Ｆ 735 520 19 224 32.3 0.09-0.25 Ｇ 696 513 18 213 33.5 0.065-0.18 ──────────────────────────────────── Ｈ 688 556 10 202 41.0 2-3 Ｉ 784 541 11 229 30.3 1.5-3 Ｊ 645 510 4 198 30.9 4-6 Ｒｍ ＝抗張力 Ｒp0.2＝０．２％降伏値 Ａ ＝破断点伸び率 ＨＢＷ＝ブリネル硬度 これらの性質の組合せから判るとおり、本発明の合金は
特に、鋳造ロールのジャケットの製造のために、相応す
る良好な破断点伸び率を有する意図的に再結晶化された
微粒粒組織を得る。比較例Ｈ〜Ｊの場合には粒度が１．
５ｍｍ以上であり、これによって材料の塑性が低減され
る。
【００２７】追加的な強度の向上は時効硬化前に冷間成
形することによって達成される。以下の表３に合金Ａ〜
Ｊについての性質を示す。これらの性質は少なくとも３
０分間の８５０℃以上での、圧出された材料の溶体化処
理、続く水焼入れ、１０〜１５％の冷間圧延（断面の減
少）および４００〜５５０℃の温度範囲内で２〜３２時
間の時効硬化によって達成される。
形することによって達成される。以下の表３に合金Ａ〜
Ｊについての性質を示す。これらの性質は少なくとも３
０分間の８５０℃以上での、圧出された材料の溶体化処
理、続く水焼入れ、１０〜１５％の冷間圧延（断面の減
少）および４００〜５５０℃の温度範囲内で２〜３２時
間の時効硬化によって達成される。
【００２８】
表３：
合金 Ｒｍ Ｒp0.2 Ａ ＨＢＷ2.5 電導性 粒度
(MPa) (MPa) (%) 187.5 Sm/mm2 (mm)
────────────────────────────────────
Ａ 688 532 20 211 36.7 0.13-0.25
Ｂ 679 534 18 207 34.6 0.045-0.18
Ｃ 741 600 17 227 34.4 0.065-0.18
Ｄ 690 537 21 207 32.6 0.065-0.25
Ｅ 735 576 19 230 34.7 0.045-0.18
Ｆ 741 600 17 227 34.4 0.13-0.25
Ｇ 695 591 15 224 33.0 0.18-0.35
────────────────────────────────────
Ｈ 751 689 9 202 40.9 2-4
Ｉ 836 712 10 229 31.0 2-3
Ｊ 726 651 6 198 31.5 3-6
本発明の合金Ａ〜Ｇは良好な破断点伸び率および０．５
ｍｍ以下の粒度を示すが、比較用合金Ｈ〜Ｊは１．５ｍ
ｍより大きい粒度の粗大粒子および低い破断点伸び率を
示す。従って本発明の銅合金はジャケット、特に双ロー
ル鋳造装置の大きな鋳造ロールのためのジェケットを製
造する際に明らかな加工特徴を持ち、これによって用途
分野にとって最適な基本的性質を持つ微粉状最終生成物
を製造することを可能とする。
ｍｍ以下の粒度を示すが、比較用合金Ｈ〜Ｊは１．５ｍ
ｍより大きい粒度の粗大粒子および低い破断点伸び率を
示す。従って本発明の銅合金はジャケット、特に双ロー
ル鋳造装置の大きな鋳造ロールのためのジェケットを製
造する際に明らかな加工特徴を持ち、これによって用途
分野にとって最適な基本的性質を持つ微粉状最終生成物
を製造することを可能とする。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｆ 1/00 Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０Ｃ
６３０Ｋ
６５０ ６５０Ｅ
６５０Ｆ
６５１ ６５１Ｚ
６８１ ６８１
６８３ ６８３
６８４ ６８４Ｚ
６８５ ６８５Ｚ
６８６ ６８６Ａ
６９１ ６９１Ｂ
６９１Ｃ
６９４ ６９４Ａ
1/08 1/08 Ｑ
(72)発明者 トーマス・ヘルメンカムプ
ドイツ連邦共和国、オスナブリュック、グ
レテッシャー・ヴエーク、45
(72)発明者 フレート・リーヒェルト
ドイツ連邦共和国、ブラムシェ、アム・ヴ
ァル、17
Ｆターム(参考） 4E004 DA13 NC08 QA03
Claims (10)
- 【請求項１】 ０．４〜２重量％の、ニッケルによって
一部交換できるコバルト、０．１〜０．５重量％のベリ
リウム、選択的に０．０３〜０．５重量％のジルコニウ
ム、０．００５〜０．１重量％のマグネシウムおよび場
合によっては最高０．１５重量％の、ニオブ、マンガ
ン、タンタル、バナジウム、チタン、クロム、セリウム
およびハフニウムを含む群から選択される少なくとも１
種以上の元素、製造に起因する不純物および通例に使用
される加工用添加物を含めた残量の銅よりなる、鋳型製
造用材料としての時効硬化性銅合金。 - 【請求項２】 ０．０３〜０．３５重量％のジルコニウ
ムおよび０．００５〜０．０５重量％のマグネシウムを
含有する請求項１に記載の銅合金。 - 【請求項３】 １．０重量％より少ないコバルト、０．
１５〜０．３重量％のベリリウムおよび０．１５〜０．
３重量％のジルコニウムを含有する、請求項１または２
に記載の銅合金。 - 【請求項４】 コバルトとベリリウムとの比が２〜１５
である、請求項１〜３のいずれか一つに記載の銅合金。 - 【請求項５】 コバルトとベリリウムとの比が２．２〜
５である、請求項４に記載の銅合金。 - 【請求項６】 コバルトの他に０．６重量％までのニッ
ケルを含有する請求項１〜５のいずれか一つに記載の銅
合金。 - 【請求項７】 最高０．１５重量％までの、ニオブ、マ
ンガン、タンタル、バナジウム、チタン、クロム、セリ
ウムおよびハフニウムよりなる群から選択される少なく
とも１種類の元素を含有する、請求項１〜６のいずれか
一つに記載の銅合金。 - 【請求項８】 鋳造、加熱変形、８５０〜９８０℃での
溶体化処理、３０％までの冷間成形並びに４００℃〜５
５０℃での２〜３２時間にわたる時効硬化の各加工段階
によって、ＡＳＴＭ Ｅ１１２によると１．５ｍｍの最
大平均粒度、少なくとも１７０ＨＢＷの硬度および少な
くとも２６Ｓｍ／ｍｍ2 の導電性を有する鋳型が製造で
きる、請求項１〜７のいずれか一つに記載の銅合金。 - 【請求項９】 時効硬化した状態においてＡＳＴＭ Ｅ
１１２によると３０μｍ〜５００μｍの平均粒度、少な
くとも１８５ＨＢＷの硬度、３０〜３６Ｓｍ／ｍｍ2 の
導電性、少なくとも４５０ＭＰａの０．２％降伏強さお
よび少なくとも１２％の破断点伸び率を有する請求項８
の銅合金。 - 【請求項１０】 非鉄金属、特にアルミニウムあるいは
アルミニウム合金よりなるベルト状物を最終寸法に近似
に鋳造する際に高いロール圧のもとで交番熱負荷に付さ
れる二軸ロール鋳造装置の鋳造ロールのジャケットを製
造するための、請求項１〜９のいずれか一つに記載の銅
合金。
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|---|---|---|---|---|
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| JP2009046339A (ja) * | 2007-08-17 | 2009-03-05 | Sumco Solar Corp | シリコン鋳造装置 |
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|---|---|---|---|---|
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| RU2471583C2 (ru) * | 2011-03-16 | 2013-01-10 | Сергей Алексеевич Костин | Способ получения крупногабаритной листовой заготовки для штамповки изделий из сплава на медной основе |
| CN102527961B (zh) * | 2011-12-28 | 2016-06-01 | 烟台万隆真空冶金股份有限公司 | 一种薄带连铸结晶辊用铜套及其制造方法 |
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| DE102012019555A1 (de) * | 2012-10-05 | 2014-04-10 | Kme Germany Gmbh & Co. Kg | Elektrode für eine Schweißzange |
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Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4179314A (en) * | 1978-12-11 | 1979-12-18 | Kawecki Berylco Industries, Inc. | Treatment of beryllium-copper alloy and articles made therefrom |
| US4377424A (en) * | 1980-05-26 | 1983-03-22 | Chuetsu Metal Works Co., Ltd. | Mold of precipitation hardenable copper alloy for continuous casting mold |
| US4657601A (en) * | 1983-11-10 | 1987-04-14 | Brush Wellman Inc. | Thermomechanical processing of beryllium-copper alloys |
| US4565586A (en) * | 1984-06-22 | 1986-01-21 | Brush Wellman Inc. | Processing of copper alloys |
| US4599120A (en) * | 1985-02-25 | 1986-07-08 | Brush Wellman Inc. | Processing of copper alloys |
| JPS6260879A (ja) * | 1985-09-10 | 1987-03-17 | Ngk Insulators Ltd | 耐摩耗性銅合金部材 |
| JP2869076B2 (ja) * | 1988-12-19 | 1999-03-10 | 中越合金鋳工株式会社 | 析出硬化型連続鋳造用鋳型材料 |
| JPH04221030A (ja) * | 1990-12-21 | 1992-08-11 | Nikko Kyodo Co Ltd | プラスチック成形金型用銅合金 |
| JPH04221031A (ja) * | 1990-12-21 | 1992-08-11 | Nikko Kyodo Co Ltd | 高強度高熱伝導性プラスチック成形金型用銅合金およびその製造方法。 |
| DE4142941A1 (de) * | 1991-12-24 | 1993-07-01 | Kabelmetal Ag | Verwendung einer aushaertbaren kupferlegierung |
| JP3303623B2 (ja) * | 1995-09-22 | 2002-07-22 | 三菱マテリアル株式会社 | 製鋼連続鋳造用銅合金モールド素材の製造方法およびそれにより製造されたモールド |
| JP2971790B2 (ja) * | 1995-10-16 | 1999-11-08 | 日本碍子株式会社 | 熱伝導性−硬さバランスに優れた鋳造用金型 |
| FR2750438B1 (fr) * | 1996-06-27 | 1998-08-07 | Usinor Sacilor | Procede et installation de revetement electrolytique par une couche metallique de la surface d'un cylindre pour coulee continue de bandes metalliques minces |
| DE10018504A1 (de) * | 2000-04-14 | 2001-10-18 | Sms Demag Ag | Verwendung einer aushärtbaren Kupferlegierung für Kokillen |
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005199348A (ja) * | 2004-01-14 | 2005-07-28 | Km Europ Metal Ag | 鋳造圧延ロール設備 |
| JP2009046339A (ja) * | 2007-08-17 | 2009-03-05 | Sumco Solar Corp | シリコン鋳造装置 |
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