JP2003171998A - 高剛性パネル - Google Patents
高剛性パネルInfo
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Landscapes
- Building Environments (AREA)
- Panels For Use In Building Construction (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 パネル連結部においてせん断変形に対する剛
性が低下せず、トラス断面による高剛性化を有効に発揮
し、重量衝撃音遮断性能に優れている。 【解決手段】 高剛性パネル１は、波形状に成形された
芯材２と、芯材２の両面に結合された細長部材３とから
構成される。
性が低下せず、トラス断面による高剛性化を有効に発揮
し、重量衝撃音遮断性能に優れている。 【解決手段】 高剛性パネル１は、波形状に成形された
芯材２と、芯材２の両面に結合された細長部材３とから
構成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄道車両、自動
車、船舶、及び建築物等の構造用部材、特に床や壁等の
部材として用いられる高剛性パネルに関する。
車、船舶、及び建築物等の構造用部材、特に床や壁等の
部材として用いられる高剛性パネルに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、構造物の軽量・高剛性・高強度化
が進められているが、これを達成するため、構造物を構
成する構造用部材として断面がトラス形状のパネルを用
いることがある。このパネルを実現するには、例えば鋼
板等の金属板をロールフォーミング、板曲げ、プレス等
の塑性加工によって波形状に成形した芯材と、平板とを
別々に準備し、波形状の芯材の片面又は両面に平板をリ
ベットや溶接などにより結合する方法が考えられる。こ
のようなトラス断面を有するパネルを住宅の床に適用す
れば、優れた重量衝撃音遮断性能を発揮すると期待され
る。これは、床の質量及び／又は剛性が大きいほど、重
量衝撃音遮断性能が大きくなるからである。
が進められているが、これを達成するため、構造物を構
成する構造用部材として断面がトラス形状のパネルを用
いることがある。このパネルを実現するには、例えば鋼
板等の金属板をロールフォーミング、板曲げ、プレス等
の塑性加工によって波形状に成形した芯材と、平板とを
別々に準備し、波形状の芯材の片面又は両面に平板をリ
ベットや溶接などにより結合する方法が考えられる。こ
のようなトラス断面を有するパネルを住宅の床に適用す
れば、優れた重量衝撃音遮断性能を発揮すると期待され
る。これは、床の質量及び／又は剛性が大きいほど、重
量衝撃音遮断性能が大きくなるからである。
【０００３】ところが、例えば波形状芯材の材料に鋼板
を用いる場合、波形状芯材の寸法は鋼板の製造設備に依
存し、最大幅略１２５０ｍｍと制限される。一方、材料
に構造用合板やパーティクルボード等の木質材料を用い
て平板を製造する場合、最大寸法略１０００ｍｍ×２０
００ｍｍと制限される。ただし、部材寸法が小さい方が
部材の現場への搬送や施工上は都合がよいため、上記の
ような寸法制約はこれまで問題視されていなかった。
を用いる場合、波形状芯材の寸法は鋼板の製造設備に依
存し、最大幅略１２５０ｍｍと制限される。一方、材料
に構造用合板やパーティクルボード等の木質材料を用い
て平板を製造する場合、最大寸法略１０００ｍｍ×２０
００ｍｍと制限される。ただし、部材寸法が小さい方が
部材の現場への搬送や施工上は都合がよいため、上記の
ような寸法制約はこれまで問題視されていなかった。
【０００４】寸法制約があるため、例えば寸法略３００
０ｍｍ×６５００ｍｍの床や壁等をトラス断面のパネル
により構成する場合、例えば個々の寸法が略１０００ｍ
ｍ×２０００ｍｍのパネルを予め工場で製造した後、現
場で連結させる必要が生じる。このとき、隣接するパネ
ルの波形状芯材の部分同士を外側からリベットや溶接等
により連結させる必要があるが、平板で隠れてしまうた
め、連結させるのは困難であり、パネルの平板部分の連
結のみ実施するというのが現状である。
０ｍｍ×６５００ｍｍの床や壁等をトラス断面のパネル
により構成する場合、例えば個々の寸法が略１０００ｍ
ｍ×２０００ｍｍのパネルを予め工場で製造した後、現
場で連結させる必要が生じる。このとき、隣接するパネ
ルの波形状芯材の部分同士を外側からリベットや溶接等
により連結させる必要があるが、平板で隠れてしまうた
め、連結させるのは困難であり、パネルの平板部分の連
結のみ実施するというのが現状である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな平板部分のみの連結では、パネル間結合部断面にト
ラスが形成されないので、パネル連結部においてせん断
変形に対する剛性が低下する。従って、連結された複数
のパネル全体の剛性は剛性の低いパネル連結部で決定し
てしまうので、トラス断面による高剛性化が有効に発揮
されず、結果として期待した重量衝撃音遮断性能が得ら
れないという問題が生じる。
うな平板部分のみの連結では、パネル間結合部断面にト
ラスが形成されないので、パネル連結部においてせん断
変形に対する剛性が低下する。従って、連結された複数
のパネル全体の剛性は剛性の低いパネル連結部で決定し
てしまうので、トラス断面による高剛性化が有効に発揮
されず、結果として期待した重量衝撃音遮断性能が得ら
れないという問題が生じる。
【０００６】そこで本発明は、パネル連結部においてせ
ん断変形に対する剛性を低下させること無く、トラス断
面による高剛性化を有効に発揮し、重量衝撃音遮断性能
に優れた高剛性パネルを提供することを目的とする。
ん断変形に対する剛性を低下させること無く、トラス断
面による高剛性化を有効に発揮し、重量衝撃音遮断性能
に優れた高剛性パネルを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に記載
の高剛性パネルは、波形状に成形された芯材と、前記芯
材の両面に結合された細長部材とから構成されることを
特徴とする。
の高剛性パネルは、波形状に成形された芯材と、前記芯
材の両面に結合された細長部材とから構成されることを
特徴とする。
【０００８】上記構成によると、細長部材が波形状の芯
材の両面に結合され、結合部断面がトラス形状となるの
で、剛性の高いパネルとなる。また、製造できる芯材の
幅には制約があるので床や壁等にパネルを用いる場合に
複数のパネルを現場で連結させる必要があるが、複数の
芯材に亘って細長部材を配設し、各芯材と細長部材とを
結合するという構成であり、従来のように芯材全体が平
板で覆われない。このため、隣接する芯材同士を細長部
材で直接連結することが可能となり、パネル連結部の剛
性劣化を招くことなく高剛性且つ大面積の構造用部材を
実現できる。そしてその結果、優れた重量衝撃音遮断性
能が得られる。なお、本発明においては従来の平板では
なく細長部材を用い、細長部材が間隔を持って配設され
ているため、各芯材と細長部材とを連結させた後でも、
隣接する細長部材同士の間隔を利用して、複数の芯材を
容易に連結させることができる。
材の両面に結合され、結合部断面がトラス形状となるの
で、剛性の高いパネルとなる。また、製造できる芯材の
幅には制約があるので床や壁等にパネルを用いる場合に
複数のパネルを現場で連結させる必要があるが、複数の
芯材に亘って細長部材を配設し、各芯材と細長部材とを
結合するという構成であり、従来のように芯材全体が平
板で覆われない。このため、隣接する芯材同士を細長部
材で直接連結することが可能となり、パネル連結部の剛
性劣化を招くことなく高剛性且つ大面積の構造用部材を
実現できる。そしてその結果、優れた重量衝撃音遮断性
能が得られる。なお、本発明においては従来の平板では
なく細長部材を用い、細長部材が間隔を持って配設され
ているため、各芯材と細長部材とを連結させた後でも、
隣接する細長部材同士の間隔を利用して、複数の芯材を
容易に連結させることができる。
【０００９】本発明の請求項２に記載の高剛性パネル
は、波形状に成形された芯材と、前記芯材の片面に結合
された細長部材と、前記芯材の他面に結合された平板と
から構成されることを特徴とする。
は、波形状に成形された芯材と、前記芯材の片面に結合
された細長部材と、前記芯材の他面に結合された平板と
から構成されることを特徴とする。
【００１０】上記構成によると、断面がトラス形状の剛
性の高いパネルとなり、また、複数のパネルを連結する
場合に、隣接する芯材同士を細長部材で連結すること
で、パネル連結部の剛性劣化を招くことなく、高剛性且
つ大面積の構造用部材を実現できるという請求項１と同
様の効果が得られる。
性の高いパネルとなり、また、複数のパネルを連結する
場合に、隣接する芯材同士を細長部材で連結すること
で、パネル連結部の剛性劣化を招くことなく、高剛性且
つ大面積の構造用部材を実現できるという請求項１と同
様の効果が得られる。
【００１１】本発明の請求項３に記載の高剛性パネル
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部がなく、前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高
さｔｆ、及び前記芯材の山部及び／又は谷部の開き角度
θが与えられている場合、前記芯材の山部及び／又は谷
部における曲率半径ρが下記（Ａ）式から導かれること
を特徴とする。
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部がなく、前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高
さｔｆ、及び前記芯材の山部及び／又は谷部の開き角度
θが与えられている場合、前記芯材の山部及び／又は谷
部における曲率半径ρが下記（Ａ）式から導かれること
を特徴とする。
【００１２】
【数８】
【００１３】本発明の請求項４に記載の高剛性パネル
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部がなく、前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高
さｔｆ、及び前記芯材の山部及び／又は谷部における曲
率半径ρが与えられている場合、前記芯材の山部及び／
又は谷部の開き角度θが下記（Ｂ）式から導かれること
を特徴とする。
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部がなく、前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高
さｔｆ、及び前記芯材の山部及び／又は谷部における曲
率半径ρが与えられている場合、前記芯材の山部及び／
又は谷部の開き角度θが下記（Ｂ）式から導かれること
を特徴とする。
【００１４】
【数９】
【００１５】本発明の請求項５に記載の高剛性パネル
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部がなく、前記芯材の山部及び／又は谷部における
曲率半径ρ、及び前記芯材の山部及び／又は谷部の開き
角度θが与えられている場合、前記芯材の板厚ｔｃ及び
前記細長部材の高さｔｆが下記（Ｃ）式の関係を満たす
ことを特徴とする。
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部がなく、前記芯材の山部及び／又は谷部における
曲率半径ρ、及び前記芯材の山部及び／又は谷部の開き
角度θが与えられている場合、前記芯材の板厚ｔｃ及び
前記細長部材の高さｔｆが下記（Ｃ）式の関係を満たす
ことを特徴とする。
【００１６】
【数１０】
【００１７】図３に示すように、山部及び／又は谷部が
その幅方向と平行な平坦部を持つ芯材１０２を含む高剛
性パネル１０１を片持ち梁として分布荷重を負荷する
と、細長部材３が波打つような変形（せん断変形）が生
じ、たわみが大きくなる。一方、図４に示すように、山
部及び／又は谷部がその幅方向と平行な平坦部を持た
ず、且つ山部及び／又は谷部の曲率半径が０である芯材
１１２を含む高剛性パネル１１１に分布荷重を負荷する
と、図３に示すような細長部材３が波打つような変形
（せん断変形）は生じず、たわみが小さくなる。これ
は、図４に示す曲率半径が０となる芯材１１２では、芯
材１１２の山部及び／又は谷部における板厚中心線の交
点と細長部材の高さの中心線との距離（以下、オフセッ
トという）が０であることによる。ここで、山部及び／
又は谷部の曲率半径を０とすることは不可能であるが、
オフセットを０に近づけることによって、せん断変形に
対する剛性を高め、たわみを小さくすることができる。
より詳細には、芯材の波形状の起伏による山部及び／又
は谷部がその芯材の幅方向と平行な平坦部を持たない場
合において、上記（Ａ）〜（Ｃ）式のうちいずれか１式
を満足することで、床衝撃振動により階下で発生する床
衝撃音に関するＪＩＳ規格で規定されている評価方法に
おいて、衝撃音と１対１の関係にある床振動増加量を２
ｄＢ以下とすることができる。
その幅方向と平行な平坦部を持つ芯材１０２を含む高剛
性パネル１０１を片持ち梁として分布荷重を負荷する
と、細長部材３が波打つような変形（せん断変形）が生
じ、たわみが大きくなる。一方、図４に示すように、山
部及び／又は谷部がその幅方向と平行な平坦部を持た
ず、且つ山部及び／又は谷部の曲率半径が０である芯材
１１２を含む高剛性パネル１１１に分布荷重を負荷する
と、図３に示すような細長部材３が波打つような変形
（せん断変形）は生じず、たわみが小さくなる。これ
は、図４に示す曲率半径が０となる芯材１１２では、芯
材１１２の山部及び／又は谷部における板厚中心線の交
点と細長部材の高さの中心線との距離（以下、オフセッ
トという）が０であることによる。ここで、山部及び／
又は谷部の曲率半径を０とすることは不可能であるが、
オフセットを０に近づけることによって、せん断変形に
対する剛性を高め、たわみを小さくすることができる。
より詳細には、芯材の波形状の起伏による山部及び／又
は谷部がその芯材の幅方向と平行な平坦部を持たない場
合において、上記（Ａ）〜（Ｃ）式のうちいずれか１式
を満足することで、床衝撃振動により階下で発生する床
衝撃音に関するＪＩＳ規格で規定されている評価方法に
おいて、衝撃音と１対１の関係にある床振動増加量を２
ｄＢ以下とすることができる。
【００１８】本発明の請求項６に記載の高剛性パネル
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部を有し、前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高
さｔｆ、前記平坦部の幅Ｗ、及び前記芯材の山部及び／
又は谷部の開き角度θが与えられている場合、前記芯材
の山部及び／又は谷部における曲率半径ρが下記（Ｄ）
式から導かれることを特徴とする。
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部を有し、前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高
さｔｆ、前記平坦部の幅Ｗ、及び前記芯材の山部及び／
又は谷部の開き角度θが与えられている場合、前記芯材
の山部及び／又は谷部における曲率半径ρが下記（Ｄ）
式から導かれることを特徴とする。
【００１９】
【数１１】
【００２０】本発明の請求項７に記載の高剛性パネル
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部を有し、前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高
さｔｆ、前記平坦部の幅Ｗ、及び前記芯材の山部及び／
又は谷部における曲率半径ρが与えられている場合、前
記芯材の山部及び／又は谷部の開き角度θが下記（Ｅ）
式から導かれることを特徴とする。
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部を有し、前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高
さｔｆ、前記平坦部の幅Ｗ、及び前記芯材の山部及び／
又は谷部における曲率半径ρが与えられている場合、前
記芯材の山部及び／又は谷部の開き角度θが下記（Ｅ）
式から導かれることを特徴とする。
【００２１】
【数１２】
【００２２】本発明の請求項８に記載の高剛性パネル
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部を有し、前記平坦部の幅Ｗ、前記芯材の山部及び
／又は谷部における曲率半径ρ、及び前記芯材の山部及
び／又は谷部の開き角度θが与えられている場合、前記
芯材の板厚ｔｃ及び前記細長部材の高さｔｆが下記
（Ｆ）式の関係を満たすことを特徴とする。
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部を有し、前記平坦部の幅Ｗ、前記芯材の山部及び
／又は谷部における曲率半径ρ、及び前記芯材の山部及
び／又は谷部の開き角度θが与えられている場合、前記
芯材の板厚ｔｃ及び前記細長部材の高さｔｆが下記
（Ｆ）式の関係を満たすことを特徴とする。
【００２３】
【数１３】
【００２４】本発明の請求項９に記載の高剛性パネル
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部を有し、前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高
さｔｆ、前記芯材の山部及び／又は谷部の開き角度θ、
及び前記芯材の山部及び／又は谷部における曲率半径ρ
が与えられている場合、前記平坦部の幅Ｗが下記（Ｇ）
式から導かれることを特徴とする。
は、請求項１又は２において、前記芯材の波形状の起伏
による山部及び／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な
平坦部を有し、前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高
さｔｆ、前記芯材の山部及び／又は谷部の開き角度θ、
及び前記芯材の山部及び／又は谷部における曲率半径ρ
が与えられている場合、前記平坦部の幅Ｗが下記（Ｇ）
式から導かれることを特徴とする。
【００２５】
【数１４】
【００２６】上記構成によると、芯材の波形状の起伏に
よる山部及び／又は谷部がその芯材の幅方向と平行な平
坦部を有する場合においても、請求項３〜５の場合と同
様に、オフセットを０に近づけることによってせん断変
形に対する剛性を高め、たわみを小さくすることができ
る。より詳細には、芯材の波形状の起伏による山部及び
／又は谷部がその芯材の幅方向と平行な平坦部を有する
場合において、請求項３〜５の場合と同様に、上記
（Ｄ）〜（Ｇ）式のうちいずれか１式を満足すること
で、床衝撃振動により階下で発生する床衝撃音に関する
ＪＩＳ規格で規定されている評価方法において、衝撃音
と１対１の関係にある床振動増加量を２ｄＢ以下とする
ことができる。
よる山部及び／又は谷部がその芯材の幅方向と平行な平
坦部を有する場合においても、請求項３〜５の場合と同
様に、オフセットを０に近づけることによってせん断変
形に対する剛性を高め、たわみを小さくすることができ
る。より詳細には、芯材の波形状の起伏による山部及び
／又は谷部がその芯材の幅方向と平行な平坦部を有する
場合において、請求項３〜５の場合と同様に、上記
（Ｄ）〜（Ｇ）式のうちいずれか１式を満足すること
で、床衝撃振動により階下で発生する床衝撃音に関する
ＪＩＳ規格で規定されている評価方法において、衝撃音
と１対１の関係にある床振動増加量を２ｄＢ以下とする
ことができる。
【００２７】本発明の請求項１０に記載の高剛性パネル
は、請求項１〜９において、前記芯材と前記細長部材と
は、接着剤、機械的結合、及び溶接のいずれか、全て、
又は一部の組み合わせにより結合されることを特徴とす
る。
は、請求項１〜９において、前記芯材と前記細長部材と
は、接着剤、機械的結合、及び溶接のいずれか、全て、
又は一部の組み合わせにより結合されることを特徴とす
る。
【００２８】上記構成によると、パネルに衝撃力が加わ
った場合でも顕著な振動が発生せず、且つ優れた遮音性
を確保することができる。
った場合でも顕著な振動が発生せず、且つ優れた遮音性
を確保することができる。
【００２９】本発明の請求項１１に記載の高剛性パネル
は、請求項１〜９において、前記芯材と前記細長部材と
は、粘弾性体又は粘性体と、溶接及び機械的結合のいず
れか又は両方との組み合わせにより結合されることを特
徴とする。
は、請求項１〜９において、前記芯材と前記細長部材と
は、粘弾性体又は粘性体と、溶接及び機械的結合のいず
れか又は両方との組み合わせにより結合されることを特
徴とする。
【００３０】芯材と細長部材との結合に接着剤を用いな
い場合、パネルに衝撃力が加わった際に、芯材と細長部
材との結合部近傍において、接触に起因する衝撃音が発
生する可能性がある。上記構成によると、粘弾性体若し
くは粘性体を用いることによって、このような衝撃音を
抑制することができる。
い場合、パネルに衝撃力が加わった際に、芯材と細長部
材との結合部近傍において、接触に起因する衝撃音が発
生する可能性がある。上記構成によると、粘弾性体若し
くは粘性体を用いることによって、このような衝撃音を
抑制することができる。
【００３１】本発明の請求項１２に記載の高剛性パネル
は、請求項１〜１１において、前記細長部材における前
記芯材との結合面の反対側に面板が結合され、前記細長
部材及び前記面板を一体とした構造の中立軸から前記細
長部材と前記芯材との接触面までの距離をｔｆ／２とす
ることを特徴とする。
は、請求項１〜１１において、前記細長部材における前
記芯材との結合面の反対側に面板が結合され、前記細長
部材及び前記面板を一体とした構造の中立軸から前記細
長部材と前記芯材との接触面までの距離をｔｆ／２とす
ることを特徴とする。
【００３２】上記構成によると、芯材の表面に結合する
細長部材の表面にさらに面板を備えた複合構造の場合に
おいても、上述の請求項３〜９の複合構造でない場合と
同様に、細長部材及び面板を一体とした構造の中立軸か
ら細長部材と芯材との接触面までの距離をｔｆ／２とす
ることで、オフセットを０にし、せん断変形に対する剛
性を高め、たわみを小さくすることができる。
細長部材の表面にさらに面板を備えた複合構造の場合に
おいても、上述の請求項３〜９の複合構造でない場合と
同様に、細長部材及び面板を一体とした構造の中立軸か
ら細長部材と芯材との接触面までの距離をｔｆ／２とす
ることで、オフセットを０にし、せん断変形に対する剛
性を高め、たわみを小さくすることができる。
【００３３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施形態に
ついて添付図面を参照しつつ説明する。
ついて添付図面を参照しつつ説明する。
【００３４】先ず、図１には、本発明に係る第一の実施
形態の高剛性パネル１が斜視的に示されている。本実施
形態における高剛性パネル１は、波形状に成形された芯
材２の両面に、複数の細長部材３が間隔をあけて結合さ
れている。本実施形態の芯材２は、その幅方向に山部２
ａ及び谷部２ｂを形成しており、幅方向と平行な平坦部
はない。
形態の高剛性パネル１が斜視的に示されている。本実施
形態における高剛性パネル１は、波形状に成形された芯
材２の両面に、複数の細長部材３が間隔をあけて結合さ
れている。本実施形態の芯材２は、その幅方向に山部２
ａ及び谷部２ｂを形成しており、幅方向と平行な平坦部
はない。
【００３５】本実施形態の高剛性パネル１は、細長部材
３が波形状の芯材２の両面に結合され、断面がトラス形
状の剛性の高いパネルとなる。また、製造できる芯材２
の幅には制約があるので床や壁等にパネルを用いる場合
に複数のパネル１を現場で連結させる必要があるが、複
数の芯材２に亘って細長部材３を配設し、各芯材２と細
長部材３とを結合するという構成であり、従来のように
芯材２全体が平板で覆われない。このため、隣接する芯
材２同士を細長部材３で直接連結することが可能とな
り、隣接する芯材２同士を細長部材３で連結すること
で、パネル１連結部の剛性劣化を招くことなく、高剛性
且つ大面積の構造用部材を実現できる。
３が波形状の芯材２の両面に結合され、断面がトラス形
状の剛性の高いパネルとなる。また、製造できる芯材２
の幅には制約があるので床や壁等にパネルを用いる場合
に複数のパネル１を現場で連結させる必要があるが、複
数の芯材２に亘って細長部材３を配設し、各芯材２と細
長部材３とを結合するという構成であり、従来のように
芯材２全体が平板で覆われない。このため、隣接する芯
材２同士を細長部材３で直接連結することが可能とな
り、隣接する芯材２同士を細長部材３で連結すること
で、パネル１連結部の剛性劣化を招くことなく、高剛性
且つ大面積の構造用部材を実現できる。
【００３６】次に、図２には、本発明に係る第二の実施
形態の高剛性パネル１１が斜視的に示されている。本実
施形態における高剛性パネル１１は、図１における第一
の実施形態と同様の波形状に成形された芯材２の片面
に、図１における第一の実施形態と同様の複数の細長部
材３が間隔をあけて結合され、また芯材２の他面、即ち
細長部材３が結合されている面の反対側の面には、平板
４が結合されている。
形態の高剛性パネル１１が斜視的に示されている。本実
施形態における高剛性パネル１１は、図１における第一
の実施形態と同様の波形状に成形された芯材２の片面
に、図１における第一の実施形態と同様の複数の細長部
材３が間隔をあけて結合され、また芯材２の他面、即ち
細長部材３が結合されている面の反対側の面には、平板
４が結合されている。
【００３７】本実施形態の高剛性パネル１１は、第一の
実施形態と同様に、断面がトラス形状の剛性の高いパネ
ルとなる。また、複数のパネル１１を現場にて連結する
場合、従来はパネル連結部の剛性が低く、たわみが大き
くなる。これに対し、複数の芯材２に亘って細長部材３
を配設し、各芯材２と細長部材３とを結合して、さらに
隣接する芯材２同士を細長部材３で連結することで、パ
ネル連結部の剛性劣化を招くことなく、高剛性且つ大面
積の構造用部材を実現できる。そしてその結果、優れた
重量衝撃音遮断性能が得られる。なお、本発明において
は従来の平板ではなく細長部材３を用い、細長部材３が
間隔を持って配設されているため、各芯材２と細長部材
３とを連結させた後でも、隣接する細長部材３同士の間
隔を利用して、複数の芯材２を容易に連結させることが
できる。
実施形態と同様に、断面がトラス形状の剛性の高いパネ
ルとなる。また、複数のパネル１１を現場にて連結する
場合、従来はパネル連結部の剛性が低く、たわみが大き
くなる。これに対し、複数の芯材２に亘って細長部材３
を配設し、各芯材２と細長部材３とを結合して、さらに
隣接する芯材２同士を細長部材３で連結することで、パ
ネル連結部の剛性劣化を招くことなく、高剛性且つ大面
積の構造用部材を実現できる。そしてその結果、優れた
重量衝撃音遮断性能が得られる。なお、本発明において
は従来の平板ではなく細長部材３を用い、細長部材３が
間隔を持って配設されているため、各芯材２と細長部材
３とを連結させた後でも、隣接する細長部材３同士の間
隔を利用して、複数の芯材２を容易に連結させることが
できる。
【００３８】上記第一及び第ニの実施形態において、芯
材２は、例えば鋼板等の金属板をロールフォーミング、
板曲げ、プレス等の塑性加工によって波形状に成形する
場合等があり、幅方向軸まわりの曲げ剛性が高く、且つ
取り扱いが容易なものである。細長部材３は矩形断面形
状を有し、例えば木材や、鋼等の金属からなる。なお、
細長部材３は、例えば断面形状がロの字、Ｈ型、Ｌ型等
の型材、チャンネル材やパイプ等のように、長手方向の
単位長さ当たりの曲げ剛性が大きいものが好ましい。
材２は、例えば鋼板等の金属板をロールフォーミング、
板曲げ、プレス等の塑性加工によって波形状に成形する
場合等があり、幅方向軸まわりの曲げ剛性が高く、且つ
取り扱いが容易なものである。細長部材３は矩形断面形
状を有し、例えば木材や、鋼等の金属からなる。なお、
細長部材３は、例えば断面形状がロの字、Ｈ型、Ｌ型等
の型材、チャンネル材やパイプ等のように、長手方向の
単位長さ当たりの曲げ剛性が大きいものが好ましい。
【００３９】また、本発明の第一及び第二の実施形態に
おいて、図１及び図２に示すように、細長部材３は芯材
２の山部２ａ及び谷部２ｂが形成されている方向（幅方
向）に平行に配置されているが、本発明はこれに限定さ
れず、芯材２の幅方向とある角度をなして、即ち斜め方
向に配置し、結合してよい。
おいて、図１及び図２に示すように、細長部材３は芯材
２の山部２ａ及び谷部２ｂが形成されている方向（幅方
向）に平行に配置されているが、本発明はこれに限定さ
れず、芯材２の幅方向とある角度をなして、即ち斜め方
向に配置し、結合してよい。
【００４０】次に、これら高剛性パネル１，１１の幅方
向断面の設計方法について説明する。図３には、山部及
び／又は谷部がその幅方向と平行な平坦部を持つ芯材１
０２を含む高剛性パネル１０１に対し、片持ち梁形式と
して分布荷重を負荷した場合について、数値解析により
パネルの変形を求めた結果が示されている。また、図４
には、山部及び／又は谷部がその幅方向と平行な平坦部
を持たず、且つ山部及び／又は谷部の曲率半径が０であ
る芯材１１２を含む高剛性パネル１１１に対し、片持ち
梁形式として分布荷重を負荷した場合について、数値解
析によりパネルの変形求めた結果が示されている。図３
に示す高剛性パネル１０１には、細長部材３に波打つよ
うな変形（せん断変形）が生じており、パネル１０１端
部における支持点からの垂直たわみはδ2である。一
方、図４に示す高剛性パネル１１１には図３に示す細長
部材３のように波打つような変形（せん断変形）が生じ
ておらず、パネル１１１端部における支持点からの垂直
たわみはδ1（δ1＞δ2）である。このような変形やた
わみの違いは、オフセットの相違により起こるものであ
る。つまり、図４に示す高剛性パネル１１１のように、
オフセットが０に近づけば近づくほどせん断変形は生じ
ず、たわみが小さくなる。実際は図４に示す芯材１１２
のように山部及び／又は谷部の曲率半径を０とすること
は不可能であるが、曲率半径を持つ場合でも、オフセッ
トを０に等しくなるように高剛性パネルを設計すれば、
せん断変形に対する剛性を高め、たわみを小さくするこ
とができると考えられる。
向断面の設計方法について説明する。図３には、山部及
び／又は谷部がその幅方向と平行な平坦部を持つ芯材１
０２を含む高剛性パネル１０１に対し、片持ち梁形式と
して分布荷重を負荷した場合について、数値解析により
パネルの変形を求めた結果が示されている。また、図４
には、山部及び／又は谷部がその幅方向と平行な平坦部
を持たず、且つ山部及び／又は谷部の曲率半径が０であ
る芯材１１２を含む高剛性パネル１１１に対し、片持ち
梁形式として分布荷重を負荷した場合について、数値解
析によりパネルの変形求めた結果が示されている。図３
に示す高剛性パネル１０１には、細長部材３に波打つよ
うな変形（せん断変形）が生じており、パネル１０１端
部における支持点からの垂直たわみはδ2である。一
方、図４に示す高剛性パネル１１１には図３に示す細長
部材３のように波打つような変形（せん断変形）が生じ
ておらず、パネル１１１端部における支持点からの垂直
たわみはδ1（δ1＞δ2）である。このような変形やた
わみの違いは、オフセットの相違により起こるものであ
る。つまり、図４に示す高剛性パネル１１１のように、
オフセットが０に近づけば近づくほどせん断変形は生じ
ず、たわみが小さくなる。実際は図４に示す芯材１１２
のように山部及び／又は谷部の曲率半径を０とすること
は不可能であるが、曲率半径を持つ場合でも、オフセッ
トを０に等しくなるように高剛性パネルを設計すれば、
せん断変形に対する剛性を高め、たわみを小さくするこ
とができると考えられる。
【００４１】芯材２としては、図１及び図２に示す本発
明の第一及び第二の実施形態のように、芯材２の山部２
ａ及び／又は谷部２ｂに幅方向と平行な平坦部がない場
合（図５に拡大図示）と、平坦部がある場合（図６に拡
大図示）とがある。
明の第一及び第二の実施形態のように、芯材２の山部２
ａ及び／又は谷部２ｂに幅方向と平行な平坦部がない場
合（図５に拡大図示）と、平坦部がある場合（図６に拡
大図示）とがある。
【００４２】先ず、図５に示す平坦部がない場合につい
て、芯材２の山部及び／又は谷部における板厚中心線１
２の交点と、細長部材３の高さ中心線１３との距離（オ
フセット）が０となるとき、芯２材の板厚ｔｃ、細長部
材３の高さｔｆ、芯材２の山部及び／又は谷部の開き角
度θ、及び芯材２の山部２ａ及び／又は谷部２ｂにおけ
る曲率半径ρの関係は、下記（１）〜（３）式で表すこ
とができる。
て、芯材２の山部及び／又は谷部における板厚中心線１
２の交点と、細長部材３の高さ中心線１３との距離（オ
フセット）が０となるとき、芯２材の板厚ｔｃ、細長部
材３の高さｔｆ、芯材２の山部及び／又は谷部の開き角
度θ、及び芯材２の山部２ａ及び／又は谷部２ｂにおけ
る曲率半径ρの関係は、下記（１）〜（３）式で表すこ
とができる。
【００４３】
【数１５】
【００４４】
【数１６】
【００４５】
【数１７】
【００４６】次いで、図６に示すように、幅Ｗの平坦部
を有する芯材２２を含む高剛性パネル２１については、
芯材２２の山部及び／又は谷部における板厚中心線３２
の交点と、細長部材３の高さ中心線１３との距離（オフ
セット）が０となるとき、芯２２材の板厚ｔｃ、細長部
材３の高さｔｆ、芯材２２の山部及び／又は谷部の開き
角度θ、芯材２の山部２ａ及び／又は谷部２ｂにおける
曲率半径ρ、及び平坦部の幅Ｗの関係は、下記（４）〜
（７）式で表すことができる。
を有する芯材２２を含む高剛性パネル２１については、
芯材２２の山部及び／又は谷部における板厚中心線３２
の交点と、細長部材３の高さ中心線１３との距離（オフ
セット）が０となるとき、芯２２材の板厚ｔｃ、細長部
材３の高さｔｆ、芯材２２の山部及び／又は谷部の開き
角度θ、芯材２の山部２ａ及び／又は谷部２ｂにおける
曲率半径ρ、及び平坦部の幅Ｗの関係は、下記（４）〜
（７）式で表すことができる。
【００４７】
【数１８】
【００４８】
【数１９】
【００４９】
【数２０】
【００５０】
【数２１】
【００５１】芯材２，２２の波形状の起伏による山部及
び／又は谷部が、芯材２，２２の幅方向と平行な平坦部
を持たない場合、上述した（１）〜（３）式のうちいず
れか１式、また、平坦部を有する場合は上述した（４）
〜（７）式のうちいずれか１式を満足するように幅方向
断面を設計することにより、高剛性パネル１，１１，２
１のせん断変形に対する剛性を高め、たわみを抑制する
ことができる。しかし実際には、高剛性パネル１，１
１，２１の加工上の問題、芯材２，２２と細長部材３と
の接合問題などによって、上述した（１）〜（７）式か
ら得られる値（以下、最適値と称する）で高剛性パネル
１，１１，２１を製作できない場合が考えられる。
び／又は谷部が、芯材２，２２の幅方向と平行な平坦部
を持たない場合、上述した（１）〜（３）式のうちいず
れか１式、また、平坦部を有する場合は上述した（４）
〜（７）式のうちいずれか１式を満足するように幅方向
断面を設計することにより、高剛性パネル１，１１，２
１のせん断変形に対する剛性を高め、たわみを抑制する
ことができる。しかし実際には、高剛性パネル１，１
１，２１の加工上の問題、芯材２，２２と細長部材３と
の接合問題などによって、上述した（１）〜（７）式か
ら得られる値（以下、最適値と称する）で高剛性パネル
１，１１，２１を製作できない場合が考えられる。
【００５２】そこで、後述の実施例において詳細に記載
されているように、ＪＩＳ規格で規定されている、床衝
撃振動により階下で発生する床衝撃音に関する評価方法
に基づいて、衝撃音と１対１の関係にある床振動の増加
量が２ｄＢ以下となるような芯材２，２２の幅方向断面
における各パラメータの値を求めることができる。そう
して上述した（１）〜（７）式から、設計式として以下
の（Ａ）〜（Ｇ）式が得られる。なお、芯材２，２２の
波形状の起伏による山部及び／又は谷部が芯材の幅方向
と平行な平坦部を持たない場合の（１）〜（３）式は夫
々（Ａ）〜（Ｃ）式に、芯材２，２２の波形状の起伏に
よる山部及び／又は谷部が芯材の幅方向と平行な平坦部
を有する場合の（４）〜（７）式は夫々（Ｄ）〜（Ｇ）
式に対応する。
されているように、ＪＩＳ規格で規定されている、床衝
撃振動により階下で発生する床衝撃音に関する評価方法
に基づいて、衝撃音と１対１の関係にある床振動の増加
量が２ｄＢ以下となるような芯材２，２２の幅方向断面
における各パラメータの値を求めることができる。そう
して上述した（１）〜（７）式から、設計式として以下
の（Ａ）〜（Ｇ）式が得られる。なお、芯材２，２２の
波形状の起伏による山部及び／又は谷部が芯材の幅方向
と平行な平坦部を持たない場合の（１）〜（３）式は夫
々（Ａ）〜（Ｃ）式に、芯材２，２２の波形状の起伏に
よる山部及び／又は谷部が芯材の幅方向と平行な平坦部
を有する場合の（４）〜（７）式は夫々（Ｄ）〜（Ｇ）
式に対応する。
【００５３】
【数２２】
【００５４】
【数２３】
【００５５】
【数２４】
【００５６】
【数２５】
【００５７】
【数２６】
【００５８】
【数２７】
【００５９】
【数２８】
【００６０】芯材２の山部及び／又は谷部に幅方向と平
行な平坦部がない場合は上記（Ａ）〜（Ｃ）式のうちい
ずれか１式、また、芯材２の山部及び／又は谷部に幅方
向と平行な平坦部がある場合は上記（Ｄ）〜（Ｇ）式の
うちいずれか１式を満足させ、オフセットを０に近づけ
ることによって、高剛性パネル１，１１，２１のせん断
変形に対する剛性を高め、たわみを小さくすることがで
きる。より詳細には、ＪＩＳ規格で規定されている、床
衝撃振動により階下で発生する床衝撃音に関する評価方
法において、衝撃音と１対１の関係にある床振動の増加
量を２ｄＢ以下とすることができる。
行な平坦部がない場合は上記（Ａ）〜（Ｃ）式のうちい
ずれか１式、また、芯材２の山部及び／又は谷部に幅方
向と平行な平坦部がある場合は上記（Ｄ）〜（Ｇ）式の
うちいずれか１式を満足させ、オフセットを０に近づけ
ることによって、高剛性パネル１，１１，２１のせん断
変形に対する剛性を高め、たわみを小さくすることがで
きる。より詳細には、ＪＩＳ規格で規定されている、床
衝撃振動により階下で発生する床衝撃音に関する評価方
法において、衝撃音と１対１の関係にある床振動の増加
量を２ｄＢ以下とすることができる。
【００６１】また、図７に示すように、細長部材３にお
ける芯材２との結合面の反対側に表面仕上げ材５が接着
剤６を介して結合された場合は、細長部材３及び表面仕
上げ材５を一体とした複合構造部材１０の中立軸１０ａ
を求め、中立軸１０ａから細長部材３と芯材２との接触
面までの距離をｔｆ／２とすることで、図５及び図６に
示す複合構造でない場合と同様に、上述の（Ａ）〜
（Ｇ）式を用いて高剛性パネル３１の幅方向断面設計を
することができる。なお、図７に示す高剛性パネル３１
の芯材２は山部及び／又は谷部に幅方向と平行な平坦部
がないが、平坦部がある場合についても同様である。
ける芯材２との結合面の反対側に表面仕上げ材５が接着
剤６を介して結合された場合は、細長部材３及び表面仕
上げ材５を一体とした複合構造部材１０の中立軸１０ａ
を求め、中立軸１０ａから細長部材３と芯材２との接触
面までの距離をｔｆ／２とすることで、図５及び図６に
示す複合構造でない場合と同様に、上述の（Ａ）〜
（Ｇ）式を用いて高剛性パネル３１の幅方向断面設計を
することができる。なお、図７に示す高剛性パネル３１
の芯材２は山部及び／又は谷部に幅方向と平行な平坦部
がないが、平坦部がある場合についても同様である。
【００６２】また、図２に示すような平板４を芯材２に
結合する場合、平板４の結合した側の芯材２の山部又は
谷部において、芯材２に細長部材３を結合した場合と同
様に、細長部材３を平板４に置換して幅方向断面設計を
行ってよい。
結合する場合、平板４の結合した側の芯材２の山部又は
谷部において、芯材２に細長部材３を結合した場合と同
様に、細長部材３を平板４に置換して幅方向断面設計を
行ってよい。
【００６３】次いで、図８〜図１０を参照しつつ、芯材
２２の両面に細長部材３ａ，３ｂが間隔をあけて結合さ
れた構成における、高剛性パネル４１の各部の材料構
成、芯材２２と細長部材３ａ，３ｂとの結合方法などつ
いて説明する。
２２の両面に細長部材３ａ，３ｂが間隔をあけて結合さ
れた構成における、高剛性パネル４１の各部の材料構
成、芯材２２と細長部材３ａ，３ｂとの結合方法などつ
いて説明する。
【００６４】図８には、上側細長部材３ａが木製、下側
細長部材３ｂが鋼製、そして芯材２２が山部２２ａに芯
材の幅方向と平行な平坦部を有しつつ、谷部２２ｂは平
坦部を持たない折板状の鋼板から構成された高剛性パネ
ル４１が示されている。上側細長部材３ａと芯材２２と
の結合にはドリルネジ９を用い、下側細長部材３ｂと芯
材２２との結合にはリベット８を用いている。また、上
側細長部材３ａと芯材２２との接触面には、衝撃音を抑
制するために粘弾性体７が設けられている。
細長部材３ｂが鋼製、そして芯材２２が山部２２ａに芯
材の幅方向と平行な平坦部を有しつつ、谷部２２ｂは平
坦部を持たない折板状の鋼板から構成された高剛性パネ
ル４１が示されている。上側細長部材３ａと芯材２２と
の結合にはドリルネジ９を用い、下側細長部材３ｂと芯
材２２との結合にはリベット８を用いている。また、上
側細長部材３ａと芯材２２との接触面には、衝撃音を抑
制するために粘弾性体７が設けられている。
【００６５】図９に示す高剛性パネル５１は、上側細長
部材３ａ及び下側細長部材３ｂが共に鋼製、そして芯材
２２が山部２２ａに芯材の幅方向と平行な平坦部を有し
つつ、谷部２２ｂは平坦部を持たない折板状の鋼板から
構成されている。また、上側細長部材３ａの上面には、
接着剤６を介して表面仕上げ材５が結合されており、上
側細長部材３ａと表面仕上げ材５とから構成される複合
構造部材２０となっている。上側細長部材３ａと芯材２
２との結合にはスポット溶接１７を用い、下側細長部材
３ｂと芯材２２との結合にはリベット８を用いている。
部材３ａ及び下側細長部材３ｂが共に鋼製、そして芯材
２２が山部２２ａに芯材の幅方向と平行な平坦部を有し
つつ、谷部２２ｂは平坦部を持たない折板状の鋼板から
構成されている。また、上側細長部材３ａの上面には、
接着剤６を介して表面仕上げ材５が結合されており、上
側細長部材３ａと表面仕上げ材５とから構成される複合
構造部材２０となっている。上側細長部材３ａと芯材２
２との結合にはスポット溶接１７を用い、下側細長部材
３ｂと芯材２２との結合にはリベット８を用いている。
【００６６】図１０に示す高剛性パネル６１は、上側細
長部材３ａが鋼製、下側細長部材３ｂが木製、そして芯
材４２が山部４２ａ及び／又は谷部４２ｂに芯材の幅方
向と平行な平坦部を持たない波形状の鋼板から構成され
ている。上側細長部材３ａの上面には接着剤６を介して
さらに表面仕上げ材５が結合され、図９と同様の複合構
造部材２０となっている。上側細長部材３ａと芯材４２
との結合にはスポット溶接１７を用い、下側細長部材３
ｂと芯材４２との結合にはドリルネジ９を用いている。
長部材３ａが鋼製、下側細長部材３ｂが木製、そして芯
材４２が山部４２ａ及び／又は谷部４２ｂに芯材の幅方
向と平行な平坦部を持たない波形状の鋼板から構成され
ている。上側細長部材３ａの上面には接着剤６を介して
さらに表面仕上げ材５が結合され、図９と同様の複合構
造部材２０となっている。上側細長部材３ａと芯材４２
との結合にはスポット溶接１７を用い、下側細長部材３
ｂと芯材４２との結合にはドリルネジ９を用いている。
【００６７】図８及び図９に示す芯材２２は、上述のよ
うに、山部２２ａに芯材の幅方向と平行な平坦面が形成
されている。これは、上側細長部材３ａの高さが比較的
大きいからである。つまり、細長部材３ａ，３ｂの高さ
中心線と芯材２２の板厚中心線の交点とを一致させよう
とすると、芯材２２の谷部２２ａでは下側細長部材３ｂ
の高さが比較的小さいので平坦部が必要ないが、芯材２
２の山部２２ａでは上側細長部材３ａの高さが比較的大
きいので平坦部が必要となる。一方、図１０に示す芯材
４２では、山部４２ａの曲率半径ρ１が谷部４２ｂの曲
率半径ρ２よりも大きい。これは、芯材４２の山部２２
ａ側に結合された複合構造部材２０の中立軸位置が、谷
部２２ｂ側に結合された下側細長部材３ｂの高さ中心線
よりも、芯材４２から外側方向に離れているためであ
る。このため、複合構造部材２０の中立軸と芯材４２の
山部４２ａにおける板厚中心線の交点とを一致させ、ま
た下側細長部材３ｂの高さ中心線と芯材４２の谷部４２
ｂにおける板厚中心線の交点とを一致させると、山部４
２ａと谷部４２ｂにおける曲率半径ρ１，ρ２が夫々異
なる値となる。
うに、山部２２ａに芯材の幅方向と平行な平坦面が形成
されている。これは、上側細長部材３ａの高さが比較的
大きいからである。つまり、細長部材３ａ，３ｂの高さ
中心線と芯材２２の板厚中心線の交点とを一致させよう
とすると、芯材２２の谷部２２ａでは下側細長部材３ｂ
の高さが比較的小さいので平坦部が必要ないが、芯材２
２の山部２２ａでは上側細長部材３ａの高さが比較的大
きいので平坦部が必要となる。一方、図１０に示す芯材
４２では、山部４２ａの曲率半径ρ１が谷部４２ｂの曲
率半径ρ２よりも大きい。これは、芯材４２の山部２２
ａ側に結合された複合構造部材２０の中立軸位置が、谷
部２２ｂ側に結合された下側細長部材３ｂの高さ中心線
よりも、芯材４２から外側方向に離れているためであ
る。このため、複合構造部材２０の中立軸と芯材４２の
山部４２ａにおける板厚中心線の交点とを一致させ、ま
た下側細長部材３ｂの高さ中心線と芯材４２の谷部４２
ｂにおける板厚中心線の交点とを一致させると、山部４
２ａと谷部４２ｂにおける曲率半径ρ１，ρ２が夫々異
なる値となる。
【００６８】このように、芯材２２，４２の両面に夫々
厚さや種類の異なる部材を用いる場合において、芯材２
２，４２の山部２２ａ，４２ａ及び／又は谷部２２ｂ，
４２ｂに平坦部があるときは平坦部の幅を調節したり、
平坦部のないときはその曲率半径ρを調節したりするこ
とによって、平坦部の有る場合は上述した（Ａ）〜
（Ｃ）式、平坦部のない場合は（Ｄ）〜（Ｆ）式のうち
いずれか１式を満足させることができる。そしてその結
果、高剛性パネル４１，５１，６１のせん断変形に対す
る剛性を高め、たわみを小さくすることができる。
厚さや種類の異なる部材を用いる場合において、芯材２
２，４２の山部２２ａ，４２ａ及び／又は谷部２２ｂ，
４２ｂに平坦部があるときは平坦部の幅を調節したり、
平坦部のないときはその曲率半径ρを調節したりするこ
とによって、平坦部の有る場合は上述した（Ａ）〜
（Ｃ）式、平坦部のない場合は（Ｄ）〜（Ｆ）式のうち
いずれか１式を満足させることができる。そしてその結
果、高剛性パネル４１，５１，６１のせん断変形に対す
る剛性を高め、たわみを小さくすることができる。
【００６９】上側及び下側細長部材３ａ，３ｂと芯材２
２，４２との結合方法は、各部材の種類に応じて、接着
剤、機械的結合、及び溶接のいずれか、全て、又は一部
の組み合わせによって結合してよい。機械的結合として
は、例えば図８及び図１０に示すドリルネジ９、図８及
び図９に示すリベット８、その他かしめ、釘など、また
溶接としては、例えば図９及び図１０に示すスポット溶
接１７、その他栓溶接などが挙げられる。このような結
合方法により、高剛性パネル４１，５１，６１に衝撃力
が加わった場合でも顕著な振動が発生せず、且つ優れた
遮音性を確保することができる。
２，４２との結合方法は、各部材の種類に応じて、接着
剤、機械的結合、及び溶接のいずれか、全て、又は一部
の組み合わせによって結合してよい。機械的結合として
は、例えば図８及び図１０に示すドリルネジ９、図８及
び図９に示すリベット８、その他かしめ、釘など、また
溶接としては、例えば図９及び図１０に示すスポット溶
接１７、その他栓溶接などが挙げられる。このような結
合方法により、高剛性パネル４１，５１，６１に衝撃力
が加わった場合でも顕著な振動が発生せず、且つ優れた
遮音性を確保することができる。
【００７０】しかしながら、芯材２２，４２と上側及び
下側細長部材３ａ，３ｂとの結合に接着剤を用いない場
合、例えば溶接、機械的結合などのみで結合する場合
は、各部材が接触領域の一部で結合されているにすぎな
い。そのため、パネルに衝撃力が加わった際、各部材接
触領域内の結合されていない部分（結合部近傍）で芯材
２２，４２と細長部材３ａ，３ｂとの衝突が生じ、その
衝突によって衝撃音が発生する可能性がある。そこで、
図８に示すように粘弾性体７を設けることで、各部材の
結合部における接触領域を広くして、このような衝撃音
を抑制することができる。なお、図８ではドリルネジ９
と粘弾性体７とを併用した結合方法となっているが、ド
リルネジ９などの機械的結合及び溶接のいずれか、又は
両方とにより結合された結合部分に粘弾性体７を設けて
よい。また、特に粘着力を必要としない場合は、粘弾性
体７の代わりに粘性体を用いてもよい。
下側細長部材３ａ，３ｂとの結合に接着剤を用いない場
合、例えば溶接、機械的結合などのみで結合する場合
は、各部材が接触領域の一部で結合されているにすぎな
い。そのため、パネルに衝撃力が加わった際、各部材接
触領域内の結合されていない部分（結合部近傍）で芯材
２２，４２と細長部材３ａ，３ｂとの衝突が生じ、その
衝突によって衝撃音が発生する可能性がある。そこで、
図８に示すように粘弾性体７を設けることで、各部材の
結合部における接触領域を広くして、このような衝撃音
を抑制することができる。なお、図８ではドリルネジ９
と粘弾性体７とを併用した結合方法となっているが、ド
リルネジ９などの機械的結合及び溶接のいずれか、又は
両方とにより結合された結合部分に粘弾性体７を設けて
よい。また、特に粘着力を必要としない場合は、粘弾性
体７の代わりに粘性体を用いてもよい。
【００７１】上述の組み合わせ以外にも、様々な種類の
細長部材３ａ，３ｂや結合方法の組み合わせによって高
剛性パネルを形成することが可能である。また、図２に
示すように平板４を芯材２に結合する場合も、芯材２に
細長部材３を結合した場合と同様に、例えば鋼板、アル
ミ板、石膏ボード、パーティクルボードなどの平板５を
上側細長部材３ａ又は下側細長部材３ｂに置換して考え
てよい。
細長部材３ａ，３ｂや結合方法の組み合わせによって高
剛性パネルを形成することが可能である。また、図２に
示すように平板４を芯材２に結合する場合も、芯材２に
細長部材３を結合した場合と同様に、例えば鋼板、アル
ミ板、石膏ボード、パーティクルボードなどの平板５を
上側細長部材３ａ又は下側細長部材３ｂに置換して考え
てよい。
【００７２】
【実施例】本発明における高剛性パネル１，１１の幅方
向断面の設計方法について検討するため、共同住宅の界
床に高剛性パネル１，１１を適用した場合を想定し、芯
材２及び細長部材３の各パラメータの値を変化させて数
値計算を行った。
向断面の設計方法について検討するため、共同住宅の界
床に高剛性パネル１，１１を適用した場合を想定し、芯
材２及び細長部材３の各パラメータの値を変化させて数
値計算を行った。
【００７３】芯材２の板厚ｔｃと細長部材３の高さｔｆ
との合計（ｔｃ+ｔｆ）、芯材２の山部２ａ及び／又は
谷部２ｂの開き角度θ、芯材２の山部２ａ及び／又は谷
部２ｂにおける曲率半径ρ、及び、芯材２の山部２ａ及
び／又は谷部２ｂにおける芯材の幅方向と平行な平坦部
の幅Ｗのうち、平坦部がない場合は、平坦部の幅Ｗとい
うパラメータを除いた３つのパラメータのうち、２つの
パラメータの値を定めて残り１つのパラメータの値のみ
を最適値近傍で変化させた。また、芯材２の山部２ａ及
び／又は谷部２ｂに芯材の幅方向と平行な平坦部がある
場合には、平坦部の幅Ｗというパラメータを含む４つの
パラメータのうち、３つのパラメータの値を定めて残り
１つのパラメータの値のみを最適値近傍で変化させた。
こうしてパラメータの値を変化させたパネルに、タイヤ
落下衝撃を与えたときの床振動増加量を数値計算により
算出した結果が、図１１〜図１４に示されている。図１
１は、図５及び図６に示す芯材２，２２の山部及び／又
は谷部の曲率半径ρを最適値近傍で変化させた場合、図
１２は、図５及び図６に示す芯材２，２２の山部及び／
又は谷部の開き角度θを最適値近傍で変化させた場合、
図１３は、図５及び図６に示す芯材２，２２の板厚ｔｃ
と細長部材３の高さｔｆとの合計（ｔｃ+ｔｆ）を最適
値近傍で変化させた場合、図１４は、図５及び図６に示
す芯材２，２２の山部及び／又は谷部における芯材の幅
方向に平行な平坦部の幅Ｗを最適値近傍で変化させた場
合について、夫々数値計算を行って振動増加量を算出し
た結果を表している。
との合計（ｔｃ+ｔｆ）、芯材２の山部２ａ及び／又は
谷部２ｂの開き角度θ、芯材２の山部２ａ及び／又は谷
部２ｂにおける曲率半径ρ、及び、芯材２の山部２ａ及
び／又は谷部２ｂにおける芯材の幅方向と平行な平坦部
の幅Ｗのうち、平坦部がない場合は、平坦部の幅Ｗとい
うパラメータを除いた３つのパラメータのうち、２つの
パラメータの値を定めて残り１つのパラメータの値のみ
を最適値近傍で変化させた。また、芯材２の山部２ａ及
び／又は谷部２ｂに芯材の幅方向と平行な平坦部がある
場合には、平坦部の幅Ｗというパラメータを含む４つの
パラメータのうち、３つのパラメータの値を定めて残り
１つのパラメータの値のみを最適値近傍で変化させた。
こうしてパラメータの値を変化させたパネルに、タイヤ
落下衝撃を与えたときの床振動増加量を数値計算により
算出した結果が、図１１〜図１４に示されている。図１
１は、図５及び図６に示す芯材２，２２の山部及び／又
は谷部の曲率半径ρを最適値近傍で変化させた場合、図
１２は、図５及び図６に示す芯材２，２２の山部及び／
又は谷部の開き角度θを最適値近傍で変化させた場合、
図１３は、図５及び図６に示す芯材２，２２の板厚ｔｃ
と細長部材３の高さｔｆとの合計（ｔｃ+ｔｆ）を最適
値近傍で変化させた場合、図１４は、図５及び図６に示
す芯材２，２２の山部及び／又は谷部における芯材の幅
方向に平行な平坦部の幅Ｗを最適値近傍で変化させた場
合について、夫々数値計算を行って振動増加量を算出し
た結果を表している。
【００７４】タイヤ落下衝撃を加えた際の床衝撃振動に
より階下で発生する床衝撃音の評価方法は、ＪＩＳ規格
（ＪＩＳ Ａ １４１９−２：２０００の附属書１）に
おいて、床衝撃音の遮断性能を規定する等級曲線に対し
て２ｄＢまで越えてもよいと規定されている。即ち、床
衝撃音と１対１の関係にある振動増加量が２ｄＢ以下で
ある場合は所要の遮音性能とみなせる。従って、図１１
〜図１４に示すように、各グラフのＹ軸である振動増加
量が２ｄＢ以下となる範囲が、所要の遮音性能を有する
ことになる。これにより、上述の（Ａ）〜（Ｇ）式が導
き出された。
より階下で発生する床衝撃音の評価方法は、ＪＩＳ規格
（ＪＩＳ Ａ １４１９−２：２０００の附属書１）に
おいて、床衝撃音の遮断性能を規定する等級曲線に対し
て２ｄＢまで越えてもよいと規定されている。即ち、床
衝撃音と１対１の関係にある振動増加量が２ｄＢ以下で
ある場合は所要の遮音性能とみなせる。従って、図１１
〜図１４に示すように、各グラフのＹ軸である振動増加
量が２ｄＢ以下となる範囲が、所要の遮音性能を有する
ことになる。これにより、上述の（Ａ）〜（Ｇ）式が導
き出された。
【００７５】次に、本発明に係る高剛性パネルにおい
て、芯材と細長部材との接合部に用いる接着剤の接合領
域の変化が床振動の増加量に与える影響について説明す
る。先ず、図１５に示すように、芯材２の山部及び／又
は谷部に芯材の幅方向と平行な平坦部がない場合におい
て、芯材２の板厚ｔｃと細長部材３の高さｔｆとの合計
（ｔｃ+ｔｆ）、芯材２の山部及び／又は谷部の開き角
度θ、芯材２の山部及び／又は谷部における曲率半径ρ
が上述の（１）〜（３）式で得られたときを想定する。
そして、接着剤６による接合領域が３−３’〜結合点０
という全接着の状態から、３−３’〜２−２’、２−
２’〜１−１’及び１−１’〜結合点０、と徐々に除去
した場合における床振動の振動増加量を数値計算により
算出した。その結果が図１６に示されている。
て、芯材と細長部材との接合部に用いる接着剤の接合領
域の変化が床振動の増加量に与える影響について説明す
る。先ず、図１５に示すように、芯材２の山部及び／又
は谷部に芯材の幅方向と平行な平坦部がない場合におい
て、芯材２の板厚ｔｃと細長部材３の高さｔｆとの合計
（ｔｃ+ｔｆ）、芯材２の山部及び／又は谷部の開き角
度θ、芯材２の山部及び／又は谷部における曲率半径ρ
が上述の（１）〜（３）式で得られたときを想定する。
そして、接着剤６による接合領域が３−３’〜結合点０
という全接着の状態から、３−３’〜２−２’、２−
２’〜１−１’及び１−１’〜結合点０、と徐々に除去
した場合における床振動の振動増加量を数値計算により
算出した。その結果が図１６に示されている。
【００７６】図１６から、図１５に示すような本発明に
係る高剛性パネル１，１１において、芯材２と細長部材
３との結合部に用いる接着剤６を完全に除去したとして
も、顕著な床振動の増加は生じないことがわかる。な
お、ここでは図１５に示すような芯材２の山部及び／又
は谷部に芯材の幅方向と平行な平坦部がない高剛性パネ
ル１，１１における接着剤６の影響について説明した
が、芯材２の山部及び／又は谷部に平坦部のある高剛性
パネルについても同様である。
係る高剛性パネル１，１１において、芯材２と細長部材
３との結合部に用いる接着剤６を完全に除去したとして
も、顕著な床振動の増加は生じないことがわかる。な
お、ここでは図１５に示すような芯材２の山部及び／又
は谷部に芯材の幅方向と平行な平坦部がない高剛性パネ
ル１，１１における接着剤６の影響について説明した
が、芯材２の山部及び／又は谷部に平坦部のある高剛性
パネルについても同様である。
【００７７】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成される
ので、以下に記載されるような効果を奏する。
ので、以下に記載されるような効果を奏する。
【００７８】波形状に成形された芯材の両面に細長部材
を結合すると、断面がトラス形状となり、剛性の高いパ
ネルとすることができる。また、製造できる芯材の幅に
は制約があるので床や壁等にパネルを用いる場合に複数
のパネルを現場で連結する必要があるが、複数の芯材に
亘って細長部材を配設し、各芯材と細長部材とを結合す
るという構成であり、従来のように芯材全体が平板で覆
われない。このため隣接する芯材同士を細長部材で直接
連結することが可能となり、パネル連結部の剛性劣化を
招くことなく高剛性且つ大面積の構造用部材を実現でき
る。そしてその結果、優れた重量衝撃音遮断性能が得ら
れる。
を結合すると、断面がトラス形状となり、剛性の高いパ
ネルとすることができる。また、製造できる芯材の幅に
は制約があるので床や壁等にパネルを用いる場合に複数
のパネルを現場で連結する必要があるが、複数の芯材に
亘って細長部材を配設し、各芯材と細長部材とを結合す
るという構成であり、従来のように芯材全体が平板で覆
われない。このため隣接する芯材同士を細長部材で直接
連結することが可能となり、パネル連結部の剛性劣化を
招くことなく高剛性且つ大面積の構造用部材を実現でき
る。そしてその結果、優れた重量衝撃音遮断性能が得ら
れる。
【００７９】また、波形状に成形された芯材の片面に細
長部材を結合し、他面に平板を結合する場合でも、断面
がトラス形状である剛性の高いパネルとすることができ
る。また、このようなパネルを複数連結する場合にも、
隣接する芯材同士を細長部材で連結することで、パネル
連結部の剛性劣化を招くことなく、高剛性且つ大面積の
構造用部材を実現できるという、上記のような芯材の両
面に細長部材を結合させた場合と同様の効果が得られ
る。
長部材を結合し、他面に平板を結合する場合でも、断面
がトラス形状である剛性の高いパネルとすることができ
る。また、このようなパネルを複数連結する場合にも、
隣接する芯材同士を細長部材で連結することで、パネル
連結部の剛性劣化を招くことなく、高剛性且つ大面積の
構造用部材を実現できるという、上記のような芯材の両
面に細長部材を結合させた場合と同様の効果が得られ
る。
【００８０】また、高剛性パネルの幅方向断面の設計に
おいて、芯材の山部及び／又は谷部に幅方向と平行な平
坦部がない場合は上述の（Ａ）〜（Ｃ）式のうちいずれ
か１式、芯材の山部及び／又は谷部に幅方向と平行な平
坦部がある場合は上述の（Ｄ）〜（Ｇ）式のうちいずれ
か１式を満足するようにし、オフセットを０に近づける
ことによって、せん断変形に対する剛性を高め、たわみ
を小さくすることができる。より詳細には、床衝撃振動
により階下で発生する床衝撃音に関するＪＩＳ規格で規
定されている評価方法において、衝撃音と１対１の関係
にある床振動増加量を２ｄＢ以下とすることができる。
おいて、芯材の山部及び／又は谷部に幅方向と平行な平
坦部がない場合は上述の（Ａ）〜（Ｃ）式のうちいずれ
か１式、芯材の山部及び／又は谷部に幅方向と平行な平
坦部がある場合は上述の（Ｄ）〜（Ｇ）式のうちいずれ
か１式を満足するようにし、オフセットを０に近づける
ことによって、せん断変形に対する剛性を高め、たわみ
を小さくすることができる。より詳細には、床衝撃振動
により階下で発生する床衝撃音に関するＪＩＳ規格で規
定されている評価方法において、衝撃音と１対１の関係
にある床振動増加量を２ｄＢ以下とすることができる。
【図１】本発明の第一の実施形態に係る高剛性パネルを
示す斜視概略図である。
示す斜視概略図である。
【図２】本発明の第ニの実施形態に係る高剛性パネルを
示す斜視概略図である。
示す斜視概略図である。
【図３】山部及び／又は谷部がその幅方向と平行な平坦
部を持つ芯材を含む高剛性パネルを片持ち梁形式として
分布荷重を負荷した場合の変形を示す模式図である。
部を持つ芯材を含む高剛性パネルを片持ち梁形式として
分布荷重を負荷した場合の変形を示す模式図である。
【図４】山部及び／又は谷部がその幅方向と平行な平坦
部を持たず、且つ山部及び／又は谷部の曲率半径が０で
ある芯材を含む高剛性パネルを片持ち梁形式として分布
荷重を負荷した場合の変形を示す模式図である。
部を持たず、且つ山部及び／又は谷部の曲率半径が０で
ある芯材を含む高剛性パネルを片持ち梁形式として分布
荷重を負荷した場合の変形を示す模式図である。
【図５】本発明に係る高剛性パネルにおいて、芯材の山
部及び／又は谷部に幅方向と平行な平坦部がない場合の
幅方向断面設計方法を示す説明図である。
部及び／又は谷部に幅方向と平行な平坦部がない場合の
幅方向断面設計方法を示す説明図である。
【図６】本発明に係る高剛性パネルにおいて、芯材の山
部及び／又は谷部に幅方向と平行な平坦部がある場合の
幅方向断面設計方法を示す説明図である。
部及び／又は谷部に幅方向と平行な平坦部がある場合の
幅方向断面設計方法を示す説明図である。
【図７】本発明に係る高剛性パネルにおいて、細長部材
の上にさらに面板を接合した複合構造部材を用いる場合
の幅方向断面設計方法を示す説明図である。
の上にさらに面板を接合した複合構造部材を用いる場合
の幅方向断面設計方法を示す説明図である。
【図８】本発明に係る高剛性パネルの各部の材料構成や
芯材と細長部材との結合方法の一例を示す横部分断面図
である。
芯材と細長部材との結合方法の一例を示す横部分断面図
である。
【図９】本発明に係る高剛性パネルの各部の材料構成や
芯材と細長部材との結合方法の別の一例を示す横部分断
面図である。
芯材と細長部材との結合方法の別の一例を示す横部分断
面図である。
【図１０】本発明に係る高剛性パネルの各部の材料構成
や芯材と細長部材との結合方法の別の一例を示す横部分
断面図である。
や芯材と細長部材との結合方法の別の一例を示す横部分
断面図である。
【図１１】芯材の山部及び／又は谷部の曲率半径を最適
値近傍で変化させた場合における振動増加量の数値計算
結果を表すグラフである。
値近傍で変化させた場合における振動増加量の数値計算
結果を表すグラフである。
【図１２】芯材の山部及び／又は谷部の開き角度を最適
値近傍で変化させた場合における振動増加量の数値計算
結果を表すグラフである。
値近傍で変化させた場合における振動増加量の数値計算
結果を表すグラフである。
【図１３】芯材の板厚と細長部材の高さとの合計を最適
値近傍で変化させた場合における振動増加量の数値計算
結果を表すグラフである。
値近傍で変化させた場合における振動増加量の数値計算
結果を表すグラフである。
【図１４】芯材の山部及び／又は谷部の平坦部の幅を最
適値近傍で変化させた場合における振動増加量の数値計
算結果を表すグラフである。
適値近傍で変化させた場合における振動増加量の数値計
算結果を表すグラフである。
【図１５】芯材と細長部材との接合部に用いる接着剤の
接合領域を示す説明図である。
接合領域を示す説明図である。
【図１６】図１５に示す接合領域を変化させた場合にお
ける高剛性パネルの振動増加量の数値計算結果を表すグ
ラフである。
ける高剛性パネルの振動増加量の数値計算結果を表すグ
ラフである。
１，１１，２１，３１，４１，５１，６１ 高剛性パネ
ル ２，２２，４２ 芯材 ２ａ 山部 ２ｂ 谷部 ３ 細長部材 ３ａ 上側細長部材 ３ｂ 下側細長部材 ４ 平板 ５，１５ 表面仕上げ材（面板） ６ 接着剤 ７ 粘弾性体 ８ リベット ９ ドリルネジ １０，２０ 複合構造部材 １０ａ 複合構造部材の中立軸 １２，３２ 芯材の板厚中心線 １３ 細長部材の高さ中心線 １７ スポット溶接
ル ２，２２，４２ 芯材 ２ａ 山部 ２ｂ 谷部 ３ 細長部材 ３ａ 上側細長部材 ３ｂ 下側細長部材 ４ 平板 ５，１５ 表面仕上げ材（面板） ６ 接着剤 ７ 粘弾性体 ８ リベット ９ ドリルネジ １０，２０ 複合構造部材 １０ａ 複合構造部材の中立軸 １２，３２ 芯材の板厚中心線 １３ 細長部材の高さ中心線 １７ スポット溶接
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フロントページの続き
(72)発明者 塙 洋二
兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号
株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内
Ｆターム(参考） 2E001 DF06 FA03 FA11 GA12 GA15
GA52 GA53 GA63 HA03 HB02
HB04 HC01 HC04 LA01 LA05
2E162 BA02 BA05 BB01 BB02 BB08
CA16 CB02 CB08 CC05
4F100 BA03 BA06 DC22A DC22C
DD12B GB07 JH02 JK01
Claims (12)
- 【請求項１】 波形状に成形された芯材と、 前記芯材の両面に結合された細長部材とから構成される
ことを特徴とする高剛性パネル。 - 【請求項２】 波形状に成形された芯材と、 前記芯材の片面に結合された細長部材と、 前記芯材の他面に結合された平板とから構成されること
を特徴とする高剛性パネル。 - 【請求項３】 前記芯材の波形状の起伏による山部及び
／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な平坦部がなく、 前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高さｔｆ、及び前
記芯材の山部及び／又は谷部の開き角度θが与えられて
いる場合、前記芯材の山部及び／又は谷部における曲率
半径ρが下記（Ａ）式から導かれることを特徴とする請
求項１又は２に記載の高剛性パネル。 【数１】 - 【請求項４】 前記芯材の波形状の起伏による山部及び
／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な平坦部がなく、 前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高さｔｆ、及び前
記芯材の山部及び／又は谷部における曲率半径ρが与え
られている場合、前記芯材の山部及び／又は谷部の開き
角度θが下記（Ｂ）式から導かれることを特徴とする請
求項１又は２に記載の高剛性パネル。 【数２】 - 【請求項５】 前記芯材の波形状の起伏による山部及び
／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な平坦部がなく、 前記芯材の山部及び／又は谷部における曲率半径ρ、及
び前記芯材の山部及び／又は谷部の開き角度θが与えら
れている場合、前記芯材の板厚ｔｃ及び前記細長部材の
高さｔｆが下記（Ｃ）式の関係を満たすことを特徴とす
る請求項１又は２に記載の高剛性パネル。 【数３】 - 【請求項６】 前記芯材の波形状の起伏による山部及び
／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な平坦部を有し、 前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高さｔｆ、前記平
坦部の幅Ｗ、及び前記芯材の山部及び／又は谷部の開き
角度θが与えられている場合、前記芯材の山部及び／又
は谷部における曲率半径ρが下記（Ｄ）式から導かれる
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の高剛性パネ
ル。 【数４】 - 【請求項７】 前記芯材の波形状の起伏による山部及び
／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な平坦部を有し、 前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高さｔｆ、前記平
坦部の幅Ｗ、及び前記芯材の山部及び／又は谷部におけ
る曲率半径ρが与えられている場合、前記芯材の山部及
び／又は谷部の開き角度θが下記（Ｅ）式から導かれる
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の高剛性パネ
ル。 【数５】 - 【請求項８】 前記芯材の波形状の起伏による山部及び
／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な平坦部を有し、 前記平坦部の幅Ｗ、前記芯材の山部及び／又は谷部にお
ける曲率半径ρ、及び前記芯材の山部及び／又は谷部の
開き角度θが与えられている場合、前記芯材の板厚ｔｃ
及び前記細長部材の高さｔｆが下記（Ｆ）式の関係を満
たすことを特徴とする請求項１又は２に記載の高剛性パ
ネル。 【数６】 - 【請求項９】 前記芯材の波形状の起伏による山部及び
／又は谷部はその芯材の幅方向と平行な平坦部を有し、 前記芯材の板厚ｔｃ、前記細長部材の高さｔｆ、前記芯
材の山部及び／又は谷部の開き角度θ、及び前記芯材の
山部及び／又は谷部における曲率半径ρが与えられてい
る場合、前記平坦部の幅Ｗが下記（Ｇ）式から導かれる
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の高剛性パネ
ル。 【数７】 - 【請求項１０】 前記芯材と前記細長部材とは、接着
剤、機械的結合、及び溶接のいずれか、全て、又は一部
の組み合わせにより結合されることを特徴とする請求項
１〜９に記載の高剛性パネル。 - 【請求項１１】 前記芯材と前記細長部材とは、粘弾性
体又は粘性体と、溶接及び機械的結合のいずれか又は両
方との組み合わせにより結合されることを特徴とする請
求項１〜９に記載の高剛性パネル。 - 【請求項１２】 前記細長部材における前記芯材との結
合面の反対側に面板が結合され、 前記細長部材及び前記面板を一体とした構造の中立軸か
ら前記細長部材と前記芯材との接触面までの距離をｔｆ
／２とすることを特徴とする請求項１〜１１に記載の高
剛性パネル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001374485A JP2003171998A (ja) | 2001-12-07 | 2001-12-07 | 高剛性パネル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001374485A JP2003171998A (ja) | 2001-12-07 | 2001-12-07 | 高剛性パネル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003171998A true JP2003171998A (ja) | 2003-06-20 |
Family
ID=19183040
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001374485A Pending JP2003171998A (ja) | 2001-12-07 | 2001-12-07 | 高剛性パネル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003171998A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008214903A (ja) * | 2007-03-01 | 2008-09-18 | Nippon Steel Corp | 建築構造用折板材 |
| JP2011017174A (ja) * | 2009-07-08 | 2011-01-27 | Nippon Steel Corp | 鋼製枠材と薄鋼板製折板とを備えた鋼製パネルにおける部材相互の接合構造および鋼製パネル並びに建築物 |
| JP2015161081A (ja) * | 2014-02-26 | 2015-09-07 | ドーエイ外装有限会社 | 床用目地プレート |
| CN109779066A (zh) * | 2019-03-22 | 2019-05-21 | 周瑜 | 一种建筑抗震结构 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4835530Y1 (ja) * | 1968-03-01 | 1973-10-25 | ||
| JPS61270443A (ja) * | 1985-05-24 | 1986-11-29 | 株式会社 構建設計研究所 | 折版構造 |
-
2001
- 2001-12-07 JP JP2001374485A patent/JP2003171998A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS4835530Y1 (ja) * | 1968-03-01 | 1973-10-25 | ||
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| CN109779066A (zh) * | 2019-03-22 | 2019-05-21 | 周瑜 | 一种建筑抗震结构 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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