JP4205236B2

JP4205236B2 - ガラス成形機

Info

Publication number: JP4205236B2
Application number: JP04823799A
Authority: JP
Inventors: 秀樹黒岩; 和敏榊
Original assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd
Priority date: 1999-02-25
Filing date: 1999-02-25
Publication date: 2009-01-07
Anticipated expiration: 2019-02-25
Also published as: JP2000247656A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ガラス成形機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、ガラス製のレンズを成形するためのガラス成形機においては、上型コア、下型コア及び胴型から成る金型装置が配設され、前記上型コアと下型コアとの間にレンズの原型であるプリフォームがセットされ、該プリフォームを加圧装置によって加圧するようになっている。
【０００３】
この場合、プリフォームがセットされた金型装置が、ガラス成形機における各ステーションを移動させられるようになっている（特開平４−１６４８２６号公報参照）。そして、金型装置が所定の温度に達した後に、前記加圧装置による加圧力が金型装置に加えられ、前記プリフォームが加圧され、変形させられてレンズが成形される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前記従来のガラス成形機においては、金型装置とガラス成形機本体との接触状態が変化して接触熱コンダクタンスにばらつきが生じ、各成形ショットごとに、加熱時における金型装置とガラス成形機本体との間の伝熱量にばらつきが生じる。その結果、金型装置における昇温時間及び温度分布の再現性が低下してしまう。
【０００５】
そこで、成形が行われている間、前記胴型に所定の型締力を加えて型締めを行うようにしたガラス成形機が考えられる。
この場合、金型装置とガラス成形機本体との間の接触熱コンダクタンスが前記型締力に対応する値で安定するので、各成形ショットごとに、加熱時における金型装置とガラス成形機本体との間の伝熱量にばらつきが生じることはない。その結果、金型装置における昇温時間及び温度分布の再現性を向上させることができる。
【０００６】
ところで、前記ガラス成形機におけるレンズの製造工程は、加熱工程、加圧工程、徐冷工程及び冷却工程から成り、前記プリフォームが加熱工程において加熱され、加圧工程において加圧され、変形させられてレンズになると、該レンズは徐冷工程において徐冷される。このとき、冷却速度が高すぎると、レンズの内部の温度にむらが生じ、その結果、レンズの収縮量にもむらが生じるので、レンズにひけ、割れ等が発生してしまう。
【０００７】
また、徐冷工程において、金型温度の低下に伴い金型装置とガラス成形機本体との間の温度差が変化して小さくなると、金型装置とガラス成形機本体との間の伝熱量が少なくなり、冷却速度にばらつきが生じるだけでなく、冷却速度が低くなる。したがって、レンズを冷却するのに必要な時間が長くなり、成形サイクルが長くなってしまう。
【０００８】
本発明は、前記従来のガラス成形機の問題点を解決して、金型装置における昇温時間及び温度分布の再現性を向上させることができるだけでなく、成形サイクルを短くすることができるガラス成形機を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
そのために、本発明のガラス成形機においては、第１のコア、該第１のコアと対向させて、移動自在に配設された第２のコア、及び第１、第２のコアを包囲する胴型を備えた金型装置と、前記第１、第２のコアを加熱する加熱装置と、前記第２のコアに加圧力を加える加圧装置と、前記胴型に型締力を前記加圧力と同じ向きに加えて型締めを行う型締装置と、前記金型装置の温度を表す金型温度を検出する金型温度検出手段と、前記金型温度が変化して低くなったときに、前記型締力が大きくなるように調整する制御装置とを有する。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。
図２は本発明の実施の形態におけるガラス成形機の概念図、図３は本発明の実施の形態における金型装置の概念図である。
図において、１０はガラス成形機本体としての型台３１の上に載置された金型装置であり、該金型装置１０は、第１のコアとしての下型コア１１、該下型コア１１と対向させて、上下方向に移動自在に配設された第２のコアとしての上型コア１２、及び前記下型コア１１及び上型コア１２を包囲し、該上型コア１２を案内するスリーブ状の胴型１３を備える。
【００１２】
前記下型コア１１は、型台３１と当接させて配設された大径のヘッド部１１ａ、及び該ヘッド部１１ａと一体に形成された小径の軸部１１ｂから成り、該軸部１１ｂの上端に成形面Ｓ１が形成される。また、前記上型コア１２は、大径のヘッド部１２ａ、及び該ヘッド部１２ａと一体に形成された小径の軸部１２ｂから成り、該軸部１２ｂの下端に成形面Ｓ２が形成される。なお、前記成形面Ｓ１、Ｓ２は成形品としての図示されないガラス製のレンズの形状に対応させて形成される。したがって、下型コア１１の上にプリフォーム１５をセットし、加熱工程において金型装置１０を所定の温度に加熱し、加圧工程において図３に示される矢印Ａ方向に上型コア１２に加圧力を加えると、プリフォーム１５は成形面Ｓ１、Ｓ２に合わせて変形させられ、レンズが成形される。
【００１３】
前記胴型１３の内周面は、下型コア１１及び上型コア１２を対向させて挿入したときに、各軸部１１ｂ、１２ｂの嵌（はめ）合いによって所定の精度で心合せを行うことができるように加工される。
前記ガラス成形機は、胴型１３を型台３１に対して押し付けることによって、金型装置１０と型台３１との接触状態を良好にする型締装置５０、上型コア１２に加圧力を加え、該上型コア１２を下方に押し付けることによって、プリフォーム１５を変形させる加圧装置６０、及び金型装置１０を所定の温度に加熱し、該温度を維持する加熱装置４０を有する。
【００１４】
そして、該加熱装置４０は、環状の上プレート３５、筒状の側部プレート３６、円板状の下プレート３７、及び筒状の透明石英管３２から成る環状のケーシング３９を備え、該ケーシング３９内に加熱要素室４３が形成される。また、該加熱要素室４３内には、ハロゲンランプ４１、及び該ハロゲンランプ４１を包囲する光学反射ミラー４２が配設される。なお、前記透明石英管３２内に金型装置１０が配設される。
【００１５】
したがって、前記ハロゲンランプ４１を点灯させると、該ハロゲンランプ４１の光、すなわち、赤外線が、透明石英管３２を介して金型装置１０を照射するとともに、光学反射ミラー４２によって反射させられ、かつ、集光させられた後、透明石英管３２を介して金型装置１０を照射する。ところで、前記光学反射ミラー４２は、ハロゲンランプ４１の赤外線を反射して主として金型装置１０の中央部分を照射するような形状を有する。その結果、金型装置１０の中央部分が重点的に加熱されるので、前記プリフォーム１５は効率良く加熱される。
【００１６】
そして、前記透明石英管３２は、成形室２０内の気密性を保持するとともに、ハロゲンランプ４１の波長域の赤外線をほとんど透過させて金型装置１０を有効に加熱する。また、該金型装置１０の所定の箇所、例えば、前記胴型１３に金型温度検出手段としての第１の熱電対ｔ_H1が、前記型台３１に本体温度検出手段としての第２の熱電対ｔ_H2が配設され、該第１、第２の熱電対ｔ_H1、ｔ_H2によって検出された温度の変化に対応させて、図示されない制御装置は型締力を調整する。
【００１７】
前記型締装置５０は、下端を前記胴型１３と対向させて上下方向に移動自在に配設された型締ロッド５１、該型締ロッド５１の上端に取り付けられた環状の型締プレート５２、及び前記上プレート３５と型締プレート５２との間に配設された複数の空圧式の型締シリンダ５３を備える。該型締シリンダ５３は、前記上プレート３５に固定されたシリンダ部５３ａ及び前記型締プレート５２に固定されたロッド部５３ｂから成り、圧縮空気によって駆動される。そのために、前記各シリンダ部５３ａにおいて、ヘッド側空気室５３ｃに空気流路Ｌ１を介して圧縮空気源ＳＵ１が、ロッド側空気室５３ｄに空気流路Ｌ２を介してサーボ弁６４がそれぞれ接続される。そして、該サーボ弁６４は、空気流路Ｌ３を介して圧縮空気源ＳＵ２に接続され、空気流路Ｌ４を介して大気に連通させられる。なお、前記空気流路Ｌ２には、圧縮空気の圧力を検出するための圧力検出器Ｐｒ１が配設される。
【００１８】
そして、前記加圧装置６０は、前記型締ロッド５１内において下端を上型コア１２と対向させて上下方向に移動自在に配設された加圧ロッド６１、該加圧ロッド６１の上端に取り付けられた加圧プレート６２、及び前記型締プレート５２と加圧プレート６２との間に配設された複数の空圧式の加圧シリンダ６３を備える。該加圧シリンダ６３は、前記型締プレート５２に固定されたシリンダ部６３ａ及び前記加圧プレート６２に固定されたロッド部６３ｂから成り、圧縮空気によって駆動される。そのために、前記各シリンダ部６３ａにおいて、ヘッド側空気室６３ｃに空気流路Ｌ５を介して圧縮空気源ＳＵ３が、ロッド側空気室６３ｄに空気流路Ｌ６を介してサーボ弁６５がそれぞれ接続される。そして、該サーボ弁６５は、空気流路Ｌ７を介して圧縮空気源ＳＵ４に接続され、空気流路Ｌ８を介して大気に連通させられる。なお、前記空気流路Ｌ６には、圧縮空気の圧力を検出する圧力検出器Ｐｒ２が配設される。
【００１９】
また、前記上プレート３５と型締プレート５２との間に、前記型締ロッド５１を包囲して第１ベローズ３３が、前記型締プレート５２と加圧プレート６２との間に、前記加圧ロッド６１を包囲して第２ベローズ３４が配設される。したがって、第１ベローズ３３、第２ベローズ３４及び加圧プレート６２によって前記成形室２０を密閉することができる。なお、該成形室２０内外を遮断するために、図示されないシール装置が配設されるとともに、成形室２０内を真空排気したり、成形室２０内に不活性ガスの雰囲気を形成したりするために、図示されない雰囲気形成装置が配設される。
【００２０】
そして、前記型締シリンダ５３を駆動することによって、成形室２０内外を遮断した状態で型締プレート５２を上下方向に移動させることができる。なお、型締ロッド５１は、型締プレート５２に固定されているので、型締シリンダ５３の駆動に伴って型締プレート５２と共に上下方向に移動させられる。また、加圧シリンダ６３を駆動することによって、成形室２０内外を遮断した状態で加圧プレート６２を上下方向に移動させることができる。なお、前記加圧ロッド６１は加圧プレート６２に固定されているので、加圧シリンダ６３の駆動に伴って加圧プレート６２と共に上下方向に移動させられる。
【００２１】
ところで、前記圧縮空気源ＳＵ１によって一定の圧力Ｐ_SU1が発生させられると、ヘッド側空気室５３ｃ内は圧力Ｐ_SU1に保たれ、圧縮空気源ＳＵ３によって一定の圧力Ｐ_SU3が発生させられると、ヘッド側空気室６３ｃ内は圧力Ｐ_SU3に保たれる。これに対して、ロッド側空気室５３ｄ内のシリンダ圧力はサーボ弁６４によって制御されてＰ_Mにされ、ロッド側空気室６３ｄ内のシリンダ圧力はサーボ弁６５によって制御されてＰ_Pにされる。
【００２２】
次に、前記構成のガラス成形機の制御回路について説明する。
図４は本発明の実施の形態におけるガラス成形機の制御回路図である。
図において、７０は制御装置であり、該制御装置７０は型締力制御部７１及び加圧力制御部７２を備える。前記型締力制御部７１は、型締力指令Ｆ_Mrをシリンダ圧力指令Ｐ_Mrに変換する変換部７３、前記シリンダ圧力指令Ｐ_Mrと圧力検出器Ｐｒ１によって検出されたシリンダ圧力検出値Ｐ_MSとの偏差ΔＰ_Mを演算する演算部７４、及び該演算部７４によって演算された偏差ΔＰ_Mを補償して前記型締力指令Ｆ_Mrに対応する制御出力α１を出力する補償部７５から成る。そして、前記制御出力α１はサーボ増幅器７６によって増幅されて型締出力α２になり、該型締出力α２はサーボ弁６４に送られる。その結果、該サーボ弁６４によってシリンダ圧力がＰ_Mにされる。
【００２３】
一方、前記加圧力制御部７２は、加圧力指令Ｆ_Prをシリンダ圧力指令Ｐ_Prに変換する変換部７７、前記シリンダ圧力指令Ｐ_Prと圧力検出器Ｐｒ２によって検出されたシリンダ圧力検出値Ｐ_PSとの偏差ΔＰ_Pを演算する演算部７８、及び該演算部７８によって演算された偏差ΔＰ_Pを補償して前記加圧力指令Ｆ_Prに対応する制御出力β１を出力する補償部７９から成る。そして、前記制御出力β１はサーボ増幅器８０によって増幅されて加圧出力β２になり、該加圧出力β２はサーボ弁６５に送られる。その結果、該サーボ弁６５によってシリンダ圧力がＰ_Pにされる。
【００２４】
そして、制御装置７０（図４）内の図示されない型締力調整手段は、加熱工程において、あらかじめ設定された型締力指令Ｆ_Mrに基づいてシリンダ圧力Ｐ_Mを発生させ、該シリンダ圧力Ｐ_Mに対応する型締力を金型装置１０（図３）、例えば、胴型１３に加え、該胴型１３を型台３１に押し付ける。
したがって、金型装置１０と型台３１との接触状態が安定し、接触熱コンダクタンスにばらつきが生じるのを防止することができるので、各成形ショットごとに、加熱時における金型装置１０と型台３１との間の伝熱量にばらつきが生じることはない。その結果、金型装置１０における昇温時間及び温度分布の再現性を向上させることができる。
【００２５】
また、前記制御装置７０内の図示されない加圧力調整手段は、加圧工程において、あらかじめ設定された加圧力指令Ｆ_Prに基づいてシリンダ圧力Ｐ_Pを発生させ、該シリンダ圧力Ｐ_P対応する加圧力を前記上型コア１２に加え、プリフォーム１５を変形させる。
次に、徐冷工程及び冷却工程において、型締力が冷却速度に与える影響について説明する。なお、冷却速度は、徐冷工程において徐冷が、冷却工程において冷却が行われる際の、金型温度の変化又は成形機本体の温度の変化である。
【００２６】
図５は接触圧力と接触熱コンダクタンスとの関係図、図６は接触熱コンダクタンスと冷却速度との関係図である。なお、図５において、横軸に接触圧力を、縦軸に接触熱コンダクタンスを、図６において、横軸に接触熱コンダクタンスを、縦軸に冷却速度を採ってある。
図５に示されるように、金型装置１０（図３）と型台３１との間の接触圧力が大きいほど接触熱コンダクタンスが大きくなって、伝熱量が多くなる。また、図６に示されるように、接触熱コンダクタンスが大きいほど冷却速度が高くなる。したがって、伝熱量を多く、冷却速度を高くしようとする場合には型締力を大きくし、伝熱量を少なく、冷却速度を低くしようとする場合には型締力を小さくすればよいことが分かる。
【００２７】
ところで、前記伝熱量をｑとし、金型装置１０と型台３１との間の温度差をΔθとし、接触熱コンダクタンスを１／Ｒとすると、前記伝熱量ｑは、
ｑ＝Δθ／Ｒ
で表すことができる。したがって、前記温度差Δθが変化した場合に、伝熱量ｑを一定に維持するためには、接触熱コンダクタンス１／Ｒを変化させればよいことが分かる。また、接触圧力と接触熱コンダクタンスとは、図５に示されるような関係を有する。
【００２８】
そこで、本実施の形態においては、金型温度の変化、すなわち、前記第１の熱電対ｔ_H1によって検出された胴型１３の温度の変化に対応させて、型締力を調整し、接触圧力を変化させることによって、伝熱量ｑを制御するようにしている。
すなわち、前記型締力調整手段は、徐冷工程及び冷却工程において、あらかじめ設定された冷却速度に従って徐冷及び冷却が行われるように型締力を調整する。例えば、冷却工程において冷却速度指令が大きくされると、型締力が大きくされ、伝熱量ｑが多くなり、放熱量が多くされる。したがって、冷却速度を高くすることができるので、冷却工程に必要とされる時間を短くなり、成形サイクルを短くすることができる。
【００２９】
次に、前記構成のガラス成形機の動作について説明する。
図７は本発明の実施の形態におけるガラス成形機の動作を示すタイムチャートである。
まず、タイミングｔ１で、プリフォーム１５（図２）がセットされた金型装置１０が成形室２０内に投入される（金型投入）とともに、成形室２０内が真空排気された後、不活性ガスが充填（てん）される（ガス置換）。続いて、タイミングｔ２で、型締シリンダ５３が駆動され、型締ロッド５１が下方に移動させられて、胴型１３に第１の型締力Ｆ１１が加えられ、胴型１３が型台３１に押し付けられて型締めが開始される。また、このとき、加熱工程が開始され、加熱装置４０のハロゲンランプ４１が通電させられて金型装置１０の加熱が開始される。
【００３０】
そして、タイミングｔ３で金型温度がＴ１に達すると、加熱工程が終了して加圧工程が開始され、加圧シリンダ６３が駆動され、加圧ロッド６１が下方に移動させられて、上型コア１２に第１の加圧力Ｆ２１が加えられ、上型コア１２が下方に移動させられてプリフォーム１５が変形させられる。なお、金型装置１０の加熱を開始した後、所定の時間が経過したときに加圧シリンダ６３の駆動を開始することもできる。
【００３１】
続いて、所定の時間加圧が行われると、タイミングｔ４で加圧工程が終了して徐冷工程が開始され、上型コア１２に前記第１の加圧力Ｆ２１より小さい第２の加圧力Ｆ２２が加えられる。また、ハロゲンランプ４１の通電が停止させられ、金型装置１０が徐冷される。そして、値δθ_ref1に設定された冷却速度指令δθ_refに従って型締力指令Ｆ_Mrが発生させられ、該型締力指令Ｆ_Mrに基づいてシリンダ圧力Ｐ_Mが発生させられる。その結果、胴型１３に第１の型締力Ｆ１１より高い第２の型締力Ｆ１２が加えられ、放熱量が多くされる。なお、前記加圧シリンダ６３の駆動が開始された後、プリフォーム１５が所定量だけ変形したときに、上型コア１２に第２の加圧力Ｆ２２を加えることもできる。
【００３２】
そして、タイミングｔ５で前記金型温度がＴ１より低いＴ２に達すると、徐冷工程が終了して冷却工程が開始され、加圧シリンダ６３が駆動され、加圧ロッド６１が上方限位置まで後退させられて加圧が終了される。また、このとき、前記成形室２０内に冷却用の不活性ガスが注入され、金型装置１０の冷却が開始される。そして、値δθ_ref2に設定された冷却速度指令δθ_refに従って型締力指令Ｆ_Mrが発生させられ、該型締力指令Ｆ_Mrに基づいてシリンダ圧力Ｐ_Mが発生させられる。その結果、胴型１３に第２の型締力Ｆ１２より高い第３の型締力Ｆ１３が加えられ、放熱量が一層多くされる。
【００３３】
次に、タイミングｔ６で前記金型温度がＴ３（取出温度）に達すると、冷却工程が終了し、型締シリンダ５３が駆動され、型締ロッド５１が上方限位置まで後退させられて型締めが終了される（型締解除）。そして、不活性ガスの注入が停止させられ、金型装置１０が成形室２０から取り出されるとともに、型開きが行われ、成形されたレンズが下型コア１１から取り出される（取出）。
【００３４】
このように、胴型１３には、徐冷工程で第２の型締力Ｆ１２が、冷却工程で第３の型締力Ｆ１３が加えられることになり、しかも、
Ｆ１２＜Ｆ１３
になる。
そして、冷却工程において、型締力が大きくなり、伝熱量ｑが多くなるとともに、放熱量が多くなる。したがって、金型装置１０の冷却速度を高くすることができ、成形サイクルを短くすることができる。
【００３５】
次に、放熱量制御装置について説明する。
図１は本発明の実施の形態における放熱量制御装置のブロック図、図８は本発明の実施の形態における制御演算回路のブロック図である。
図において、７０は制御装置、７１は型締力制御部、７６はサーボ増幅器、８１は型締力指令演算部、Ｐｒ１は圧力検出器、ｔ_H1は第１の熱電対である。
【００３６】
前記型締力制御部７１は、型締力指令演算部８１から送られた型締力指令Ｆ_Mr、及び圧力検出器Ｐｒ１によって検出されたシリンダ圧力検出値Ｐ_MSに基づいて制御出力α１を発生させ、該制御出力α１をサーボ増幅器７６に送る。
そして、前記型締力指令演算部８１は、前記第１の熱電対ｔ_H1によって検出された温度θ１を読み込むとともに、あらかじめ設定され、かつ、図示されないメモリに格納された金型温度変化指令としての冷却速度指令δθ_refを読み出し、前記型締力指令Ｆ_Mrを発生させる。そのために、前記型締力指令演算部８１は制御演算回路８２及び微分回路８３を備え、該微分回路８３は温度θ１を微分することによって金型温度の変化率δθ１を算出し、前記制御演算回路８２は前記冷却速度指令δθ_ref及び変化率δθ１に基づいて前記型締力指令Ｆ_Mrを発生させる。
【００３７】
そして、前記制御演算回路８２は制御演算器８４、８５、減算器８６及び加算器８７を備える。前記減算器８６は冷却速度指令δθ_refと変化率δθ１との偏差を算出し、該偏差を制御演算器８５に送る。該制御演算器８５は偏差を演算し、演算値を加算器８７に送る。また、制御演算器８４は前記冷却速度指令δθ_refを演算し、演算値を加算器８７に送る。該加算器８７は制御演算器８４、８５の各演算値を加算し、加算結果を型締力指令Ｆ_Mrとして出力する。
【００３８】
このように、胴型１３（図３）の温度θ１に基づいて型締力指令Ｆ_Mrが発生させられるので、胴型１３の温度θ１の変化に対応させて、型締力を調整し、接触圧力を変化させ、放熱量を調整することができる。したがって、金型装置１０の冷却速度を最適な値にすることができる。また、レンズの内部の温度を均一にすることができるので、冷却に伴ってレンズの収縮量にむらが生じることがなくなる。その結果、レンズにひけ、割れ等が発生するのを防止することができる。
【００３９】
また、徐冷工程において、金型温度の低下に伴って金型装置１０と型台３１との間の温度差Δθが変化して小さくなっても、それに対応させて放熱量ｑを少なくすることができるので、冷却速度にばらつきが生じるのを防止することができるだけでなく、冷却速度が低くなるのを防止することができる。
したがって、レンズを冷却するのに必要な時間が短くなるので、成形サイクルを短くすることができる。
【００４０】
本実施の形態においては、第１の熱電対ｔ_H1によって胴型１３の温度θ１を検出し、該温度θ１に基づいて変化率δθ１を算出しているが、第１の熱電対ｔ_H1によって胴型１３の温度θ１を検出し、第２の熱電対ｔ_H2によって型台３１の温度θ２を検出し、温度差Δθ
Δθ＝θ１−θ２
に基づいて変化率を算出することもできる。その場合、前記制御装置７０内に温度差演算器が配設される。そして、前記制御装置７０によって温度θ１、θ２が読み込まれると、温度差演算器は、θ１、θ２に基づいて温度差Δθを算出し、該温度差Δθを微分回路８３に送る。
【００４１】
また、本実施の形態においては、徐冷工程及び冷却工程において金型装置１０を冷却する場合について説明しているが、加熱工程において金型装置１０を加熱する場合に適用することもできる。
なお、本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させることが可能であり、それらを本発明の範囲から排除するものではない。
【００４２】
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明によれば、ガラス成形機においては、第１のコア、該第１のコアと対向させて、移動自在に配設された第２のコア、及び第１、第２のコアを包囲する胴型を備えた金型装置と、前記第１、第２のコアを加熱する加熱装置と、前記第２のコアに加圧力を加える加圧装置と、前記胴型に型締力を前記加圧力と同じ向きに加えて型締めを行う型締装置と、前記金型装置の温度を表す金型温度を検出する金型温度検出手段と、前記金型温度が変化して低くなったときに、前記型締力が大きくなるように調整する制御装置とを有する。
【００４３】
この場合、金型装置とガラス成形機本体との接触状態が安定し、接触熱コンダクタンスにばらつきが生じるのを防止することができるので、各成形ショットごとに、加熱時における金型装置とガラス成形機本体との間の伝熱量にばらつきが生じることはない。その結果、金型装置における昇温時間及び温度分布の再現性を向上させることができる。
【００４４】
また、金型温度が変化して低くなったときに、型締力が大きくなるように調整されるので、金型温度の変化に対応させて接触圧力を変化させ、放熱量を調整することができる。したがって、金型装置の冷却速度を最適な値にすることができる。しかも、成形品の内部の温度を均一にすることができるので、冷却に伴って成形品の収縮量にむらが生じることがなくなる。その結果、成形品にひけ、割れ等が発生するのを防止することができる。
【００４５】
また、徐冷工程において、金型温度の低下に伴って金型装置とガラス成形機本体との間の温度差が変化して小さくなっても、それに対応させて放熱量を少なくすることができるので、冷却速度にばらつきが生じるのを防止することができるだけでなく、冷却速度が低くなるのを防止することができる。
したがって、成形品を冷却するのに必要な時間が短くなるので、成形サイクルを短くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態における放熱量制御装置のブロック図である。
【図２】本発明の実施の形態におけるガラス成形機の概念図である。
【図３】本発明の実施の形態における金型装置の概念図である。
【図４】本発明の実施の形態におけるガラス成形機の制御回路図である。
【図５】接触圧力と接触熱コンダクタンスとの関係図である。
【図６】接触熱コンダクタンスと冷却速度との関係図である。
【図７】本発明の実施の形態におけるガラス成形機の動作を示すタイムチャートである。
【図８】本発明の実施の形態における制御演算回路のブロック図である。
【符号の説明】
１１下型コア
１２上型コア
１３胴型
３１型台
４０加熱装置
５０型締装置
６０加圧装置
７０制御装置
ｔ_H1、ｔ_H2 第１、第２の熱電対

Claims

（ａ）第１のコア、該第１のコアと対向させて、移動自在に配設された第２のコア、及び第１、第２のコアを包囲する胴型を備えた金型装置と、
（ｂ）前記第１、第２のコアを加熱する加熱装置と、
（ｃ）前記第２のコアに加圧力を加える加圧装置と、
（ｄ）前記胴型に型締力を前記加圧力と同じ向きに加えて型締めを行う型締装置と、
（ｅ）前記金型装置の温度を表す金型温度を検出する金型温度検出手段と、
（ｆ）前記金型温度が変化して低くなったときに、前記型締力が大きくなるように調整する制御装置とを有することを特徴とするガラス成形機。
（ａ）第１のコア、該第１のコアと対向させて、移動自在に配設された第２のコア、及び第１、第２のコアを包囲する胴型を備えた金型装置と、
（ｂ）前記第１、第２のコアを加熱する加熱装置と、
（ｃ）前記第２のコアに加圧力を加える加圧装置と、
（ｄ）前記胴型に型締力を前記加圧力と同じ向きに加えて型締めを行う型締装置と、
（ｅ）前記金型装置の温度を表す金型温度を検出する金型温度検出手段と、
（ｆ）前記金型装置がセットされるガラス成形機本体の温度を検出する本体温度検出手段と、
（ｇ）前記金型温度とガラス成形機本体の温度との温度差が小さくなったときに、前記型締力が大きくなるように調整する制御装置とを有することを特徴とするガラス成形機。