JP5680810B2 - 釣り糸用ガイド部材およびこれを備える釣り糸用ガイドならびに釣り竿 - Google Patents

Description

本発明は、釣り糸用ガイド部材およびこれを備える釣り糸用ガイドならびに釣り竿に関する。

一般に、釣り竿に取り付けられる釣り糸用ガイドは硬質な釣り糸用ガイド部材、いわゆる導糸環と、釣り糸用ガイド部材を内周部に嵌合することが可能な形状の保持部と、釣り糸用ガイドを釣り竿へ取り付けるための取り付け部とから構成される。そして、前記釣り糸用ガイド部材は、リールから引き出された釣り糸を挿通して案内することができるように、リング状に形成され、その材質としては優れた耐摩耗性を有する金属やセラミックスが適用されている。

近年では、案内する釣り糸との接触部で生じる負荷の影響を低減する目的として、種々の釣り糸用ガイド部材が提案されている。例えば、特許文献１では、釣り糸用ガイド部材である案内環の内周部の一または二以上の部位を外向凹入部として形成してなる案内孔を設けることにより、正円形案内孔に比べて釣り糸が案内環に接触する面積を単に減少させたリール釣り竿用の釣り糸用ガイド部材が提案されている。

特開平９−１６３９００号公報

しかしながら、特許文献１に記載されるような、従来技術に基づいた多くの釣り糸用ガイド部材は、軸線を含む切断面の断面視において、釣り糸が釣り糸用ガイド部材に接して摺動する領域が小さく、釣り糸が釣り糸用ガイド部材の内周面を摺動するときに、釣り糸に加わる内周面に垂直な方向の圧力（面圧力）が大きくなり釣り糸が切断されやすいという課題があった。

本発明は、上記課題を解決すべく案出されたものであり、釣り糸が切れにくい釣り糸用ガイド部材およびこれを備える釣り糸用ガイドならびに釣り竿を提供することを目的とする。

本発明の釣り糸用ガイド部材は、リング状をなし、軸線を含む切断面の断面視において、内周側から外周側に向かって曲面とされており、内周側の曲面において、軸線方向中央部側の曲面の曲率半径をＲ１、軸線方向端部側の曲面の曲率半径をＲ２、前記内周側の曲面の一方の端部から一方の外周側に延びる曲面の曲率半径をＲ３としたとき、Ｒ２よりもＲ１が大きく、Ｒ３がＲ２以上であることを特徴とするものである。

本発明の釣り糸用ガイドは、上記釣り糸用ガイド部材と、該釣り糸用ガイド部材を保持するための保持部と、該保持部を釣り竿に取り付けるための取り付け部とを有してなることを特徴とするものである。

本発明の釣り竿は、竿体と、該竿体に取り付けられた上記釣り糸用ガイドとを備えることを特徴とするものである。

本発明の釣り糸用ガイド部材によれば、釣り糸が摺動可能な領域を大きくできる。これによって、釣り糸が釣り糸用ガイド部材の内周面を摺動するときに釣り糸に加わる釣り糸用ガイド部材の内周面に垂直な方向の圧力が大きくなるのを抑制できるため、釣り糸の摩耗を抑制でき、釣り糸が切断されにくくなる。

本発明の釣り糸用ガイドによれば、釣り糸が摩耗によって切断されにくくなる。

本発明の釣り竿によれば、釣りの際に釣り糸が切れる、いわゆるラインブレイクの発生が少なく、長時間にわたって安定して魚釣りを行なえる。

本発明の目的、特色、および利点は、下記の詳細な説明と図面とからより明確になるであろう。
本実施形態の釣り糸用ガイド部材の一例を示す、（ａ）は正面図、（ｂ）は（ａ）で示すＺ−Ｚ’線で切断した状態を示す側面断面図であり、（ｃ）は（ｂ）の側面断面図におけるＡ部の拡大図である。 （ａ）、（ｂ）はリールから釣り糸用ガイド部材に送られる釣り糸の状態を模式的に示す断面図である。 図２（ｂ）に示す釣り糸用ガイド部材におけるＣ部の拡大図である。 （ａ）、（ｂ）はリールから送り出した釣り糸を巻き戻す際の釣り糸用ガイド部材１と釣り糸との接触状態を模式的に示す断面図である。 本実施形態の釣り糸用ガイド部材の他の一例を示す、（ａ）は正面図、（ｂ）は（ａ）で示すＺ−Ｚ’線で切断した状態を示す側面断面図であり、（ｃ）は（ｂ）の側面断面図におけるＡ部の拡大図である。 本実施形態の釣り糸用ガイド部材のさらに他の一例を示す、（ａ）は正面図、（ｂ）は（ａ）で示すＺ−Ｚ’線で切断した状態を示す側面断面図であり、（ｃ）は（ｂ）の側面断面図におけるＡ部の拡大図である。 本実施形態の釣り糸用ガイド部材が保持された釣り糸用ガイドの一例を示す模式図であり、（ａ）は正面図、（ｂ）は（ａ）で示すＹ−Ｙ’線で切断した状態を示す側面断面図である。 本実施形態の釣り糸用ガイドを備えた釣り竿の一例を示す模式図である。 釣り糸用ガイド部材の釣り糸に対する耐摩耗性の評価に用いる耐摩耗性評価装置の構成の一例を示す概略図である。 釣り糸用ガイド部材の圧環強度試験方法を説明するための模式図である。 窒化珪素質焼結体からなる本実施形態の釣り糸用ガイド部材の一例を示すＸ線回折チャートである。 窒化珪素質焼結体からなる本実施形態の釣り糸用ガイド部材の他の一例を示すＸ線回折チャートである。

以下、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１の一例について説明する。
図１は、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１の一例を示す、（ａ）は正面図、（ｂ）は（ａ）で示すＺ−Ｚ’線で切断した状態を示す側面断面図であり、（ｃ）は（ｂ）の側面断面図におけるＡ部の拡大図である。

図１（ａ）〜（ｃ）に示すように、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１は、リング状をなしており、このリング状の釣り糸用ガイド部材１の内周側の空間が釣り糸の案内孔３となる。この案内孔３の中心を通る線が軸線となる。図１（ｂ）では、この軸線が示す方向Ｌ（図１（ａ）における紙面と垂直な方向、以下軸方向Ｌという。）が、釣り糸（図示しない）が通る方向となることを示している。なお、図１（ｃ）において、軸方向Ｌに垂直なＡ−Ａ’で示す一点鎖線は、釣り糸用ガイド部材１の厚み（半径方向寸法）が最大厚みＴとなる位置を表し、軸方向Ｌに平行なＢ−Ｂ’で示す一点鎖線は、釣り糸用ガイド部材１の幅（軸方向寸法）が最大幅Ｗとなる位置を表している。

本実施形態の釣り糸用ガイド部材１は、軸線を含む切断面の断面視（以下、単に断面視という場合がある。）において、内周側から外周側に向かって曲面とされている。なお断面視において、最大幅ＷであるＢ−Ｂ’線より内周側にある曲面を、内周側の曲面２（以下、第１の曲面２という。）とする。また、第１の曲面２は、それぞれ曲率半径の異なる２つ以上の曲面からなる。具体的には、第１の曲面２が２つの曲面からなる場合は、図１（ｃ）に示す断面において、第１の曲面２は、第１の曲面２とＡ−Ａ’線とが交わる部位である軸線方向中央部側の曲面（以下、単に中央部側曲面ともいう。）と、第１の曲面２のうち中央部側曲面を挟んで両側に配置される軸線方向端部側の曲面（以下、端部側曲面ともいう。）とからなる。後述するように、この中央部側曲面の曲率半径と端部側曲面の曲率半径とが互いに異なっている。

なお、図１（ｃ）に示す断面において、中央部側曲面の端点を点Ｄおよび点Ｄ’、端部側曲面の端点のうち中央部側曲面との境界の端点（点Ｄおよび点Ｄ’）とは反対側の端点を点Ｃおよび点Ｃ’で示す。すなわち、中央部側曲面の形状は、前記断面において、弧Ｄ⌒Ｄ’、端部側曲面の形状は弧Ｃ⌒Ｄおよび弧Ｄ’⌒Ｃ’で示される。

ここで、本実施形態において、Ａ−Ａ’線と弦Ｄ−Ｄ’の交点は、弦Ｄ−Ｄ’の中点Ｏとなるのが対称性の観点からより好適であるが、Ａ−Ａ’線と弦Ｄ−Ｄ’の交点と弦Ｄ−Ｄ’の中点Ｏとがずれていても構わない。なお、第１の曲面２が３つ以上の曲面からなる場合には、断面において、Ａ−Ａ’線と第１の曲面２との交点が存在する曲面を中央部側曲面とし、中央部側曲面を挟んで位置し、Ｂ−Ｂ’線と第１の曲面２との交点が存在する曲面を端部側曲面とし、中央部側曲面と端部側曲面との間に、中央部側曲面および端部側曲面とは異なる曲率半径を有する他の曲面を有すればよい。なおそれぞれの曲面については、曲面における任意の点を複数選択し、その選択した範囲での曲率半径を測定して、曲率半径が異なった場合に、その異なった部分を含む任意の点を複数選択して曲率半径を測定することを繰り返すことで、曲面の範囲を確認することができる。

また、釣り糸用ガイド部材１は、断面視において、第１の曲面２の一方の端部（点Ｃ’）から一方の外周４側に延びる面が曲面２’（以下、第２の曲面２’という）とされている。すなわち、本実施形態において、内周側から外周側に向かう曲面とは、第１の曲面２と第２の曲面２’とからなっている。言い換えると、内周側から外周側に向かう曲面とは、図１（ｃ）に示す断面において、第１の曲面２とＡ−Ａ’との交点を起点として釣り糸用ガイド部材１の外周４に向かって延びる面のことである。なお、図１に示す釣り糸用ガイド部材１においては、第１の曲面２の他方の端部（点Ｃ）から他方の外周４側に延びる面も曲面とされており、一方側および他方側の曲面が線対称（もしくはほぼ線対称）の関係となっている。以下の説明において、図１に示す形状を用いて説明する場合、この他方側の曲面については、一方側と同じ符号を用いて説明する。

なお、釣り糸が釣り糸用ガイド部材１の内周面を摺動するとき、第１の曲面２は、釣り糸に接触し、釣り糸が摺動可能な領域となる。

そして、釣り糸用ガイド部材１は、内周側の中央部側曲面の曲率半径をＲ１（以下、単にＲ１と略す場合がある。）、端部側曲面の曲率半径をＲ２（以下、単にＲ２と略す場合がある。）としたとき、Ｒ２よりもＲ１が大きい。このような構成であると、釣り糸が摺動可能な領域を大きくできる。これによって、釣り糸が釣り糸用ガイド部材１の内周面を摺動するときに釣り糸に加わる釣り糸用ガイド部材１の内周面に垂直な方向の圧力が大きくなるのを抑制できるため、釣り糸の摩耗を抑制でき、釣り糸が切断されにくくなる。

ここで、Ｒ１は、釣り糸用ガイド部材１の断面において、Ａ−Ａ’線と第１の曲面２との交点が存在する中央部側曲面の曲率半径で、Ｒ２は、Ｂ−Ｂ’線と第１の曲面２との交点が存在する端部側曲面の曲率半径とみなせばよい。なお、Ｒ１、Ｒ２の実寸における好ましい範囲としては、釣り糸用ガイド部材１の大きさにもよるが、一般的に使用される釣り糸用ガイド部材の大きさにあわせて、例えば最大厚みＴが０．２〜３．０ｍｍ、最大幅Ｗが０．５〜５．０ｍｍの場合に、Ｒ１が０．５〜８．０ｍｍであり、Ｒ２が０．１〜１．０ｍｍとすることができる。

さらに、上記構成とすることで、下記で説明する２つの相乗効果を得ることができる。

また、釣り糸用ガイド部材１は、断面視において、最大厚みＴの最大幅Ｗに対する比率Ｔ／Ｗの値が０．２以上０．７以下であることが好適である。このような構成であると、釣り糸用ガイド部材１の圧環強度を高く維持するとともに、釣り糸が摺動可能な領域を確保しつつ、中央部側曲面の曲率半径Ｒ１を大きくできるため、釣り糸がより切断されにくくなる。

以下では、図２および図３を用いて釣り糸用ガイド部材１の第１の相乗効果について説明する。

図２（ａ）、（ｂ）は、リールから釣り糸用ガイド部材１，１１に送られる釣り糸５の状態を模式的に示す断面図である。なお、図２（ａ）に示す釣り糸用ガイド部材１１は、断面において第１の曲面の中央部側曲面の曲率半径Ｒ１が、端部側曲面の曲率半径Ｒ２よりも小さい参考形態を示しており、図２（ｂ）に示す釣り糸用ガイド部材１は、断面において第１の曲面の中央部側曲面の曲率半径Ｒ１が、端部側曲面の曲率半径Ｒ２よりも大きい実施形態を示している。

釣り糸用ガイド部材１，１１は、それぞれ釣り竿（図示しない）に釣り糸用ガイド（図示しない）を用いて取りつけられており、リール（図示しない）から送り出された釣り糸５は、釣り糸用ガイド部材１，１１の案内孔３に挿通され、その内周側の第１の曲面２に沿って摺動しながら穂先まで案内されている。なお、図２（ａ），（ｂ）では釣り糸５がリールから送り出されている状態を示す。いわゆるスピニングリールにおいて、仕掛けをキャストする時に送り出される釣り糸５は、Ｂ部で示されるように螺旋状に回転しながら送り出され、その螺旋状に回転した釣り糸５は、釣り糸用ガイド部材１，１１の内周側の第１の曲面に接触し、その内周面を沿って回転しながら進行して穂先方向に送り出される。

図３は、図２（ｂ）の釣り糸用ガイド部材１のＣ部の拡大図である。また、二点鎖線は、図２（ａ）において参考形態として示した釣り糸用ガイド部材１１の内周面を示す仮想輪郭線１１’を表している。さらに、矢印Ｘは、釣り糸５が釣り糸用ガイド部材１と接触するときの釣り糸５の進入方向を示すもので、矢印Ｘと釣り糸用ガイド部材１の軸線とのなす角度をθ_１（以下、進入角θ_１という。）で示す。また矢印Ｘ’は、釣り糸５が釣り糸用ガイド部材１１（釣り糸用ガイド部材１１の内周面を示す仮想輪郭線１１’）と接触したときの釣り糸５の進入方向を示すもので、矢印Ｘ’と釣り糸用ガイド部材１の軸線とのなす角度をθ_２（以下、進入角θ_２という。）で示す。なお、図３においては理解しやすいように軸線の位置を適宜ずらして示している。

釣り糸用ガイド部材１は、断面において曲率半径Ｒ２よりも曲率半径Ｒ１が大きい、言い換えると、端部側曲面の曲率半径が中央部側曲面の曲率半径より小さい。そのため、釣り糸５がリールから釣り糸用ガイド部材１に送られるとき、釣り糸５と端部側曲面とが接触しにくく、釣り糸５と第１の曲面２とが接触する位置は、釣り糸用ガイド部材１１の場合に比べて、第１の曲面２の中央部側により近くなる傾向がある。すなわち、釣り糸５が釣り糸用ガイド部材１と接触するときの進入角θ_１は、釣り糸用ガイド部材１１の場合の進入角θ_２に比べて小さくなるため、釣り糸用ガイド部材１を用いると、釣り糸５がリールから送り出されるときに生じる、螺旋状の回転の回転直径が小さくなる傾向がある。つまり、釣り糸用ガイド部材１は、断面においてＲ２よりもＲ１が大きいので、釣り糸５がリールから送り出されるときに生じる、螺旋状の回転の回転直径が小さくなる傾向になり、螺旋状の回転による遠心力を抑制できる。それにより、遠心力による釣り糸５への負担を軽減するとともに、釣り糸５の送り速度の低下を抑制することができ、キャストの飛距離が上がるという第１の相乗効果を奏することができる。

以下では、図４を用いて釣り糸用ガイド部材１の第２の相乗効果について説明する。

図４（ａ），（ｂ）は、リールから送り出した釣り糸５を巻き戻す際の釣り糸用ガイド部材と釣り糸５との接触状態を模式的に示す断面図である。図４（ａ）は、参考形態の釣り糸用ガイド部材１１を示し、図４（ｂ）は、実施形態の釣り糸用ガイド部材１を示している。

釣り糸用ガイド部材１，１１は、それぞれ釣り竿（図示しない）に釣り糸用ガイド（図示しない）を用いて取りつけられており、リール（図示しない）から引き出された釣り糸５は、釣り糸用ガイド部材１，１１の案内孔３に挿通され、その内周側の第１の曲面２に沿って摺動しながら穂先まで案内されている。また、図４（ａ），（ｂ）においては、釣り糸５が一旦リールから送り出された後、リールによって釣り糸５を巻き戻したときの釣り糸用ガイド部材１，１１と釣り糸５との接触状態を模式的に示している。

釣り糸用ガイド部材１は、断面において曲率半径Ｒ２よりも曲率半径Ｒ１が大きいので、釣り糸５との接触端部の傾斜が緩やかになり、釣り糸５が一旦リールから送り出された後、釣り糸５を巻き戻したときにも、図４（ｂ）に示すように、第１の曲面２において釣り糸５の屈曲といった変形を抑えることができる。ここで、参考形態の釣り糸用ガイド部材１１は、断面において第１の曲面２ａの中央部側曲面の曲率半径Ｒ１が、端部側曲面の曲率半径Ｒ２よりも小さい、言い換えると、第１の曲面の釣り糸５との接触端部の傾斜が急になる。このような曲面形状の釣り糸用ガイド部材１１を用いるといわゆるスピニングリールにおいて、釣り糸５が一旦リールから送り出された際、図２（ａ）のＢ部に示すような螺旋状の糸よれが生じる。その後、釣り糸５に糸よれが生じた状態で釣り糸５が巻き戻されることで、巻き戻るにつれて釣り糸５の糸よれが釣り糸用ガイド部材１１の第１の曲面の端部の急な傾斜で蓄積され、図４（ａ）のＤ部に示すように釣り糸５が屈曲することで釣り糸５が切断されやすくなる。さらに、釣り糸５の屈曲が維持されれば、再度、釣り糸５がリールから送り出される際に、釣り糸用ガイド部材１１に対する抵抗である送り抵抗が増し、キャストの飛距離が下がる。これに対し、実施形態の釣り糸用ガイド部材１は、断面において端部側曲面の曲率半径Ｒ２よりも第１の曲面２の中央部側曲面の曲率半径Ｒ１が大きいので、釣り糸５が一旦リールから送り出された後、釣り糸５を巻き戻したとしても、糸よれが蓄積されることがなく、図４（ｂ）に示すように、第１の曲面２において釣り糸５が屈曲しにくいため、釣り糸５が切断されにくいという第２の相乗効果を奏することができる。

ここで、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１は、曲率半径Ｒ１および曲率半径Ｒ２の比率であるＲ１／Ｒ２の値が３以上、特には３以上１５以下の範囲であることが好適である。このような範囲であると、釣り糸５が摺動可能な領域を特に大きくできる。これによって、釣り糸５が釣り糸用ガイド部材１の内周面を摺動するときに釣り糸５に加わる釣り糸用ガイド部材１の内周面に垂直な方向の圧力が大きくなるのを十分に抑制できるため、釣り糸５の摩耗をより抑制でき、釣り糸５がより切断されにくくなる。また、比率Ｒ１／Ｒ２の値が前記範囲にあれば、第１の相乗効果および第２の相乗効果を特に高く得ることができる。

なお、前記曲率半径Ｒ１，Ｒ２は、釣り糸用ガイド部材１の任意の断面５箇所の写真を市販の金属顕微鏡などを用いて撮影し、写真を画像データ化した後、市販の画像解析ソフトなどを用いて、各断面の曲率半径Ｒ１，Ｒ２をそれぞれ測定し、測定値の算術平均値を算出することにより求められる。なお、測定する写真において、釣り糸用ガイド部材１表面が凹凸の影響により曲面の一部がとぎれている場合や、うねりが存在している場合には近似により曲面の輪郭線を補正してもかまわない。

ちなみに、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１は、ＰＥ（いわゆるブレイデッドライン），ナイロン，ポリフッ化ビニリデン（いわゆるフロロカーボンライン）などの高分子化合物および金属ワイヤー等からなる釣り糸５の案内に用いることができる。

ところで、図１に示す釣り糸用ガイド部材１においては、第２の曲面２’の曲率半径をＲ３としたとき、Ｒ３がＲ２以上であることが好適である。Ｒ３は、図１に示す釣り糸用ガイド部材１の断面において、Ｂ−Ｂ’線と第１の曲面２との交点ＣおよびＣ’から外周側へ延びる曲線の曲率半径とみなせばよい。なお、Ｒ３の実寸における好ましい範囲は、釣り糸用ガイド部材１の大きさにもよるが、一般的に使用される釣り糸用ガイド部材の大きさにあわせて、例えば最大厚みＴが０．２〜３．０ｍｍ、最大幅Ｗが０．５〜５．０ｍｍの場合に、Ｒ３が０．１〜２．０ｍｍである。

第１の曲面２の端部側曲面の曲率半径Ｒ２より、第２の曲面２’の曲率半径Ｒ３を同等以上にすることにより、例えば、釣り竿を落とした際など、釣り糸用ガイド部材１に衝撃が加わったとしても応力緩和されやすく、変形や破損が生じることを抑制することができる。

特には、曲率半径Ｒ２およびＲ３の比率であるＲ３／Ｒ２の値が１．２以上であることが好適である。このような範囲であると、釣り糸用ガイド部材１全体としてより高い機械的強度を得ることができる。

ここで、魚釣りをする中で、釣り糸５は張っているだけでなく、緩むこともあり、その場合は、第１の曲面２および第２の曲面２’が釣り糸５と釣り糸用ガイド部材１とが接触する領域となる。それゆえ、Ｒ３がＲ２以上であると、第１の曲面２および第２の曲面２’において、釣り糸５に加わる摩擦等の負担を緩和することができる。

図５は、本実施形態の釣り糸用ガイド部材の他の一例を示す、（ａ）は正面図、（ｂ）は（ａ）で示すＺ−Ｚ’線で切断した状態を示す側面断面図であり、（ｃ）は（ｂ）の側面断面図におけるＡ部の拡大図である。

特に釣り竿の先端部に設置される釣り糸用ガイド部材は、暴れた魚を釣り上げる場合に、広範囲に釣り糸５が動作するので、他の部位に設置される釣り糸用ガイド部材に比べて、多方向に不意な荷重がかかるため、釣り糸用ガイド部材を保持する釣り糸用ガイドの保持部と強固に接合されていることが好ましい。

ここで、図５に示す釣り糸用ガイド部材６は、断面視において、他方の外周側に、一端が内周側の曲面につながる外面の少なくとも一部が曲面８とされたフランジ部７を有している。それにより、釣り糸用ガイド部材６と環状の保持部とを嵌め合わせて接合できるほか、釣り糸用ガイド部材６と保持部との接合面積を増加することができるため、接着剤にて強固に接合することができる。

特に、このフランジ部７は、一端が内周側の曲面につながる外面を備えており、この外面の少なくとも一部が曲面状とされており、曲面８の曲率半径をＲ４としたとき、Ｒ４がＲ２以上であることが好適である。なお図５においては、一端が内周側の曲面につながる外面全体が曲面８とされている例を示しているが、例えば、外面の一部が曲面８とされ、一部に平坦面となる部位があってもよい。

このようなフランジ部７を有する釣り糸用ガイド部材６では、釣り竿の先端方向にフランジ部７を向けて設置すれば、キャスト時や魚がヒットして竿を引き上げたときなどに、釣り糸５が釣り竿と９０°未満となる角度をなした際にも、釣り糸５が曲面８を摺動することから、釣り糸が切断されにくくなる。特に、曲面８の曲率半径Ｒ４を、端部側曲面の曲率半径Ｒ２以上とすることで、曲面８における釣り糸の摺動可能な領域を大きくできるため、釣り糸がより切断されにくくなる。

なお、図５においては、他方の外周側（図において左下側）に設けられたフランジ部７の外面が、一端が内周側の曲面である端部側曲面に直接つながっている例を示している。すなわち、図５（ｃ）において、左側の端部側曲面は、外周４の延長線上にあるＣの部位にまで設けられており、外周４より下方に位置する部分が、フランジ部７とされている。なお、この外面の他端から厚み方向に延びる面が内側面９とされている。

ここで、フランジ部７の厚みは、釣り糸用ガイド部材６が取り付けられる保持部の大きさ等に応じて適宜設定することができるが、例えば、フランジ部７を含む釣り糸用ガイド部材６の最大厚みＴ２と、フランジ部７を除く釣り糸用ガイド部材６の最大厚みＴ１との比であるＴ２／Ｔ１が１．１〜２．５の範囲となることが好ましく、この場合において、曲面８の曲率半径Ｒ４の実寸における好ましい範囲は、０．２〜５．０ｍｍである。

図６は、本実施形態の釣り糸用ガイド部材の他の一例を示す、（ａ）は正面図、（ｂ）は（ａ）で示すＺ−Ｚ’線で切断した状態を示す側面断面図であり、（ｃ）は（ｂ）の側面断面図におけるＡ部の拡大図である。

図６に示す釣り糸用ガイド部材１４においては、図５に示した釣り糸用ガイド部材６と同様に、一端が内周側の曲面につながる外面の少なくとも一部が曲面８とされたフランジ部７を有し、さらにフランジ部７が、外面の他端から厚み方向に伸びる内側面９において、窪み部１５を有している。この窪み部１５が、釣り糸用ガイド部材１４と保持部とを接着剤で接着する際の接着剤だまりとして機能し、それにより釣り糸用ガイド部材１４と保持部とをより強固に接合することができる。なお、窪み部１５の大きさは、フランジ部７の強度を考慮して、適宜設定することができる。なお、図６においては、この内周面９の外面の他端側が曲面状の凸形状となっているが、窪み部１５が形成されていれば、例えば平坦状の凸形状であってもかまわない。

図７は、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１が保持された釣り糸用ガイド１０の一例を示す模式図であり、（ａ）は正面図、（ｂ）は（ａ）で示すＹ−Ｙ’線で切断した状態を示す側面断面図である。

図７に示す本実施形態の釣り糸用ガイド１０は、本実施形態のリング状の釣り糸用ガイド部材１を保持するための環状の保持部１２と、釣り竿に取り付けるための取り付け部１３とを有する。また、保持部１２は、釣り糸用ガイド部材１が嵌り込む程度の大きさの嵌合孔を備え、保持部１２の嵌合孔に釣り糸用ガイド部材１の外周４側を嵌合させて保持している。保持部１２と外周４の嵌合するお互いの面は、動くことなく保持する為に、直線面であることがより好適である。このような構成の釣り糸用ガイド１０は、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１を備えていることから、釣り糸が摩耗によって切断されにくいほか、釣り竿に着脱が可能な釣り糸用ガイド１０とすることができる。さらに、釣り糸用ガイド１０は、上述した第１の相乗効果および第２の相乗効果を奏することができる。

図８は、本実施形態の釣り糸用ガイド１０を備えた釣り竿２０の一例を示す模式図である。

図８に示すように、本実施形態の釣り竿２０は、複数の釣り糸用ガイド１０のそれぞれの取り付け部１３を、釣り竿２０を構成する竿体２１の所定位置に固定し、保持部２２のリールシートに取り付けられたリール２３に巻かれた釣り糸５を、釣り糸用ガイド１０の釣り糸用ガイド部材１の案内孔３を通して用いられる。さらに、釣り竿２０を魚釣りに使用するときは、リールから引き出した釣り糸５の先端付近に、ルアーや、釣り針、重りおよび浮き（不図示）等の仕掛けを取り付け、釣り竿２０の保持部２２を掴んで竿体２１を振り、仕掛けの荷重を利用してリール２３に巻かれた釣り糸５を送り出すことができる。本実施形態の釣り糸用ガイド１０が取り付けられた釣り竿２０を用いて釣りを実施することにより、釣りの際に釣り糸５が切れる、いわゆるラインブレイクの発生が少なく、長時間にわたって安定して魚釣りを行なえる。

ここで、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１の材質は、金属、樹脂またはセラミックスなど、使用する釣り糸５の材質に合わせて適宜選定することができるが、機械的特性や耐摩耗性の観点からセラミックスを用いることが好適である。

また、釣り糸用ガイド部材１の色調は、ＪＩＳ Ｚ ８７２９−１９８０のＬ^＊ａ^＊ｂ^＊表色系における明度指数Ｌ^＊が３５以下であることが好適である。これは、色調が上記範囲であると、釣り糸用ガイド部材１の高級感が高まる傾向があるためである。

ここで、釣り糸用ガイド部材１の材質として適用できるセラミックスとしては、アルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３），ジルコニア（ＺｒＯ_２），スピネル（ＭｇＡｌ_２Ｏ_４）などの酸化物セラミックスや、炭化珪素（ＳｉＣ），窒化珪素（Ｓｉ_３Ｎ_４），窒化アルミ（ＡｌＮ），窒化チタン（ＴｉＮ），炭化チタン（ＴｉＣ）などの非酸化物セラミックスがある。さらに、その中でも釣り糸５との摩擦により発生する熱を逃がし易くして、釣り糸５へのダメージを極力低減するという観点では、炭化珪素質焼結体や窒化アルミニウム質焼結体からなることが好適である。また、釣り糸用ガイド部材１の最大厚みＴを薄くする場合には、優れた機械的強度、耐摩耗性および靭性等の機械的特性を有する窒化珪素質焼結体からなることが好適である。

また、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１に用いる窒化珪素質焼結体は、とくに限定されるものではないが、イットリウム（Ｙ）をＹ_２Ｏ_３換算で３質量％以上１２質量％以下、アルミニウム（Ａｌ）をＡｌ_２Ｏ_３換算で２質量％以上５質量％以下および珪素（Ｓｉ）をＳｉＯ_２換算で２質量％以上４質量％以下含有し、残部が窒化珪素からなる構成であれば、より高密度化でき、高い機械的特性を有するためより好適である。

また、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１が、窒化珪素質焼結体からなるとき、見掛け密度が３．２７ｇ／ｃｍ^３以上であることが好適である。見掛け密度が３．２７ｇ／ｃｍ^３以上であるときには、高密度化された窒化珪素質焼結体となるため、摩耗による窒化珪素の結晶が脱粒しにくくなり、釣り糸用ガイド部材１の釣り糸５に対する耐摩耗性がさらに高まる。また、窒化珪素質焼結体における平均結晶粒径は０．８μｍ以下とすることが好適である。

なお、見掛け密度は、ＪＩＳ Ｒ １６３４−１９９８に準拠して測定すればよい。また、平均結晶粒径については、プラニメトリック法により算出すればよい。算出方法としては、窒化珪素質焼結体を鏡面研磨した後、研磨面を超音波洗浄またはエッチング処理し、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）を用いて例えば５０００倍の倍率で観察し、このときの観察像を用いてプラニメトリック法により算出すればよい。なお、プラニメトリック法とは、撮像倍率がｍ倍の観察像において、面積（Ａ）の既知の円を描き、円内の粒子数ｎ_Ｃと円周にかかった粒子数ｎ_ｉから次式（１）によって単位領域あたりの粒子数Ｎ_Ｇを求め、次式（２）を用いて円相当径（Ｄ）を算出して平均結晶粒径とする方法である。
Ｎ_Ｇ＝（ｎ_Ｃ＋１／２ｎ_ｉ）／（Ａ／ｍ^２）・・・・・・・・・・・・・（１）
Ｄ＝２／（πＮ_Ｇ）^１／２・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）

また、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１が、窒化珪素質焼結体からなるとき、釣り糸用ガイド部材１の任意の断面において、円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子は、縦横が１０μｍ×１０μｍの単位領域当たり２０個以下（０個を含まず）存在することが好適である。これは、１０μｍ×１０μｍの単位領域当たりにおける円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子の個数が２０個以下であることにより、耐摩耗性を向上させることができたという知見に基づくものである。なお、本実施形態においては、釣り糸用ガイド部材１の任意の断面が、釣り糸５が摺動可能な領域の表面性状を表しているとみなしている。

また、１０μｍ×１０μｍの単位領域当たりにおける円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子の個数の下限値は５個であることが好適である。この理由についても明らかではないが、窒化珪素質焼結体中に存在する円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子の個数が、主相である窒化珪素の結晶に掛かる圧縮応力に影響を及ぼしているからであると考えられる。さらに、１０μｍ×１０μｍの単位領域当たりにおける円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子の個数は６個以上１６個以下が好適である。また、さらに１０μｍ×１０μｍの単位領域当たりにおける円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子の個数は８個以上１４個以下が好適である。

ここで、１０μｍ×１０μｍの単位領域当たりに存在する、円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子の個数は、窒化珪素質焼結体の任意の断面を鏡面研磨した後、研磨面を超音波洗浄またはエッチング処理し、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）や金属顕微鏡により所定の倍率で撮影して得られた画像を基に、直径が１μｍの円を基準円とし、この基準円と、１０μｍ×１０μｍの単位領域における窒化珪素の結晶粒子とを照らし合わせて、この基準円の大きさ（面積）と同等若しくは大きい結晶粒子の個数を数えればよい。また、画像解析ソフトを用いて算出してもよい。

また、釣り糸用ガイド部材１がセラミックスからなるとき、ボイド率が１．８％以下であることが好適である。ボイド率が１．８％以下であるときには、機械的強度が高まり、釣り糸用ガイド部材１の釣り糸５に対する耐摩耗性を向上させることができる。なお、ここでいうボイド率とは、釣り糸用ガイド部材１の任意の断面を鏡面研磨した後、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）や金属顕微鏡によりその表面を観察し、画像解析により測定面積中のボイド総面積を面積比率で表したものである。

また、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１が、窒化珪素質焼結体からなるときは、ボイド率が０．３％以上１．５％以下であることがより好適である。ボイド率がこの範囲内である場合には、優れた機械的強度を有するものとでき、さらに釣りの最中にボイドに保持される水が釣り糸５の表面と釣り糸用ガイド部材１の表面との間で潤滑剤の役割を果たし摩擦係数が低減されるために耐摩耗性を向上させることができる。なお、ボイド率が０．３％未満である場合には、ボイドに保持される水の量が少なく、耐摩耗性向上の効果が低く、１．５％を超えると機械的強度が低下する傾向を示す。

また、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１が、窒化珪素質焼結体からなるとき、粒界（ここでは窒化珪素の結晶間）に、メリライト（Ｙ_２Ｓｉ_３Ｏ_３Ｎ_４：イットリウムナイトライドシリケート）結晶を有することが好適である。なお、窒化珪素の結晶や、粒界にメリライト結晶が存在するか否かは、Ｘ線回折装置を用いて確認することができる。たとえばＸ線回折装置（Ｂｒｕｋｅｒ ＡＸＳ社製 Ｄ８ ＡＤＶＡＮＣＥ）を用いて、窒化珪素質焼結体の表面にＣｕＫα線を照射し、ＣｕＫα線の回折方向と入射方向の角度差（２θ）と回折Ｘ線強度を検出器で走査した結果であるＸ線回折チャートを得て、ＪＣＰＤＳ（Joint Committee on Powder Diffraction Standards）カードに基づいて同定することにより確認することができる。

粒界にメリライト結晶が存在し、Ｘ線回折チャートにおける２θ＝３７．２°のメリライト（Ｙ_２Ｓｉ_３Ｏ_３Ｎ_４：イットリウムナイトライドシリケート）結晶のピーク強度をＩ_Ｍ、２θ＝２７．０°の窒化珪素結晶のピーク強度をＩ_Ｓとしたとき、Ｉ_Ｍ／Ｉ_Ｓの値は０．１以下であることが好適である。Ｉ_Ｍ／Ｉ_Ｓの値が０．１以下である場合には、良好な耐摩耗性を有するとともに、高い強度を有する釣り糸用ガイド部材が得られる。Ｉ_Ｍ／Ｉ_Ｓの値が０．１を超える場合には、より高い強度（圧環強度）が得られにくく、Ｉ_Ｍ／Ｉ_Ｓの値が０で粒界にメリライト結晶が存在しない場合は、窒化珪素結晶が粒成長し易く、全体的に結晶粒径が大きくなるため、より良好な耐摩耗性が得られにくい。

ここで、釣り糸用ガイド部材１の釣り糸５に対する耐摩耗性は、以下に示す構成の耐摩耗性評価装置を用いて評価することができる。

図９は、釣り糸用ガイド部材１の釣り糸５に対する耐摩耗性の評価に用いる耐摩耗性評価装置３０の構成の一例を示す概略図である。この耐摩耗性評価装置３０は、釣り糸５と、所定位置で釣り糸５に張力を与えるプーリー３５と、釣り糸５を走行させるモーター３３と、釣り糸５に泥水を付着させる水槽３２とを備えている。そして、所定位置に治具（図示しない）等で固定されたリング状の釣り糸用ガイド部材１にワイヤー３７を介しておもり３４の質量分の荷重が鉛直上方向きに与えられ、水槽３２を通って泥水が付着した釣り糸５が釣り糸用ガイド部材１の下方側内周面を摺動する構造となっている。そして、この耐摩耗性評価装置３０を用いて、釣り糸５を釣り糸用ガイド部材１の内周面に接触した状態で一定時間摺動させ、摺動後に釣り糸用ガイド部材１がどれだけ摩耗しているかを、摩耗によりできた摩耗痕の深さ（以下、単に、摩耗深さという。）を測定することで釣り糸用ガイド部材１の釣り糸５に対する耐摩耗性を評価することができる。

また、釣り糸用ガイド部材１の前記圧環強度は、以下に説明する圧環強度試験により評価することができる。

圧環強度は、ＪＩＳ Ｚ ２５０７：２０００の圧環強さ試験方法に準じた方法で測定することができる。図１０は、釣り糸用ガイド部材の圧環強度試験方法を説明するための模式図である。図１０に示すように、被試験物（釣り糸用ガイド部材１）を上下一対の固定治具（セラミック治具４０）間に挟んで固定し、上方から被試験物に半径方向の荷重を加えていき、被試験物が破壊されたときの最大荷重ｐを測定して圧環強度を求める。この試験方法によって、被試験物の圧環強度（σｒ）（単位：ＭＰａ）は、被試験物が破壊されたときの最大荷重をｐ（単位：ｋｇｆ）、釣り糸用ガイド部材１の外径の値をｄ（単位：ｍｍ）、厚みＴの値をｔ（単位：ｍｍ）、幅Ｗの値をｗ（単位：ｍｍ）としたとき、σｒ＝（ｐ（ｄ−ｔ）／（ｗ×ｔ^２））×９．８の式により求めることができる。

また、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１は、窒化珪素質焼結体からなるとき、粒界（ここでは窒化珪素の結晶間）に、Ｙ_２ＳｉＡｌＯ_５Ｎ，Ｙ_４ＳｉＡｌＯ_８Ｎ，Ｙ_２ＳｉＯ_５およびα−Ｙ_２Ｓｉ_２Ｏ_７の少なくともいずれかの結晶を有することが好適である。なお、粒界にＹ_２ＳｉＡｌＯ_５Ｎ，Ｙ_４ＳｉＡｌＯ_８Ｎ，Ｙ_２ＳｉＯ_５，α−Ｙ_２Ｓｉ_２Ｏ_７の結晶が存在するか否かは、上記と同様にＸ線回折装置を用いて確認することができる。

粒界に、Ｙ_２ＳｉＡｌＯ_５Ｎ，Ｙ_４ＳｉＡｌＯ_８Ｎ，Ｙ_２ＳｉＯ_５およびα−Ｙ_２Ｓｉ_２Ｏ_７の少なくともいずれかの結晶が存在しているときには、窒化珪素質焼結体の強度を向上させることができ、優れた機械的強度および破壊靱性を有するものとすることができる。その理由については明らかではないが、粒界に、Ｙ_２ＳｉＡｌＯ_５Ｎ，Ｙ_４ＳｉＡｌＯ_８Ｎ，Ｙ_２ＳｉＯ_５およびα−Ｙ_２Ｓｉ_２Ｏ_７の少なくともいずれかの結晶が存在することにより、主相である窒化珪素の結晶の粒成長を抑制して微細な組織構造とすることができ、かつ粒界相にかかる応力を分散させる働きがあるためと考えられる。また、粒界にＹ_２ＳｉＡｌＯ_５Ｎ，Ｙ_４ＳｉＡｌＯ_８Ｎ，Ｙ_２ＳｉＯ_５およびα−Ｙ_２Ｓｉ_２Ｏ_７の少なくともいずれかの結晶を有する窒化珪素質焼結体からなる釣り糸用ガイド部材１は、優れた機械的強度および破壊靱性により、高い圧環強度を有する。

図１１は、窒化珪素質焼結体からなる本実施形態の釣り糸用ガイド部材の一例を示すＸ線回折チャートである。このＸ線回折チャートにおいて、窒化珪素の結晶が存在していることを示すピークは、２θ＝２３．５°付近，２７．２°付近，３３．６°付近，３６°付近に現れている。そして、Ｙ_２ＳｉＡｌＯ_５Ｎの結晶が存在していることを示すピークが、２θ＝３２°〜３３°（例えば３２．６°）に現れ、Ｙ_４ＳｉＡｌＯ_８Ｎの結晶が存在していることを示すピークが、２θ＝２９°〜３１°（例えば２９．４°，３０．７°，３１．１°）に現れているので、それぞれのピークにより、Ｙ_２ＳｉＡｌＯ_５ＮおよびＹ_４ＳｉＡｌＯ_８Ｎの結晶の存在が確認できる。また、窒化珪素、Ｙ_２ＳｉＡｌＯ_５ＮおよびＹ_４ＳｉＡｌＯ_８Ｎの存在を示すピークの間のブロードなピークは、窒化珪素質焼結体に非晶質（アモルファス）相が存在していることを示している。

なお、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１は、窒化珪素質焼結体表面のＸ線回折チャートにおける２θ＝３２．６°付近のＹ_２ＳｉＡｌＯ_５Ｎの結晶のピーク強度の値をＸとし、２θ＝２９．４°付近のＹ_４ＳｉＡｌＯ_８Ｎの結晶のＸ線回折におけるピーク強度の値をＹとしたとき、その比率Ｘ／Ｙが１．２以下（０を除く）であると、機械的強度および破壊靱性がより高まる傾向があるため、釣り糸用ガイド部材１の圧環強度がより高まる傾向がある。

図１２は、窒化珪素質焼結体からなる本実施形態の釣り糸用ガイド部材の他の一例を示すＸ線回折チャートである。このＸ線回折チャートにおいて、図１１に示す例と同様の窒化珪素、Ｙ_２ＳｉＡｌＯ_５ＮおよびＹ_４ＳｉＡｌＯ_８Ｎの各結晶が存在していることを示すピークに加えて、２θ＝２８°〜２９°（例えば２８．３°）に、Ｙ_２ＳｉＯ_５またはα−Ｙ_２Ｓｉ_２Ｏ_７の結晶の存在を示すピークが表れており、図１２に示す例では、これらの結晶の存在が確認できる。

次に、本実施形態の製造方法の一例として、釣り糸用ガイド部材１の材質に窒化珪素質焼結体を適用した場合を説明する。

まず、出発原料として、Ｓｉ粉末（平均粒径Ｄ_５０＝０．５〜１００μｍ）およびＳｉ_３Ｎ_４粉末（α化率５０％以上、平均粒径Ｄ_５０＝０．５〜１０μｍ）と、焼結助剤であるＹ_２Ｏ_３粉末（平均粒径Ｄ_５０＝０．５〜１０μｍ）、Ａｌ_２Ｏ_３粉末（平均粒径Ｄ_５０＝０．５〜１０μｍ）およびＳｉＯ_２粉末（平均粒径Ｄ_５０＝０．５〜１０μｍ）とを準備する。その後、それぞれの粉末を所定量秤量し、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）やポリエチレングリコール（ＰＥＧ）などの各種バインダと、溶媒とともに、例えば回転ミル、振動ミル、ビーズミルなどのミルに入れて湿式混合・粉砕し、スラリーを作製する。

なお、Ｓｉ粉末とＳｉ_３Ｎ_４粉末との質量比率は、Ｓｉ粉末／Ｓｉ_３Ｎ_４粉末≧１となるように秤量する。そして、窒化珪素質焼結体の組成が、イットリウム（Ｙ）をＹ_２Ｏ_３換算で３質量％以上１２質量％以下、アルミニウム（Ａｌ）をＡｌ_２Ｏ_３換算で２質量％以上５質量％以下および珪素（Ｓｉ）をＳｉＯ_２換算で２質量％以上４質量％以下含有し、残部が窒化珪素からなるものとするには、Ｓｉ粉末とＳｉ_３Ｎ_４粉末との質量比率が８５：１５であるとき、Ｙ_２Ｏ_３粉末およびＡｌ_２Ｏ_３粉末については、それぞれ４．３質量％以上１７質量％以下、２．９質量％以上７．２質量％以下となるように秤量する。なお、各粉末の秤量時と窒化珪素質焼結体の含有量とで質量％が異なるのは、Ｓｉ粉末を窒化させて窒化珪素としているためである。なお、安価なＳｉ粉末を適用した例を上述したが、Ｓｉ_３Ｎ_４粉末のみを１次原料として製造された窒化珪素質焼結体を適用することも可能である。

また、ＳｉＯ_２粉末については、Ｓｉ粉末およびＳｉ_３Ｎ_４粉末に不可避的に含まれる酸素をＳｉＯ_２に換算した量と合わせて窒化珪素質焼結体に含まれるＳｉＯ_２換算での含有量が２質量％以上４質量％以下となるように秤量する。なお、Ｙ_２Ｏ_３：Ａｌ_２Ｏ_３：ＳｉＯ_２の窒化珪素質焼結体の含有量は、質量比率で５０〜６６質量％：１８〜２６質量％：１６〜２４質量％であることが好適である。

次に、噴霧造粒乾燥装置（スプレードライヤ）を用いてスラリーを噴霧造粒して球状顆粒を得た後、この球状顆粒を用いて粉末プレス成形法にて成形し、必要に応じて切削加工を施すことにより成形体を得る。

次に、この成形体を５０ｋＰａ〜１．１ＭＰａの窒素分圧で、１０００〜１４００℃の温度で焼成することで成形体中の珪素（Ｓｉ粉末）を窒化させ、成形体中の窒化珪素のα化率を９０％以上とした後、５０〜３００ｋＰａの窒素分圧で、１７００〜１９００℃の最高温度で焼成する。そして、粒界にメリライト（Ｙ_２Ｓｉ_３Ｏ_３Ｎ_４）、Ｙ_２ＳｉＡｌＯ_５ＮおよびＹ_４ＳｉＡｌＯ_８Ｎの結晶を存在させるには、最高温度から１２００℃までの降温速度を１０℃／ｍｉｎ以下とすればよい。なお、Ｘ線回折チャートにおける２θ＝３７．２°のメリライト（Ｙ_２Ｓｉ_３Ｏ_３Ｎ_４：イットリウムナイトライドシリケート）結晶のピーク強度をＩ_Ｍ、２θ＝２７．０°の窒化珪素結晶のピーク強度をＩ_Ｓとしたとき、Ｉ_Ｍ／Ｉ_Ｓの値が０．１以下（０を除く）とするには、最高温度から１２００℃までの降温速度を５℃／ｍｉｎ以上１０℃／ｍｉｎ以下とすればよい。また、Ｘ線回折チャートにおける２θ＝３２．６°付近のＹ_２ＳｉＡｌＯ_５Ｎの結晶のピーク強度をＸとし、２θ＝２９．４°付近のＹ_４ＳｉＡｌＯ_８Ｎの結晶のＸ線回折におけるピーク強度をＹとしたとき、その比率Ｘ／Ｙを１．２以下とするには、前記降温速度を７℃／ｍｉｎ以上１０℃／ｍｉｎ以下とすればよい。また、Ｘ線回折チャートにおける２θ＝２８°〜２９°間にピークを示す結晶（Ｙ_２ＳｉＯ_５またはα−Ｙ_２Ｓｉ_２Ｏ_７）を存在させるには、焼成時の最高温度を１７００〜１８００℃の範囲内として、比較的低温で焼成すればよい。

また、色調を、ＪＩＳ Ｚ ８７２９−１９８０のＬ^＊ａ^＊ｂ^＊表色系における明度指数Ｌ^＊を３５以下とするためには、所定量の遷移金属からなる着色剤を出発原料に加えればよい。このように、出発原料に遷移金属からなる着色剤を添加すれば、窒化珪素質焼結体の粒界に遷移金属の珪化物が存在することとなり、明度指数Ｌ^＊を３５以下とすることができる。なお、添加する遷移金属としては、焼成時に粒界で珪化物を形成し易い、鉄やタングステンを用いることが好適である。

また、見掛け密度を３．２７ｇ／ｃｍ^３以上とするには、焼成時の最高温度を、１７００℃以上とすればよい。

また、窒化珪素の平均結晶粒径を、０．８μｍ以下とするためには、出発原料としてＳｉ粉末およびＳｉ_３Ｎ_４粉末を用いた反応焼結法により窒化珪素質焼結体を作製すればよい。

また、円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子を、１０μｍ×１０μｍの単位領域当たり２０個以下（０個を含まず）存在させるには、焼成時の最高温度を１７１０〜１７５０℃と比較的低温とすればよい。

また、焼成時の最高温度を、１７１０℃以上とすることで、ボイド率を１．８％以下とすることができ、特に焼成時の最高温度の保持時間を３〜２０時間の範囲内とすることで、ボイド率を０．３％以上１．５％以下の範囲内とすることができる。なお、さらにボイド率を低くするためには、焼成後に熱間静水圧プレス成形（ＨＩＰ）処理を行なえばよい。

そして、室温まで冷却した後、バレル加工や研削加工により曲面を形成し、最終的にセンタレス加工を施すことにより窒化珪素質焼結体からなる本実施形態の釣り糸用ガイド部材１を得ることができる。

なお、本実施形態の釣り糸用ガイド部材１として、窒化珪素質焼結体からなるものの製造方法の詳細を上述したが、この他にも、アルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３），ジルコニア（ＺｒＯ_２），スピネル（ＭｇＡｌ_２Ｏ_４），炭化珪素（ＳｉＣ），窒化アルミ（ＡｌＮ）,窒化チタン（ＴｉＮ）および炭化チタン（ＴｉＣ）などのセラミックスからなるものも製造可能であり、ステンレス鋼やチタニウムなどの金属からなるものも製造可能である。

以下に本発明の実施例を示すが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
出発原料として、Ｓｉ粉末（平均粒径Ｄ_５０＝１０μｍ）およびＳｉ_３Ｎ_４粉末（α化率７０％、平均粒径Ｄ_５０＝１μｍ）と、焼結助剤であるＹ_２Ｏ_３粉末（平均粒径Ｄ_５０＝１μｍ）、Ａｌ_２Ｏ_３粉末（平均粒径Ｄ_５０＝１μｍ）、ＳｉＯ_２粉末（平均粒径Ｄ_５０＝１μｍ）を準備した。続いて、それぞれの粉末を、Ｓｉ粉末を６５質量％、Ｓｉ_３Ｎ_４粉末を１５質量％、Ｙ_２Ｏ_３粉末を１２質量％、Ａｌ_２Ｏ_３粉末を５質量％、ＳｉＯ_２粉末を３質量％秤量した。

そして、秤量後の粉末と、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）と、溶媒とを回転ミルに入れて、所定時間混合・粉砕し、スラリーを作製した。そして、噴霧造粒乾燥装置を用いてスラリーを噴霧造粒して球状顆粒を得た後、この球状顆粒を用いて粉末プレス成形法にて成形体を得た。次に、この成形体を１２０ｋＰａの窒素分圧で、１３００℃の温度で焼成し、窒化珪素のα化率が９０％以上の窒化体を得た後、さらに１２０ｋＰａの窒素分圧で、表１に示す最高温度でそれぞれ５時間保持することにより、１０μｍ×１０μｍの単位領域当たりにおける円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子の個数が異なる試料Ｎｏ．１〜１０を得た。ここで、試料Ｎｏ．１〜１０の形状はいずれも、外径が１２ｍｍ，内径が１０ｍｍ、幅（Ｗ）が＝２ｍｍで、断面視において、図２に示す釣り糸用ガイド部材１として、曲率半径Ｒ１が４．５ｍｍ、曲率半径Ｒ２が０．８ｍｍであった。

そして、試料Ｎｏ．１〜１０を前述の耐摩耗性評価装置３０を用いて釣り糸用ガイド部材の釣り糸に対する耐摩耗性を評価し、その結果を摩耗深さとして表１に示した。

なお、耐摩耗性評価装置３０の設定条件は、おもり３４の質量を５００ｇとし、糸６が試料の内周面を摺動する速度を６０ｍ／分とし、糸６の走行距離を３０００ｍとした。

また、試料の任意の断面を鏡面研磨した後、研磨面を超音波洗浄処理し、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）を用いて倍率５０００倍に拡大した観察像を得た。そして、前記観察像を画像データとし、画像解析ソフト「Ａ像くん」（登録商標，旭化成エンジニアリング（株）製）を用い、円形粒子解析手法を適用して、画像データ内の１０μｍ×１０μｍの範囲内にある結晶粒子の数と粒子１つ１つの面積をそれぞれ求め、画像データ内のスケールで描いた直径１μｍの円の面積を上回る結晶粒子がいくつ存在するかを算出し、円相当径１μｍ以上の窒化珪素結晶粒子の数を求めた。結果を表１に示す。

なお、上記観察像を用いて、プラニメトリック法により試料Ｎｏ．１〜１０の平均結晶粒径を算出したところ、試料Ｎｏ．１〜１０は全て平均結晶粒径が０．８μｍ以下であった。また、ＪＩＳ Ｒ １６３４−１９９８に準拠して試料Ｎｏ．１〜１０の見掛け密度を測定したところ、試料Ｎｏ．１〜１０は全て見掛け密度が３．２７ｇ／ｃｍ^３以上であった。また、試料１〜１０の上記断面において、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）を用いて倍率５００倍に拡大した観察像から、１００μｍ×１００μｍの領域を占めるボイドの面積を測定し、ボイド率を算出したところ、試料１〜１０は全てボイド率が１．８％以下であった。

表１に示した通り、円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子が、１０μｍ×１０μｍの単位領域当たり２０個以下である試料Ｎｏ．３〜１０は、摩耗深さが１．６μｍ以下であり、上記範囲外である試料Ｎｏ．１および２に比べて摩耗深さが浅くなっており、釣り糸に対する耐摩耗性が優れていることが分かった。さらに、試料Ｎｏ．３〜１０において、試料Ｎｏ．３〜９は摩耗深さが１．４μｍ以下であり、円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子の個数が、５個以上２０個以下であると釣り糸に対する耐摩耗性が高まりやすいといえる。さらに、試料Ｎｏ．４〜８は摩耗深さが１．３μｍ以下であり、１０μｍ×１０μｍの単位領域当たりにおける、円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子の個数が、６個以上１６個以下であると釣り糸に対する耐摩耗性が特に高まりやすいといえる。

次に、焼成時の最高温度の保持時間を表２に示すように種々変更した以外は、実施例１の試料Ｎｏ．５と同様の方法を用いて試料Ｎｏ．１１〜１７を製造した。各試料は、実施例１と同様に外径が１２ｍｍ、内径が１０ｍｍ、幅（Ｗ）が２ｍｍで、断面視において、図２に示す釣り糸用ガイド部材１として、曲率半径Ｒ１が４．５ｍｍ、曲率半径Ｒ２が０．８ｍｍである形状の試料を準備した。なお、各試料のボイド率については、実施例１と同様の方法を用いて測定を行い、実施例１と同様の耐摩耗試験を実施するとともに、前述の圧環強度試験を行い、各試料の摩耗深さおよび圧環強度を求めた。結果を表２に示す。

表２に示した通り、焼成時の最高温度の保持時間を３〜２０時間の範囲内とした試料Ｎｏ．１２〜１５については、ボイド率が０．３％以上１．５％以下であり、１．２μｍ以下の摩耗深さと７００ＭＰａ以上の圧環強度が得られた。

次に、焼成時の最高温度から１２００℃までの降温速度を表３に示すように種々変更した以外は、実施例１の試料Ｎｏ．７と同様の方法を用いて、試料Ｎｏ．１８〜２２を製造した。試料は、実施例１と同様に外径が１２ｍｍ，内径が１０ｍｍ、幅（Ｗ）が２ｍｍで、断面視において、図２に示す釣り糸用ガイド部材１として、曲率半径Ｒ１が４．５ｍｍ、曲率半径Ｒ２が０．８ｍｍである形状の試料を準備した。

なお、各試料のＩ_Ｍ／Ｉ_Ｓの値については、Ｘ線回折装置（Ｂｒｕｋｅｒ ＡＸＳ社製 Ｄ８ ＡＤＶＡＮＣＥ）を用いて、試料の表面にＣｕＫα線を照射し、ＣｕＫα線の回折方向と入射方向の角度差（２θ）と回折Ｘ線強度を検出器で走査した結果であるＸ線回折チャートを得て、２θ＝３７．２°と２θ＝２７．０°のピーク強度Ｉ_Ｍ，Ｉ_Ｓを確認し、この比率を求めることにより算出した。

そして試料Ｎｏ．１８〜２２について、実施例１と同様の耐摩耗試験を実施するとともに、圧環強度試験を行い、各試料の摩耗深さおよび圧環強度を求めた。結果を表３に示す。

表３に示した通り、降温速度が５〜１０℃／ｍｉｎの試料Ｎｏ．１９〜２１については、Ｉ_Ｍ／Ｉ_Ｓが０．１以下であり、１．２μｍ以下の摩耗深さと、７００ＭＰａ以上の圧環強度が得られた。

本発明は、その精神または主要な特徴から逸脱することなく、他のいろいろな形態で実施できる。したがって、前述の実施形態はあらゆる点で単なる例示に過ぎず、本発明の範囲は特許請求の範囲に示すものであって、明細書本文には何ら拘束されない。さらに、特許請求の範囲に属する変形や変更は全て本発明の範囲内のものである。

１，６，１１，１４：釣り糸用ガイド部材
２：第１の曲面
２’:第２の曲面
３：案内部
４：外周
５：釣り糸
７：フランジ部
１０：釣り糸用ガイド
１２：保持部
１３：取り付け部
２０：釣り竿
３０：耐摩耗性評価装置
４０：セラミック治具

Claims (10)

1. リング状をなし、軸線を含む切断面の断面視において、内周側から外周側に向かって曲面とされており、内周側の曲面において、軸線方向中央部側の曲面の曲率半径をＲ１、軸線方向端部側の曲面の曲率半径をＲ２、前記内周側の曲面の一方の端部から一方の外周側に延びる曲面の曲率半径をＲ３としたとき、Ｒ２よりもＲ１が大きく、Ｒ３がＲ２以上であることを特徴とする釣り糸用ガイド部材。
2. 比率Ｒ１／Ｒ２の値が３以上であることを特徴とする請求項１に記載の釣り糸用ガイド部材。
3. 比率Ｒ３／Ｒ２の値が１．２以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の釣り糸用ガイド部材。
4. 外周側にフランジ部を有するとともに、前記断面視において、該フランジ部は、一端が前記内周側の曲面につながる外面の少なくとも一部が曲面とされており、該曲面の曲率半径をＲ４としたとき、Ｒ４がＲ２以上であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つに記載の釣り糸用ガイド部材。
5. 前記断面視において、前記フランジ部は、前記外面の他端から厚み方向に伸びる内側面を有しており、該内側面の少なくとも一部に窪み部を有していることを特徴とする請求項４に記載の釣り糸用ガイド部材。
6. 窒化珪素質焼結体からなり、任意の断面において、円相当径１μｍ以上の窒化珪素の結晶粒子が、１０μｍ×１０μｍの単位領域当たり２０個以下（０個を含まず）存在することを特徴とする請求項１〜５のいずれか１つに記載の釣り糸用ガイド部材。
7. 窒化珪素質焼結体からなり、ボイド率が０．３％以上１．５％以下であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１つに記載の釣り糸用ガイド部材。
8. 窒化珪素質焼結体からなり、Ｘ線回折チャートにおける２θ＝３７．２°のメリライト（Ｙ_２Ｓｉ_３Ｏ_３Ｎ_４：イットリウムナイトライドシリケート）結晶のピーク強度をＩ_Ｍ、２θ＝２７．０°の窒化珪素結晶のピーク強度をＩ_Ｓとしたとき、Ｉ_Ｍ／Ｉ_Ｓの値が０．１以下（０を除く）であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１つに記載の釣り糸用ガイド部材。
9. 請求項１〜８のいずれか１つに記載の釣り糸用ガイド部材と、該釣り糸用ガイド部材を保持するための保持部と、該保持部を釣り竿に取り付けるための取り付け部とを有してなることを特徴とする釣り糸用ガイド。
10. 竿体と、該竿体に取り付けられた請求項９に記載の釣り糸用ガイドとを備えることを特徴とする釣り竿。

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