JP7367020B2 - 軽水炉運転中のＳｉＣ被覆管を沈静化させるための被膜及び表面改質 - Google Patents

Description

政府支援
本発明は、ＤＥ－ＮＥ０００８８００、ＤＥ－ＮＥ０００８３００、及びＤＥ－ＮＥ０００８２２２の下で、エネルギー省（ＤＯＥ）によって授与された米国政府の支援によってなされた。米国政府は、本発明の一定の権利を有する。

関連出願の相互参照
本出願は、２０１８年１１月２０日に出願された米国実用特許出願第１６／１９６，００５号からの優先権を主張し、その開示は、参照により本明細書に組み込まれる。

本発明は、概して原子炉に関し、より詳細には、軽水型原子炉を運転するときの炭化ケイ素被覆管に関する。

加圧水型原子炉（ＰＷＲ）のような一般的な軽水型原子炉では、炉心は多数の燃料集合体を含み、各燃料集合体は複数の細長い燃料要素又は燃料棒から構成される。燃料集合体は、炉心の所望の大きさ及び原子炉の大きさに応じて、寸法及び設計が異なる。それぞれの燃料棒は、例えば二酸化ウラン（ＵＯ₂）、二酸化プルトニウム（ＰｕＯ₂）、二酸化トリウム（ＴｈＯ₂）、窒化ウラン（ＵＮ）及びケイ化ウラン（Ｕ₃Ｓｉ₂）、又はそれらの混合物のうちの少なくとも一つなどの核燃料核分裂性物質を含む。燃料棒の少なくとも一部はまた、例えばホウ素又はホウ素化合物、ガドリニウム又はガドリニウム化合物、エルビウム又はエルビウム化合物などの中性子吸収材料を含むことができる。中性子吸収材料は、核燃料ペレットのスタック（積層）状でペレット上又はペレット中に存在してもよい。環状形態又は粒子状形態の燃料も使用することができる。

燃料棒の各々は、核分裂性物質を保持するための格納容器として作用する被覆管を有する。各燃料棒の被覆管は、各端部に配置されたプラグ又はキャップを有する。更に、燃料棒には、核燃料ペレットのスタックの構成を維持するための例えば金属ばねなどの押え装置が設けられている。図１は、燃料棒における従来技術の設計を示しており、この燃料棒は、エンドプラグ１６を備えたジルコニウムベースの被覆管１２を示しており、燃料棒は、被覆管１２の内側に配置されている、燃料ペレットのスタック１０とばね押え装置１４とを有している。エンドプラグ１６の一方、即ち、押え装置１４に最も近接して配置されたエンドプラグは、通常はトップエンドプラグと呼ばれる。燃料棒は、高速の核分裂と、その結果、熱の形で大量のエネルギーを放出することとをサポートするのに十分な中性子束を炉心内に供給するように構成されたアレイにまとめられている。例えば水などの冷却材が原子炉の炉心を通って圧送され、原子炉の炉心で発生する熱を取り出し、例えば電気などの有用な成果物を生成する。

燃料棒の被覆管は、ジルコニウム（Ｚｒ）で構成されてもよく、重量比で約２パーセントの他の金属、例えばニオブ（Ｎｂ）、スズ（Ｓｎ）、鉄（Ｆｅ）及びクロム（Ｃｒ）などを含んでもよい。当技術分野における最近の進展により、炭化ケイ素（ＳｉＣ）などのセラミック含有材料から構成される燃料棒被覆管が提供されている。ＳｉＣは、設計基準外事象、例えば、１２００℃を超える温度において望ましい特性を発揮することが示されており、従って、核燃料棒被覆管における適切な構造材料と考えることができる。しかしながら、ハンドリング、又は事故、又は例えば地震などの自然現象によって誘発される屈曲中に、核分裂ガス不透過性を維持することは、一般的に、セラミック材料固有の非弾性のために困難である。１２００℃を超える温度で、ＳｉＣ管上のエンドプラグを高スループットで経済的な方法で締め付け、気密シールをもたらすことも難しい。ＳｉＣ繊維で包まれたＺｒ合金で構成されている内側スリーブの使用が試みられてきたが、ＳｉＣがＳｉＣ繊維内及びＳｉＣ繊維上に付着し、それらを一緒に保持する場合、化学気相含浸（ＣＶＩ）中に生じる過剰な腐食のために失敗してきた。従って、例えば約８００℃～約１２００℃などの原子炉の炉心に関連する温度におけるＺｒ管の腐蝕と、ＣＶＩ工程中に発生する、例えばガスがＨ₂、Ｃｌ₂及びＨＣｌを含有することなどの化学条件と、を含む核燃料棒被覆管に関する問題が残存する。

また、ＳｉＣ巻線を別に作り、それをＣＶＩにさらし、次いでＺｒ管上に適合させることも試みられてきた。しかしながら、このアプローチにも問題がある。例えば、Ｚｒ管とＳｉＣ複合材料マトリックスとの間の空間は、被覆管層内に付加的な熱伝達障壁を形成する。これは、核燃料が遭遇する非常に高い線出力密度（通常５ｋｗ／ｆｔより大きい）において燃料中心部の溶融を引き起こす可能性がある。その端部が覆われていないため、Ｚｒ管がＳｉＣ複合材料スリーブから滑りおち、高温の水蒸気及び他のガスがＳｉＣ複合材料の下方に浸透し、Ｚｒ合金管に到達する経路を提供する可能性がある。

しかしながら、ＳｉＣ－ＳｉＣ複合材料が、事故耐性燃料（ＡＴＦ）被覆材として、軽水炉（ＬＷＲ）におけるＺｒ合金の代替物の主要候補として出現している。ＳｉＣ複合材料は、耐高温水蒸気腐食性、優れた高温強度、及び良好な放射安定性により、冷却材喪失事故（ＬＯＣＡ）及び他の発生し得る事故シナリオ下での対応時間（ｃｏｐｉｎｇ ｔｉｍｅ）の延長が期待されている。ＳｉＣ‐ＳｉＣ複合材料の研究開発は、製造、エンドキャップ接合、スケーラビリティ及び高温試験の分野に焦点を当ててきた。

ある一つのＳｉＣ被覆管の設計は、機械的靭性のための内側ＳｉＣ－ＳｉＣ複合材料（ＳｉＣ繊維／マトリックス）と、耐食性を改善し、不浸透性核分裂ガスバリアとして役立つための外側モノリシックＳｉＣ被膜と、から成る。しかし、水冷却材中のＳｉＣの水熱腐食は、ＬＷＲの通常運転条件において重要な懸念事項である。これは、プロトタイプの水性ＬＷＲ環境におけるＳｉＣの重量及び厚さの損失を示す図２に示されるデータにおいて実証される。この作用は、原子炉冷却材中のＳｉＣの酸化により形成されたシリカ相の溶解に起因する。可能性のある一つのシリカ形成反応及び溶解経路は、以下の通りである。
ＳｉＣ_（ｓ）＋４Ｈ₂Ｏ_（ａｑ）→ＳｉＯ_2（ｓ）＋４Ｈ_2（ｇ）＋ＣＯ_2（ｇ）（１）
ＳｉＯ_2（ｓ）＋２Ｈ₂Ｏ_（ａｑ）→Ｓｉ(ＯＨ)_{4（ａｑ）} （２）

溶存酸素と水の放射線分解による水冷却材中の酸素活量が高いことと、放射線損傷がＳｉＣ被覆管表面の熱水腐食と減肉を加速させる可能性がある。ＳｉＣ腐食を緩和する一つのアプローチは、水冷却剤の化学的性質を制御することである。以下の原子炉シミュレートされた水の化学的性質が図２に示されている：３３０℃の温度で３．５７ｐｐｍのＨ₂及びｐＨ７．２を有するＰＷＲ、２９０℃の温度で０．３ｐｐｍのＨ₂及びｐＨ５．６を有するＢＷＲ－ＨＷＣ、及び２９０℃の温度で１．０ｐｐｍのＯ₂及びｐＨ５．６を有するＢＷＲ－ＮＷＣである。図２に示すように、例えば、水中に水素を溶解することは、腐食を低減することができるが、腐食は、存在する場合、より遅い速度で、且つ、微細構造欠陥（例えば、アモルファスＳｉＣ）で発生し続ける。

さらに、純粋なＳｉＣセラミック基複合材料（ＣＭＣ）管は、微小亀裂の影響を受けやすく、ハンドリング中及び移送中に気密性を失う可能性があることが見いだされている。従って、腐食及び気密性の問題を緩和するために、ＳｉＣ被覆管の外側に金属又はセラミック被覆を使用する新しいＳｉＣ被覆管設計が必要である。

過去には、航空宇宙用途、即ち種々の酸化物（例えば、酸化イットリウム、アルミナ、ジルコニア）のプラズマ溶射被膜のために、ＳｉＣマトリックス複合材料上に被膜を施すことに成功してきた。本発明によれば、腐食及び気密性の問題を改善するために、ＳｉＣ被覆管に対して同様の被膜を施すことができる。

一態様では、外面を有する炭化ケイ素基材と、炭化ケイ素基材の外面に施された被膜とを含み、被膜は、ＦｅＣｒＡｌ、Ｙ、Ｚｒ、及びＡｌ－Ｃｒ合金、Ｃｒ₂Ｏ₃、ＺｒＯ₂及び他の酸化物、炭化クロム、ＣｒＮ、Ｚｒシリケート及びＹシリケート、並びにＺｒシリサイド及びＹシリサイドから選択される一つ又は複数の材料を備える、軽水原子炉内の複合炭化ケイ素被覆管を提供する。

特定の実施形態では、本発明は、炭化ケイ素基材の外面に施されたＦｅＣｒＡｌ合金被膜、又は炭化ケイ素基材の外面に施されたアルミニウム被膜及びアルミニウム被膜に施されたＦｅＣｒＡｌ合金被膜、又は炭化ケイ素基材の外面に施された混合被膜であって、Ａｌ₄Ｃ₃＋Ｓｉ及びＦｅ－Ａｌ合金を含む混合被膜、混合被膜に施されたＦｅＣｒＡｌ合金被膜、及びＦｅＣｒＡｌ合金被膜上に施されたＣｒ₂Ｏ₃被膜、又は炭化ケイ素基材の外面に施されたＣｒＮ層及びＣｒＮ層に施されたクロム層、及び、ＣｒＮ層及びクロム層が交互に施された一つ又は複数の追加層、又は炭化ケイ素の外面に施されたイットリウムシリコン層、又は炭化ケイ素層の外面に施されたイットリウムシリサイド若しくはジルコニウムシリサイド層、又は炭化ケイ素層の外面に施されたイットリウムシリケート若しくはジルコニウムシリケート層を含む。

別の態様では、本発明は、軽水型原子炉で使用するための複合炭化ケイ素被覆管を製造する方法を提供する。該方法は、外面を有する炭化ケイ素基材を提供することと、炭化ケイ素基材の外面に被膜を堆積させることとを含み、被膜は、ＦｅＣｒＡｌ、Ｙ、Ｚｒ及びＡｌ－Ｃｒ合金、Ｃｒ₂Ｏ₃、ＺｒＯ₂及び他の酸化物、炭化クロム、ＣｒＮ、Ｚｒ－シリケート及びＹシリケート、並びにＺｒ－シリサイド及びＹシリサイドから選択される一つ又は複数の材料を含む。

特定の実施形態では、本発明は、（ａ．）炭化ケイ素基材の外面上にＦｅＣｒＡｌ合金被膜を堆積させるステップ、又は（ｂ．）炭化ケイ素基材の外面上にアルミニウム被膜を堆積させ、アルミニウム被膜上にＦｅＣｒＡｌ合金被膜を堆積させるステップ、又は（ｃ．）炭化ケイ素基材の外面上にＣｒＮ層を堆積させ、ＣｒＮ層上にクロム層を堆積させ、及びその上にＣｒＮ層及びクロム層が交互に施された一つ又は複数の追加層を堆積させるステップ、又は（ｄ．）炭化ケイ素の外面上にイットリウムシリコン層を堆積させるステップ、又は（ｅ．）炭化ケイ素層の外面上にイットリウムシリサイド層又はジルコニウムシリサイド層を堆積させるステップ、又は（ｆ．）炭化ケイ素層の外面上にイットリウムシリケート層又はジルコニウムシリケート層を堆積させるステップ、を含む。

特定の実施形態において、ステップ（ｂ）、（ｄ）、（ｅ）及び（ｆ）のうちの一つ又は複数は、被膜を熱処理することをさらに含む。（ｂ．）被膜を熱処理すると、炭化ケイ素基材の外面に施されたＡｌ₄Ｃ₃＋Ｓｉ及びＦｅ－Ａｌ合金を含む混合被膜と、混合被膜に施されたＦｅＣｒＡｌ合金被膜と、ＦｅＣｒＡｌ合金被膜に施されたＣｒ₂Ｏ₃被膜とを形成することができる。（ｄ．）被膜を熱処理すると、炭化ケイ素基材の外面に施されたイットリウムシリケート層を形成することができる。（ｅ．）被膜を熱処理すると、炭化ケイ素基材の外面に施されたイットリウムシリケート層又はジルコニウムシリケート層を形成することができる。（ｆ．）被膜を熱処理すると、炭化ケイ素基材の外面に施されたイットリウムシリケート層又はジルコニウムシリケート層を形成することができる。熱処理ステップは、５００～６００℃の温度で実施してもよい。

成膜は、コールドスプレー、溶射、物理蒸着、ＤＣ反応性スパッタリング、及びスラリーコーティングからなる群から選択されるプロセスによって施すことができる。

本発明のさらなる理解は、添付の図面と併せて読めば、好ましい実施形態の以下の説明から得ることができる。

本発明を適用することができる従来技術の原子炉燃料棒の構造の簡略化された概略図である。 様々な水化学物質についての水オートクレーブ試験におけるＣＶＤ－ＳｉＣの重量損失を示すグラフである。 本発明の特定の実施形態による、ＳｉＣ基材上に成膜直後のアルミニウム結合層を有するコールドスプレーされたＦｅＣｒＡｌ合金被膜の多層被膜構造の簡略化された概略図である。 本発明の特定の実施形態による、熱処理後の図３Ａの多層被膜構造の簡略化された概略図である。 本発明の特定の実施形態による、ＳｉＣ基材上にＣｒとＣｒＮの交互の被膜層を有する多層被膜構造の簡略化された概略図である。 Ｚｒ酸化物及びＹ酸化物形成の自由エネルギーを示すグラフである。 本発明の特定の実施形態による、ＳｉＣ基材上に物理蒸着によって成膜直後のＹＳｉ層の多層被膜構造の簡略化された概略図である。 本発明の特定の実施形態による、Ｙ₂Ｓｉ₂Ｏ₇層を含む、熱処理後の図６Ａの多層被膜構造の簡略化された概略図である。

本発明は、改良された耐食性及び気密性保護のために外面上に施された金属、セラミック及び／又は多層被膜を有する新規なＳｉＣセラミック基複合材料（ＣＭＣ）被覆管を提供する。被膜材料は、ＦｅＣｒＡｌ、Ｙ、Ｚｒ及びＡｌ－Ｃｒ合金、Ｃｒ₂Ｏ₃、ＺｒＯ₂及び他の酸化物、炭化クロム、ＣｒＮ、Ｚｒシリケート及びＹシリケート、並びにＺｒシリサイド及びＹシリサイドから選択される一つ又は複数の材料を含む。被膜は、コールドスプレー、溶射プロセス、物理蒸着プロセス（ＰＶＤ）、及びスラリーコーティングを含む様々な公知の表面処理技術を利用して配置される。

ＳｉＣ－ＳｉＣは、優れた高温強度及び耐酸化性、並びに、文書で十分に立証された放射線損傷応答を有している。従って、それは、事故耐性の観点から、ＬＷＲ燃料被覆管と炉心構成要素において優れた選択である。しかしながら、ＳｉＣ－ＳｉＣは、この環境における二酸化ケイ素の熱力学的不安定性が起因して、通常のＬＷＲ運転条件下で顕著な水溶液腐食も示す。さらに、純粋なＳｉＣ ＣＭＣ管は、その脆性のために、微小亀裂も起こりやすい。

本発明の新規な特徴は、改良されたＳｉＣ被覆管を提供するだけでなく、前述の問題及び問題に対処する。

本発明によるＳｉＣ被覆管は、被覆管の外側、例えば外面上における新規な金属又はセラミック又は多層被膜からなる。ある実施態様において、ＦｅＣｒＡｌ合金被膜がＳｉＣ被覆管上に堆積される。ＦｅＣｒＡｌ合金被膜は、ＳｉＣ被覆管の外面上に直接堆積され得るか、又は代替的に、ＦｅＣｒＡｌ合金被膜は、例えば、ＳｉＣ被覆管に直接施される結合層上に堆積されることによって、ＳｉＣ被覆管に間接的に結合され得る。

図３Ａは、外面２５を有するＳｉＣ基材２１と、ＳｉＣ基材２１上に堆積されたＦｅＣｒＡｌ合金被膜２８とを有する多層被膜構造２０を示す。加えて、構造２０は、ＳｉＣ基材２１とＦｅＣｒＡｌ合金被膜２８との間に、アルミニウム（Ａｌ）層２３、例えば、薄膜又は薄い層を堆積させた。Ａｌ層２３は、ＳｉＣ基材２１の外面２５上に直接堆積され、ＦｅＣｒＡｌ合金被膜２８は、Ａｌ層２３の外面２６上に直接堆積される。ここで、Ａｌ層２３は、結合層として働く。ＦｅＣｒＡｌ合金被膜２８の外面２９は、原子炉の炉心を通して圧送される、例えば水などの冷却剤と接触可能である、ＳｉＣ ＣＭＣの外部表面として働く。

本発明の新規な金属又はセラミック又は多層被膜は、従来のコールドスプレー被膜技術を用いて適用することができる。例えば、ＦｅＣｒＡｌ合金被膜２８はコールドスプレー被膜技術によって形成することができ、Ａｌ（結合）層２３は、コールドスプレーされたＦｅＣｒＡｌ（金属）合金被膜２８のＳｉＣ（セラミック）基材２１への優れた接着性を提供する。

更なる接着性向上は、図３Ａにおいて成膜直後の構造２０を、例えば、約５００℃から約６００℃などの成膜後の熱処理にかけることによって達成することができ、これによって、Ａｌ層２３とＦｅＣｒＡｌ合金被膜２８及びＳｉＣ基材２１との相互混合が促進されて、結合強度が増加し、二層のコールドスプレー被膜が形成される。図３Ｂは、熱処理を伴う多層被膜構造２０をさらに示す。図３Ｂは、図３Ａに示すように、ＳｉＣ基材２１及びＦｅＣｒＡｌ合金被膜２８を含む。さらに、図３Ｂは、ＳｉＣ基材２１とＦｅＣｒＡｌ合金被膜２８との間に位置し、熱処理の結果としてＡｌ₄Ｃ₃＋Ｓｉ及びＦｅ－Ａｌ合金から構成される混合中間層３０を示す。中間層３０は、ＳｉＣ基材２１の外面２５上に直接堆積される。Ｃｒ₂Ｏ₃層３２は、ＦｅＣｒＡｌ合金被膜層２８の外面２９上に形成され、Ｃｒ₂Ｏ₃層３２の外面３３は、原子炉炉心を通って圧送される、例えば水などの冷却材と接し得るＳｉＣ ＣＭＣの外部表面を形成する。

コールドスプレー堆積の代替として、本発明では溶射プロセスを使用してもよい。溶射プロセスは、通常、溶融粒子を形成するために濃縮熱源によって粉末供給物を溶融するステップと、溶融粒子を基材の表面に噴霧して緻密な被膜を形成するステップとを含む。このプロセスは、セラミック及び硬質金属基材上へのセラミック被膜の堆積のために産業界で広く利用されている。同様に、溶射を用いて、Ｃｒ、Ｙ、Ｚｒ、Ｃｒ₂Ｏ₃、ＺｒＯ₂、Ｃｒ₃Ｃ₂、ＣｒＳｉ₂、Ｙ₂Ｓｉ₂Ｏ₇、Ｙ₂Ｓｉ₃Ｏ₉及びＹＳｉ₂などのセラミックス及び半金属被膜材料をＳｉＣ被覆管上に堆積させることができる。

例えば、Ｙ₂Ｓｉ₂Ｏ₇は、ケイ素（Ｓｉ）が高温水系のシリケート相中で非常に不動であるため、ＬＷＲ冷却剤中において非常に安定である。Ｙ₂Ｓｉ₂Ｏ₇とＳｉＣの熱膨張係数は近似であり、つまり、Ｙ₂Ｓｉ₂Ｏ₇の場合は４～５×１０^-6／°Ｃ、ＳｉＣの場合は４．３～５．４×１０^-6／°Ｃである。これは、被膜において熱ストレスが最小限であるということを示している。シリケート被膜は、イットリウムの中性子断面積がジルコニウムの中性子断面積の半分未満であるため、最小の中性子ペナルティをもたらす。

本発明によれば、熱変換の有無にかかわらず、物理蒸着（ＰＶＤ）を成膜用途に使用することができる。一般に、ＰＶＤプロセスは、高度の組成及び微細構造の制御性、均一性及び純度で、さまざまな種類の被膜材料を堆積させることができる。生成されたエネルギーイオン（一般にアルゴン）はターゲット材料に衝突し、スパッタされたターゲット原子は基材上に凝縮し、例えば、以下の材料の薄い被膜、ＺｒＳｉ₂、及びＹＳｉ₂の薄い被膜を形成する。この２つのシリサイド被膜は、高温で耐久性の高いＺｒＳｉＯ₄とＹ₂Ｓｉ₂Ｏ₇に変換される。

さらに、ＰＶＤが施された薄いＣｒＮ被膜の耐食性は、ジルコニウム基材に対する水オートクレーブ試験において、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＮ、及びＡｌＣｒＮのような他の窒化物の膜より優れていることが示されている。本発明によれば、ＰＶＤプロセスを用いて、前述の窒化クロム（ＣｒＮ）被膜をＳｉＣに堆積させることができる。あるいは、ＣｒＮ被膜は、直流（ＤＣ）反応性スパッタリングによっても生成することができ、市販のＣｒターゲットは、Ａｒガス（Ｃｒ用）及び窒素とアルゴンの混合物（ＣｒＮ用）によって、電圧バイアス下でスパッタリングされて、被膜の堆積速度を増加させる。

特定の実施形態では、Ｃｒ－ＣｒＮ多層被膜が、ＳｉＣ被覆管表面上に堆積されてもよい。図４は、ＳｉＣ基材２１（図３Ａ及び３Ｂに示されるようなベース層）を有する多層被膜構造４０を示しており、外面２５と、ＳｉＣ基材２１の外面２５上に堆積された第１のＣｒＮ被膜４１とを有している。第１のＣｒＮ被膜４１の外面４２には、第１のＣｒ層４４が施されている。第２のＣｒＮ層４６が第１のＣｒ層４４の外面４５に施され、第２のＣｒ層４８が第２のＣｒＮ層４６の外面４７に施される。第２のＣｒ層４８の外面４９は、原子炉の炉心を通して圧送される水のような冷却材と接し得るＳｉＣ ＣＭＣの外部表面として機能する。

特定の理論に拘束されることを意図するものではないが、多層被膜構造において、亀裂の伝播は、腐食に対する被膜の耐久性を高める界面によって、阻止されると考えられる。

本発明によれば、堆積された多層被膜構造を成膜後に熱処理にかけることにより、ＳｉＣ被覆管の耐食性を向上させることができる。高温での処理は、成膜直後の被膜構造及び組成をより耐食性のある構成に熱的に変換する。例えば、ＰＶＤ堆積されたジルコニウムシリサイド（Ｚｒシリサイド）及びイットリウムシリサイド（Ｙシリサイド）は、それぞれ、Ｚｒシリケート被膜及びＹシリケート被膜に熱的に変換することができる。図５は、それぞれ３６及び３７で示されるＺｒ酸化物及びＹ酸化物生成の自由エネルギーが、３５で示されるＳｉＯ₂生成の自由エネルギーよりも負であることを図示している。従って、多くの遷移金属シリサイドとは異なり、Ｚｒシリサイド又はＹシリサイドの酸化は、ＳｉＯ₂層の代わりに混合金属／シリコン酸化物をもたらす。その結果、金属シリケート（ＺｒＳｉＯ₄又はＹ₂Ｓｉ₂Ｏ₇）の生成が熱力学的に有利になる。高密度ＺｒＳｉＯ₄層は、化学蒸着（ＣＶＤ）したＳｉＣ表面上に、ＰＶＤしたＺｒＳｉ₂被覆が大気中で１４００℃、５時間酸化されることによって形成できることが実証されている。ＺｒＳｉＯ₄の最上層は、加圧蒸気中でＳｉを完全に固定し、腐蝕の影響をほとんど受けない。

同様に、イットリウムシリケート層の形成は、イットリウムシリサイド被膜の後熱処理によって促進される。図６Ａは、外面２５を有するＳｉＣ基材２１と、ＳｉＣ基材２１の外面２５上に堆積されたＹＳｉ被膜５１とを有する多層被膜構造５０を示す。ＹＳｉ被膜５１の外面５２は、ＳｉＣ ＣＭＣの外部表面として機能する。前述のように、ＹＳｉ被膜５１は、従来のＰＶＤ技術によって形成することができる。図６Ｂは、熱処理後の図６Ａの多層被膜構造５０を示す。図６Ｂの熱処理された構造５０は、図６Ａの成膜直後の構造に示すように、ＳｉＣ基材２１を含む。さらに、図６Ｂの熱処理された構造５０は、熱処理の結果としてＳｉＣ基材２１上に堆積されたＹ₂Ｓｉ₂Ｏ₇層５４を示し、その結果、Ｙ₂Ｓｉ₂Ｏ₇層５４の外面５６は、ＳｉＣ ＣＭＣの外部表面を形成し、この外部表面は、原子炉の炉心を通って圧送される水などの冷却材と接触可能である。

別の代替的な成膜方法は、基材へのスラリーコーティングの適用である。この加工技術は、一般に、ポリマー前駆体法（Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｄｅｒｉｖｅｄ Ｃｅｒａｍｉｃｓ（ＰＤＣｓ））と呼ばれる。それは、比較的低コスト、ニアネットシェイプ成形を実施する能力、並びに複雑な構造、高純度出発材料及び比較的低い加工温度（＜１２００℃）における製造のために魅力的な代替法である。アモルファス相及び結晶相のＰＤＣコーティングは、一般に、多孔質非酸化セラミックと高融点金属とにおける腐食、酸化、及び摩耗保護に対するものとして関心が高まっている。

本発明における特定の実施形態に従って、例えば有機金属ケイ素ポリマー、エチレンビスステアラミド（ＥＢＳ）、化学式(ＣＨ₂ＮＨＣ(Ｏ)Ｃ₁₇Ｈ₃₅)₂を有する有機化合物などのＰＤＣをポリマー前駆体として使用することができる。ＴｉＯ₂、Ｃｒ₂Ｏ₃、ＺｒＯ₂、Ｃｒ、Ｔｉ、ＣｒＡｌ合金、Ｚｒ合金、ＺｒＯ₂等の充填材を用いることにより、耐食性や破壊靭性をさらに向上させることができる。

本発明の特定の実施例が、詳細に記載されてきたが、当業者にはこれらの詳細に対する様々な修正物及び代替物が、本明細書に開示の全体的な教示に照らして、開発されることが理解されるだろう。従って、本明細書に開示された特定の実施形態は、例示的なものにすぎず、添付の特許請求の範囲並びにその任意の及びすべての均等物が与えられる本発明の範囲を限定するものではないことが意図されている。

Claims (6)

1. 軽水型原子炉の複合炭化ケイ素被覆管であって、
   炭化ケイ素セラミック基複合材料を含む炭化ケイ素基材（２１）であって、外面（２５）を有する前記炭化ケイ素基材（２１）で形成された内層と、
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）に施された被膜と、を備え、
   前記被膜は、
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）に施された混合被膜（３０）であって、Ａｌ ₄ Ｃ ₃ ＋Ｓｉ及びＦｅ－Ａｌ合金を含む前記混合被膜（３０）、前記混合被膜（３０）に施されたＦｅＣｒＡｌ合金被膜（２８）、及び前記ＦｅＣｒＡｌ合金被膜（２８）に施されたＣｒ ₂ Ｏ ₃ 被膜（３２）、又は
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）に施されたＣｒＮ層（４１）、前記ＣｒＮ層（４１）に施されたクロム層（４４）、及び、ＣｒＮ層（４６）及びクロム層（４８）が交互に施された一つ又は複数の追加層、又は
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）に施されたイットリウムシリコン層、又は
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）に施されたイットリウムシリサイド若しくはジルコニウムシリサイド層（５１）、又は、
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）に施されたジルコニウムシリケート層（５４）
   を含む、複合炭化ケイ素被覆管。
2. 軽水型原子炉に使用するための複合炭化ケイ素被覆管を製造する方法であって、
   外面（２５）を有する炭化ケイ素基材（２１）であって、炭化ケイ素セラミック基複合材料を含むとともに前記複合炭化ケイ素被覆管の内層を形成する前記炭化ケイ素基材（２１）を提供することと、
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）上に被膜を堆積させることと、を含み、
   前記被膜を堆積させることは、
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）上にアルミニウム被膜（２３）を堆積させ、前記アルミニウム被膜（２３）上にＦｅＣｒＡｌ合金被膜（２８）を堆積させ、前記被膜を熱処理することであって、
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）に施された混合被膜（３０）であって、Ａｌ ₄ Ｃ ₃ ＋Ｓｉ及びＦｅ－Ａｌ合金を含む前記混合被膜（３０）と、
   前記混合被膜（３０）に施されたＦｅＣｒＡｌ合金被膜（２８）と、
   前記ＦｅＣｒＡｌ合金被膜（２８）に施されたＣｒ ₂ Ｏ ₃ 被膜（３２）と、を形成する、前記被膜を熱処理すること、又は
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）上にＣｒＮ層（４１）を堆積させ、前記ＣｒＮ層（４１）上にクロム層（４４）を堆積させ、その上にＣｒＮ(４６）層及びクロム（４８）層が交互に施された一つ又は複数の追加層を堆積させること、又は
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）上にイットリウムシリコン層を堆積させること、又は
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）上にイットリウムシリサイド層又はジルコニウムシリサイド層（５１）を堆積させること、又は
   前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）上にジルコニウムシリケート層（５４）を堆積させること、
   を含む、方法。
3. 前記被膜を堆積させるステップは、前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）上にイットリウムシリコン層を堆積させることを含み、
   前記方法は、さらに
   前記イットリウムシリコン層を熱処理することであって、イットリウムシリケート層（５４）を形成する前記熱処理することを含む、請求項２に記載の方法。
4. 前記被膜を堆積させることは、前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）上にイットリウムシリサイド層又はジルコニウムシリサイド層（５１）を堆積させることを含み、
   前記方法は、さらに
   前記イットリウムシリサイド層又はジルコニウムシリサイド層（５１）を熱処理することであって、イットリウムシリケート層又はジルコニウムシリケート層（５４）を形成する前記熱処理することを含む、請求項２に記載の方法。
5. 前記被膜を堆積させることは、前記炭化ケイ素基材（２１）の前記外面（２５）上にジルコニウムシリケート層（５４）を堆積させることを含み、
   前記方法は、さらに
   前記ジルコニウムシリケート層（５４）を熱処理することを含む、請求項２に記載の方法。
6. 前記被膜を堆積させることは、コールドスプレー、溶射、物理蒸着、及びＤＣ反応性スパッタリング、からなる群から選択されるプロセスを含む、請求項２に記載の方法。
   

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