JPH03173747A - グリース封入軸受 - Google Patents
グリース封入軸受Info
- Publication number
- JPH03173747A JPH03173747A JP31232889A JP31232889A JPH03173747A JP H03173747 A JPH03173747 A JP H03173747A JP 31232889 A JP31232889 A JP 31232889A JP 31232889 A JP31232889 A JP 31232889A JP H03173747 A JPH03173747 A JP H03173747A
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- JP
- Japan
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- bearing
- grease
- stainless steel
- steel
- martensitic stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
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Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、自動車電装部品（オルタネータ、電磁クラッ
チ、アイドラプーリー等）及びその他の補機部品用のグ
リース封入軸受に関する。
チ、アイドラプーリー等）及びその他の補機部品用のグ
リース封入軸受に関する。
（従来の技術）
近時、自動車用電装部品等は、省資源・省エネルギー指
向５部品のコンパクト化の為、小型化・軽量化が一層進
められている。加えて高出力の要求が益々高まっており
、小型化による出力低下分は高速化することで補われて
いる。この高速化の手段としては、上記オルタネータや
電磁クラッチを例に採れば、プーリーを出来るだけ小型
化すること、及び伝達効率の低下を防ぐ為プーリーに伝
導ベルトの係合溝を多数連成し、更にベルトのテンショ
ン力を高くとる手段が採用されている。その為プーリー
を支持する軸受には高速回転と高荷重とが共に加わるこ
とになる。
向５部品のコンパクト化の為、小型化・軽量化が一層進
められている。加えて高出力の要求が益々高まっており
、小型化による出力低下分は高速化することで補われて
いる。この高速化の手段としては、上記オルタネータや
電磁クラッチを例に採れば、プーリーを出来るだけ小型
化すること、及び伝達効率の低下を防ぐ為プーリーに伝
導ベルトの係合溝を多数連成し、更にベルトのテンショ
ン力を高くとる手段が採用されている。その為プーリー
を支持する軸受には高速回転と高荷重とが共に加わるこ
とになる。
（発明が解決しようとする課題）
上記のような高速化・高荷重化に伴ない、転走面に生じ
る剥離（フレーキング）によってこれら軸受が早期に寿
命に至る事例が数多く報告されるようになった。この早
期寿命を引き起こす剥離は、金属疲労により生じる通常
の転走面表面ないし表層の剥離とは違い、相当内部の深
い部分から突然に生じる特異な破壊現象を示しており、
この異常剥離から生じる軸受寿命は、通常のグリース封
入軸受の計算寿命に比べて短寿命を示す。
る剥離（フレーキング）によってこれら軸受が早期に寿
命に至る事例が数多く報告されるようになった。この早
期寿命を引き起こす剥離は、金属疲労により生じる通常
の転走面表面ないし表層の剥離とは違い、相当内部の深
い部分から突然に生じる特異な破壊現象を示しており、
この異常剥離から生じる軸受寿命は、通常のグリース封
入軸受の計算寿命に比べて短寿命を示す。
本発明者等は、上記異常剥離の原因について鋭意探求し
た結果、特願平１−６５５７号で報告した通り、高速化
による振動が転走面の鏡面摩耗を引き起こし、それによ
る新生面の形成が触媒作用となってグリースが分解し、
その際に発生した水素が鋼中に侵入し、水素脆性による
剥離が原因となって短寿命となることを知見した。
た結果、特願平１−６５５７号で報告した通り、高速化
による振動が転走面の鏡面摩耗を引き起こし、それによ
る新生面の形成が触媒作用となってグリースが分解し、
その際に発生した水素が鋼中に侵入し、水素脆性による
剥離が原因となって短寿命となることを知見した。
而して、上記先行出願では、異常剥離の発生を防止する
為、転走面に酸化皮膜を形成するようにした。この酸化
皮膜の形成は転走面を不働態化する手段の一つであるが
、本発明者は更にその后の実験・研究によって、軸受の
内輪もしくは外輪のうち少なくとも固定側の材質として
、不働態化表面を有するものを用いることによって、多
少の表面硬度の低下にも拘らず軸受寿命が長寿命となる
ことを知見し、こぎに水素脆性を材料面より改善した発
明を提供せんとするものである。
為、転走面に酸化皮膜を形成するようにした。この酸化
皮膜の形成は転走面を不働態化する手段の一つであるが
、本発明者は更にその后の実験・研究によって、軸受の
内輪もしくは外輪のうち少なくとも固定側の材質として
、不働態化表面を有するものを用いることによって、多
少の表面硬度の低下にも拘らず軸受寿命が長寿命となる
ことを知見し、こぎに水素脆性を材料面より改善した発
明を提供せんとするものである。
（課題を解決するための手段）
上記課題を解決する本発明のグリース封入軸受は、軸受
の内輪もしくは外輪のうち少なくとも固定側の軌道輪を
マルテンサイト系ステンレス鋼として成る。望ましい実
施例に於て、マルテンサイト系ステンレス鋼は焼戻しマ
ルテンサイトの組織を有する１３Ｃｒ−０，３Ｃ鋼（Ｓ
ＵＳ４２０Ｊ２相当）、もしくは１３％ないし１８％Ｃ
ｒ系の高炭素ステンレス鋼である。
の内輪もしくは外輪のうち少なくとも固定側の軌道輪を
マルテンサイト系ステンレス鋼として成る。望ましい実
施例に於て、マルテンサイト系ステンレス鋼は焼戻しマ
ルテンサイトの組織を有する１３Ｃｒ−０，３Ｃ鋼（Ｓ
ＵＳ４２０Ｊ２相当）、もしくは１３％ないし１８％Ｃ
ｒ系の高炭素ステンレス鋼である。
（作用及び実施例）
グリース封入軸受の固定側軸（内軸もしくは外輪）の転
走面に生ずる既述異常剥離（水素脆性に基因するものと
考えられる）をなくするために、不働態化表面を有する
金属材料として、マルテンサイト系ステンレス鋼を用い
た実施例を、硬度及び軸受寿命ともども表１に示す。な
お、試験条件は自動車電装部品の一つであるオルタネー
タの前側の軸受の外輪（固定側）として用い、使用温度
６０〜８０℃、回転数１５ 、５００ｒ、ｐ、ｍの下で
テストし、テスト軸受１０ケの平均値を表示したもので
ある。なお、比較のため従来の高炭素クロム軸受鋼（Ｓ
ＵＪ２）のテスト結果も併記した。
走面に生ずる既述異常剥離（水素脆性に基因するものと
考えられる）をなくするために、不働態化表面を有する
金属材料として、マルテンサイト系ステンレス鋼を用い
た実施例を、硬度及び軸受寿命ともども表１に示す。な
お、試験条件は自動車電装部品の一つであるオルタネー
タの前側の軸受の外輪（固定側）として用い、使用温度
６０〜８０℃、回転数１５ 、５００ｒ、ｐ、ｍの下で
テストし、テスト軸受１０ケの平均値を表示したもので
ある。なお、比較のため従来の高炭素クロム軸受鋼（Ｓ
ＵＪ２）のテスト結果も併記した。
（表１）
表１から明らかなようにマルテンサイト系ステンレス鋼
を用いた場合、通常のＳＵＪ ２製軸受に較べて著しく
長寿命を示す。この比較に於て特記されるのは、ＳＵＪ
２に較べて硬度が相応に低い（ＨＲＣ５２）ＳＵＳ４
２０Ｊ２のものが、硬度からの予想とは裏腹に、寿命が
著しく向上していることである。ＳＵＪ ２にぼり近い
硬度の１３％Ｃｒ−０，７％Ｃ＠、５ＵＳ４４０Ｃにし
ても寿命は５ＵＳ４２０Ｊ２と同等に改善されている。
を用いた場合、通常のＳＵＪ ２製軸受に較べて著しく
長寿命を示す。この比較に於て特記されるのは、ＳＵＪ
２に較べて硬度が相応に低い（ＨＲＣ５２）ＳＵＳ４
２０Ｊ２のものが、硬度からの予想とは裏腹に、寿命が
著しく向上していることである。ＳＵＪ ２にぼり近い
硬度の１３％Ｃｒ−０，７％Ｃ＠、５ＵＳ４４０Ｃにし
ても寿命は５ＵＳ４２０Ｊ２と同等に改善されている。
この結果から寿命は硬さに依存すると云う従来の経験的
判断は成り立たず、中炭素のマルテンサイト系ステンレ
ス鋼が意外な寿命成果を示していることが判る。なお、
本発明は外輪を固定側とするグリース封入軸受の場合は
外輪に上記ステンレス鋼を最低用いるものとする。但し
、内外両輪を同ステンレス鋼製とすることも妨げない。
判断は成り立たず、中炭素のマルテンサイト系ステンレ
ス鋼が意外な寿命成果を示していることが判る。なお、
本発明は外輪を固定側とするグリース封入軸受の場合は
外輪に上記ステンレス鋼を最低用いるものとする。但し
、内外両輪を同ステンレス鋼製とすることも妨げない。
（発明の効果）
叙述した所から、本発明によれば自動車電装部品に於け
るグリース封入軸受に於て、従来の高炭素クロム軸受鋼
に代って、マルテンサイト系ステンレス鋼を少なくとも
固定側の外輪もしくは内輪に用いることによって、軸受
寿命を改善出来るので、先願の酸化皮膜処理と同様、水
素脆性に対する抗性を高め、もって軸受適性の増大に寄
与し得ると共に、中炭素領域のマルテンサイト系ステン
レス鋼を用いることにより高炭素クロム軸受鋼に較べて
さほどコスト高にならないと云う効果を併せ備えたもの
である。
るグリース封入軸受に於て、従来の高炭素クロム軸受鋼
に代って、マルテンサイト系ステンレス鋼を少なくとも
固定側の外輪もしくは内輪に用いることによって、軸受
寿命を改善出来るので、先願の酸化皮膜処理と同様、水
素脆性に対する抗性を高め、もって軸受適性の増大に寄
与し得ると共に、中炭素領域のマルテンサイト系ステン
レス鋼を用いることにより高炭素クロム軸受鋼に較べて
さほどコスト高にならないと云う効果を併せ備えたもの
である。
一以上一
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、軸受の内輪もしくは外輪のうち、少なくとも固定側
の軌道輪をマルテンサイト系ステンレス鋼として成るグ
リース封入軸受。 ２、マルテンサイト系ステンレス鋼が焼戻しマルテンサ
イトの組織を有する１３Ｃｒ−０．３Ｃ鋼である請求項
１記載のグリース封入軸受。 ３、マルテンサイト系ステンレス鋼が１３％Ｃｒ及び１
８％Ｃｒ系の高炭素ステンレス鋼である請求項１記載の
グリース封入軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31232889A JPH03173747A (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | グリース封入軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31232889A JPH03173747A (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | グリース封入軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03173747A true JPH03173747A (ja) | 1991-07-29 |
Family
ID=18027914
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31232889A Pending JPH03173747A (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | グリース封入軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03173747A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6086686A (en) * | 1997-04-16 | 2000-07-11 | Nsk Ltd. | Rolling member |
| EP1123986A1 (en) | 2000-02-10 | 2001-08-16 | Nsk Ltd | Rolling bearing |
| US6565677B1 (en) | 1999-05-20 | 2003-05-20 | Nsk Ltd. | Rolling bearing |
| DE10012350C2 (de) * | 1999-03-19 | 2003-12-11 | Nsk Ltd | Wälzlager |
| GB2399147A (en) * | 2003-02-20 | 2004-09-08 | Skf Ab | Fire safe bearings |
-
1989
- 1989-11-30 JP JP31232889A patent/JPH03173747A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6086686A (en) * | 1997-04-16 | 2000-07-11 | Nsk Ltd. | Rolling member |
| US6228184B1 (en) | 1997-04-16 | 2001-05-08 | Nsk Ltd. | Rolling member |
| US6358333B1 (en) | 1997-04-16 | 2002-03-19 | Nsk Ltd. | Rolling member |
| DE10012350C2 (de) * | 1999-03-19 | 2003-12-11 | Nsk Ltd | Wälzlager |
| US6565677B1 (en) | 1999-05-20 | 2003-05-20 | Nsk Ltd. | Rolling bearing |
| DE10024538B4 (de) * | 1999-05-20 | 2004-10-28 | Nsk Ltd. | Wälzlager |
| EP1123986A1 (en) | 2000-02-10 | 2001-08-16 | Nsk Ltd | Rolling bearing |
| US6602360B2 (en) | 2000-02-10 | 2003-08-05 | Nsk Ltd. | Rolling bearing |
| GB2399147A (en) * | 2003-02-20 | 2004-09-08 | Skf Ab | Fire safe bearings |
| GB2399147B (en) * | 2003-02-20 | 2006-02-08 | Skf Ab | Fire safe bearings |
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