JPH03193934A - 紡機用トラベラ - Google Patents
紡機用トラベラInfo
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- JPH03193934A JPH03193934A JP33198689A JP33198689A JPH03193934A JP H03193934 A JPH03193934 A JP H03193934A JP 33198689 A JP33198689 A JP 33198689A JP 33198689 A JP33198689 A JP 33198689A JP H03193934 A JPH03193934 A JP H03193934A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は精紡機、撚糸機等に用いる糸との接触面の耐摩
耗性を高めた構造の紡機用トラベラに関するものである
。
耗性を高めた構造の紡機用トラベラに関するものである
。
従来、精紡機や撚糸機に用いられる紡機用トラベラにお
いては、糸が高速で糸通過部を通過する運転条件或は、
糸に特殊な添加剤を含む運転条件の下では、糸通過部の
耐摩耗性が要求される。従って、この耐摩耗性を向上さ
せるために、通常は糸通過部の表面に硬化処理として、
クロムメッキや梨地クロムメッキを施したトラベラが使
用されている。然るに操業条件の高速化及び紡出する糸
の特殊化により、上記従来のクロムメッキや梨地クロム
メッキトラベラでは、糸通過部の摩耗が早期に発生し、
糸質の低下。
いては、糸が高速で糸通過部を通過する運転条件或は、
糸に特殊な添加剤を含む運転条件の下では、糸通過部の
耐摩耗性が要求される。従って、この耐摩耗性を向上さ
せるために、通常は糸通過部の表面に硬化処理として、
クロムメッキや梨地クロムメッキを施したトラベラが使
用されている。然るに操業条件の高速化及び紡出する糸
の特殊化により、上記従来のクロムメッキや梨地クロム
メッキトラベラでは、糸通過部の摩耗が早期に発生し、
糸質の低下。
糸毛羽や糸切れを引起して安定した助詞が得られず、短
寿命となり、トラベラ交換の為の手数が増大するという
問題点がある。
寿命となり、トラベラ交換の為の手数が増大するという
問題点がある。
本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、紡機
用金属トラベラの少なくとも糸と接触する表面部に梨地
魁理を施し、咳梨地旭理表面に硬質微粒子を共析物質と
し、クロムメッキをマトリックスとする複合メッキ層を
有し、該メッキ層の硬度をＨｖｌｅＯＯ〜Ｈｖ１６００
とすることにより糸通過部に耐摩耗性に優れた複合メッ
キ層を形成して上記の問題点を解消したものである。
用金属トラベラの少なくとも糸と接触する表面部に梨地
魁理を施し、咳梨地旭理表面に硬質微粒子を共析物質と
し、クロムメッキをマトリックスとする複合メッキ層を
有し、該メッキ層の硬度をＨｖｌｅＯＯ〜Ｈｖ１６００
とすることにより糸通過部に耐摩耗性に優れた複合メッ
キ層を形成して上記の問題点を解消したものである。
本発明の構成に於いて紡機用金属トラベラの少なくとも
糸と接触する表面、即ち、糸通過部の表面に形成される
複合メッキ層に用いる硬質微粒子としては、粒子径が０
．２′μ〜３．０μであるである炭化ケイ素、ダイヤモ
ンド、酸化アルミニウム、ジルコニア等から選択される
１種又は複数種を、ｌ乃至１０重量％の範囲で共析物質
として用い、硫酸第二クロムを主成分とし、錯化剤とし
て蟻酸カリウムを用いた浴から得られるＣｒ−Ｃ合金メ
ッキ層をマトリックスとして分散せしめた厚さ５μ〜３
０μで、その表面粗さが十点平均粗さＲＺ＝１．５μ〜
３．５μ（基準長さ０．８ｍ＋）の複合メッキ層を形成
し、ついで２５０℃〜５００℃の温度範囲で４０〜１０
０分程度熱処程度行なわれ、複合メッキ層の硬度をＨｖ
ｌ ２００〜Ｈｖｌ ６００の硬度とすることにより、
金属トラベラの糸通過部に耐摩耗性に優れた複合メッキ
層を形成したものである。
糸と接触する表面、即ち、糸通過部の表面に形成される
複合メッキ層に用いる硬質微粒子としては、粒子径が０
．２′μ〜３．０μであるである炭化ケイ素、ダイヤモ
ンド、酸化アルミニウム、ジルコニア等から選択される
１種又は複数種を、ｌ乃至１０重量％の範囲で共析物質
として用い、硫酸第二クロムを主成分とし、錯化剤とし
て蟻酸カリウムを用いた浴から得られるＣｒ−Ｃ合金メ
ッキ層をマトリックスとして分散せしめた厚さ５μ〜３
０μで、その表面粗さが十点平均粗さＲＺ＝１．５μ〜
３．５μ（基準長さ０．８ｍ＋）の複合メッキ層を形成
し、ついで２５０℃〜５００℃の温度範囲で４０〜１０
０分程度熱処程度行なわれ、複合メッキ層の硬度をＨｖ
ｌ ２００〜Ｈｖｌ ６００の硬度とすることにより、
金属トラベラの糸通過部に耐摩耗性に優れた複合メッキ
層を形成したものである。
上記の複合メッキ層は、糸通過部にのみマスキングによ
り形成することができるが、トラベラ全体に設けること
もできる。
り形成することができるが、トラベラ全体に設けること
もできる。
また、硬質微粒子の粒径を０．２μ〜３．０μとしたの
は、０．２μ未満では耐摩耗性効果が発揮されず、３μ
を超えるとメッキ層から脱落し易くなる。また、硬質微
粒子の添加量を１〜１０重量％に限定したのは、１％未
満では十分なる自己潤滑性能が得られず、１０％を超え
ると粒子の数が多くメッキ層表面に出過ぎて糸を傷つけ
易くなり、また、メッキ層に於ける粒子の把持力も低下
して脱落し易くなる。
は、０．２μ未満では耐摩耗性効果が発揮されず、３μ
を超えるとメッキ層から脱落し易くなる。また、硬質微
粒子の添加量を１〜１０重量％に限定したのは、１％未
満では十分なる自己潤滑性能が得られず、１０％を超え
ると粒子の数が多くメッキ層表面に出過ぎて糸を傷つけ
易くなり、また、メッキ層に於ける粒子の把持力も低下
して脱落し易くなる。
また、トラベラ表面の表面粗さをＩ？Ｚ＝１．５μ〜３
．５μの範囲としたのは１．５μ未満では、糸との摩擦
係数が大となり、複合メッキ層が早期に摩耗し、３．５
μを超えると糸がしごかれて糸が損傷するといった問題
があり好ましくない。
．５μの範囲としたのは１．５μ未満では、糸との摩擦
係数が大となり、複合メッキ層が早期に摩耗し、３．５
μを超えると糸がしごかれて糸が損傷するといった問題
があり好ましくない。
以下本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。
第１図イ９口に示す様に、硬鋼線材または合金鋼線材を
用いて所要形状の縦型トラベラ（１）または横型トラベ
ラ（２）に成型し、焼入れ、焼戻し地理を行なった後、
梨地加工が行なわれる。
用いて所要形状の縦型トラベラ（１）または横型トラベ
ラ（２）に成型し、焼入れ、焼戻し地理を行なった後、
梨地加工が行なわれる。
第２図は上記トラベラの表面に形成する複合メッキ層の
部分拡大断面図であり、共析物質として粒径１μの炭化
ケイ素を使用し、その含有量が２ＪＩ［量％となるよう
にクロム複合メッキを行ない、少なくとも糸と接触する
部分、即ら糸通過部（３）の表面にＣｒ−Ｃ合金（５）
をマトリックスとし、炭化ケイ素（４）を共析物質とし
て分散させた複合メッキ層■を厚さ５μ〜３０μの範囲
で被膜を形成する。
部分拡大断面図であり、共析物質として粒径１μの炭化
ケイ素を使用し、その含有量が２ＪＩ［量％となるよう
にクロム複合メッキを行ない、少なくとも糸と接触する
部分、即ら糸通過部（３）の表面にＣｒ−Ｃ合金（５）
をマトリックスとし、炭化ケイ素（４）を共析物質とし
て分散させた複合メッキ層■を厚さ５μ〜３０μの範囲
で被膜を形成する。
上記複合メッキ層の厚みを５μ〜３０μとしたのは５μ
未満では寿命の点で十分でなく、望む耐摩耗性が得られ
ないからであり、３０μを超えると魁理時間が長くなり
、作業性の点で好ましくないからである。
未満では寿命の点で十分でなく、望む耐摩耗性が得られ
ないからであり、３０μを超えると魁理時間が長くなり
、作業性の点で好ましくないからである。
上記トラベラは更に熱処理炉にて約２５０℃で約１時間
加熱し、複合メッキ被膜の硬度を第３図に示す如く、ビ
ッカース硬度でＨｖ１２００以上の高硬度とし、本発明
の紡機用トラベラを形成した。
加熱し、複合メッキ被膜の硬度を第３図に示す如く、ビ
ッカース硬度でＨｖ１２００以上の高硬度とし、本発明
の紡機用トラベラを形成した。
上記複合メッキ層を設けた金属トラベラの表面粗さは、
第４図に示す様に十点平均粗さでＲＺ−２，８９μ（基
準長さ０．８ｍ＋ｎ）であった。
第４図に示す様に十点平均粗さでＲＺ−２，８９μ（基
準長さ０．８ｍ＋ｎ）であった。
第５図はこのようにして得られた本発明の紡機用トラベ
ラＡと従来の梨地クロムメッキトラベラＢの断面硬度分
布曲線を示す。
ラＡと従来の梨地クロムメッキトラベラＢの断面硬度分
布曲線を示す。
次に本発明で得られた紡機用トラベラＡと従来の梨地ク
ロムメッキトラベラＢの性能比較の為、次の条件で紡出
テストを実施した。
ロムメッキトラベラＢの性能比較の為、次の条件で紡出
テストを実施した。
糸 ：エステル ４０ｄ（セラミック粒子混入特殊
糸）リ ン グ ：縦型焼結リング（ＳＴＳＮ１４
０ｒｔｗｌ＞スピンドル回転数： ７０００ｒ、ｐ、ｍ
。
糸）リ ン グ ：縦型焼結リング（ＳＴＳＮ１４
０ｒｔｗｌ＞スピンドル回転数： ７０００ｒ、ｐ、ｍ
。
ト ラ ベ ラ ニＳＳＢ Ｎｏ、３０ （縦型トラ
ベラ）テストの結果は従来の梨地りａムメッキトラベラ
Ｂの糸通過部が２〜３時間で摩耗し、紡出が不可能とな
ったのに対し、本発明の金属トラベラＡは８時間乃至１
０時間経過後に於いても摩耗の発生はなく、優れた耐摩
耗性を有することが確認された。
ベラ）テストの結果は従来の梨地りａムメッキトラベラ
Ｂの糸通過部が２〜３時間で摩耗し、紡出が不可能とな
ったのに対し、本発明の金属トラベラＡは８時間乃至１
０時間経過後に於いても摩耗の発生はなく、優れた耐摩
耗性を有することが確認された。
また、本発明の糸との接触表面部に形成する１１合メッ
キ層■は、第６図に示すメタルインサートナイロントラ
ベラ（７）の糸通過部即ちインサート部材（８）の表面
に形成することもできる。
キ層■は、第６図に示すメタルインサートナイロントラ
ベラ（７）の糸通過部即ちインサート部材（８）の表面
に形成することもできる。
本発明は上記の如く、トラベラサークルの少なくとも糸
と接触する表面部に梨地加工を施し、その表面に硬質微
粒子を含有したビッカース硬度がＨｖ１２００以上の高
硬度のＣｒ−Ｃ合金をマトリックスとした複合メッキ層
を設けたことにより、糸通過部はその表面粗さがＲＺ＝
１．５μ〜３．５μの凹凸表面となって、糸との接触が
表面平滑なる硬質ポイントとの点接触となり、熱放散効
果が優れる。従来の梨地クロムメッキトラベラに比べ被
膜硬度が高く、硬質微粒子を含んでいることから糸通過
部の摩耗が著しく減少し、耐摩耗性に富み、長寿命であ
る等の優れた効果を有する発明である。
と接触する表面部に梨地加工を施し、その表面に硬質微
粒子を含有したビッカース硬度がＨｖ１２００以上の高
硬度のＣｒ−Ｃ合金をマトリックスとした複合メッキ層
を設けたことにより、糸通過部はその表面粗さがＲＺ＝
１．５μ〜３．５μの凹凸表面となって、糸との接触が
表面平滑なる硬質ポイントとの点接触となり、熱放散効
果が優れる。従来の梨地クロムメッキトラベラに比べ被
膜硬度が高く、硬質微粒子を含んでいることから糸通過
部の摩耗が著しく減少し、耐摩耗性に富み、長寿命であ
る等の優れた効果を有する発明である。
第１図（イ）、＠は夫々本発明の実施の一例を示す紡機
用トラベラであり、（イ）は縦型トラベラの断面図、（
ａ）は横型トラベラの断面図、第２図は同複合メッキ層
の部分拡大断面図、第３図は同然処理温度と複合メッキ
層の被膜硬度との関係を示す曲線図、第４図は同表面粗
さの測定図、第５図は本発明の紡機用トラベラと従来ト
ラベラの断面硬度分布曲線図、第６図は回能の実施例を
示すトラベラの正面図である。 （１）・・・・・・縦型トラベラ （２）・・・
・・・横型トラベラ（３）・・・・・・糸通過部
（４）・・・・・・炭化ケイ素（５）・・・・・
・Ｃｒ−Ｃ合金 （６）・・・・・・複合メッキ
層（７）・・・・・・メタルインサートナイロントラベ
ラ（８）・・・・・・インサート部材 第１図 （イ） （ロン 第２因 第３１！１ 燈ｎｘｘ５＆度／Ｉ−間
用トラベラであり、（イ）は縦型トラベラの断面図、（
ａ）は横型トラベラの断面図、第２図は同複合メッキ層
の部分拡大断面図、第３図は同然処理温度と複合メッキ
層の被膜硬度との関係を示す曲線図、第４図は同表面粗
さの測定図、第５図は本発明の紡機用トラベラと従来ト
ラベラの断面硬度分布曲線図、第６図は回能の実施例を
示すトラベラの正面図である。 （１）・・・・・・縦型トラベラ （２）・・・
・・・横型トラベラ（３）・・・・・・糸通過部
（４）・・・・・・炭化ケイ素（５）・・・・・
・Ｃｒ−Ｃ合金 （６）・・・・・・複合メッキ
層（７）・・・・・・メタルインサートナイロントラベ
ラ（８）・・・・・・インサート部材 第１図 （イ） （ロン 第２因 第３１！１ 燈ｎｘｘ５＆度／Ｉ−間
Claims (4)
- （１）金属トラベラサークルの少なくとも糸と接触する
表面部に梨地処理が施され、該梨地処理面に硬質微粒子
を共析物質とし、クロムメッキをマトリックスとする複
合メッキ層を有し、熱処理により上記複合メッキ層の硬
度をＨｖ１２００〜Ｈｖ１６００としてなる事を特徴と
する紡機用トラベラ。 - （２）硬質微粒子に炭化ケイ素、ダイヤモンド、酸化ア
ルミニウム、ジルコニアの１種又は複数種を用いてなる
請求項１記載の紡機用トラベラ。 - （３）複合メッキ層の表面粗さが十点平均粗さでＲＺ＝
１．５μ〜３．５μの範囲にある事を特徴とする請求項
１記載の紡機用トラベラ。 - （４）複合メッキ層のマトリックスが硫酸第二クロムを
主成分に錯化剤として蟻酸カリウムを用いた浴から得ら
れるＣｒ−Ｃ合金からなる請求項１記載の紡機用トラベ
ラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33198689A JPH03193934A (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | 紡機用トラベラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33198689A JPH03193934A (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | 紡機用トラベラ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03193934A true JPH03193934A (ja) | 1991-08-23 |
Family
ID=18249866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33198689A Pending JPH03193934A (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | 紡機用トラベラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03193934A (ja) |
-
1989
- 1989-12-20 JP JP33198689A patent/JPH03193934A/ja active Pending
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