JPH03240012A - 複合型ズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はコンパクトカメラ、電子スチルカメラ等に内蔵
可能な複合型ズームレンズに関するものである。

〔従来の技術〕

従来においては、コンパクトカメラ用の撮影レンズとし
ての凸凹の２群ズームレンズが数多く提案されており、
例えば本件同一出願により提案した特開平１−２５０９
１７号公報等が公知である。

また、コンパクトカメラ用の撮影レンズを凸凹凸凹の４
群構成としたズームレンズが特開昭６３４３１１５号公
報で公知である。

〔発明が解決しようとする課題〕

ところが、特開平１−２５０９１７号公報のコンパクト
カメラ用の撮影用の凸凹２群ズームレンズは、例えば第
１実施例では、広角端での全長が５３、３５でコンパク
ト化が達成されているものの、ズーム比が２３１９であ
るため、十分なものとは言えない。

また、特開昭６３−４３１１５号公報では、凸凹凸凹の
多群構成にすることによって、高変倍化を達成している
。

例えば第２実施例では、ズーム比が２３７６にも達し、
大きなズーム比を得ているものの、前者とは反対に、広
角端での全長が８１．０８となって、大型化を招くこと
になる。

そのため、本発明はこのような問題を解決し、コンパク
ト化及び高変倍化とを同時に達成できるのみならず、全
ての撮影倍率状態において優れた結像性能を有し、コン
パクトでカメラ等に内蔵できる高性能な複合型ズームレ
ンズを提供することを目的としている。

〔課題を解決するための手段〕

本発明は上記の目的を達成するために、例えば第１図に
示す如く、物体側から順に、正の屈折力の第１群Ｇ１と
負の屈折力の第２群Ｇ、とを有するズームレンズＭと、
該ズームレンズＭに対して着脱可能に設けられた負の屈
折力のコンバージョンレンズＣＬとを有し、変倍時に該
コンバージョンレンズＣＬを装着することによって前記
ズームレンズＭと前記コンバージョンレンズＣＬとの合
成焦点距離を前記ズームレンズＭの焦点距離よりも拡大
させる複合型ズームレンズにおいて、前記コンバージョ
ンレンズＣＬの装着した状態で変倍を行う際に、前記ズ
ームレンズＭの第２群Ｇｔと前記コンバージョンレンズ
ＣＬとを光軸に沿って一体的に移動させることにより、
前記合成焦点距離を連続的あるいは離散的に変化させ、
以下の条件を満足するものである。

（１）　　−１，５＜φｌ／φｌ＜−０，８（２）　　
　−１，１くφ１／φ２１＜　　０．２但し、 φ１　・前記ズームレンズＭの第１群Ｇ１の屈折力。

φ２　：前記ズームレンズＭの第２群Ｇ、の屈折力。

φ２３．前記ズームレンズＭの第２群Ｇ、の屈折力と前
記コンバージョンレンズＣＬの屈折力との合成屈折力。

そして、上記の基本構成に基づいて、前記第１群Ｇｌ＋
前記第２群Ｇｔ及び前記コンバージョンレンズＣＬは、
それぞれ少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の
負レンズとを有することが好ましく、さらに前記コンバ
ージョンレンズＣＬは、物体側から順に、正レンズＬ　
Ｃ＋と負レンズＬ。２とを有し、以下の条件を満足する
ことがより好ましい。

（３）　　　　　　　ＮＣ，＜１．７ （４）　　　　Ｎｃｇ−ＮＣ２＞０．１（５）　　　　
　　ν。、＜４５ （６）　　　νＣ２−νＣ、＞４．０ 但し、 ＮＣＩ　：コンバージョンレンズ中の正レンズＬＣＩの
ｄ線に対する屈折率。

ＮＣＩ　：コンバージョンレンズ中の負レンズＬｃｔの
ｄ線に対する屈折率。

ν。１：コンバージョンレンズ中の正レンズＬＣＩのア
ツベ数。

ν。、：コンバージョンレンズ中の負レンズＬｃ２のア
ツベ数。

〔作　用〕

本発明の複合型ズームレンズは、第１変倍域での変倍が
できるズームレンズ（マスターレンズＭ）に負の屈折力
のコンバージョンレンズＣＬを装着することによって、
ズームレンズＭとコンバージョンレンズＣＬとの合成焦
点距離を拡大する。

そして、この状態において、ズームレンズＭを構成する
各群の光軸方向の移動に連動してコンバージョンレンズ
ＣＬも光軸方向に移動させて変倍に寄与させることによ
り、効率の良い第２変倍域での変倍ができるものである
。

まず、複合型ズームレンズの全長を短（するには、マス
ターレンズとしてのズームレンズの全長を短くする必要
がある。このため、本発明は、全長を短くするための最
も有利な構成として、凸凹の２群ズームレンズを採用し
ている。

ここで、マスターレンズＭを構成する正の第１群Ｇ１の
焦点距離をｆｌ、マスターレンズＭを構成する負の第２
群Ｇ！の焦点距離をｆｔ、広角端における第１群Ｇ１と
第２群Ｇ、との主点間隔をｄｗ、望遠端における第１群
Ｇ１と第２群Ｇ、との主点間隔をｄ工、マスターレンズ
Ｍの広角端と望遠端での焦点距離をそれぞれｆｗ、ｆＴ
とすると、０　＜　ｆｖ　＜　ｆＴ　　　　　　　　　
−−■ｆ１　・ｆｔく０　　　　　　　・・−・−■の
関係が成立する。そして、この０式及び０式から １　　　　１　　　　　　　（ｄｗ　　　ｄｔ）ｆ、　
　　　ｆア゛　　　　　　　ｆ、　　ｆ。

となる。

すると、左辺は０式より、 ｆＷ　　　ｆ’ｒ　　　　　　　ｆｔ　　ｆｗとなる。

したがって、０式の右辺は０式及び０式からｄｗ　＞ｄ
Ｔとなる。

今、コンバージョンレンズＣＬをカメラ本体に内蔵する
には、第１群Ｇ１と第２群Ｇ、との群間隔中に配置する
場合と、第２群Ｇ、の後方に配置する場合の２通りが考
えられる。

まず、第１群Ｇ、と第２群Ｇ、との群間隔中に配置する
場合、コンバージョンレンズＣＬを配置するのに十分な
群間隔が確保されているのは広角端状態であるが、この
状態では望遠端状態よりも大きな焦点距離に効率良く拡
大することが不可能である。しかも、この群間隔が大き
く確保されているためズームレンズＭの負の屈折力が大
きくなり、その結果、コンバージョンレンズＣＬの負の
屈折力が大きくなる構成をとらなければならない。その
ため、収差補正も困難となるので好ましくない。

一方、第２群の後方に配置する場合、上記で求めたｄｗ
＞ｄｔの関係から、凸凹の２群ズームレンズＭは、望遠
端状態では第１群Ｇ１と第２群Ｇ、との群間隔が最小と
なる。したがって、略望遠端状態において、コンバージ
ョンレンズＣＬを配置するための空気間隔が第２群Ｇ！
の後方で確保されるため、このコンバージョンレンズＣ
Ｌを第２群Ｇ。

の後方に配置する構成を採用することが必要である。

そして、コンバージョンレンズＣＬが第２群Ｇ。

の後方に配置された状態で、マスターレンズＭ（凸凹２
群ズームレンズ）を構成する各群の移動に連動してコン
バージョンレンズＣＬも移動させることにより、第２変
倍域での効率良い変倍が可能となる。

したがって、光学系の全長のコンパクト化及び高変倍比
化とを同時に達成することができる。

このとき、コンバージョンレンズＣＬの挿入によって像
面が移動するため、第１変倍域の所定の倍率状態でのマ
スターレンズＭの２つの群間隔を確保したまま、このマ
スターレンズＭを物体側へ一体的に繰り出させた後、コ
ンバージョンレンズＣＬを挿入することが好ましい。こ
れにより、コンバージョンレンズＣＬの挿入空間も同時
に確保することができる。

また、コンバージョンレンズＣＬが第２　群Ｇ、の後方
に配置された状態において、このコンバージョンレンズ
ＣＬは、マスターレンズＭを構成する第２群Ｇ、と一体
的に移動させる移動形態を採用することがより好ましい
。すると、変倍による収差変動はマスターレンズＭによ
り殆ど補正されているため、コンバージョンレンズＣＬ
の収差補正に対する負荷が軽減され、コンバージョンレ
ンズＣＬをコンパクトかつ少ない構成枚数で実現できる
。

さらに、上記の移動形態により鏡筒の機械的な機構も簡
単な構造で達成できる利点がある。

さて、上記の移動形態を採用することにより、本発明は
、コンバージョンレンズＣＬの装着後においても、マス
ターレンズＭと同様に実質的に２群ズームレンズとして
第２変倍域での変倍が達成される。

ここで、コンバージョンレンズＣＬが装着された状態で
の第２群Ｇ２の負の屈折力とコンバージョンレンズＣＬ
の負の屈折力との合成屈折力は、コンバージョンレンズ
ＣＬが装着される前での第２群Ｇ、の負の屈折力と比べ
て大きくなる。

このため、コンパクト化及び高変倍比化とを同時に達成
しながら、全ての変倍域で良好なる光学性能を得るには
、コンバージョンレンズＣＬの装着前後の屈折力差を踏
まえて、第１群Ｇ、の屈折力と適切にバランスさせる必
要がある。

そこで、このことを考慮した最適なパワー配置として条
件（１１及び（２）を満足することが望ましい。

（１）　　−１，５＜φ１／φ２＜−０，８（２）　　
　−１，１＜φｌ／φ、、＜−０，２但し、 φ１　、ズームレンズＭの第１群Ｇ１の屈折力。

φ２　：ズームレンズＭの第２群Ｇｔの屈折力。

φ２３：ズームレンズＭの第２群Ｇ２の屈折力とコンバ
ージョンレンズＣＬの屈折力との合成屈折力。

条件（１）がマスターレンズとしての２群ズームレンズ
Ｍの最適なパワー配分であり、条件（２）がコンバージ
ョンレンズＣＬを装着した状態での最適なパワー配分で
ある。

条件（１）の下限を越えると、ペッツバール和が正の方
向に大きくなり、マスターレンズ自身による像面弯曲が
大きく負の方向に発生する。そして、この像面弯曲を補
正するためには、レンズ構成枚数の増加は避けられず、
結果的にマスターレンズＭをコンパクトに構成すること
ができない。また条件（１）の上限を越えると、マスタ
ーレンズＭの全長がながくなり、本発明の目的に反する
ため好ましくない。

また、条件（２）の下限を越えるとコンバージョンレン
ズＣＬの屈折力が弱くなり、このコンバージョンレンズ
ＣＬによって十分に広い範囲の変倍域（焦点可変領域）
を得ることができない。条件（２）の上限を越えると、
コンバージョンレンズＣＬの屈折力が強くなり、少ない
レンズ構成枚数を有するコンバージョンレンズＣＬによ
って、十分な収差補正を行うことが困難となる。

さて、マスターレンズとしての凸凹２群ズームレンズＭ
の各群は少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の
１枚の負レンズで構成されることにより、色収差を始め
とした諸収差が良好に補正されているため、これとは独
立にコンバージョンレンズ自身でも色収差を始めとした
諸収差が補正されてければならない。

このためには、コンバージョンレンズＣＬは少な（とも
１枚の正レンズと少なくとも１枚の１枚の負レンズで構
成されることが必要である。

また、マスターレンズとしての凸凹２群ズームレンズＭ
で第１変倍域での変倍時には、コンバージョンレンズＣ
Ｌは撮影光路外に退避させなければならない。特に、コ
ンパクトカメラ等において本発明の光学系を内蔵させる
場合には、コンバージョンレンズＣＬをコンパクトに構
成して、コンバージョンレンズＣＬの退避スペースを小
さくすることが必要である。

したがって、コンバージョンレンズＣＬを最小レンズ枚
数で構成して、コンバージョンレンズＣＬの光軸方向の
大きさを抑えるには、正レンズと負レンズとの２枚で構
成構成することが好ましい。

ここで、コンバージョンレンズＣＬを構成する正負のレ
ンズの配置の順序は、物体側から順に、負正と正負との
２通りの場合が考えられる。

まず、コンバージョンレンズＣＬを物体側から順に負正
と構成する場合、マスターレンズＭを通過した光束が負
レンズにより発散作用を受けるため、この負レンズの後
方に配される正レンズの径の増大を招くため好ましくな
い。

一方、コンバージョンレンズＣＬを物体側から順に正負
と構成する場合、マスターレンズＭを通過した光束が正
レンズにより収斂作用を受けるため、この正レンズの後
方に配される負レンズの径を小さくできる。

したがって、コンバージョンレンズＣＬは、物体側から
順に、正レンズ、負レンズの２枚で構成することで、コ
ンバージョンレンズ自身での総合的なコンパクト化が実
現できる。

このとき、コンバージョンレンズ自身にて良好なる収差
補正が確実に果たされるには、コンバージョンレンズＣ
Ｌは以下の条件を満足することが望ましい。

（３）　　　　　　ＮＣＩ＜１．７ （４）　　　　Ｎｃ＊−ＮＣ２＞ｏ、　１但し、 ｒ’Ｊｃ＋　：コンバージョンレンズ中の正レンズＬｃ
１のｄ線に対する屈折率。

ＮＣ２：コンバージョンレンズ中の負レンズＬＣ２のｄ
線に対する屈折率。

条件（３）は正レンズＬＣＩを比較的低い屈折率の硝種
の範囲、条件（４）は負レンズＬｃｔを比較的高い屈折
率の硝種の範囲に規定するものであり、第２変倍域での
変倍時でのコンバージョンレンズＣＬの配置により、光
学系全体としての良好なるペッツバール和を得るための
ものである。

条件（３）及（４）の範囲を越えると、第２変倍域での
変倍時でのコンバージョンレンズＣＬの配置により、光
学系全体としてのペッツバール和が負の方向に大きくな
り、像面弯曲が大きく発生するため好ましくない。

また、コンバージョンレンズＣＬを構成する各レンズは
、以下の条件を満足することがより望ましい。

（５）　　　　　　νｃ＋＜４５ （６）　　　νＣ２−νＣ、＞４．０ 但し、 νＣ１：コンバージョンレンズ中の正レンズＬＣ＋のア
ツベ数。

νＣ！：コンバージョンレンズ中の負レンズｔｃｔのア
ツベ数。

条件（５）は正レンズＬ　Ｃｌを高分散の硝種の範囲、
条件（６）は負レンズＬ０を低分散の硝種の範囲に規定
スモのであり、コンバージョンレンズ自身で色収差を良
好に補正するためのものである。

条件（５）及（６）の範囲を越えると、２枚の正負のレ
ンズで色収差補正を実現することが困難となり、レンズ
構成枚数の増大を招くため好ましくない。

また、コンバージョンレンズＣＬにおいて２枚の正負の
レンズで良好かつバランスの良い色収差補正状態とする
には、両レンズが近接状態となっていることが望ましく
、すなわち以下の条件を満足することが好ましい。

（７）　　　０．０２＜ｄｃＬ・φＣＬ≦Ｏ（φＣＬ＜
０１　　ｄｃＬ≧０） 但し、 ｄＣＬ：コンバージョンレンズ中の正レンズＬｅｔと負
レンズＬｃｔとの軸上空気間隔。

φｃ１：コンバージョンレンズＣＬの屈折力。

この条件（７）の下限を越えると、コンバージョンレン
ズＣＬを構成する正レンズＬ　ｃ　＋と負レンズＬ０、
との空気間隔が太き（なり、軸上の色収差を補正するこ
とが困難となる。

さて、コンバージョンレンズＣＬが配される略望遠端状
態あるいは望遠端状態では、マスターレンズとしての凸
凹２群ズームレンズＭの球面収差は、一般的に、周辺で
負、中間で正の方向に膨らむ収差形状に補正されている
。このため、コンバージョンレンズＣＬは、この収差形
状を逆に補正する収差構造を有する適切なレンズ形状と
しなければならない。

そこで、コンバージョンレンズ中の正レンズＬｃ１の像
側面と負レンズＬＣ２の物体側面とが像側に凸面を向け
る曲率を持たせることで達成できる。

また、コンバージョンレンズ中の正レンズＬｃの物体側
面と負レンズＬｃ＋の像側面とが互いに同じ符号の曲率
半径を持たせれば、この両面で発生する諸収差を互いに
バランス良く相殺することができる。

ここで、コンバージョンレンズ中の正レンズＬｃ１の物
体側面の曲率半径をＲ２、コンバージョンレンズ中の負
レンズＬｃ＋の像側面の曲率半径をＲ６とするとき、 Ｒ１ （８）０≦　　　く２ ｂ を満足することが望ましい。

但し、Ｒ１が平面の時にはＲ１−〇とする。

条件（８）の下限を越えると、Ｒ１とＲ１との符号が異
なるので、このＲ，とＲ６との両面とでは、互いに同じ
傾向の諸収差が助長するように発生するため、正負の２
枚構成ではこの収差を補正することは困難である。条件
（８）の上限を越えると、Ｒ１に対するＲ６の面相折力
（面パワー）が大きくなり、この両面間で発生する諸収
差を互いにバランス良く相殺することが困難となる。

ところで、先に述べた如く、コンバージョンレンズＣＬ
は、マスターレンズとしての凸凹２群ズームレンズＭの
第２群Ｇ２の後方に配置することが必要であるが、この
コンバージョンレンズＣＬを、第２群から離れた像面の
近傍に配置すると、軸外の主光線が像面に向かうにした
がって広がるため、コンバージョンレンズ径が大きくな
る。このため、コンバージョンレンズＣＬのコンパクト
化を図るには、第２群Ｇ２の直後に配置することが効果
的である。

特に、本発明の複合型ズームレンズの効率の良い変倍、
良好なる収差補正及びコンパクト化を同時かつ確実に達
成するには、以下の条件式（９）及び０ωを満足するよ
うに構成することが望ましい。

ｆ　ｙｃ＞Ｊｆ　ｖ−ｆ　ｔ Ｏ≦Ｌｅｔ≦Ｌ−ＬＭｌａ （９） （１０） 但し、 ｆＭｃ：コンバージョンレンズＣＬを配置すべき状態に
おけるズームレンズＭの焦点距離。

ｆｗ　：ズームレンズＭの広角端での焦点距離。

ｆ、：ズームレンズＭの望遠端での焦点距離。

ＬＣ丁：コンバージョンレンズＣＬを配置した状態にお
けるズームレンズＭの第２群Ｇ、の最も像側の面からコ
ンバージョンレンズＣＬの最も物体側の面までの距離。

Ｌ　：コンバージョンレンズＣＬを配置すべき状態にお
けるズームレンズＭの第２群Ｇ、の最も像側の面から像
面までの距離。

Ｌｖ＋ｍ：ズームレンズＭの第２群Ｇ！の最も像側の面
から像面までの距離が最小となった状態での距離。

以下にて、上記の各条件式について具体的に説明する。

条件式（９）は、コンバージョンレンズＣＬを配置すべ
きズームレンズＭの焦点距離が、ズームレンズＭの広角
端の焦点距離と望遠端の焦点距離との相乗平均をとった
焦点距離よりも大きくなる焦点距離状態に、コンバージ
ョンレンズＣＬを配置することを規定しており、レンズ
系においてコンパクトな形状と良好な結像性能を維持し
つつ、効率の良い変倍を行うための条件である。ここで
、この条件（９）の範囲を外れると、所望の合成焦点距
離を得るためには、コンバージョンレンズＣＬの屈折力
を大きくせねばならず、収差補正が困難となる。そのた
め、結果的にコンバージョンレンズＣＬの大型化を招（
ので好ましくない。

条件式（１０）は複合型ズームレンズのコンパクト化を
図る為に、コンバージョンレンズＣＬを配置すべき適切
な位置を規定するものであり、コンバージョンレンズ径
のコンパクト化を図りつつ、コンバージョンレンズＣＬ
の屈折力を比較的弱く構成して良好な収差補正を行うた
めの条件である。

ここで、条件式（１０）の範囲を外れると、比較的画角
の大きい斜光線を結像させるためには、必然的にコンバ
ージョンレンズ径が大きくなり、しかもコンバージョン
レンズＣＬの屈折力が強い構成をとらざるを得す収差補
正が困難となる。

尚、コンバージョンレンズＣＬの外径は、コンパクトカ
メラ等の本体に内蔵するために、マスターレンズＭ（凸
凹２群ズームレンズ）の第２群Ｇ１の最大外径よりも小
さいことが望ましい。何故なら、このコンバージョンレ
ンズＣＬの外径は、マスターレンズＭの第２群Ｇ２の外
径よりも太きければ、レンズ外径が大きくなる傾向にあ
るマスターレンズＭの負の第２群Ｇ、よりも大きくなり
、コンパクトカメラ等の本体に内蔵することが極めて困
難となるからである。

〔実施例〕

次に、本発明の各実施例について詳述する。

第１図は正の屈折力の第１群Ｇ、と負の屈折力を持つ第
２群Ｇ、とからなる２群ズームレンズであり、このズー
ムレンズは、第１の可変焦点距離範囲が３６．０〜７８
．０で、２３１７のズーム比を有するものである。

このズームレンズは、以下にて説明する本発明の第１〜
第３実施例におけるマスターレンズＭとして適用したも
のである。

このマスターレンズ中の正の第１群Ｇ１は、物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凹形状の負レ
ンズＬ、と、これに接合されて物体側に曲率の強い凸面
を向けた正レンズＬ、と、両凸形状の正レンズＬ４と、
これに接合されて像側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズし、と、両凸形状の正レンズＬ、とから成っている。

また、マスターレンズ中の正の第２群Ｇ、は、像側に凸
面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向
けた負メニスカスレンズし、及びり、とから成っている
。

そして、絞りＳは、第ルンズ群中の像側に凸面を向けた
負メニスカスレンズＬｓと、両凸形状の正レンズＬ６と
の間に配置されている。

ここで、このマスターレンズの第１変倍域である広角端
から望遠端への変倍は第１群Ｇ１と第２群Ｇ、との群間
隔を縮小しながら、両群とも物体側へ繰り出すことによ
り達成される。

尚、以下に述べる各実施例のマスターレンズＭ（凸凹２
群ズームレンズ）の広角端、中間焦点距離状態及び望遠
端をそれぞれ順に第１広角端、第１中間焦点距離状態、
第１望遠端と称する。

以下に、第１図に示したマスターレンズＭの諸元の値を
表１に掲げる。表中における左端の数字は物体側からの
順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間
隔、屈折率ｎ及びアツベ数νはｄ線（λ＝　５８７．６
ｎｍ）に対する値である。

尚、以下で示す各実施例の諸元の値も表１と同じように
示している。特に、以下に示す表１２表５及び表６中の
し。１゜はマスターレンズＭの第２群Ｇ、の最も像側面
から像面までの距離が最小となった状態の距離を表し、
ｆｌは第１群Ｇ＋の焦点距離、ｆ、は第２群Ｇ、の焦点
距離である。また、表２、表３９表７及び表８中のしは
コンバージョンレンズＣＬを配置すべき状態におけるマ
スターレンズＭの最も像側面から像面までの距離を表し
、ｆＭｃはコンバージョンレンズＣＬを配置すべき状態
におけるマスターレンズＭの焦点距離、Ｌｃ丁はコンバ
ージョンレンズＣＬを配置した状態におけるマスターレ
ンズＭの第２群Ｇ、の最も像側面からコンバージョンレ
ンズＣＬの最も物体側の面までの距離、ｆ２１はマスタ
ーレンズＭの第２群Ｇｔの焦点用１１１とコンバージョ
ンレンズＣＬの焦点距離との合成焦点距離、ｆＣＬはコ
ンバージョンレンズＣＬの焦点距離である。

表１　（第１〜第３実施例のマスターレンズＭ）ｆ：３
８．０〜７Ｂ、Ｏ，Ｉ、＆１．．　＝９．５４１ｆ　、
　＝２５．４１８５　、　　ｆ　ｔ　＝−２４，４２２
７ｒ　　　　　ｄ　　　　　　　　ｎ １８．０７５　　３．３０　５８５　１６５１６０２９
．６０８　　２３２０ −２５．４７３　　２３００　４５．４　１．７９（＋
６８９．９７３　　５．８０　４１．４　１．５７５０
１５８４１１　　０．８０ ２７．９７８　　４．５０　５７．０　１．６２２８０
＋１．９４８　　１．７０　２３．０　　＋、８６０７
４−１７．７２９　　２３６５ ＋６２３６０４　　１．２０　３２３２　１．８７２７
０１６２３６０８　　（可変） ４０．２２９　　　　２３７０ −１６．３７４　　　　１．７０ １５．８０１　　　　１．２０ −３７．４３３　　　　２３３０ −１４．３６３　　　　１．３０ −８７．７３２　　（Ｂ　　ｆ　　） ８ ３ ５ １．７９５０４ １　８０３８４ １　７９６６８ ３６．００００ ＋０．６２５４ ９．５４０７ ５７．０００１ ４．２７２３ ２９．７１８１ ７８．０００３ １．３４０１ ４９．８９５５ 第２図には第１図に示したマスターレンズの諸収差図を
示しており、この収差図における（Ａ）は第１広角端と
しての最短焦点距離状態の収差図、（Ｂ）は第１中間焦
点距離状態における収差図、（Ｃ）は第１望遠端として
の最長焦点距離状態の収差図である。

各収差図においてｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ　）に
よる収差を示しており、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ
　）による収差を示している。また、各収差図中の非点
収差において、点線はメリディオナル像面、実線はサジ
ッタル像面を示している。尚、以下の示す実施例の収差
図も第２図と同様に示している。

第２図より、第１広角端から第１望遠端にわたり表１に
示したマスターレンズＭは良好に収差補正が成されてい
ることが分かる。

次に、本発明による第１乃至第３実施例について第３図
、第５図及び第７図を参照しながら説明する。

第３図、第５図及び第７図は表１に示すマスターレンズ
Ｍ（凸凹の２群ズームレンズ）の像側にコンパ−リヨン
レンズＣＬを装着した第２広角端状態を示す図である。

１ｉ１〜第１〜第３実施コンバージョンレンズＣＬは、
図示の如く、正レンズＬＣＩと物体側に強い曲率の面を
向けた負レンズＬｃｚとから成っている。

ここで、第１〜第３実施例とも、マスターレンズＭの略
第１望遠端領域においてコンバージョンレンズＣＬが挿
入されている。このコンバージョンレンズＣＬを挿入時
に、マスターレンズＭを一体的に物体側へ繰り出すこと
により、コンバージョンレンズＣＬ、の挿入により移動
する像面を補正しながら、コンバージョンレンズＣＬの
挿入空間の確保を図っている。

尚、この繰り出し量δについての各実施例の具体的な数
値は、以下に示す諸元表中に記載している。

各実施例とも第２変倍域である第２広角端から第２望遠
端への変倍は、コンバージョンレンズＣＬが第２群Ｇ、
と一体となって、第１１ｆ、Ｇｌと第２群Ｇ、との空気
間隔を縮小しなから各群が物体側へ繰り出すことにより
達成されている。

すなわち、コンバージョンレンズＣＬが第２群Ｇ、と一
体となって移動することにより、実質的に第２の凸凹２
群ズームレンズとして変倍がなされる。この結果、８２
３０〜１０２３０の第２の可変焦点距離範囲を得ること
ができる。

このとき、マスターレンズＭの第１群Ｇ１と、このマス
ターレンズＭの第２群Ｇ、及びコンバージョンレンズＣ
Ｌとは、第１変倍域の略望遠端域でのマスターレンズＭ
の第１群Ｇ、と第２群Ｇ！との相対的移動軌跡と、同じ
相対的移動軌跡を描いて移動する。

これにより、例えば、第２変倍域でのマスターレンズＭ
の第１ｉ＄Ｇ、のズームカムは、第２変倍域でのマスタ
ーレンズＭの第１群Ｇｌのズームカムと共用させること
ができると共に、第２変倍域でのマスターレンズＭの第
２群Ｇ、及びコンバージョンレンズＣＬのズームカムは
、第２変倍域でのマスターレンズＭの第２群Ｇ、のズー
ムカムと共用させることができる。よって、レンズ鏡筒
構造を極めて簡素することができ、製造コストの低減が
期待できる。

表２〜表４には、表１に示したマスターレンズＭにコン
バージョンレンズＣＬを装着して、第２の変倍域にに変
移させた状態の第１〜第３実施例の諸元の値を掲げる。

表２ （第１実施例） 二　８２０〜１０２３０　　、 Ｌ　　：　　３８．９８　〜４９０１ ｆ　　ｗｃ　：　　６６．６４　〜マフ。０８Ｌｃｔツ
２３５　。

ｆｚｓ″１ ２０．７５８６、 ｆ　　ＣＬ−−１７５，９７９６ １８，０７５ ２９，６０８ −２５，４７３ ９７３ ５１１，４１１ ２７，９７８ −１１，９４８ −１７７２９ １８２６０４ −１６２６０８ ４０，２２９ −１６，３７４ １５，８０１ ３７，４３３ −１４３６３ ３，３０５８，５ ２，２０ ２，００４５，４ ５，８０４＋、４ ０．６０ ４．５０　　５７．０ ＋、７０　　２３．０ ２３６５ １．２０　　３２３２ （可変） ２３７０ １．７０ ２０ ３０ １．３０ ８６ ５４ １．６５１８０ １．７９６６８ １．５７５０１ １．１１２２８０ １．８１１０７４ １．６７２７０ １．７９５０４ １．７Ｑ８６ＬＪ ２０４１．７９０ （Ｂｆ） ｆ　　　　　８２３００５４　　　９２３ＱＯＢ３　　
１０２３００６０ｄ１０　　　　２３６９６６　　　　
　＋、９９７２　　　　１．４３５０ＢＦ　　　　　４
１．９３２４　　　５０．０９９９　　　５１１．２６
６４（Ｗ４２実施例） ｗｃ ６６．６４〜７７．０８ Ｌｃ↑厘２ ５　、 ｆ　　ｌｒ　−−２０，７５７９、 ｆ　　ｅｔ　−−１７５，９７９７ ＋８．０７５ ２９、６ｏ１１ −２５．４７３ ９．９７３ ５８．４１１ ２７．９７８ １１．９４８ −１７．７２１１ １６２３６０４ −１６２３６０１１ ４０．２２９ −１６．３７４ −１５．８０１ ３７．４３３ −１４．３６３ −６７．７３２ １０８．１７０ ４６．３７１ −３４．６５５ ３０６．９８７ ３．３０　　５８．５ ２０ ２３００　　４５．４ ５．８Ｇ　　　４１．４ ０．６０ ４．５０　　５７．０ ＋、７０　　２３．０ ２３６５ １．２０　　３２３２ （可変） ２３７０ １．７０ １．２０ ３０ １．３０ ２３５０ ２３００ ０．１６ １．００ ＣＢｆ） ８６ ３３．９ ４５．４ ３３．７ ４６．５ １．６５１６０ １．７９８６８ １．５７５０１ １．６２２８０ １．８６０７４ １．６７２７０ １．７９５０４ １．８０３８４ １．７９６６８ １、ｅ１４８３１ １．８０４１１ ｆ　　　　　８２３００１６　　９２３００１９　　１
０２３０００９ｄ１０　　　２３６９６８　　　　１．
９９７２　　　　　＋、４３５０Ｉｆｆ　　　　４２３
１１１３　　５０．２７８０　　５８．４４３６表４ （第３実施例） ｆ　　：　　８２３０〜＋０２３０　　、Ｌ　　：　　
３１１．０９　〜４７８３ｆｗｃ ６５．７２　〜７５８５ Ｌ　ｃｔ−０，２、 ｆ　１冨−２０，７５８６、 ｆｃＬ膳 １６８．３１７１ ｉｌｌ　　０７５ ２９．６０８ −２５　４７３ ９７３ ５１１．４１１ ２７　９７８ −１１．９４８ −１７　７２９ １８２３６０４ −１６２　６０８ ３．３０　　５８．５　　　１．６５１６０２３２０ ２３００　　４５．４　　　１．７９６６８５．８０　
　４＋、４　　　１．５７５０１０．６０ ４．５０　　５？、０　　　１．６２２８０１．７０　
　２３．０　　　１．１１６０７４２３６５ １．２０　　３２３２　　　１．６７２７０（可変） ４０　２２９ −１６．３７４ １５．８０１ ３７．４３３ １４　３６３ −６７　７３２ １５０　５０５ −２９　８０２ ２４．８０７ −８９．１６１ ２３７０ １．７０ １．２０ ２３３０ １．３０ ２０ ００ １．３０ ００ （Ｂｆン ２８．６ １．７９５０４ ３３．９ １．８０３１１４ ４５．４ １．７９６６８ ３５．５ １．５９５０７ ９５ １．７７２７９ ｆ　　　　　８２３００４６　　　９２３００５３　　
１０２３００４８ｄｌｏ　　　　　２３８２７８　　　
　２　１２１１４　　　　１　５θ６２Ｉｆ　　　　　
４３．０２８９　　　５１．１９６２　　　５９．３６
２５第４図、第６図及び第８図にはそれぞれ順に第１〜
第３実施例の収差図を示しており、この収差図における
（Ａ）は第２広角端としての最短焦点距離状態の収差図
、（Ｂ）は第２中間焦点距離状態における収差図、（Ｃ
）は第２望遠端としての最長焦点距離状態の収差図であ
る。

各収差図の比較から、コンバージョンレンズの装着及び
移動により変移した第２変倍域の全域にわたり諸政差が
良好に補正されていることが分かる。

次に、本発明の第４及び第５実施例について説明する。

第９図及び第１３図はそれぞれ順に第４．第５実施例の
マスターレンズのレンズ構成図であり、この２つの実施
例のマスターレンズＭは、上記第１〜第３実施例のマス
ターレンズＭと比へてより広角化を図った負正の２群ズ
ームレンズである。

第４実施例のマスターレンズＭは、第１の可変焦点距離
範囲が２８．５〜６８．０で、２３３９のズーム比を有
するものである。

また、第５実施例のマスターレンズＭは、第１の可変焦
点距離範囲が３０，９〜６８．０で、２３２０のズム比
を有するものである。

両実施例のマスターレンズＭとも基本的に同一なレンズ
構成を有している。具体的には、マスターレンズ中の正
の第１群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズＬ１と、両凸形状の正レンズＬ２と、物体側に凹面
を向けた負メニスカスレンズし、と、物体側に凸面を向
けた負メニスカスレンズＬ４と、これに接合されて物体
側により強い凸面を向けた正レンズＬ６と、像側により
強い凸面を向けた正レンズしいこれに接合されて像側に
凸面を向けた負メニスカスレンズし、と、像側に凸面を
向けた正メニスカスレンズＬ８とから成っている。また
、マスターレンズ中の正の第２群Ｇ１は、像側に凸面を
向けた正メニスカスレンズＬ、と、像側に凸面を向けた
負レンズＬ１゜と、像側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズＬ１１とから成っている。

そして、両実施例とも絞りＳは、第ルンズ群中の像側に
凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と像側に凸面を向
けた正メニスカスレンズし、との間に配置されている。

ここで、両実施例のマスターレンズＭの第１変倍域であ
る第１広角端から第１望遠端への変倍は、第１９Ｇ、と
第２群Ｇ、との群間隔を縮小しながら、両群とも物体側
へ繰り出すことにより達成される。

以下に、第９図及び第１３図にそれぞれ示した第４、第
５実施例のマスターレンズＭの諸元の値を表５１表６に
掲げる。

表５（第４実施例のマスターレンズＭ）ｆ：２８．５〜
６８．０、Ｌ、、、　＝８．１８３１ｆ　、　＝１８．
８３１１　、ｆ□＝　−１９，３６００５０４５，４ ０ ８０３８，９ ０ ２０４５，４ ０ ００４０，９ ２０４６，５ ０ ６０５９，０ ００２５，４ ８ １，７９６６８ １，６７１６３ １，７９６６８ １，７９６３１ １，５８２６７ １，５１８２３ １，８０５１８ −２１，７７２１，２０ １８，０１２（可変） ５９．０ １．５１８２３ ５６．９３３　　　３．３０　　４１．５　　　１．５
７５０１−１４．６１２　　　　１．４０ −１４．５０９　　　２３３０　　５４．０　　１．８
１７２０２３０９．５２２　　　　４．４０ １１．１９４　　　１．００　　４７．１　　１．６２
３７４３６．６８３　　（Ｂ　　ｆ　　） ２８．５００１ ８．６８５７ ８　１８３１ ５１．８２０２ ２３９２９１ ３２３１５８２ ６８．０００４ １．２５５１ ４８．７９２９ 表６（第５実施例のマスターレンズＭ）ｆ：３０．９〜
６８，０、　Ｌ、−＝９．５１２４＝１９．３８４７　
　、　　ｆ　　ｌ　　＝−１９，４９９９４９，７６３ ＋２３２２３ １７．８０４ −１１７．９６０ ２０．６０３ −２６．１７３ ５２３６４５ ９．２７６ ６９．３９４ ５１．６８４ １０．３６６ １３．７９８ ｄ　　　　　　　　　　　　　　　ｎ ５０　　４５．４　　　１．７９６６８０ ８０　　３８．２　　　１．６５１２８０ ２０　　４０．９　　　１．７９６３１０ ００　　４０．９　　　１．７９６３１２０　　４６．
５　　　１．５８２６７０ ６０　　７０．４　　　１．４８７４９００　　２５．
４　　　１．８０５１８１ −３５．８８７　　　　１．２０　　７０．０２５．３
３８　　　１０ｙ１９ −４０．０２５ １５．０７８ １２３８１５ −１３８．９２３ １３．８１６ ４９．７１４ ２３５０ 　８０ １．１０ ２０ ２３１０ （Ｂｆ） ４０．９ ５３．９ ５４．０ １．５１８６０ １．７９６３１ ＋、７１３００ １．７１３００ ３０．９００６ ＋０．１９１９ ９．５１２４ ５１．８２１Ｂ ５．２５３４ ３０．５５７８ ６８．００３４ ３．５１７７ ４８．８３５７ 第１０図、第１４図にはそれぞれ第９図、第１３図に示
したマスターレンズの諸収差図を示しており、この収差
図における（Ａ）は第１広角端としての最短焦点距離状
態の収差図、（Ｂ）は第１中間焦点距離状態における収
差図、（Ｃ）は第１望遠端としての最長焦点距離状態の
収差図である。

第１Ｏ図及び第１４図より、第１広角端から第１望遠端
にわたり表５９表６に示したマスターレンズＭは良好に
収差が補正されていることが分かる。

次に、第９図及び第１３図に示した第４．第５実施例の
マスターレンズＭにコンバージョンレンズＣＬを装着し
た状態を示す第１１図、第１５図を参照しながら説明す
る。

第１１図及び第１５図はそれぞれ表５１表６に示すマス
ターレンズＭの像側にコンバージョンレンズＣＬを装着
した第２広角端状態を示す図である。

第４及び第５実施例ともコンバージョンレンズＣＬは、
図示の如く、両凸形状の正レンズＬｃ＋と両凹形状の負
レンズＬ。２とから成っている。

ここで、第４及び第３実施例とも、マスターレンズＭの
略第１望遠端領域においてコンバージョンレンズＣＬが
挿入されている。このとき、コンバージョンレンズＣＬ
を挿入する時に、マスターレンズＭを一体的に繰り出す
ことにより、コンバージョンレンズＣＬの挿入により移
動する像面を補正しながら、コンバージョンレンズＣＬ
の挿入空間の確保を図っている。

尚、この繰り出し量δについての各実施例の具体的な数
値は、以下に示す諸元表中に記載している。

各実施例とも第２広角端から第２望遠端への変倍は、コ
ンバージョンレンズＣＬが第２群Ｇ２と一体となって、
第１群Ｇ＋と第２群Ｇ、との空気間隔を縮小しなから各
群が物体側へ繰り出すことにより達成されている。

すなわち、コンバージョンレンズＣＬが第２群Ｇ！と一
体となって移動することにより、実質的に第２の凸凹２
群ズームレンズとして変倍が成される。この結果、７０
．０〜９０．０の第２の可変焦点距離範囲を得ることが
できる。

このとき、マスターレンズＭの第１群Ｇ、と、このマス
ターレンズＭの第２群Ｇ！及びコンバージョンレンズＣ
Ｌとは、第１変倍域の略望遠端域でのマスターレンズＭ
の第１群Ｇ１と第２群島との相対的移動軌跡と、同じ相
対的移動軌跡を描いて移動する。特に、本実施例では第
２望遠端状態に近づくと、マスターレンズの相対的群間
隔は、第１望遠端状態のマスターレンズの相対的群間隔
よりも縮小されるため、例えば第２変倍域での各群のズ
ームカムと第１変倍域での各群のズームカムとを一部共
用させるには、第２望遠端まで変倍できるように各群の
ズームカムの溝を延長して切り込むことが必要である。

表７２表８には、それぞれ表５９表６に示したマスター
レンズにコンバージョンレンズＣＬを装着して、第２の
可変焦点距離範囲に変移させた状態の第４．第５実施例
の諸元の値を掲げる。

表７ （第４実施例） 表７ （続き） ニア０．０〜９０ ０、Ｌ　　：　４０．０４　〜５１．６１ｆ　　＠Ｃ ５９、４８〜７０７４ Ｌｅｔ＝１．８　、 ｆ　＋ｘ＝−１６．３１４９、ｆ　ＣＬ＝　−１８１，
５５８１１５２，６２０ １２，３２４ １７，７１４ −１７３，４４９ ２０，９２５ −２７，０９８ ５９，６３０ ９７０ ５８，４１１ ４７，４９０ −９，８６９ １３，７４５ ２＋、７７２ １８．０１２ ５６．９３３ １４．６１２ −１４．５０９ ２３０９゜５２２ １１．１９４ ３６．６８３ ３６．０８８ −２５．０３９ ２７．４６９ ３９．６６５ ５ ９６６８ １．５０ ８０ ４．８０ ２３５０ ２０ ３０ １．００　４０．９　　１．７９６３１５．２０　４６
゜５　　１．５８２６７１．２０ ４６０５９．０ ２、ＱＱ　　　２５．４ ２３１８ １．２０ （可変） １．５１８２３ １．５１８２３ Ｌ、８Ｑ５１［１ ９６６Ｂ １．６７１６３ ５ ９ ８ ３０ 　４０ ３０ ４０ １．００ ８０ ２３５０ ３０ １．００ （Ｂｆ） １ ４ ４７．１ ４０．８ ５２３３ ７５０１ １．６１７２０ １．６２３７４ １．５８１４４ １．７４８１０ ６９．９９６５ ２３０２２７ ４０．１２０６ ７９．９９７１ １．４７４０ ４８．７８４９ ８９９９θ２ １．０４７３ ５７．４４７９ ＣＬの挿入時のマスターレンズＭの繰り出し量６表８ （第５実施例） ニア０．Ｏ〜９０．０、 ０ ９ 〜５２ ８ ｆ　　Ｍｅ： ６１．６０　〜７４．０２ Ｌｃｔ””１．０　　、 、、＝　−１６ ７３３６、 ｆ　　ｃＬ＝−２１７，１１６２ ５０４５，４ ０ ８０３８，２ ０ ２０４０，９ ０ ００４０，９ ２０４６，５ ０ ６０７０，４ ００２５，４ １ １，７９６６８ １，６５１２８ １，７９６３１ １，７９６３１ １，５８２６７ １，４８７４９ １８０５１８ 表８ （続き） ７０．０００１ ４．０９８０ ４０．３０５２ ？９．９９９３ ３．５１６８ ４８．９３６９ ９０゜００１１ ３．０６６２ ５７．５７０９ ２５．３３８ （可変） 第１２図、第１６図にはそれぞれ順に第４．第５実施例
の収差図を示しており、この収差図における（Ａ）は第
２広角端としての最短焦点距離状態の収差図、（Ｂ）は
第２中間焦点距離状態における収差図、（Ｃ）は第２望
遠端としての最長焦点距離状態の収差図である。

各収差図の比較から、コンバージョンレンズの装着及び
移動により変移した第２変倍域の全域にわたり諸収差が
良好に補正されていることが分かる。

尚、本発明による各実施例でのレンズ鏡筒構造は、従来
の如きマスターレンズＭの各群を第１変倍域での変倍の
ために移動させる機構に加えて、コンバージョンレンズ
ＣＬの装着時にはマスターレンズＭを物体側に繰り出し
、コンバージョンレンズＣＬの退避時にはマスターレン
ズＭを像側に繰り下げる機構と、コンバージョンレンズ
ＣＬを着脱可能にする機構と、コンバージョンレンズＣ
Ｌが装着されて第２変倍域での変倍をする際にマスター
レンズの第２群Ｇ、と一体的に移動するための機構とを
有することが好ましい。

上記の具体的なレンズ鏡筒構造を以下に示す。

第１には、第１変倍域でのマスターレンズＭの第１群Ｇ
＋と第２群Ｇ、の各々の移動軌跡に対応する２つのカム
溝が刻まれた第１のカム筒の外側（外周側）に、コンバ
ージョンレンズＣＬの挿入時にマスターレンズＭを繰り
出すために第１のカム筒を繰り出す軌跡が刻まれた第２
のカム筒を保有する２重カム方式が適用できる。これに
より、第１及び第２変倍域での変倍は、第１のカム筒に
刻まれた２つのカム溝をそのまま共用することができる
。

第２には、第１変倍域でのマスターレンズＭの第１群Ｇ
、と第２群Ｇ、の各々の移動軌跡に対応する２つのカム
溝が刻まれた第１のカム筒において、第２変倍域でのマ
スターレンズＭの第１群Ｇ１と。

第２　群ＧＪ及びコンバージョンレンズＣＬとの各々の
移動軌跡に対応する２つのカム溝は、コンバージョンレ
ンズＣＬの装着によるマスターレンズＭの繰り出し量の
分を加味されながら、この第１のカム筒の第１望遠状態
よりもさらに延長して刻まれる２段カム方式も適用でき
る。

第３には、マスターレンズＭの第１群Ｇ１、第２群Ｇ　
＊　及びコンバージョンレンズＣＬとをそれぞれ独立に
モータで駆動させ、コンバージョンレンズＣＬの挿入前
及び挿入後の、それぞれの第１群Ｇ＋、　第２　群Ｇ！
及びコンバージョンレンズＣＬの移動情報をメモリ一部
にて予め記憶させて、このメモリー情報に基づいてＣＰ
Ｕ等の制御部で電気的に制御する方式等が適用できる。

また、この電気的に制御する方式において、第１群Ｇ３
．第２群Ｇ、及びコンバージョンレンズＣＬの各々の位
置検出、例えばカム筒の回転量を検出するためのエンコ
ーダ等を設けても良い。

さて、以下の表９には、本発明による各実施例の条件対
応数値表を掲げる。

表９（条件対応数値表：その３） また、本発明による各実施例の仕様について概略的にま
とめたものを表１Ｏに示す。

釦 表ＩＯに示したＤ　Ｍ　ｌ　ｍは本発明の各実施例にお
ける複合型ズームレンズの全長が最小となった際の長さ
であり、ＤＭｌ−／ｚは複合型ズームレンズの全長が最
小となった際の長さをズーム比（変倍比）で規格化した
ものである。すなわち、この値が小さい程、高ズーム比
化と複合型ズームレンズの全長の短縮化とが図られるこ
とになる。

表９（条件対応数値表：その４） ここで、比較のために、先に述べた特開平１−２５０９
１７号公報の凸凹の２群ズームレンズの第１実施例をみ
ると、ＤＭｌ−／Ｚの値が２４．３６となり、本発明の
各実施例のＤＭＩゎ／Ｚの値が随分小さいことが分かる
。

また、先に述べた特開昭６３−４３１１５号公報の凸凹
凸凹の４群ズームレンズの第２実施例をみると、ＤＭｌ
。／Ｚの値が２９．３８となり、この場合も本発明の各
実施例のＤＭｌ、／Ｚの値が随分小さいことが分かる。

したがって、本発明は高ズーム比化と複合型ズームレン
ズの全長の短縮化とが同時に達成されていることが理解
できる。

尚、本発明による複合型ズームレンズのフ１−カシング
は、絞りＳより物体側のレンズ群を一体的に物体側へ繰
り出すことにより達成される。

すなわち、第１〜第３実施例では、第１変倍域及び第２
変倍域とも、レンズＬ１〜Ｌ、を物体側へ一体的に繰り
出すことによりフォーカシングが達成される。そして、
第４及び第５実施例では、第１変倍域及び第２変倍域と
も、レンズＬ１〜Ｌ７を物体側へ一体的に繰り出すこと
によりフォーカシングが達成される。尚、フォーカシン
グは、言うまでもなく、上記したものに限るものではな
い。

また、コンバージョンレンズＣＬの挿入によるズーミン
グ方式は、本実施例に限らず、マスターレンズＭを前群
、コンバージョンレンズＣＬを後群として、両群の間隔
を変化させても良い。

さらには、マスターレンズ中の第１群Ｇ１、第２群Ｇ２
＋　　コンバージョンレンズＣＬを各々独立に移動させ
て実質的に３群ズームレンズとなるように構成しても良
い。

また、コンバージョンレンズＣＬを光軸と直交した方向
に移動するようにして、これに防振動効果を持たせた構
成を採用しても良い。

また、以上において述べた本発明の各実施例では、第１
変倍域と第２変倍域とが共に連続的に変倍可能となって
いるが、離散的（不連続的）に変倍できるように構成し
ても良い。

すなわち、第１実施例を代表して説明すれば、例えば、
第１変倍域では３６．０．５７．０．７８．０、第２変
倍域では８２３０．９２３０．１０２３０の多焦点距離
状態に離散的（不連続的）な変倍ができるように構成し
ても良い。

〔発明の効果〕

本実施例によれば、表１０からも分かるように、コンパ
クトな形状かつ変倍撮影領域が格段に広いにもかかわら
ず、全ての変倍撮影領域にわたり優れた結像性能を有す
る複合型ズームレンズが達成できる。

これにより、コンバージョンレンズの収納スペースが極
めて小さ（できるため、コンパクトカメラ等のボディ内
部に収納することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は第１〜第３実施例のマスターレンズとしての凸
凹２群タイプのズームレンズのレンズ構成図である。第
２図は第１図に示したマスターレンズの諸収差図である
。第３図は第１実施例のレンズ構成図である。第４図は
第１実施例の諸収差図である。第５図は第２実施例のレ
ンズ構成図である。第６図は第２実施例の諸収差図であ
る。第７図は第３実施例のレンズ構成図である。第８図
は第３実施例の諸収差図である。第９図は第４実施例の
マスターレンズとしての凸凹２群タイプのズームレンズ
のレンズ構成図である。第１０図は第９図に示したマス
ターレンズの諸収差図である。 第１１図は第４実施例のレンズ構成図である。第１２図
は第４実施例の諸収差図である。第１３図は第５実施例
のマスターレンズとしての凸凹２群タイプのレンズ構成
図である。第１４図は第１３図に示したマスターレンズ
の諸収差図である。第１５図は第５実施例のレンズ構成
図である。第１６図は第５実施例の諸収差図である。 〔主要部分の符号の説明〕 ＣＬ・−・−・コンバージョンレンズ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）物体側から順に、正の屈折力の第１群Ｇ＿１と負の
   屈折力の第２群Ｇ＿２とを有するズームレンズＭと、該
   ズームレンズＭに対して着脱可能に設けられた負の屈折
   力のコンバージョンレンズＣＬとを有し、変倍時に該コ
   ンバージョンレンズＣＬを装着することによって前記ズ
   ームレンズＭと前記コンバージョンレンズＣＬとの合成
   焦点距離を前記ズームレンズＭの焦点距離よりも拡大さ
   せる複合型ズームレンズにおいて、 前記コンバージョンレンズＣＬの装着した状態で変倍を
   行う際に、前記ズームレンズＭの第２群Ｇ＿２と前記コ
   ンバージョンレンズＣＬとを光軸に沿って一体的に移動
   させることにより、前記合成焦点距離を連続的あるいは
   離散的に変化させ、以下の条件を満足することを特徴と
   する複合型ズームレンズ。 （１）−１．５＜φ＿１／φ＿２＜−０．８ （２）−１．１＜φ＿１／φ＿２＿３＜−０．２但し、 φ＿１：前記ズームレンズＭの第１群Ｇ＿１の屈折力。 φ＿２：前記ズームレンズＭの第２群Ｇ＿２の屈折力。 φ＿２＿３：前記ズームレンズＭの第２群Ｇ＿２の屈折
   力と前記コンバージョンレンズＣＬの屈折力と の合成屈折力。 ２）前記第１群Ｇ＿１、前記第２群Ｇ＿２及び前記コン
   バージョンレンズＣＬは、それぞれ少なくとも１枚の正
   レンズと少なくとも１枚の負レンズとを有することを特
   徴とする特許請求の範囲第１項記載の複合型ズームレン
   ズ。 ３）前記コンバージョンレンズＣＬは、物体側から順に
   、正レンズＬ＿Ｃ＿１と負レンズＬ＿Ｃ＿２とを有し、
   以下の条件を満足することを特徴とする特許請求の範囲
   第２項記載の複合型ズームレンズ。 （３）Ｎ＿Ｃ＿１＜１．７ （４）Ｎ＿Ｃ＿２−Ｎ＿Ｃ＿１＞０．１ （５）ν＿Ｃ＿１＜４５ （６）ν＿Ｃ＿２−ν＿Ｃ＿１＞４．０ 但し、 Ｎ＿Ｃ＿１：コンバージョンレンズ中の正レンズＬ＿Ｃ
   ＿１のｄ線に対する屈折率。 Ｎ＿Ｃ＿２：コンバージョンレンズ中の負レンズＬ＿Ｃ
   ＿２のｄ線に対する屈折率。 ν＿Ｃ＿３：コンバージョンレンズ中の正レンズＬ＿Ｃ
   ＿１のアッベ数。 ν＿Ｃ＿２：コンバージョンレンズ中の負レンズＬ＿Ｃ
   ＿２のアッベ数。