JPH04183818A - グラス被膜の良好な高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
グラス被膜の良好な高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH04183818A JPH04183818A JP2313775A JP31377590A JPH04183818A JP H04183818 A JPH04183818 A JP H04183818A JP 2313775 A JP2313775 A JP 2313775A JP 31377590 A JP31377590 A JP 31377590A JP H04183818 A JPH04183818 A JP H04183818A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はストリップ状で窒化しインヒビターを形成する
グラス被膜が良好で高磁束密度の方向性電磁鋼板の製造
方法に関するものである。
グラス被膜が良好で高磁束密度の方向性電磁鋼板の製造
方法に関するものである。
（従来の技術）
方向性電磁鋼板は主としてトランス、発電機、その他の
電気機器の鉄心材料に用いられ、磁気特性として励磁特
性と鉄損特性が良好でなければならない。
電気機器の鉄心材料に用いられ、磁気特性として励磁特
性と鉄損特性が良好でなければならない。
方向性電磁鋼板は二次再結晶現象を利用して圧延面に（
１１０）面、圧延方向に（００１）軸をもったいわゆる
ゴス方位を有する結晶粒を発達させることにより得られ
る。
１１０）面、圧延方向に（００１）軸をもったいわゆる
ゴス方位を有する結晶粒を発達させることにより得られ
る。
二次再結晶は周知のように仕上焼鈍で生じるが、二次再
結晶の発現を十分に図るためには仕上焼鈍の二次再結晶
温度域まで一次再結晶粒の成長を抑制する微細な八Ｉ！
、 Ｎ＋ ＭｎＳ、 ＭｎＳｅなどの析出物、いわゆる
インヒビターを存在させる必要がある。
結晶の発現を十分に図るためには仕上焼鈍の二次再結晶
温度域まで一次再結晶粒の成長を抑制する微細な八Ｉ！
、 Ｎ＋ ＭｎＳ、 ＭｎＳｅなどの析出物、いわゆる
インヒビターを存在させる必要がある。
このため、電磁鋼スラブは１３５０〜１４００°Ｃ程度
の高温度に加熱され、インヒビターを形成する成分、例
えば＾ｌ、 Ｍｎ、 Ｓ、 Ｓｅ、 Ｎ等を完全に固溶
させ、熱延板あるいは最終冷延前の中間板においてイン
ヒビターを微細に析出させる焼鈍が行われている。
の高温度に加熱され、インヒビターを形成する成分、例
えば＾ｌ、 Ｍｎ、 Ｓ、 Ｓｅ、 Ｎ等を完全に固溶
させ、熱延板あるいは最終冷延前の中間板においてイン
ヒビターを微細に析出させる焼鈍が行われている。
かかる処理を施すことにより磁束密度の高い方向性電磁
鋼板が製造されるようになっているが、電磁鋼スラブの
加熱は前述のように高温で行われるために、溶融スケー
ルの発生量が大で加熱炉の操業に支障をきたす。また加
熱炉のエネルギー原単位高や表面疵の発生等の問題があ
る。
鋼板が製造されるようになっているが、電磁鋼スラブの
加熱は前述のように高温で行われるために、溶融スケー
ルの発生量が大で加熱炉の操業に支障をきたす。また加
熱炉のエネルギー原単位高や表面疵の発生等の問題があ
る。
スラブ加熱温度を下げた方向性電磁鋼板の製造法が検討
されている。例えば、特開昭５１２４１１６号公報では
、八ｌの他にＺｒ、 Ｔｔ、 ［１，Ｎｂ＋ Ｔａ＋
Ｖ＋Ｃｒ＋ Ｍｏ等の窒化物形成元素を含有させること
により、スラブ加熱を１１００〜１２６０°Ｃで行う製
造法が開示されている。特開昭５９−１９０３２４号公
報では、Ｃ含有量が０．０１％以下の低炭素で、Ｓ、Ｓ
ｅさらにＡＩ、Ｂを選択的に含有させた電磁鋼スラブを
素材とし、冷延後の一次再結晶焼鈍時に鋼板表面を短時
間繰り返し高温加熱するパルス焼鈍を行うことにより、
スラブ加熱温度を１３００°Ｃ以下とする製造法が開示
されている。また特開昭５９−５６５２２号公報では、
Ｍｎを０．０８〜０．４５％、Ｓを０．００７％以下と
し、（Ｍｎ） （Ｓ）積を下げ、さらに八！、Ｐ。
されている。例えば、特開昭５１２４１１６号公報では
、八ｌの他にＺｒ、 Ｔｔ、 ［１，Ｎｂ＋ Ｔａ＋
Ｖ＋Ｃｒ＋ Ｍｏ等の窒化物形成元素を含有させること
により、スラブ加熱を１１００〜１２６０°Ｃで行う製
造法が開示されている。特開昭５９−１９０３２４号公
報では、Ｃ含有量が０．０１％以下の低炭素で、Ｓ、Ｓ
ｅさらにＡＩ、Ｂを選択的に含有させた電磁鋼スラブを
素材とし、冷延後の一次再結晶焼鈍時に鋼板表面を短時
間繰り返し高温加熱するパルス焼鈍を行うことにより、
スラブ加熱温度を１３００°Ｃ以下とする製造法が開示
されている。また特開昭５９−５６５２２号公報では、
Ｍｎを０．０８〜０．４５％、Ｓを０．００７％以下と
し、（Ｍｎ） （Ｓ）積を下げ、さらに八！、Ｐ。
Ｎを含有させた電磁鋼スラブを素材とすることにより、
スラブ加熱温度を１２８０°Ｃ以下とする製造法を提案
している。
スラブ加熱温度を１２８０°Ｃ以下とする製造法を提案
している。
また、本出願人は特願昭６１１００１１１号により、脱
炭焼鈍時に方向性電磁鋼板をストリップ状でＮＨ３を用
いて窒化させ、インヒビターを作り込む製造法を提案し
た。この方法において良好なグラス被膜と磁気特性を有
する鋼板を得るには窒化処理後の窒素を一定の範囲内に
制御する必要があるが、現場操業では窒素量に変動がみ
られ課題となっている。
炭焼鈍時に方向性電磁鋼板をストリップ状でＮＨ３を用
いて窒化させ、インヒビターを作り込む製造法を提案し
た。この方法において良好なグラス被膜と磁気特性を有
する鋼板を得るには窒化処理後の窒素を一定の範囲内に
制御する必要があるが、現場操業では窒素量に変動がみ
られ課題となっている。
窒化の安定化の一策として、窒化の際、炉内の未分解Ｎ
Ｈ３を検出し、その濃度を一定に制御する方法を本出願
人は特願平１−２６００６０号により提案した。これに
よると一応の効果が得られるが、鋼板の酸素量の影響を
受け、窒化量の安定化が未だ十分に満足し得る程度には
至っていない。窒化量の変動はインヒビターの形成や形
態に影響し、磁気特性の安定向上に支障をきたし、また
グラス被膜にしもふり等の欠陥を生じさせる原因となる
。
Ｈ３を検出し、その濃度を一定に制御する方法を本出願
人は特願平１−２６００６０号により提案した。これに
よると一応の効果が得られるが、鋼板の酸素量の影響を
受け、窒化量の安定化が未だ十分に満足し得る程度には
至っていない。窒化量の変動はインヒビターの形成や形
態に影響し、磁気特性の安定向上に支障をきたし、また
グラス被膜にしもふり等の欠陥を生じさせる原因となる
。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は方向性電磁鋼板を脱炭焼鈍後ストリップ状で窒
化能雰囲気ガス下で窒化する際、鋼板の酸素量の多少が
あってもその影響を受けることなく所定量窒化でき、二
次再結晶発現に機能するインヒビターを形成させ、良好
な磁気特性とグラス被膜を有する方向性電磁鋼板を得る
ことを目的とする。
化能雰囲気ガス下で窒化する際、鋼板の酸素量の多少が
あってもその影響を受けることなく所定量窒化でき、二
次再結晶発現に機能するインヒビターを形成させ、良好
な磁気特性とグラス被膜を有する方向性電磁鋼板を得る
ことを目的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明者達は、方向性電ｆｅｌ綱板をストリップ状で通
板させてＮＨ３雰囲気で窒化する際の窒化量は、窒素が
侵入する時のバリアとなる表面酸化層の厚さ、すなわち
酸素量に反比例し、また、鋼板の酸素量が同一であって
も脱炭焼鈍時の露点レベルを低くすると単位時間、単位
ＮＨ３濃度あたりの窒化量が低下することを突き止めた
。さらに、脱炭焼鈍後、還元雰囲気で熱処理し、鋼板の
酸化層をさらに緻密にすると、窒素の透過性が酸素量で
はなく酸化層の緻密さに律則され、窒化量の変動が大幅
に低下することを見出した。
板させてＮＨ３雰囲気で窒化する際の窒化量は、窒素が
侵入する時のバリアとなる表面酸化層の厚さ、すなわち
酸素量に反比例し、また、鋼板の酸素量が同一であって
も脱炭焼鈍時の露点レベルを低くすると単位時間、単位
ＮＨ３濃度あたりの窒化量が低下することを突き止めた
。さらに、脱炭焼鈍後、還元雰囲気で熱処理し、鋼板の
酸化層をさらに緻密にすると、窒素の透過性が酸素量で
はなく酸化層の緻密さに律則され、窒化量の変動が大幅
に低下することを見出した。
本発明はこの知見に基づきなされたもので、その要旨と
するところは、冷間圧延された方向性電磁鋼板を脱炭・
窒化焼鈍しインヒビターを形成させ、その後仕上焼鈍す
る方向性電磁鋼板の製造方法において、前記脱炭につづ
き綱板表面酸化層に還元雰囲気で温度５００〜９００℃
、３０秒以上還元作用を与え、その後窒化することを特
徴とするグラス被膜の良好な高磁束密度方向性電磁鋼板
の製造方法にある。
するところは、冷間圧延された方向性電磁鋼板を脱炭・
窒化焼鈍しインヒビターを形成させ、その後仕上焼鈍す
る方向性電磁鋼板の製造方法において、前記脱炭につづ
き綱板表面酸化層に還元雰囲気で温度５００〜９００℃
、３０秒以上還元作用を与え、その後窒化することを特
徴とするグラス被膜の良好な高磁束密度方向性電磁鋼板
の製造方法にある。
以下、本発明について詳細に説明する。
１２００°Ｃ以下の温度で加熱され、＾ｌを微量含有す
る電磁鋼スラブを熱間圧延し、必要に応じて焼鈍し、冷
間圧延する。冷間圧延は１回または中間焼鈍をはさんで
２回以上行い、所定板厚とし、次いで脱炭焼鈍する。
る電磁鋼スラブを熱間圧延し、必要に応じて焼鈍し、冷
間圧延する。冷間圧延は１回または中間焼鈍をはさんで
２回以上行い、所定板厚とし、次いで脱炭焼鈍する。
脱炭焼鈍では鋼板中のＣが低減され、例えば２０ｐｐｍ
以下とされ、また鋼板表面には５ｉ０２を含む酸化層が
生じる。次いで、前記脱炭焼鈍を行った炉内に設けた還
元帯で還元雰囲気、例えばＮ２またはＮ２とＮ２からな
るドライ雰囲気下で鋼板表面の酸化層の還元処理を行う
。該還元処理は酸化層を緻密にし、鋼板酸素量の変動に
よって鋼板の窒化のされやすさが変化しないようにする
が、この作用効果を得るには、還元を温度５００−９０
０°Ｃで３０秒以上行う必要がある。還元温度が５００
°Ｃ未満では酸化層を緻密にすることができず、−方９
００″Ｃを超えると、−次回結晶粒径が大きくなりすぎ
て二次再結晶不良となる。また、還元時間が３０秒未満
では酸化層を緻密にできない。
以下とされ、また鋼板表面には５ｉ０２を含む酸化層が
生じる。次いで、前記脱炭焼鈍を行った炉内に設けた還
元帯で還元雰囲気、例えばＮ２またはＮ２とＮ２からな
るドライ雰囲気下で鋼板表面の酸化層の還元処理を行う
。該還元処理は酸化層を緻密にし、鋼板酸素量の変動に
よって鋼板の窒化のされやすさが変化しないようにする
が、この作用効果を得るには、還元を温度５００−９０
０°Ｃで３０秒以上行う必要がある。還元温度が５００
°Ｃ未満では酸化層を緻密にすることができず、−方９
００″Ｃを超えると、−次回結晶粒径が大きくなりすぎ
て二次再結晶不良となる。また、還元時間が３０秒未満
では酸化層を緻密にできない。
還元処理の作用効果を示す１実験結果を第１図に示す。
該実験供試料はｉを０．０３％含有し、冷間圧延された
板厚０．３０ ｗｎの方向性電磁鋼板である。脱炭焼鈍
は８３０°Ｃで行い、還元は７７０°Ｃで６０秒とし、
その後Ｎ１４３１００００．１）門下で窒化した後の鋼
板の窒化量と酸素量の関係を調査した結果である。これ
に認められるように本発明によると鋼板酸素量に影響さ
れることなく窒化量が安定して一定となることが実証さ
れた。
板厚０．３０ ｗｎの方向性電磁鋼板である。脱炭焼鈍
は８３０°Ｃで行い、還元は７７０°Ｃで６０秒とし、
その後Ｎ１４３１００００．１）門下で窒化した後の鋼
板の窒化量と酸素量の関係を調査した結果である。これ
に認められるように本発明によると鋼板酸素量に影響さ
れることなく窒化量が安定して一定となることが実証さ
れた。
還元処理した後、窒化能ガス、例えばＮＨ３を含んだ雰
囲気下で窒化し、インヒビターを形成させる。
囲気下で窒化し、インヒビターを形成させる。
この焼鈍後、鋼板にｈｇｏを主成分とする焼鈍分離剤を
塗布し、仕上焼鈍する。
塗布し、仕上焼鈍する。
（実施例）
重量でＣ： ０．０５７％、Ｓｉ ： ３．２０％、Ｍ
ｎ ： ０．１５％、Ｓ ： ０．００７％、Ａｌ ：
０．０２７％、Ｎ ： ０．００７０％、Ｐ： ０．
０２４％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる電磁
鋼スラブを１１５０’Ｃに加熱した後、熱間圧延し、２
．３画の厚さの熱延板とした。この熱延板を１１２０°
ＣＸ３分間焼鈍した後、冷間圧延し０．３ ｍｍ厚さの
最終板厚とした。次いで露点６５°Ｃ，ＮＨ３を含むＮ
２７５％、Ｎ２２５％の混合ガス雰囲気中で８５０°Ｃ
Ｘ２分間の脱炭焼鈍をストリップ状で走行させて施した
。
ｎ ： ０．１５％、Ｓ ： ０．００７％、Ａｌ ：
０．０２７％、Ｎ ： ０．００７０％、Ｐ： ０．
０２４％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる電磁
鋼スラブを１１５０’Ｃに加熱した後、熱間圧延し、２
．３画の厚さの熱延板とした。この熱延板を１１２０°
ＣＸ３分間焼鈍した後、冷間圧延し０．３ ｍｍ厚さの
最終板厚とした。次いで露点６５°Ｃ，ＮＨ３を含むＮ
２７５％、Ｎ２２５％の混合ガス雰囲気中で８５０°Ｃ
Ｘ２分間の脱炭焼鈍をストリップ状で走行させて施した
。
この後、８５０°ＣでＮ２７５％、Ｎ２２５％、露点＝
１０°Ｃの還元雰囲気にて６０秒の還元処理を行った後
、ＮＨ，雰囲気にて７５０°ＣＸ３０秒の窒化処理を施
した。この時の窒素量を第１表に示す。
１０°Ｃの還元雰囲気にて６０秒の還元処理を行った後
、ＮＨ，雰囲気にて７５０°ＣＸ３０秒の窒化処理を施
した。この時の窒素量を第１表に示す。
なお、比較例として還元処理を行わなかった場合の窒素
量も併せて示す。窒化後、スラリー状のＭｇＯを塗布し
、仕上焼鈍を行って得られた磁気特性を第１表に示す。
量も併せて示す。窒化後、スラリー状のＭｇＯを塗布し
、仕上焼鈍を行って得られた磁気特性を第１表に示す。
第１表
（発明の効果）
以上説明したように、本発明により窒化能が均一化され
、窒化帯における窒化量制御が可能になり、鋼板の窒素
量を一定とすることができ、グラス被膜、磁気特性とも
に優れた方向性電磁鋼板を得ることができる。
、窒化帯における窒化量制御が可能になり、鋼板の窒素
量を一定とすることができ、グラス被膜、磁気特性とも
に優れた方向性電磁鋼板を得ることができる。
第１図はＩ板の酸素量と単位時間、単位ＮＨ３濃度あた
りの鋼板の窒化量の関係を示す図である□１１
りの鋼板の窒化量の関係を示す図である□１１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 冷間圧延された方向性電磁鋼板を脱炭・窒化焼鈍しイ
ンヒビターを形成させ、その後仕上焼鈍する方向性電磁
鋼板の製造方法において、 前記脱炭につづき鋼板表面酸化層に還元雰囲気で温度５
００〜９００℃、３０秒以上還元作用を与え、その後窒
化することを特徴とするグラス被膜の良好な高磁束密度
方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2313775A JP2826903B2 (ja) | 1990-11-19 | 1990-11-19 | グラス被膜の良好な高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2313775A JP2826903B2 (ja) | 1990-11-19 | 1990-11-19 | グラス被膜の良好な高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04183818A true JPH04183818A (ja) | 1992-06-30 |
| JP2826903B2 JP2826903B2 (ja) | 1998-11-18 |
Family
ID=18045374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2313775A Expired - Lifetime JP2826903B2 (ja) | 1990-11-19 | 1990-11-19 | グラス被膜の良好な高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2826903B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020038227A (ko) * | 2000-11-17 | 2002-05-23 | 이구택 | 자기특성이 우수한 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| KR100345697B1 (ko) * | 1997-10-20 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 슬라브저온가열에의한고자속밀도방향성전기강판의제조방법 |
| CN106661656A (zh) * | 2014-09-04 | 2017-05-10 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板的制造方法和氮化处理设备 |
| JP2017538859A (ja) * | 2014-10-15 | 2017-12-28 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 粒子配向性電磁鋼ストリップの製造方法および当該方法により製造された粒子配向性電磁鋼ストリップ |
-
1990
- 1990-11-19 JP JP2313775A patent/JP2826903B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100345697B1 (ko) * | 1997-10-20 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 슬라브저온가열에의한고자속밀도방향성전기강판의제조방법 |
| KR20020038227A (ko) * | 2000-11-17 | 2002-05-23 | 이구택 | 자기특성이 우수한 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| CN106661656A (zh) * | 2014-09-04 | 2017-05-10 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板的制造方法和氮化处理设备 |
| US20170226622A1 (en) * | 2014-09-04 | 2017-08-10 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet, and nitriding apparatus |
| CN106661656B (zh) * | 2014-09-04 | 2019-05-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板的制造方法和氮化处理设备 |
| US10900113B2 (en) * | 2014-09-04 | 2021-01-26 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet, and nitriding apparatus |
| US11761074B2 (en) | 2014-09-04 | 2023-09-19 | Jfe Steel Corporation | Nitriding apparatus for manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet |
| JP2017538859A (ja) * | 2014-10-15 | 2017-12-28 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 粒子配向性電磁鋼ストリップの製造方法および当該方法により製造された粒子配向性電磁鋼ストリップ |
| US11239012B2 (en) | 2014-10-15 | 2022-02-01 | Sms Group Gmbh | Process for producing grain-oriented electrical steel strip |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2826903B2 (ja) | 1998-11-18 |
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Legal Events
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