JPH05202422A - 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
超深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH05202422A JPH05202422A JP3434892A JP3434892A JPH05202422A JP H05202422 A JPH05202422 A JP H05202422A JP 3434892 A JP3434892 A JP 3434892A JP 3434892 A JP3434892 A JP 3434892A JP H05202422 A JPH05202422 A JP H05202422A
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Landscapes
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ｒ値の改善を図った超深絞り用冷延鋼板の製
造方法を提供する。 【構成】 Ｃ:０.００１％未満、Ｍn:０.０５〜０.８
％、Ｓ:０.００８％以下、Ｎ:０.００３％以下、Ａl:
０.０１〜０.１％、Ｔi:０.０４％以下で、かつ、Ｔiを
ＮとＣの総量の原子当量比以上に含み、残部がＦe及び
不可避的不純物元素よりなる鋼について、１１００〜１
３００℃の範囲に加熱し、かつ、該加熱温度及び熱間仕
上げ圧延入側温度が下記(１)式、(２)式の条件を満足す
る熱間圧延を行い、４００〜７５０℃の温度範囲で巻取
り、これを酸洗し、冷間圧延、焼鈍を行うことにより、
深絞り用冷延鋼板が得られる。 記 【化１】 【化２】
造方法を提供する。 【構成】 Ｃ:０.００１％未満、Ｍn:０.０５〜０.８
％、Ｓ:０.００８％以下、Ｎ:０.００３％以下、Ａl:
０.０１〜０.１％、Ｔi:０.０４％以下で、かつ、Ｔiを
ＮとＣの総量の原子当量比以上に含み、残部がＦe及び
不可避的不純物元素よりなる鋼について、１１００〜１
３００℃の範囲に加熱し、かつ、該加熱温度及び熱間仕
上げ圧延入側温度が下記(１)式、(２)式の条件を満足す
る熱間圧延を行い、４００〜７５０℃の温度範囲で巻取
り、これを酸洗し、冷間圧延、焼鈍を行うことにより、
深絞り用冷延鋼板が得られる。 記 【化１】 【化２】
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、超深絞り用冷延鋼板の
製造方法に関し、特にランクフォード値(ｒ値)の改善を
可能にしたものである。
製造方法に関し、特にランクフォード値(ｒ値)の改善を
可能にしたものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用部品、特にフェンダー、オイル
パン等の部品の成形では深絞り性が要求され、従来か
ら、ｒ値が２.０前後の超深絞り用冷延鋼板が使用され
てきた。更に近年、ユーザーニーズの多様化、或いはフ
ァッション性の追求に伴い、一層高度のプレス成形性の
求められる部品が増加しつつある。
パン等の部品の成形では深絞り性が要求され、従来か
ら、ｒ値が２.０前後の超深絞り用冷延鋼板が使用され
てきた。更に近年、ユーザーニーズの多様化、或いはフ
ァッション性の追求に伴い、一層高度のプレス成形性の
求められる部品が増加しつつある。
【０００３】従来、上述のような超深絞り用冷延鋼板と
しては、極低Ｃ鋼にＣ或いはＮを十分固着するのに必要
なＴi或いはＮbを添加したＩＦ鋼(Ｉnterstitial Ｆree
Ｓteel)がよく知られている。しかしながら、これらの
鋼においては、ＴiはＮ、Ｓ及びＣの総量の原子当量比
以下の添加では固溶Ｃが残存し、十分な特性を得ること
ができないと言われてきた。
しては、極低Ｃ鋼にＣ或いはＮを十分固着するのに必要
なＴi或いはＮbを添加したＩＦ鋼(Ｉnterstitial Ｆree
Ｓteel)がよく知られている。しかしながら、これらの
鋼においては、ＴiはＮ、Ｓ及びＣの総量の原子当量比
以下の添加では固溶Ｃが残存し、十分な特性を得ること
ができないと言われてきた。
【０００４】また、Ｍnは焼鈍時の粒成長性を劣化させ
る成分として知られており、高ｒ値を得るにはＮ、Ｓ及
びＣの総量の原子当量比以上の十分なＴiの添加、及び
Ｍnの低減を行うことが必要であると言われている。そ
のため、Ｔiの多量添加によるコストアップ、ＭnＳの十
分な析出が行われないことによるスラブの熱間脆性割れ
等の問題点があった。
る成分として知られており、高ｒ値を得るにはＮ、Ｓ及
びＣの総量の原子当量比以上の十分なＴiの添加、及び
Ｍnの低減を行うことが必要であると言われている。そ
のため、Ｔiの多量添加によるコストアップ、ＭnＳの十
分な析出が行われないことによるスラブの熱間脆性割れ
等の問題点があった。
【０００５】例えば、Ｔi添加極低炭素冷延鋼板にＭnを
添加することにより、ｒ値が向上することが「鉄と
鋼」、７６(１９９０)、ｐ.４２２に示されているが、
これはＰ、Ｍnを複合添加した高張力鋼板を得る技術で
あって、Ｍnを添加することは、ＭnＳが形成されるが、
その結果ＦeＴiＰの析出状況を変化させ、ｒ値に好まし
い再結晶集合組織を形成させる役割を果たすためである
とされている。
添加することにより、ｒ値が向上することが「鉄と
鋼」、７６(１９９０)、ｐ.４２２に示されているが、
これはＰ、Ｍnを複合添加した高張力鋼板を得る技術で
あって、Ｍnを添加することは、ＭnＳが形成されるが、
その結果ＦeＴiＰの析出状況を変化させ、ｒ値に好まし
い再結晶集合組織を形成させる役割を果たすためである
とされている。
【０００６】以上のように、従来の超深絞り用冷延鋼板
ではＴi添加ＩＦ鋼によってある程度の前進が得られた
とは言え、各種特性値のより一層の向上、それに伴う操
業条件の緩和、歩留りの向上等、残された課題も多い。
特に、極低炭素冷延鋼板のｒ値をＭnにより改善を図る
技術は未だ確立されていないのが実情である。
ではＴi添加ＩＦ鋼によってある程度の前進が得られた
とは言え、各種特性値のより一層の向上、それに伴う操
業条件の緩和、歩留りの向上等、残された課題も多い。
特に、極低炭素冷延鋼板のｒ値をＭnにより改善を図る
技術は未だ確立されていないのが実情である。
【０００７】本発明は、かゝる状況のもとで、ｒ値の改
善を図った超深絞り用冷延鋼板の製造方法を提供するこ
とを目的としているものである。
善を図った超深絞り用冷延鋼板の製造方法を提供するこ
とを目的としているものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明者らは、ｒ値の改善を図り、Ｔi量を低減し
た超深絞り用冷延鋼板の製造方法について鋭意研究を重
ねた結果、極低Ｃ−ＩＦ鋼において、Ｍn量を適量添加
することにより、ＭnＳが析出し、ＴiＳ分のＴiがＴiＣ
の析出に働くため、Ｔi添加量がＣ、Ｎ、Ｓの原子当量
比以下であっても固溶Ｃが残存しないことを知見した。
め、本発明者らは、ｒ値の改善を図り、Ｔi量を低減し
た超深絞り用冷延鋼板の製造方法について鋭意研究を重
ねた結果、極低Ｃ−ＩＦ鋼において、Ｍn量を適量添加
することにより、ＭnＳが析出し、ＴiＳ分のＴiがＴiＣ
の析出に働くため、Ｔi添加量がＣ、Ｎ、Ｓの原子当量
比以下であっても固溶Ｃが残存しないことを知見した。
【０００９】更に、本発明者らは、鋭意研究を重ねた結
果、適量のＭnを添加し、スラブ加熱温度、Ｔi、Ｎ及び
Ｓ量を制御することにより、熱間圧延前のスラブ再加熱
時に鋼中の３０％以上のＳ量をＭnＳとして析出させる
ことにより、熱延時にＴiＳの析出を抑制し、比較的粗
大な析出物を得ることができることを知見した。これに
伴い、熱延過程で析出する微細なＴiＳよりも冷延焼鈍
時の回復、再結晶過程での粒成長性が良くなり、優れた
深絞り性を持つことを見い出した。これによってその製
造コストが低減でき、また、熱間加工時の脆化を抑制で
きる超深絞り用冷延鋼板の製造方法を完成するに至った
ものである。
果、適量のＭnを添加し、スラブ加熱温度、Ｔi、Ｎ及び
Ｓ量を制御することにより、熱間圧延前のスラブ再加熱
時に鋼中の３０％以上のＳ量をＭnＳとして析出させる
ことにより、熱延時にＴiＳの析出を抑制し、比較的粗
大な析出物を得ることができることを知見した。これに
伴い、熱延過程で析出する微細なＴiＳよりも冷延焼鈍
時の回復、再結晶過程での粒成長性が良くなり、優れた
深絞り性を持つことを見い出した。これによってその製
造コストが低減でき、また、熱間加工時の脆化を抑制で
きる超深絞り用冷延鋼板の製造方法を完成するに至った
ものである。
【００１０】すなわち、本発明は、Ｃ:０.００１％未
満、Ｍn:０.０５〜０.８％、Ｓ:０.００８％以下、Ｎ:
０.００３％以下、Ａl:０.０１〜０.１％、Ｔi:０.０４
％以下で、かつ、ＴiをＮとＣの総量の原子当量比以上
に含み、残部がＦe及び不可避的不純物元素よりなる鋼
について、１１００〜１３００℃の範囲に加熱し、か
つ、該加熱温度及び熱間仕上げ圧延入側温度が下記(１)
式、(２)式の条件を満足する熱間圧延を行い、４００〜
７５０℃の温度範囲で巻取り、これを酸洗し、冷間圧
延、焼鈍を行うことを特徴とする超深絞り用冷延鋼板の
製造方法を要旨とするものである。 記
満、Ｍn:０.０５〜０.８％、Ｓ:０.００８％以下、Ｎ:
０.００３％以下、Ａl:０.０１〜０.１％、Ｔi:０.０４
％以下で、かつ、ＴiをＮとＣの総量の原子当量比以上
に含み、残部がＦe及び不可避的不純物元素よりなる鋼
について、１１００〜１３００℃の範囲に加熱し、か
つ、該加熱温度及び熱間仕上げ圧延入側温度が下記(１)
式、(２)式の条件を満足する熱間圧延を行い、４００〜
７５０℃の温度範囲で巻取り、これを酸洗し、冷間圧
延、焼鈍を行うことを特徴とする超深絞り用冷延鋼板の
製造方法を要旨とするものである。 記
【化３】
【化４】 ここで、 Ｓ：鋼中のＳ量(％) Ｔi：鋼中Ｔi量(％)−３.４３×Ｎ量(％) Ｍn：鋼中のＭn量(％) Ｘ：加熱温度(℃＋２７３) Ｔ：熱間仕上げ圧延入側温度(℃＋２７３)
【００１１】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１２】
【００１３】まず、本発明における鋼の化学成分の限定
理由について説明する。
理由について説明する。
【００１４】Ｃ：従来のＩＦ鋼は０.００３０％程度の
Ｃを含み、それを固定するに十分なＴiを添加して初め
て高ｒ値が得られた。これは、固溶Ｃが冷延若しくは回
復再結晶過程で転位の移動に影響を及ぼし、(１１１）
集合組織の発達を抑制することがその原因と知られてい
る。しかし、Ｃ量を０.００１％未満にすることによ
り、その析出及び固定のために添加する炭化物形成元素
の絶対量を少なくすることができ、析出物の量も低減で
きるので、本発明ではＣ量を０.００１％未満とする。
Ｃを含み、それを固定するに十分なＴiを添加して初め
て高ｒ値が得られた。これは、固溶Ｃが冷延若しくは回
復再結晶過程で転位の移動に影響を及ぼし、(１１１）
集合組織の発達を抑制することがその原因と知られてい
る。しかし、Ｃ量を０.００１％未満にすることによ
り、その析出及び固定のために添加する炭化物形成元素
の絶対量を少なくすることができ、析出物の量も低減で
きるので、本発明ではＣ量を０.００１％未満とする。
【００１５】Ｍn、Ｔi：Ｍnを０.０５〜０.８％、Ｔiを
０.０４％以下で、かつ、ＮとＣの総量の原子当量比以
上に添加することにより、Ｓ系析出物の殆どをＭnＳに
し、ＮとＣをＴiで固定することにより、冷延板の焼鈍
時の粒成長性が良好になり、ｒ値が向上する。しかし、
Ｍnが０.０５％未満では必要とするＭnＳが十分得られ
ず、また、０.８％を超えると、延性の低下が大きくな
るだけでなく、深絞り性も低下し、成形性が劣化する。
一方、Ｔi量はＮとＣの総量の原子当量比より少ないと
固溶Ｃ、及び固溶Ｎが存在し、ｒ値が低下する。またＴ
i量が０.０４％を超えると焼鈍時の粒成長性を劣化させ
るだけでなく、コストアップの要因ともなる。
０.０４％以下で、かつ、ＮとＣの総量の原子当量比以
上に添加することにより、Ｓ系析出物の殆どをＭnＳに
し、ＮとＣをＴiで固定することにより、冷延板の焼鈍
時の粒成長性が良好になり、ｒ値が向上する。しかし、
Ｍnが０.０５％未満では必要とするＭnＳが十分得られ
ず、また、０.８％を超えると、延性の低下が大きくな
るだけでなく、深絞り性も低下し、成形性が劣化する。
一方、Ｔi量はＮとＣの総量の原子当量比より少ないと
固溶Ｃ、及び固溶Ｎが存在し、ｒ値が低下する。またＴ
i量が０.０４％を超えると焼鈍時の粒成長性を劣化させ
るだけでなく、コストアップの要因ともなる。
【００１６】Ｓ：Ｓ量は増加すると析出するＭnＳ量の
絶対量も増加し、伸びフランジ性に代表される局部延性
を劣化させるため、Ｓ量は０.００８％以下に制限しな
ければならない。
絶対量も増加し、伸びフランジ性に代表される局部延性
を劣化させるため、Ｓ量は０.００８％以下に制限しな
ければならない。
【００１７】Ａl：Ａlは脱酸に必要な元素であり、十分
に脱酸を行うには最低０.０１％のＡlが必要である。し
かし、逆に０.１％を超えると脱酸が飽和に達するだけ
でなく、アルミナ系介在物が発生し、成形性を劣化させ
る。
に脱酸を行うには最低０.０１％のＡlが必要である。し
かし、逆に０.１％を超えると脱酸が飽和に達するだけ
でなく、アルミナ系介在物が発生し、成形性を劣化させ
る。
【００１８】Ｎ：Ｎ量の増加に伴いそれを固定するのに
必要なＴiの添加量が多くなり、コストアップを招く
他、析出物量も増加し、粒成長性が劣化し、ｒ値の向上
が得にくくなるため、できるだけ低レベルにする必要が
ある。所望の材質を得るには必要な最低限の値が０.０
０３％であることから、Ｎ量は０.００３％以下とす
る。
必要なＴiの添加量が多くなり、コストアップを招く
他、析出物量も増加し、粒成長性が劣化し、ｒ値の向上
が得にくくなるため、できるだけ低レベルにする必要が
ある。所望の材質を得るには必要な最低限の値が０.０
０３％であることから、Ｎ量は０.００３％以下とす
る。
【００１９】次に本発明の製造条件について説明する。
【００２０】上記成分組成の鋼は通常行われる転炉等で
溶製される。溶製された溶鋼は鋼片とされるが、その方
法としては造塊法でも連続鋳造法でもかまわない。鋼片
は室温まで冷却された後、熱延加熱炉に装入されるが、
その際、一旦室温まで冷却せず、加熱炉に装入するＨＣ
Ｒ法でもかまわない。また、鋼片を再加熱することなく
そのまま圧延することはもとより、短時間の保熱及び／
又は部分的な加熱の後に熱延しても本発明の効果はなん
ら損なわれるものではない。
溶製される。溶製された溶鋼は鋼片とされるが、その方
法としては造塊法でも連続鋳造法でもかまわない。鋼片
は室温まで冷却された後、熱延加熱炉に装入されるが、
その際、一旦室温まで冷却せず、加熱炉に装入するＨＣ
Ｒ法でもかまわない。また、鋼片を再加熱することなく
そのまま圧延することはもとより、短時間の保熱及び／
又は部分的な加熱の後に熱延しても本発明の効果はなん
ら損なわれるものではない。
【００２１】但し、鋼片の加熱温度については通常の１
１００〜１３００℃でよいが、仕上温度がＡr3点以上に
確保できるのであれば、できるだけ低いほうが望まし
い。更に、この加熱温度は次式(１)を満たさなければな
らない。
１００〜１３００℃でよいが、仕上温度がＡr3点以上に
確保できるのであれば、できるだけ低いほうが望まし
い。更に、この加熱温度は次式(１)を満たさなければな
らない。
【００２２】
【化５】 ここで、Ｓ ：鋼中のＳ量(wt％) Ｍn：鋼中のＭn量(wt％) Ｘ：加熱温度(℃＋２７３)
【００２３】この(１)式の条件を満たすことは、加熱温
度時において鋼中に含まれるＳの少なくとも４０％以上
がＭnＳとして存在していることを表わしている。
度時において鋼中に含まれるＳの少なくとも４０％以上
がＭnＳとして存在していることを表わしている。
【００２４】次に、熱延条件については、オーステナイ
ト域での熱延終了が好ましい。仕上温度がＡr3点未満に
なると、冷延、焼鈍後の特性を害する集合組織が形成さ
れる。また、この際に熱間仕上圧延入側温度(Ｔ)は、次
式(２)を満たさなければならない。
ト域での熱延終了が好ましい。仕上温度がＡr3点未満に
なると、冷延、焼鈍後の特性を害する集合組織が形成さ
れる。また、この際に熱間仕上圧延入側温度(Ｔ)は、次
式(２)を満たさなければならない。
【００２５】
【化６】 ここで、Ｓ ：鋼中のＳ量(％) Ｔi：鋼中Ｔi量(％)−３.４３×Ｎ量(％) Ｔ ：熱間仕上げ圧延入側温度(℃＋２７３)
【００２６】この(２)式の条件を満たすことは、仕上圧
延前の鋼中にＴiＳが殆ど存在していないことを表わし
ている。
延前の鋼中にＴiＳが殆ど存在していないことを表わし
ている。
【００２７】巻取り温度は、固溶Ｃの固定のために規制
することが必要であるが、Ｃ量が極めて低い本鋼におい
ては、低温巻取りでも残存固溶Ｃ量は少なく、ｒ値の低
下は殆どないので４００℃をその下限とする。また、巻
取り温度が７５０℃を超えると高温巻取り温度における
諸問題、例えばスケール、表面欠陥等の問題が発生する
ので、７５０℃を上限とする。
することが必要であるが、Ｃ量が極めて低い本鋼におい
ては、低温巻取りでも残存固溶Ｃ量は少なく、ｒ値の低
下は殆どないので４００℃をその下限とする。また、巻
取り温度が７５０℃を超えると高温巻取り温度における
諸問題、例えばスケール、表面欠陥等の問題が発生する
ので、７５０℃を上限とする。
【００２８】次に、これを酸洗し、冷間圧延、焼鈍を行
うが、これらの条件は特に制限されない。なお、冷延条
件については、冷延率が６５〜９０％であれば高いほど
ｒ値の向上が得られる。しかし、最低限６５％の冷延を
加えれば所望の特性が得られ、一方、９０％以上の冷延
は通常のタンデムミルで１回の圧延で完了することは不
可能である。焼鈍条件については、均熱温度が再結晶温
度以上、Ａc3点未満の範囲であれば加熱、冷却条件は特
に規制する必要がない。しかし、Ａc3点未満を超えて、
オーステナイト域まで加熱するとγ→α変態時にランダ
ム核生成をもたらし、極端にｒ値が劣化する。
うが、これらの条件は特に制限されない。なお、冷延条
件については、冷延率が６５〜９０％であれば高いほど
ｒ値の向上が得られる。しかし、最低限６５％の冷延を
加えれば所望の特性が得られ、一方、９０％以上の冷延
は通常のタンデムミルで１回の圧延で完了することは不
可能である。焼鈍条件については、均熱温度が再結晶温
度以上、Ａc3点未満の範囲であれば加熱、冷却条件は特
に規制する必要がない。しかし、Ａc3点未満を超えて、
オーステナイト域まで加熱するとγ→α変態時にランダ
ム核生成をもたらし、極端にｒ値が劣化する。
【００２９】本発明により得られる超深絞り用冷延鋼板
は、冷延前にＣ、ＮがＴiによって殆ど固定され、冷
延、焼鈍後も殆ど分解することがないため、過時効処理
は特に必要でないが、現状の連続焼鈍ラインに設置され
ている過時効帯を通板し、通常のアルミキルド鋼に採用
されているような過時効処理を加えても、何ら材質を劣
化させるものではない。
は、冷延前にＣ、ＮがＴiによって殆ど固定され、冷
延、焼鈍後も殆ど分解することがないため、過時効処理
は特に必要でないが、現状の連続焼鈍ラインに設置され
ている過時効帯を通板し、通常のアルミキルド鋼に採用
されているような過時効処理を加えても、何ら材質を劣
化させるものではない。
【００３０】次に本発明の実施例を示す。
【００３１】
【表１】 に示す化学成分の供試鋼について、
【表２】 に示す条件にて加熱し、熱間圧延を行った後、巻取り、
酸洗後、８０％の圧下率で冷間圧延を施し、板厚０.８m
mの冷延板を得た。この冷延板に８５０℃×１分の焼鈍
を施し、引張試験を行った。
酸洗後、８０％の圧下率で冷間圧延を施し、板厚０.８m
mの冷延板を得た。この冷延板に８５０℃×１分の焼鈍
を施し、引張試験を行った。
【００３２】試験結果を表２に示すように、本発明の製
造条件により得られた本発明材１、３及び５は、いずれ
もｒ値が２.４〜２.５程度の高い深絞り性を示してい
る。これに対し、単に、Ｍn添加量を増加した比較材６
(鋼Ｄ)、７(鋼Ｅ)及び９(鋼Ｇ)では、製造条件を本発明
範囲内と同じ条件にしても、目的とする高い深絞り性を
得ることができない。
造条件により得られた本発明材１、３及び５は、いずれ
もｒ値が２.４〜２.５程度の高い深絞り性を示してい
る。これに対し、単に、Ｍn添加量を増加した比較材６
(鋼Ｄ)、７(鋼Ｅ)及び９(鋼Ｇ)では、製造条件を本発明
範囲内と同じ条件にしても、目的とする高い深絞り性を
得ることができない。
【００３３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
自動車ボディ、オイルパン等に用いるプレス加工用鋼板
のプレス加工性を改善することができる。また、Ｔi添
加量を低減することができ、低温巻取り法によっても従
来の高温巻取り材と同等のｒ値を持つ冷延鋼板を低コス
トで製造することができる。
自動車ボディ、オイルパン等に用いるプレス加工用鋼板
のプレス加工性を改善することができる。また、Ｔi添
加量を低減することができ、低温巻取り法によっても従
来の高温巻取り材と同等のｒ値を持つ冷延鋼板を低コス
トで製造することができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ:０.００１％
未満、Ｍn:０.０５〜０.８％、Ｓ:０.００８％以下、
Ｎ:０.００３％以下、Ａl:０.０１〜０.１％、Ｔi:０.
０４％以下で、かつ、ＴiをＮとＣの総量の原子当量比
以上に含み、残部がＦe及び不可避的不純物元素よりな
る鋼について、１１００〜１３００℃の範囲に加熱し、
かつ、該加熱温度及び熱間仕上げ圧延入側温度が下記
(１)式、(２)式の条件を満足する熱間圧延を行い、４０
０〜７５０℃の温度範囲で巻取り、これを酸洗し、冷間
圧延、焼鈍を行うことを特徴とする超深絞り用冷延鋼板
の製造方法。 記 【化１】 【化２】 ここで、 Ｓ：鋼中のＳ量(％) Ｔi：鋼中Ｔi量(％)−３.４３×Ｎ量(％) Ｍn：鋼中のＭn量(％) Ｘ：加熱温度(℃＋２７３) Ｔ：熱間仕上げ圧延入側温度(℃＋２７３)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3434892A JPH05202422A (ja) | 1992-01-24 | 1992-01-24 | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3434892A JPH05202422A (ja) | 1992-01-24 | 1992-01-24 | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05202422A true JPH05202422A (ja) | 1993-08-10 |
Family
ID=12411643
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3434892A Pending JPH05202422A (ja) | 1992-01-24 | 1992-01-24 | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05202422A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5834128A (en) * | 1995-08-28 | 1998-11-10 | Kawasaki Steel Corporation | Organic film-coated zinc plated steel sheet |
-
1992
- 1992-01-24 JP JP3434892A patent/JPH05202422A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5834128A (en) * | 1995-08-28 | 1998-11-10 | Kawasaki Steel Corporation | Organic film-coated zinc plated steel sheet |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20000307 |