JPH05247822A - 一つの層に統合したスパンボンドフィラメントとメルトブロウン繊維との混合体を有するポリマーウェブ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】 複合ウェブとして結合されたスパンボンドフ
ィラメントとメルトブロウン繊維の混合物１００から形
成された不織形成ウェブ１２０を提供する。 【構成】 一実施例においては、スパンボンドフィラメ
ントは少なくとも６ミクロンの平均直径と１０×１０ ^-3
以上の複屈折数とを有し、メルトブロウン繊維は６ミク
ロン以下の直径と１０×１０^-3以上の複屈折数とを有す
る。スパンボンドフィラメントはこの複合ウェブの少な
くとも５０％（重量％）を占める。第二の実施例では、
さらに、少なくとも６ミクロンの直径と１０×１０^-3以
下の複屈折数とを有するメルトブロウン繊維を含ませる
こともできる。何れの実施例においても、スパンボンド
フィラメントとメルトブロウン繊維はポリプロピレン及
び／又は直線状低密度ポリエチレンからつくることがで
きる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、スパンボンド及びメル
トブロウンという二つのタイプの繊維を、それらを集積
表面すなわち形成表面上に堆積させる前に、統合した混
合体に関する。それらの繊維を統合して形成されたウェ
ブは種々の用途に用いることができる。例えば、使い捨
ておむつ、生理用ナプキン、手術用ドレープ、あるい
は、他の材料と組み合わせて、ラミネートを形成する際
の基質として用いることができる。

【０００２】

【従来の技術】不織生地は、生理用ナプキンや使い捨て
おむつなどの個人用看護用品などを含む広範囲の用途に
用いることができる。毛細管構造を有する形式の不織生
地は、例えば、個人用看護製品において、液体を分散さ
せ、漏れを最小にするための中間伝達層として有用であ
る。これ以外にも、基本重量が大きいものは吸収性がよ
く、個人用看護製品の吸収性媒体として用いることがで
きる。個人用看護製品に用いる不織生地としての用途に
加えて、本発明により不織生地を他の多くの用途に用い
ることができる。例えば、家事においては清掃材料や拭
布として、サービス分野においてはタオルやバスマット
などとして、自動車や船の分野では洗浄材料、拭布など
として、病院や動物病院の分野では拭布などとして用い
ることができる。以下の記述から明らかになるように、
本発明は不織生地を上記の用途の他に多くの用途に広く
用いることを可能にする。さらに、本発明は、そのよう
な不織生地を立体構造のウェブに形成するための方法及
び装置をも提供する。

【０００３】不織生地の製造技術はかなり進んでいる。
一般的には、不織ウェブの製造に際しては、フィラメン
トまたは繊維を形成した後、それらをキャリアの上に堆
積させ、それらフィラメントまたは繊維を所望の基本重
量を有するマットとして重ね合わせ、または、交絡させ
る。このようにしてできたマットの結合は、単に交絡さ
せるか、あるいは、他の手段により行われる。他の手段
とは、例えば、接着剤の塗布、感熱繊維への加熱および
／または加圧、あるいは、場合によっては加圧のみであ
る。一般的には多くの方法が知られているが、よく用い
られる二つの方法はスパンボンド法とメルトブロウン法
である。

【０００４】スパンボンド不織構造は多くの米国特許に
記載されている。例えば、Ｈａｒｔｍａｎｎへの米国特
許第３，５６５，７２９号（１９７１年２月２３日発
行）、ＡｐｐｅｌとＭｏｒｍａｎへの米国特許第４，４
０５，２９７号（１９８３年９月２０日発行）、Ｄｏｒ
ｓｃｈｎｅｒ，Ｃａｒｄｕｃｋ，Ｓｔｏｒｋｅｂａｕｍ
への米国特許第３，６９２，６１８号（１９７２年９月
１９日発行）などである。熱可塑性繊維からつくられた
スパンボンドウェブは本技術分野において周知のもので
あり、多くの用途を有するものである。

【０００５】メルトブロウン法についての記述も多くの
文献において見つけることができる。例えば、「ＩＮＤ
ＵＳＴＲＩＡＬ ＡＮＤ ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ Ｃ
ＨＥＭＩＳＴＲＹ」Ｖｏｌｕｍｅ４８，Ｎｏ．８（１９
５６年）の１３４２〜１３４６頁に記載されているＷｅ
ｎｄｔの「極細熱可塑性繊維」という論文、Ｂｕｎｔｉ
ｎ，Ｋｅｌｌｅｒ，Ｈａｒｄｉｎｇへの米国特許第３，
９７８，１８５号（１９７６年８月３１日発行）、Ｐｒ
ｅｎｔｉｃｅへの米国特許第３，７９５，５７１号（１
９７４年３月５日発行）、Ｂｕｎｔｉｎへの米国特許第
３，８１１，９５７号（１９７４年３月２１日発行）な
どである。

【０００６】スパンボンドウェブやメルトブロウンウェ
ブは多くの用途に幅広く用いられる。例えば、Ｍａｔｔ
ｈｅｗｓ，Ａｌｌｉｓｏｎ，Ｗｏｏｎ，Ｓｔｅｖｅｎ
ｓ，Ｂｏｒｎｓｌａｅｇｅｒに付与された米国特許第
４，３９７，６４４号（１９８３年８月９日発行）やＦ
ｅｎｌｅｒ，Ｂｅｒｎａｒｄｉｎに付与された米国特許
第４，３７２，３１２号（１９８３年２月８日発行）に
記載されているような個人用看護製品などである。この
ような用途では、スパンボンド繊維とメルトブロウン繊
維とを隣接した層において用いることが多い。

【０００７】最近の先行技術の一つである欧州特許出願
４０３，８４０Ａ１（Ｃｏｒｏｖｉｎ）は、小直径の不
連続微小繊維と大直径の連続フィラメントを混合させ
て、複合不織物をつくることを開示している。この不織
物においては、「繊維直径の差に関しては、断面上にお
いて、ほとんど勾配はなく」、また、「異なる繊維成分
の二つの機能が組み合わさっている」。この欧州特許
は、「分子配向のほとんどない」小直径（１０ミクロン
以下）の不連続微小繊維と、「分子配向を有する」大直
径（１５ミクロン以上）の連続フィラメントとの組み合
わせを特許請求の範囲としている。この複合不織物の利
点の一つとして挙げられている点は、この複合不織物を
集積ベルトから熱結合カレンダー機構へ素早く運搬でき
るという点である。この利点によって、この複合不織材
料を（本結合の前に）予備的結合させることが可能にな
る。

【０００８】このため、スパンボンドフィラメントとメ
ルトブロウン繊維とを同一の層に統合させたポリマーウ
ェブの提供が望まれている。本発明において、「スパン
ボンドフィラメント」とは、溶融物から引張されたフィ
ラメントまたは繊維を指し、これらのフィラメントまた
は繊維の断面寸法としては、平均直径が６ミクロンより
も大きく、平均直径は１５〜４０ミクロンが好ましく、
紡ぎ過程により十分な分子配向を与えられており、平均
複屈折数は１０×１０^-3よりも大きく、さらには、１５
×１０^-3よりも大きいことが好ましい。同様に、「メル
トブロウン繊維」とは、溶融物から細流化された繊維を
指し、それらの繊維の断面寸法としては、６ミクロン以
下の等価直径を有し、１０×１０^-3より大きい屈折数を
有し、あるいは、溶融物から細流化した繊維で、等価直
径が６ミクロンおよびそれ以上、複屈折数が１０×１０
^-3またはそれ以下のものを指す。このような混合体にお
ける改良点の一つは結合度の向上であり、この結合度の
向上がスパンボンドフィラメントの周りのメルトブロウ
ン繊維の物理的交絡に貢献している。

【０００９】

【発明の概要】本発明に係る不織ウェブは混合体からな
る少なくとも一つの層を有しており、この混合体は複数
のスパンボンドフィラメントと複数の小直径のメルトブ
ロウン繊維とを有しており、スパンボンドフィラメント
は平均直径が６ミクロンより大きく、好ましくは１５〜
４０ミクロンの範囲にあり、平均複屈折数は１０×１０
^-3よりも大きく、この平均複屈折数は分子配向の存在を
示しており、小直径メルトブロウン繊維は６ミクロン以
下の直径を有し、複屈折数は１０×１０^-3よりも大き
く、この複屈折数は分子配向の存在を示しており、該混
合体の少なくとも５０％（重量％）はスパンボンドフィ
ラメントである。この混合体には、さらに、複数の大直
径のメルトブロウン繊維を含めることができる。このメ
ルトブロウン繊維の直径は少なくとも６ミクロンであ
り、複屈折数は１０×１０^-3以下であり、この複屈折数
は分子配向が小さいことを示しており、該混合体の少な
くとも５０％（重量％）はスパンボンドフィラメントで
ある。

【００１０】本発明は、さらに、スパンボンドフィラメ
ントとメルトブロウン繊維との混合物からなる不織ウェ
ブの層を形成する方法を提供する。この方法は、平均直
径が６ミクロン以上、好ましくは１５〜４０ミクロンで
あり、分子配向を示す平均複屈折数が１０×１０^-3以上
である複数のスパンボンドフィラメントを形成する過程
と、直径が６ミクロン以下、複屈折数が１０×１０^-3以
上である複数の小直径のメルトブロウン繊維を形成する
過程と、これら複数のスパンボンドフィラメントとメル
トブロウン繊維を混合し、混合物の少なくとも５０％
（重量％）がスパンボンドフィラメントにする過程と、
この混合物を形成表面上に堆積させ、層を形成する過程
とを有する。この方法には、少なくとも６ミクロンの直
径と１０×１０^-3以下の複屈折数とを有する複数の大直
径メルトブロウン繊維を形成する過程と、形成表面上に
堆積させる前に、これら大直径のメルトブロウン繊維を
スパンボンドフィラメント及び小直径メルトブロウン繊
維に混合させる過程をさらに有することができる。

【００１１】上述の混合物は、スパンボンドフィラメン
トを大直径のメルトブロウン繊維とのみ混合させるもの
としてもよいし、あるいは、小直径メルトブロウン繊維
を第三の複数の繊維としてもよい。ただし、いずれの場
合も、混合物には少なくとも５０％（重量％）のスパン
ボンドフィラメントが残っていなければならない。

【００１２】本発明の重要点の一つはスパンボンドフィ
ラメントとメルトブロウン繊維とを区別し得る特性であ
る。スパンボンドフィラメントの直径と、対応する複屈
折数（分子配向の測定値）とは平均値を中心として狭く
分布している。米国特許第４，４０５，２９７号（Ａｐ
ｐｅｌ他）に記載された方法に従ってつくられたポリプ
ロピレンスパンボンドフィラメントに関して、本件出願
人が調査したところ、個々のスパンボンドフィラメント
に対して表１Ａに示したような値が得られた。

【００１３】 表１Ａ フィラメント直径（ミクロン） 複屈折数（×１０^-3） ２１．１ ２１．０ ２６．６ １０．９ ２０．９ ２２．６ ２１．４ ２４．１ ２１．０ ２３．６ ２２．０ ２１．８ ２３．７ １６．１ 平均 ２２．４ ２０．０

【００１４】以下のケース（ケース１〜５，７〜１５）
に示した条件に従ってつくられたポリプロピレンスパン
ボンドフィラメントは、同様に、平均直径および平均複
屈折数を中心として狭い分布を示した。サンプル集団か
ら得た平均値を表１Ｂに示す。この平均値は、繊維直径
が小さくなれば、分子配向が大きくなることを示してい
る。

【００１５】 表１Ｂ 平均フィラメント直径（ミクロン） 平均複屈折数（×１０^-3） １３．９ ３２．２ １４．５ ３３．６ １８．７ ２０．３

【００１６】ケース６及び１６に従ってつくられたポリ
エチレン（直線状低密度）スパンボンドフィラメントに
関しては、表２に示すような直径及び複屈折数の値は、
ポリプロピレンＳＢフィラメントに対するそれらの値と
同様であった。

【００１７】 表２ フィラメント直径（ミクロン） 複屈折数（×１０^-3） １４〜１６ １７．８〜２３．５ １７．５〜１８．６ １８．３〜２４．５ ２７ １７．９〜２７．９

【００１８】これらのデータは、ポリプロピレン及びポ
リエチレンスパンボンドフィラメントに対して予想され
る直径及び複屈折数の典型的な分布を示している。複屈
折数は、Ｂｅｒｅｋ補償器（これは極性顕微鏡に嵌め込
まれている）を用いてフィラメントの減速度測定値を求
め、その測定値を各フィラメントの直径で除算すること
により算出した。コポリマー、ナイロン及びポリエステ
ル（熱的に安定化されていないもの）などの他のポリマ
ーからつくったスパンボンドフィラメントに対する複屈
折数はポリプロピレンに対する複屈折数と同じ範囲内に
あると考えられる。

【００１９】メルトブロウン繊維は、一般的に、６ミク
ロン以下の平均直径を有しているが、細流化の力を小さ
くすることによって２０ミクロン以上とすることも可能
である。メルトブロウン法によりつくられるメルトブロ
ウン繊維の平均直径を決定するに際しては、その平均直
径の決定に関与する直径の範囲は広範囲である。１００
個のメルトブロウン繊維のサンプル集団における直径の
分布の一例を挙げると、次のようになる。

【００２０】

【００２１】この測定値からわかるように、メルトブロ
ウン繊維の大部分は直径が６ミクロン以下であるが、１
０ミクロン以上の直径のものもある。直径が６ミクロン
またはそれ以下のポリプロピレンメルトブロウン繊維に
対する複屈折数は、本出願人が測定し、ＩＮＤＡ Ｊｏ
ｕｒｎａｌ ｏｆ Ｎｏｎｗｏｖｅｎｓ Ｒｅｓｅａｒ
ｃｈ の１９９１年春季号（Ｖｏｌｕｍｅ ３， Ｎ
Ｏ．２，２７頁）に報告されているように、スパンボン
ドフィラメント及び通常の溶融スパン繊維と比較するこ
とができる。この直径範囲（６ミクロン以下）では、Ｉ
ＮＤＡ Ｊｏｕｒｎａｌ に報告された複屈折数は１
５．２×１０^-3〜２６．１×１０^-3である。同じメルト
ブロウン繊維直径の範囲における複屈折数を本出願人が
測定したところ、１４．０×１０^-3〜６０．０×１０^-3
であった。

【００２２】ポリプロピレンメルトブロウン繊維の直径
が６ミクロン以上になるにつれて、複屈折数は１０×１
０^-3以下になった。すなわち、メルトブロウン繊維が大
きくなるほど、複屈折数は小さくなった。表４に示した
データは、本出願人が求めた、ポリプロピレンメルトブ
ロウン繊維直径に対応する複屈折数（及び範囲）が示さ
れている。

【００２３】 表４ 直径範囲（ミクロン） 複屈折数範囲（×１０^-3） ＜１．０ ３０〜６０ １．０〜２．０ ２４〜５５ ２．０〜３．０ １１〜４８ ３．０〜４．０ １１〜４０ ４．０〜５．０ １０〜３１ ＞６．０ １０以下

【００２４】表５には、後述するケース（例えば、ケー
ス１と３）に述べられた条件に従ってつくったポリプロ
ピレンメルトブロウン繊維に対する直径及び複屈折数の
値が示されている。

【００２５】 表５ 直径（ミクロン） 複屈折数（×１０^-3） ３．４８ ４０．０ ４．０６ ３５．３ ４．４５ ２１．０ ４．９６ ２４．９ ４．９７ ２４．２ ５．８８ ２７．９ ７．７３ ５．３ １０．００ ９．６ １９．００ ６．７

【００２６】このデータによれば、複屈折数によって表
される分子配向の度合いがメルトブロウン繊維の直径が
大きくなるほど、小さくなっている。また、直径が６ミ
クロンより大きい場合には、複屈折数は１０×１０^-3以
下になっている。

【００２７】後述するケース（例えば、ケース５と６）
に述べた条件に従ってつくったポリエチレン（直線状低
密度）メルトブロウン繊維に対する複屈折数はポリプロ
ピレンメルトブロウンの複屈折数と同じであった。これ
らの複屈折数の例を表６に示す。

【００２８】 表６ 直径（ミクロン） 複屈折数（×１０^-3） ４．４２ ３８．１ ５．０５ ３２．５ ５．３１ ３２．５

【００２９】一般的に、スパンボンドフィラメントは、
直径の差を比較することによって、メルトブロウン繊維
と区別することが可能である。上に示したように、メル
トブロウン繊維の直径は一般的に６ミクロン以下であ
る。ただし、メルトブロウン繊維製造過程においては広
範囲の繊維直径が得られるため、スパンボンドフィラメ
ントとメルトブロウン繊維との識別は繊維直径以外の要
因に基づくことが必要である。

【００３０】スパンボンドフィラメントとメルトブロウ
ン繊維の大きさが重複しているような直径範囲において
は、複屈折数を用いて、メルトブロウン繊維とスパンボ
ンドフィラメントとを識別することができる。繊維の直
径は押し出し率と細流化の二つの要因により決まる。細
流化によって繊維に分子配向が与えられ、これは屈折法
により測定することが可能である。双方の繊維に対する
細流化の度合いによって次のような可能性を生じる。 （ａ）メルトブロウン繊維に対する分子配向の度合いが
スパンボンドフィラメントに対する分子配向の度合いよ
りも大きければ、メルトブロウン繊維の直径は６ミクロ
ン以下となる。あるいは、（ｂ）メルトブロウン繊維に
対する分子配向の度合いがスパンボンドフィラメントに
対する分子配向の度合いよりも小さければ、メルトブロ
ウン繊維の直径は６ミクロン以上となる。あるいは、
（ｃ）メルトブロウン繊維に対する分子配向の度合いが
スパンボンドフィラメントに対する分子配向の度合いと
同じであれば、メルトブロウン繊維の直径は通常６〜１
０ミクロンの範囲となる。

【００３１】分子配向の相対的な度合いは複屈折数の測
定により求めることができる。所定の複屈折数に対する
メルトブロウン繊維直径の範囲の設定はメルトブロウン
繊維とスパンボンドフィラメントに対するデータに基づ
く。

【００３２】メルトブロウン繊維に対する繊維直径と複
屈折数とを組み合わせて用いることにより、直径が大き
いメルトブロウン繊維ほどスパンボンドフィラメントか
ら識別し得ることがわかる。直径が６ミクロンよりも小
さいメルトブロウン繊維の複屈折数は少なくとも２０×
１０^-3であることが多いが、直径が６ミクロンよりも大
きいメルトブロウン繊維の複屈折数は一般的に１０×１
０^-3よりも小さい。

【００３３】従って、本発明の目的は、スパンボンドフ
ィラメントとメルトブロウン繊維との統合層を含み、メ
ルトブロウン繊維は摩擦力によってスパンボンドフィラ
メントの中に組み入れられており、メルトブロウン繊維
はスパンボンドフィラメントと物理的に交絡してウェブ
中におけるスパンボンドフィラメントの位置を安定化し
ている不織ウェブを提供することである。

【００３４】さらに、本発明の目的は、スパンボンドフ
ィラメントとメルトブロウン繊維との統合層を含み、メ
ルトブロウン繊維は摩擦力によってスパンボンドフィラ
メントの中に組み入れられており、メルトブロウン繊維
はスパンボンドフィラメントと物理的に交絡してウェブ
中におけるスパンボンドフィラメントの位置を安定化し
ている不織ウェブの形成方法を提供することである。

【００３５】さらに、本発明の目的は、スパンボンドフ
ィラメントとメルトブロウン繊維の混合物であって、双
方の統合のある程度は繊維を形成表面上に堆積させる前
になされるような混合物を提供することである。

【００３６】さらに、本発明の目的は、スパンボンドフ
ィラメントとメルトブロウン繊維の混合物であって、双
方の統合のある程度は繊維を形成表面上に堆積させる前
になされるような混合物の形成方法を提供することであ
る。

【００３７】これらの目的を達成するため、本発明に係
る不織ウェブは、スパンボンド型方法及びメルトブロウ
ン型方法を用いてポリオレフィンホモポリマーからつく
られた熱可塑性繊維からなる。ポリオレフィンホモポリ
マーには、ポリプロピレンまたはポリエチレン、ポリオ
レフィンホモポリマーの混合物、ポリオレフィンのコポ
リマー、ポリオレフィンホモポリマー及びコポリマーの
混合物、ポリエステル、ポリエステルとナイロンとナイ
ロンのコポリマーとのコポリマー、および／または、前
述の熱可塑性繊維の何れかの組み合わせの二成分繊維な
どがある。

【００３８】円形断面を有するスパンボンドフィラメン
トの直径は、光伝達及び／又はスキャン電子顕微鏡シス
テムを用いて、光学的に測定される。トリローバル、バ
イローバル、または他の非円形断面を有するスパンボン
ドフィラメントに関しては、スキャン電子顕微鏡により
得られたその繊維の非円形断面の顕微鏡写真から「等
価」直径を算出する。非円形断面で囲まれた面積は倍率
の程度に応じて調節される。この面積の値は対応直径の
値を求めるのに用いられる。

【００３９】フィラメント形成（溶融物からの細流化）
の間に、熱可塑性物質のマクロ分子はフィラメントの軸
方向に優先的に配向させられる。この分子配向（その程
度は細流化の程度に関係する）によって、極化光（およ
び顕微鏡）の下で観察し得る異方性特性が生じる。この
異方性の度合いは「減速値」として測定することができ
る。減速値とは、フィラメントを通過する光の振動方向
に基づく屈折率の差である。より詳細に言えば、極化光
が光学的に異方性であるフィラメントの内部に進入する
と、この光は二つの垂直平面内において振動する成分に
分解される。それらの平面の一方はフィラメントの長さ
方向と平行であり、他方は垂直である。各成分は異なる
屈折率を有する二つの主要振動方向を向くので、各成分
は異なる割合でフィラメントを通過することになる。そ
の結果として、一方の成分が、二つの屈折率の差および
材料の厚さの差に応じた所定量だけ減速されて現れる。

【００４０】複屈折数は、サンプルを通過する平面極化
光の減速値をサンプルの厚さで除算した無次元数であ
る。複屈折数はその材料の分子配向の度合いを示す。減
速値は、双方の方向における減速値が等しくなるまで、
減速値の補償量を一方の振動成分に加算することにより
求めることができる。通常は、Ｂｅｒｅｋ補償器（これ
は回転マイクロメーターに取り付けられたクォーツクリ
スタルである）を用いて減速値を測定する。

【００４１】メルトブロウン繊維の繊維直径および複屈
折数を測定するための方法はスパンボンドフィラメント
の場合と同じである。

【００４２】本発明は、本発明に従って形成された非結
合のウェブはその製造の間においてコンパクト化する過
程を必要としないため、スパンボンドウェブを製造する
従来の方法に対していくつかの利点を有する。一般的に
は、非結合スパンボンドウェブに対するコンパクト化工
程は結合度、すなわち、それに続く工程に対するウェブ
の形成強度を高めるために必要である。コンパクト化工
程に続く工程としては、熱ポイントカレンダー結合、加
熱通風結合、ラミネート処理、および、他の支持表面へ
のウェブの運搬などである。

【００４３】本発明においては、スパンボンドフィラメ
ントマトリクスに統合されたメルトブロウン繊維の存在
によって、コンパクト化工程を省略することができるほ
どに、非結合ウェブに対して十分な強度が与えられる。
この非結合ウェブの結合度の向上によって、従来のスパ
ンボンドウェブにくらべて、生地及び物理的特性に優れ
ているという利点がもたらされている。

【００４４】本発明に係る方法によりスパンボンドフィ
ラメントを製造する際に、得られる利点としては以下の
ようなものがある。 （ａ）スパンボンドフィラメントを形成基質に固定する
ために必要な真空度を減少させることができること。 （ｂ）コンパクトロールを省くことができること。これ
に伴い、これらのコンパクトロールの周りに生地を巻き
付けることにより生じる製造ロスをなくすことができる
こと。 （ｃ）非結合時の結合度が高められているため、次の工
程（例えば、熱ポイントカレンダー結合）に非結合ウェ
ブを運搬することが容易になっていること。 （ｄ）一時的な貯蔵のため、あるいは、次の製造工程に
運搬するため、非結合ウェブをロール状態に巻いたり、
さらに、ほどいたりすることができること。

【００４５】本発明に係る方法を用いることにより改良
される物理的特性はバルクとスティッフネスに関する特
性である。同様の基本重量を有するコンパクト化された
スパンボンドウェブと比較すると、本発明に係るウェブ
のバルクは大きくなっている。

【００４６】従来のスパンボンド生地に対する本発明の
利点は、スパンボンドフィラメントおよびメルトブロウ
ン繊維の双方に対するポリマー成分を適正に選択するこ
とから得られる。手触り特性および次の処理工程（例え
ば、熱ポイントカレンダー加工）の改良は、スパンボン
ドフィラメントが溶融／軟化温度などの熱特性がメルト
ブロウン繊維と異なっている場合に可能となる。

【００４７】さらに、本発明によって、生地構造におけ
る強度を与える成分として作用するスパンボンドフィラ
メントの固有の強度を付加することができる。しかしな
がら、従来の点結合スパンボンド生地と異なり、本発明
によれば、完成生地の美観を損なう点結合をなくすこと
ができるという利点がある。この美観上の利点は、他の
不織生地またはフィルムをラミネートするときの水中交
絡および／または加熱ポイントカレンダー加工における
強度付加成分としてスパンボンドフィラメントを用いる
ときに、特に有効である。

【００４８】本発明においては、スパンボンドフィラメ
ントとメルトブロウン繊維からなる不織物が立体構造の
ウェブとして統合されている。このウェブは、各繊維を
引張し、運搬するために用いられる空気流れを合流させ
ることにより形成される。これら二つのタイプの繊維の
統合の度合いは、完全に均一な構造から、これら二つの
タイプの繊維の統合がウェブ全体の厚さよりも小さい厚
さの部分においてのみ生じているようなものまで様々で
ある。

【００４９】本発明は、任意のスパンボンドフィラメン
ト製造方法によりつくられたスパンボンドフィラメント
の運ぶ空気流れと、任意のメルトブロウン繊維製造方法
によりつくられたメルトブロウン繊維を運ぶ空気流れと
を合流させることからなる。

【００５０】後に図面を参照して詳述するが、本発明に
係る方法においては、スパンボンドフィラメントとメル
トブロウン繊維とは各々既知の装置を用いてつくられ
る。スパンボンドフィラメントが引張装置から出て、細
流化用空気に囲まれる地点から、スパンボンドフィラメ
ントは多孔性集積表面、通常は可動多孔性形成ワイヤ、
に向かう。スパンボンドフィラメントが移動する方向は
通常は形成ワイヤに対して直角であるが、この方向が直
角よりも小さい角度である場合もある。複合ウェブの形
成を促進するために、形成ワイヤの下方に真空源を配置
することもできる。

【００５１】ＡｐｐｅａｌとＮｏｒｍａｎの米国特許第
４，４０５，２９７号に記述されているように、メルト
ブロウン繊維は、スパンボンドフィラメントにより形成
された「カーテン」に関して、一方または他方（すなわ
ち、上流または下流）から、あるいは、その双方からス
パンボンドフィラメントに向かう。これらのメルトブロ
ウン繊維は通常はスパンボンド引張装置の出口の高さよ
りも低い高さにおいて、かつ、スパンボンドカーテンに
より定まる平面からいくらかの距離をおいて形成され
る。

【００５２】スパンボンドフィラメントとメルトブロウ
ン繊維との間の統合の度合いは、これら二つのタイプの
繊維を形成するために用いられる空気ジェットの容積流
量と速度、これらの繊維の前述の範囲内における位置お
よび形成真空度の大きさから求められる。

【００５３】

【実施例】以下、本発明を好適な実施例を参照して説明
するが、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるも
のではない。それとは逆に、特許請求の範囲により画定
される本発明の範囲に含まれるべき全ての変更物、修正
物、均等物も含まれるものである。

【００５４】図１は、本発明の製造装置の断面図であ
る。流体で運搬されるスパンボンドフィラメントジェッ
トすなわちカーテン１０はスパンボンド引張装置２０に
より生成される。スパンボンド引張装置２０は中央平面
Ｄに沿って位置している。この中央平面Ｄはスパンボン
ドフィラメントカーテン１０の位置を決めるものであ
る。スパンボンド引張装置２０の出口１９は多孔性形成
表面１０から距離Ａだけ離れて位置している。この距離
Ａは２０インチまたはそれ以下であり、スパンボンドの
形成高さを定めるものである。二つのメルトブローイン
グダイ３０、４０は各々ダイ先端３１、４１を備えてい
る。これら二つのメルトブローイングダイ３０、４０は
スパンボンドフィラメントカーテン１０の両側に対称に
位置しており、ダイ先端３１、４１は中央平面Ｄから等
距離Ｂ，Ｃだけ離れて位置している。距離Ｂ及びＣは、
スパンボンドフィラメントカーテン１０に含まれる中央
平面Ｄに対して０．５〜７インチの範囲である。メルト
ブロウンダイ先端３１、４１は各々距離Ｊ及びＨだけ形
成表面１１０の上方に位置している。メルトブローイン
グダイ３０、４０は空気で運搬されるメルトブロウン繊
維カーテン５０、６０を生成する。各カーテン５０、６
０は各々中央平面Ｅ及びＦを有している。これらのメル
トブロウン繊維カーテン５０，６０は、中央平面ＤとＥ
との間の角度７０および中央平面ＤとＦとの間の角度８
０が等しくなるように、スパンボンドフィラメントカー
テン１０に当たる。これらの角度７０、８０は９０度
（最大合流角度）から５度以下（これはほとんど薄膜の
構造における繊維を運搬するための角度である）までの
範囲の値をとる。スパンボンドフィラメントとメルトブ
ロウン繊維とは混合ゾーン９０において混合し、繊維混
合物１００を形成する。この繊維混合物１００は、中央
平面Ｇを有する、合流したジェットすなわちカーテン１
０１に含まれている。繊維混合物１００の中央平面Ｇ
は、スパンボンドフィラメントカーテン１０の最初の中
央平面Ｄから、角度１４０だけずれて位置Ｇ′へ、ある
いは、角度１５０だけずれて位置Ｇ″へ移行し得る。角
度１４０、１５０は０度から２０度までの範囲をとり得
る。次いで、繊維混合物１００は可動多孔性形成表面１
１０上に堆積される。繊維運搬用空気が形成表面１１０
を通過し、形成表面１１０に繊維ウェブ１２０を形成す
る。形成ワイヤの下方に真空源１３０を配置して、形成
表面１１０上への繊維の堆積を促進させることできる。
形成表面１１０上に繊維が堆積されると、ウェブは形成
表面１１０から移行されて、次の処理が行われる。

【００５５】本発明に係る第二の製造装置が図２に示さ
れている。同じ符号は図１と同じ構成要素を示す。図２
に示した装置は、メルトブローイングダイ３０、４０が
非対称に配置されている点を除いて、図１と同じ特徴を
有している。メルトブローイングダイ３１、４１は中央
平面Ｄから各々距離Ｂ、Ｃだけ離れている。距離ＢとＣ
は等しくてもよいし、等しくなくてもよいが、依然とし
て、スパンボンドフィラメントカーテン１０に含まれる
中央平面Ｄから０．５〜７インチの範囲にある。メルト
ブローイングダイ３１、４１は各々距離Ｊ及びＨの間隔
をおいて形成表面１１０の上方に位置している。空気に
より運搬されるメルトブロウンフィラメントカーテン５
０、６０は各々中央平面Ｅ、Ｆを有している。これらの
メルトブロウン繊維カーテンは中央平面Ｄからの角度７
０、８０でスパンボンドフィラメントにあたる。角度７
０、８０は等しくない。これらの角度７０、８０は９０
度（最大合流角度）から５度以下（これはほとんど薄膜
の構造における繊維を運搬するための角度である）まで
の範囲の値をとる。スパンボンドフィラメントとメルト
ブロウン繊維は、図１に示した装置と同様にして、統合
され、多孔性形成表面上に堆積される。

【００５６】本発明に係る第三の装置を図３に示す。同
じ符号は図１及び図２と同じ構成要素を示す。図３に示
した装置は、一つのメルトブローイングダイ３０のみを
用いて、片側からスパンボンドフィラメントにメルトブ
ロウン繊維を加える点を除いては、図１および図２と同
じ特徴を有している。メルトブローイングダイ３０はス
パンボンドフィラメントカーテン１０の何れか一方の側
に位置している。本実施例においては、メルトブロウン
ダイ先端３１は多孔性形成表面１１０の運動方向の上流
側に位置している。メルトブロウンダイ先端３１はスパ
ンボンドフィラメントカーテン１０に含まれる中央平面
Ｄから距離Ｂだけ離れて位置している。この距離Ｂは、
スパンボンドフィラメントカーテン１０に含まれる中央
平面Ｄから０．５〜７インチの範囲内にある。メルトブ
ロウンダイ先端３１は形成表面１１０から距離Ｊだけ上
方に位置している。メルトブローイングダイ３０は中央
平面Ｅを含むメルトブロウン繊維カーテン５０を形成す
る。このメルトブロウン繊維カーテン５０は、中央平面
ＤとＥとの間の角度７０が９０度（最大合流角度）から
５度以下（これはほとんど薄膜の構造における繊維を運
搬するための角度である）までの範囲の値となるよう
に、スパンボンドフィラメントカーテン１０に当たる。
スパンボンドフィラメントとメルトブロウン繊維とは混
合ゾーン９０において混合し、繊維混合物１００を形成
する。この繊維混合物１００は、中央平面Ｇを有する、
合流したジェットすなわちカーテン１０１に含まれてい
る。繊維混合物１００の中央平面Ｇは、スパンボンドフ
ィラメントカーテン１０の最初の中央平面Ｄから、角度
１４０だけずれて位置Ｇ′へ、あるいは、角度１５０だ
けずれて位置Ｇ″へ移行し得る。角度１４０、１５０は
０度から３０度までの範囲をとり得る。次いで、前述し
たのと同様にして、統合されたスパンボンドフィラメン
ト及びメルトブロウン繊維は多孔性形成表面上に堆積さ
れる。

【００５７】本発明に係る第四の装置を図４に示す。同
じ符号は図１、図２及び図３に示した構成要素と同じも
のを示す。図４に示した装置は、スパンボンドフィラメ
ントカーテン１０およびその中央平面Ｄが、スパンボン
ド引張装置２０の出口１９に隣接する曲線部分２１を用
いているため、形成表面１１０に対して角度１６０をな
している点を除いては、図３の特徴を有している。メル
トブローイングダイ３０は中央平面Ｅを有するメルトブ
ロウン繊維カーテン５０を形成する。メルトブロウンダ
イ先端３１は、このメルトブロウンダイ先端３１と形成
表面１１０との間の距離Ａが２０インチ以下であるよう
に、スパンボンドフィラメントカーテン１０の上方に位
置している。スパンボンドフィラメントカーテン１０の
中央平面Ｄはメルトブロウンダイ先端３１から距離Ｂを
なしている。この距離Ｂは中央平面Ｄとメルトブロウン
ダイ先端３１との間の最短距離を表しており、０．５〜
７インチの範囲内にある。スパンボンド引張装置２０の
出口１９は形成表面１１０から距離Ｋだけ離れて上方に
位置している。このメルトブロウン繊維カーテン５０
は、中央平面ＤとＥとの間の角度７０が９０度（最大合
流角度）から５度以下（これはほとんど薄膜の構造にお
ける繊維を運搬するための角度である）までの範囲の値
となるように、スパンボンドフィラメントカーテン１０
に当たる。スパンボンドフィラメントとメルトブロウン
繊維とは混合ゾーン９０において混合し、繊維混合物１
００を形成する。この繊維混合物１００は、中央平面Ｇ
を有する、合流したジェットすなわちカーテン１０１に
含まれている。繊維混合物１００の中央平面Ｇは、メル
トブロウン繊維カーテン５０の最初の中央平面Ｅから、
角度１４０だけずれて位置Ｇ′へ、あるいは、角度１５
０だけずれて位置Ｇ″へ移行し得る。角度１４０、１５
０は０度から３０度までの範囲をとり得る。次いで、前
述したのと同様にして、統合されたスパンボンドフィラ
メント及びメルトブロウン繊維は多孔性形成表面上に堆
積される。

【００５８】本発明に係る第五の装置を図５に示す。同
じ符号は図１乃至図４に示した構成要素と同じものを示
す。図５に示した装置は、繊維化されたパルプ２０１が
コアンダ表面２００によってスパンボンドフィラメント
カーテン１０に加えられる点を除いては、図１の装置と
同じ特徴を有している。これらの繊維化されたパルプの
繊維は空気流れにより運ばれ、スパンボンドフィラメン
トとメルトブロウン繊維を混合する混合ゾーン９０の上
方の地点においてスパンボンドフィラメントカーテン１
０の中に投入される。

【００５９】本発明を用いて形成したスパンボンドフィ
ラメントとメルトブロウン繊維の混合物を含む少なくと
も一つの層を有する不織ウェブを形成し、以下のケース
に従って試験を行った。これらのケースは本発明におい
て可能な様々な利点を示している。

【００６０】〔ケース１・・左右対称の装置〕このサン
プルでは、図１に示したように、スパンボンド（ＳＢ）
フィラメントにより形成される束すなわちカーテンの両
側に二つのメルトブロウン源を左右対称に配置した装置
を用いた。このサンプルにおいて用いたメルトブロウン
（ＭＢ）ダイ先端３１及び４１、スパンボンド引張装置
２０の出口１９、多孔性形成表面１１０の具体的な位置
は表７に示す通りである。

【００６１】 表 ７ 位 置 値 形成高さ（Ａ） １７インチ 先端３１からＳＢフィラメントカーテンまでの距離（Ｂ） ７インチ 先端４１からＳＢフィラメントカーテンまでの距離（Ｃ） ７インチ 先端３１、４１から形成表面までの距離（Ｊ，Ｈ） １１インチ 先端３１、４１の角度（７０、８０） ４５度

【００６２】本発明に係る不織ウェブを形成するに際し
ては、Ｅｘｘｏｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｒｐｏｒａ
ｔｉｏｎが「ＰＤ−３４４５」の名称で販売しているポ
リプロピレン（ＰＰ）からスパンボンドフィラメントを
つくった。均一の間隔で隔置された０．６ｍｍ直径の毛
細管のアレイからなる紡ぎ板を介して、１個の毛細管当
たり０．４５グラム／分の割合（ＧＨＭ）で、溶融ポリ
プロピレンを華氏４００度で押し出した。繊維を細流化
する十分な力をかけて、スパンボンドフィラメントの最
終直径を２０〜３０ミクロンにした。

【００６３】メルトブロウン繊維は、例えば、Ｈｉｍｏ
ｎｔ ＵＳＡが「ＰＦ−０１５」の名称で販売している
溶融ポリプロピレンから形成した。この溶融ポリプロピ
レンを、１時間につきダイ先端の長さ１インチ当たり
（ＰＩＨ）０．４４ポンドのポリマーの割合で、メルト
ブロウン先端を介して華氏４２５度で押し出した。押し
出されたポリマーに対する細流化のための力は、ダイ先
端の毛細管を介して押し出された溶融ポリプロピレンと
当たる加熱空気（華氏５５０〜６００度に加熱されてい
る）の容積流量を制御することにより変化させた。形成
されたメルトブロウン繊維の直径はある条件下では４〜
６ミクロンであり、他の条件下では８〜１２ミクロンで
あった。

【００６４】メルトブローイングダイ先端３１、４１か
らのメルトブロウン繊維は、膨張し、かつ、減速してい
る空気ジェット（これは溶融状態のメルトブロウン繊維
を細流化するために用いられる）によって、メルトブロ
ウン繊維カーテン中においてスパンボンドフィラメント
カーテンに方向を向けられ、形成表面の上方約４インチ
の高さにおいてスパンボンドフィラメントと結合した。
このスパンボンドフィラメントもまた、膨張し、かつ、
減速している空気ジェット（当初は細流化するために用
いられる）によって、スパンボンドフィラメントカーテ
ン中において形成表面の方向に向けられる。形成表面の
上方において、各繊維を運んでいるこれらの繊維カーテ
ンを混合することによって、結合したカーテン中のスパ
ンボンドフィラメントに対してメルトブロウン繊維が分
布し、次いで、この結合したカーテンは多孔性形成表面
に向かって送られる。

【００６５】多孔性形成表面は、結合した繊維カーテン
の空気をその内部に通過させるとともに、混合した繊維
を収集して不織ウェブにする。これらの繊維を多孔性形
成表面上に堆積させることを促進させるため、形成表面
の下方には真空源（負圧）が設けられている。この真空
源によって、空気を２０００〜３０００フィート／分の
速度で多孔性形成表面を通過させることができる。不織
ウェブ中の繊維の成分比はメルトブロウン繊維が約３０
％、スパンボンドフィラメントが約７０％である。基本
重量は低く７．３グラム／平方メートルであった。基本
重量の直径は寸法安定性を示す。不織ウェブ内部でのメ
ルトブロウン繊維とスパンボンドフィラメントとの間の
摩擦力によって、機械方向における伸長すなわち巻きほ
ぐしの最中における不織ウェブのネッキングを防止する
ことができるからである。

【００６６】〔ケース２・・左右非対称の装置〕このサ
ンプルでは、図２に示したように、スパンボンド（Ｓ
Ｂ）フィラメントにより形成される束すなわちカーテン
の両側に二つのメルトブロウン源を左右非対称に配置し
た装置を用いた。メルトブロウンダイ先端３１はスパン
ボンド引張装置２０の上流側（形成表面の運動方向に対
して）に位置し、完成不織ウェブの外側表面に向かって
メルトブロウン繊維が集中するように角度付けられてい
た。メルトブロウンダイ先端４１（下流側のメルトブロ
ウン先端）はメルトブロウン繊維をスパンボンドフィラ
メントに十分に統合させるように配置されていた。この
サンプルにおいて用いたメルトブロウン（ＭＢ）ダイ先
端３１及び４１、スパンボンド引張装置２０の出口１
９、多孔性形成表面１１０の具体的な位置は表８に示す
通りである。

【００６７】 表 ８ 位 置 値 形成高さ（Ａ） １４インチ 先端３１からＳＢフィラメントカーテンまでの距離（Ｂ） 約５．５インチ 先端４１からＳＢフィラメントカーテンまでの距離（Ｃ） 約４インチ 先端３１から形成表面までの距離（Ｊ） 約９インチ 先端３１の角度（７０） ３０度以下 先端４１から形成表面までの距離（Ｈ） 約１１インチ 先端４１の角度（８０） ４５度

【００６８】トリローバル毛細管を有する紡ぎ板を用い
た点を除いては、スパンボンドフィラメントはケース１
と同様にして形成された。トリローバルスパンボンドフ
ィラメントの等価直径は２０〜３０ミクロンであった。

【００６９】メルトブロウン繊維を形成するため、ポリ
エチレン混合物を用いた。この混合物は、極めて低い分
子重量のポリエチレンＮＡ６０１（Ｑｕａｎｔｕｍ Ｃ
ｈｅｍｉｃａｌｓの製品）とＡｓｐｕｎ（登録商標）６
８１４および／または６８０６（Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃ
ａｌｓの製品）を等重量で混合したものである。押し出
しの条件はケース１と同じであった。メルトブロウン繊
維を形成するために用いた繊維を細流化するための力
は、メルトブロウンダイ先端を介して流れる空気の容積
流量により調節し、様々な大きさの繊維の組み合わせを
つくった。引張力はメルトブローイングダイ３０３０、
４０の双方について一定に保ち、直径が５ミクロン以
下、５〜８ミクロン、約８ミクロンのメルトブロウン繊
維を形成した。また、この引張力をメルトブロウン先端
の間で変え、メルトブローイングダイ３０は直径が約８
ミクロンの繊維を形成し、メルトブローイングダイ４０
は直径が５ミクロン以下の繊維を形成するようにした。

【００７０】本複合不織ウェブにおいては、ポリエチレ
ンメルトブロウン繊維は３５〜５０％（重量％）（量は
メルトブローイングダイ３０と４０との間で等しく分割
されている）を占め、残りの部分はトリローバルポリプ
ロピレンスパンボンドフィラメントであった。基本重量
は２０〜６０グラム／平方メートルであった（多孔性形
成表面の速度により変わる）。

【００７１】〔ケース３・・片側供給装置〕このサンプ
ルでは、図３に示したように、スパンボンド（ＳＢ）フ
ィラメントにより形成される束すなわちカーテンの片側
に一つのメルトブロウン源を配置した片側供給装置を用
いた。メルトブロウンダイ先端３１はスパンボンド引張
装置２０の下流側（形成表面の運動方向に対して）に位
置し、完成不織ウェブの一表面に向かってメルトブロウ
ン繊維が集中するように角度付けられていた。このサン
プルにおいて用いたメルトブロウン（ＭＢ）ダイ先端３
１及び４１、スパンボンド引張装置２０の出口１９、多
孔性形成表面１１０の具体的な位置は表９に示す通りで
ある。

【００７２】 表 ９ 位 置 値 形成高さ（Ａ） １６インチ 先端３１からＳＢフィラメントカーテンまでの距離（Ｂ） ６〜６．５インチ 先端３１から形成表面までの距離（Ｊ） ９．５〜１３インチ 先端３１の角度（７０） 約３０〜４０度

【００７３】前のケースと同様に、スパンボンドフィラ
メントは溶融ポリプロピレン（Ｅｘｘｏｎ Ｃｏｒｐｏ
ｒａｔｉｏｎの「ＰＤ−３４４５」）からつくった。こ
のポリプロピレンを、等間隔に隔置された０．６ｍｍ直
径の毛細管のアレイからなる紡ぎ板を介して、１個の毛
細管当たり０．８０グラム／分の割合（ＧＨＭ）で、華
氏４８５度で押し出した。繊維を細流化するための力
は、スパンボンドフィラメントの最終直径を２０〜３０
ミクロンとするのに十分な力とした。

【００７４】メルトブロウン繊維は溶融ポリプロピレン
（Ｈｉｍｏｎｔ ＵＳＡの「ＰＦ−０１５」）からつく
った。このポリプロピレンを、メルトブロウン先端を介
して、０．４ＰＩＨの割合で華氏４７５度で押し出し
た。この押し出し率により、完成不織ウェブには約１６
％のメルトブロウン繊維が残った。

【００７５】メルトブロウン繊維をつくるために用いた
繊維細流化の力は、ダイ先端の毛細管を介して押し出さ
れた溶融ポリプロピレンに当たる加熱空気（華氏４５０
〜５７５度に加熱されている）の容積流量を制御するこ
とにより、変化させた。空気の容積流量が大きいときに
細流化されたメルトブロウン繊維の直径は５〜１０ミク
ロンであった。空気の容積流量が小さいときに細流化さ
れたメルトブロウン繊維の直径は２０〜３０ミクロンで
あった。

【００７６】〔ケース４・・曲線状スパンボンド出口を
有する片側供給装置〕図４に示した装置を用いて、ケー
ス３に示した装置（図３に示した装置）と同様にして、
スパンボンドフィラメントとメルトブロウン繊維の双方
をつくった。ケース３と異なる点は、スパンボンドフィ
ラメントは多孔性形成表面に対して角度をなしており、
メルトブロウン繊維は多孔性形成表面に対して直角であ
る点である。実際には、スパンボンドフィラメントとメ
ルトブロウン繊維との開始時の相対的な位置がケース３
及び図３に示した位置と比較して逆になっている。この
ように、相互の相対的位置を変えることによる利点は、
メルトブローイングダイ先端を配置することが容易にな
ることである。スパンボンド引張装置の出口にコアンダ
型曲線部分を配置することにより、スパンボンドフィラ
メントの初期方向を従来の直角方向から多孔性形成表面
に対して約２０度の角度をなす方向に変えることができ
る。このサンプルにおいて用いたメルトブローイングダ
イ先端、スパンボンド引張装置の出口、多孔性形成表面
の具体的な位置は表１０に示す通りである。

【００７７】 表 １０ 位 置 値 形成高さ（Ｋ） １〜１０インチ 先端３１からＳＢフィラメントカーテンまでの距離（Ｂ） ３．５インチ 先端３１から形成表面までの距離（Ａ） ４．５〜１３．５インチ 先端３１の角度（７０） ８２．５度

【００７８】〔ケース５・・１５グラム／平方メートル
におけるスパンボンド、メルトブロウン、本発明の非結
合ポリプロピレンの比較〕左右対称型の装置（ケース１
及び図１に示した装置）を用いて、表１１に示したパラ
メータに従って非結合ポリプロピレンウェブをつくっ
た。

【００７９】 表 １１ 位 置 値 形成高さ（Ａ） ２０インチ 先端３１からＳＢフィラメントカーテンまでの距離（Ｂ） ５インチ 先端４１からＳＢフィラメントカーテンまでの距離（Ｃ） ５インチ 先端３１、４１から形成表面までの距離（Ｊ、Ｈ） １３インチ 先端３１、４１の角度（７０、８０） 約６０度

【００８０】スパンボンドフィラメントを形成する際に
は、等間隔に隔置された０．６ｍｍ直径の毛細管のアレ
イからなる紡ぎ板を介して０．４２ｇｈｍの割合で華氏
４５０〜４７５度において押し出された溶融ポリプロピ
レン（ＰＤ─３４４５）に対して細流化力を作用させ
た。この細流化力はスパンボンドフィラメントの最終直
径を２０〜３０ミクロンにするのに十分な大きさであっ
た。

【００８１】メルトブロウン繊維を形成する際には、メ
ルトブロウンダイ先端を介して０．４４ＰＩＨの割合で
華氏４５０〜５００度において押し出された溶融ポリプ
ロピレン（ＰＦ─０１５）に対して細流化力を作用させ
た。この細流化力は、ダイ先端の毛細管を介して押し出
された溶融ポリプロピレンに当たる加熱空気（華氏５５
０〜６００度に加熱されている）の容積流量を制御する
ことにより、変化させた。

【００８２】約７５％のスパンボンドフィラメントと２
５％のメルトブロウン繊維からなる不織ウェブ（サンプ
ルＡ）を、多孔性形成表面の速度によって決まる基本重
量を様々に変えて（約１５、３０、４０、８０グラム／
平方メートル）、ロール状に巻き取った。このケースに
おいて示されたデータに対しては、基本重量は１４〜１
６グラム／平方メートルであった。

【００８３】サンプルＡのウェブをつくるのと同じ条件
で１００％スパンボンドフィラメントの不織ウェブ（サ
ンプルＢ）をつくった。ただし、サンプルＡの条件と
は、メルトブロウンダイを介してポリマーを押し出さな
かったこと、スパンボンドフィラメントはキャリアシー
トの上に集積させたこと、多孔性形成表面の速度を調節
して基本重量が約１０グラム／平方メートルとなるよう
にしたこと、が異なっている。

【００８４】サンプルＡのウェブをつくるのと同じ条件
で１００％メルトブロウン繊維の不織ウェブ（サンプル
Ｃ）をつくった。ただし、サンプルＡの条件とは、スパ
ンボンド紡ぎ板を介してポリマーを押し出さなかったこ
と、多孔性形成表面の速度を調節して基本重量が約８お
よび１６グラム／平方メートルとなるようにしたこと、
が異なっている。

【００８５】これら三つの種類の非結合、非コンパクト
化ウェブを１インチ×４インチのサンプルに裁断し、４
インチの長さの辺を機械方向（ウェブをロール状に巻き
取る方向）に並べた。これらのサンプルを、定率伸長引
張試験機を用いて、方法５１０２連邦試験方法基準１９
１Ａ並びにＡＳＴＭ基準Ｄ１１１７─６及びＤ１６８２
に規定される手順に従って、機械方向における切断スト
リップ引張値および％伸長値について試験した。ピーク
負荷時の引張値および伸長値の平均値（各サンプルにつ
いて少なくとも８回の試験を行った値）を１５グラム／
平方メートルの基本重量に統一化し、表１２に示すよう
なデータを得た。

【００８６】 表 １２ 非結合サンプル １インチ機械方向引張値 ％伸長値 （グラム／平方メートル） サンプルＡ（７５％ＳＢ／２５％ＭＢ） １６８７±４４０ ９２±１５ サンプルＢ（１００％ＰＰＳＢ） １２８８±４６０ ２３３±２０ サンプルＣ（１００％ＰＰＭＢ） ８１２±１３５ ５１±３

【００８７】スパンボンドフィラメントに対してメルト
ブロウン繊維を統合させることにより、１００％ポリプ
ロピレンスパンボンドウェブ（サンプルＢ）と比較し
て、％伸長値が大幅に減少していることからわかるよう
に、ウェブの結合度が大幅に向上している。

【００８８】〔ケース６・・１００％ポリエチレンスパ
ンボンドフィラメント、１００％ポリプロピレンメルト
ブロウン繊維、ボリエチレンスパンボンドフィラメン
ト、ポリプロピレンメルトブロウン繊維からなる非結合
ウェブの４０グラム／平方メートルにおける比較〕ポリ
エチレン（ＰＥ）スパンボンドフィラメントとポリプロ
ピレンメルトブロウン繊維とからなる本発明に係る非結
合ウェブをケース５（図１）に示したパラメータを用い
て左右対称装置で形成した。ポリエチレンスパンボンド
フィラメントを形成する際には、細流化力は溶融ポリエ
チレン（Ｄｏｗ ＣｈｅｍｉｃａｌのＡｓｐｕｎ６８１
１Ａ）に作用させ、等間隔に隔置された０．６ｍｍ直径
の毛細管のアレイからなる紡ぎ板を介して約０．６ｇｈ
ｍの割合で約華氏４００度で押し出した。細流化りょは
スパンボンドフィラメントの最終直径を２０〜３０ミク
ロンにするのに十分な大きさであった。

【００８９】メルトブロウン繊維を形成する際には、細
流化力は溶融ポリプロピレン（Ｈｉｍｏｎｔ ＰＦ０１
５）に対して作用させた。この溶融ポリプロピレンは、
メルトブロウンダイ先端を介して０．４４ＰＩＨの割合
（約５０％のメルトブロウン成分に対して）と０．２２
ＰＩＨの割合（約３０％のメルトブロウン成分に対し
て）とで華氏４５０〜５００度で押し出されたものであ
る。この細流化力は、ダイ先端の毛細管を介して押し出
された溶融ポリプロピレンに当たる加熱空気（華氏５５
０〜６００度に加熱されている）の容積流量を制御する
ことにより、変化させた。形成されたメルトブロウン繊
維は６ミクロン以下の直径であった。

【００９０】ポリプロピレンメルトブロウン押し出し率
が約０．４４ＰＩＨであったときには、不織ウェブ（サ
ンプルＤ）は約５０％のポリエチレンスパンボンドフィ
ラメントと５０％のポリプロピレンメルトブロウン繊維
とからなっていた。このウェブ（サンプルＤ）は、多孔
性形成表面の速度により決まる基本重量を変えて（約３
０と５０グラム／平方メートル）、ロール状に巻き取ら
れた。

【００９１】ポリプロピレンメルトブロウン押し出し率
が約０．２２ＰＩＨであったときには、不織ウェブ（サ
ンプルＥ）は約７０％のポリエチレンスパンボンドフィ
ラメントと３０％のポリプロピレンメルトブロウン繊維
とからなっていた。このウェブ（サンプルＥ）は、多孔
性形成表面の速度により決まる基本重量を変えて（２
５、４０、７５グラム／平方メートル）、ロール状に巻
き取られた。

【００９２】１００％ポリエチレンスパンボンドフィラ
メント（サンプルＦ）の不織ウェブを、次の点を除いて
上述と同様の条件の下に集積させた。異なる点は、メル
トブロウン先端を介してポリマーを押し出さなかったこ
と、ポリエチレンスパンボンドフィラメントはキャリア
シートの上に集積させたこと、多孔性形成表面の速度を
調節して基本重量を約４０グラム／平方メートルとした
こと、である。

【００９３】１００％ポリプロピレンメルトブロウン繊
維（サンプルＧ）の不織ウェブを、次の点を除いてサン
プルＤのウェブと同様の条件の下に集積させた。異なる
点は、スパンボンド紡ぎ板を介してポリマーを押し出さ
なかったこと、多孔性形成表面の速度を調節して基本重
量を約４７グラム／平方メートルとしたこと、である。

【００９４】これら４種の非結合、非コンパクト化ウェ
ブを３インチ×７インチのサンプルに裁断し、７インチ
の長さの辺を機械方向（ウェブをロール状に巻き取る方
向）に並べた。これらのサンプルに対して、ケース５と
同様の方法で、切断ストリップ引張値および％伸長値に
ついて試験を行った。表１３に示したデータのうち、引
張値の平均値（各サンプルについて少なくとも４回の試
験を行った）を４０グラム／平方メートルの基本重量に
統一化した。

【００９５】 表 １３ 非結合サンプル ３インチストリップＭＤ ％伸長値 引張値（ｇ／ｍ² ） サンプルＤ（５０％ＰＥＳＢ ／５０％ＰＰＭＢ） １４９２±２７０ １２３±１８ サンプルＥ（７０％ＰＥＳＢ ／３０％ＰＰＭＢ） １０６５±１３２ １７５±２０ サンプルＦ（１００％ＰＥＳＢ） ２３１０±１３３０ ７６７±２０２ サンプルＧ（１００％ＰＰＭＢ） ２０８３±１５０ ８３±１５

【００９６】ケース５に掲げたデータと同様に、ポリエ
チレンスパンボンドフィラメントに対してポリプロピレ
ンメルトブロウン繊維を統合させることにより、非結合
１００％ポリエチレンスパンボンドウェブ（サンプル
Ｆ）と比較して、％伸長値が大幅に減少していることか
らわかるように、ウェブの結合度が大幅に向上してい
る。

【００９７】〔ケース７・・形成時に真空不使用〕１０
０％スパンボンドフィラメントのウェブを形成する際に
は、真空源を用いることが通常必要である。真空源によ
り、空気を形成表面を介して引っ張り（スパンボンドフ
ィラメントを形成表面の上部表面上に堆積させたま
ま）、さらに、スパンボンドフィラメントを形成表面に
対して固定位置に保つためである。この真空源がない
と、形成表面上の空気の流れが堆積したスパンボンドフ
ィラメントの妨げとなる。

【００９８】本発明に係る方法を用いると、この真空源
を小さいものにすることができるか、ないしは、完全に
除去することが可能になる。スパンボンドフィラメント
と統合したメルトブロウン繊維は十分な摩擦力を生み出
すので、スパンボンドフィラメントが一旦多孔性形成表
面上に堆積されれば、スパンボンドフィラメントは動く
ことがなくなる。この状態を示すため、ポリプロピレン
スパンボンドフィラメントとメルトブロウン繊維をつく
り、ケース１（図１）に示した方法と同様にして双方を
結合させた。ただし、多孔性形成表面下方には真空源を
配置しなかった。真空源を配置しなかったにもかかわら
ず、多孔性形成表面はバリアを形成し、このバリアによ
って、スパンボンドフィラメントとメルトブロウン繊維
とは双方の繊維を形成表面に向けるような空気流れから
遮断された。メルトブロウン繊維は十分な摩擦力を生
じ、スパンボンドフィラメントが形成表面上を流れる空
気により流されることを防止した。

【００９９】〔ケース８・・非結合ウェブ及び結合ウェ
ブにおける繊維の大きさ〕本発明によって結合されたス
パンボンドフィラメントとメルトブロウン繊維の大きさ
（これは有効表面積を意味する）により、完成不織ウェ
ブの強度特性が様々に変わる。等しい基本重量を有し、
スパンボンドフィラメント対メルトブロウン繊維の比率
が同じである不織ウェブについては、以下のことがわか
った。 （１）コンパクト化されていない非結合ウェブの結合度
はスパンボンドフィラメントの直径（非円形断面のスパ
ンボンドフィラメントについては等価直径）が変わって
も影響を受けないが、メルトブロウン繊維の直径が変わ
ると影響を受ける。 （２）加熱ポイント結合ウェブの引張強度はメルトブロ
ウン繊維の大きさが変化してもほとんど変わらないが、
スパンボンドフィラメントの大きさが変わると影響を受
ける。

【０１００】これらの観察結果は、ウェブの結合度に関
しては１００％メルトブロウン生地と、加熱結合生地の
引張強度に関しては１００％スパンボンド生地に対する
結果と一致する（なお、スパンボンドウェブの結合度は
コンパクト化していないウェブに対するものである）。

【０１０１】繊維の大きさが強度に与える影響の大きさ
を測定するため、ポリプロピレンスパンボンドフィラメ
ントとメルトブロウン繊維をつくり、ケース１（図１）
に示した条件に従って双方の繊維を結合させ不織ウェブ
とした。さらに、この不織ウェブに対して異なる条件下
で押し出し及び細流化を行った。この結果を以下に示
す。

【０１０２】Ａ．非結合ストリップの引張強度に対する
スパンボンド繊維の直径の影響 ポリプロピレンスパンボンドフィラメントを０．４２ｇ
ｈｍで押し出し、３つの異なる条件下で細流化させ、約
３０〜３５ミクロン（サンプルＨ）、２２〜３０ミクロ
ン（サンプルＩ）、１５〜２２ミクロン（サンプルＪ）
の直径を有する繊維をつくった。また、ポリプロピレン
メルトブロウン繊維を０．４８５ＰＩＨで押し出し、細
流化力を一定に保ち、直径５〜８ミクロンの繊維をつく
った。１インチ×４インチのストリップ（機械方向に裁
断したもの）について測定したピーク負荷時の引張強度
の値を一般化し、４５グラム／平方メートルにおける平
均値（試験回数は８回またはそれ以上）の比較を行える
ようにした。引張強度の値を表１４に示す。繊維分布は
スパンボンドフィラメントが約７０％、メルトブロウン
繊維が３０％であった。各試験値の範囲を考えると、標
準偏差（±）に反映されているように、各非結合ウェブ
の強度あるいは結合度の間に明らかな差はない。

【０１０３】 表 １４ サンプル ＭＤストリップ ＭＤ％ （ＳＢ直径） 引張強度（ｇｍｓ） 伸び サンプルＨ（３０〜３５ミクロン） １８１５±３７０ １７１±３０ サンプルＩ（２２〜３０ミクロン） １９３０±１７３ １４４±３５ サンプルＪ（１５〜２２ミクロン） ２２３６±１２２ １３０±２３

【０１０４】Ｂ．非結合ストリップの引張に対するメル
トブロウン繊維直径の影響 ポリプロピレンスパンボンドフィラメントを０．４２ｇ
ｈｍで押し出し、所定の条件下で細流化し、約１５〜２
２ミクロンの直径を有する繊維をつくった。また、ポリ
プロピレンメルトブロウン繊維を０．２４３ＰＩＨで押
し出し、細流化力を変化させて、直径５〜８ミクロンの
繊維のサンプル（サンプルＫ）と、直径５ミクロン以下
のサンプル（サンプルＬ）とをつくった。１インチ×４
インチのストリップ（機械方向に裁断したもの）につい
て測定したピーク負荷時の引張強度の値を基本重量につ
いて一般化し、４０グラム／平方メートルにおける平均
値（試験回数は８回またはそれ以上）の比較を行えるよ
うにした。繊維分布はスパンボンドフィラメントが約８
０％、メルトブロウン繊維が２０％であった。表１５に
示すように、ピーク負荷時の引張強度値に関しては顕著
な差を生じているが、ウェブ結合度を示す％伸長値に関
してはほとんど差がない。

【０１０５】 表 １５ サンプル ＭＤストリップ ＭＤ％ （ＭＢ直径） 引張強度（ｇｍｓ） 伸び サンプルＫ（５〜８ミクロン） ２２３３±４１３ ９０±８ サンプルＬ（５ミクロン以下） ４３１８±３６１ ９１±１２

【０１０６】Ｃ．結合ウェブに対するスパンボンドフィ
ラメント直径とメルトブロウン繊維直径の影響 非結合ウェブの強度特性に対する繊維直径の変化の影響
を示すために用いた非結合ウェブ（サンプルＨ，Ｊ，
Ｋ，Ｌ）は、パターンが表面に形成されている鋼鉄ロー
ル（結合面積は約１５％であり、ポイント数は１平方イ
ンチ当たり約３００個である）と滑らかなアンビルロー
ルとを用いて、熱的ポイント結合したものであった。結
合パラメータは、表面温度が華氏２６０度、結合速度が
１０フィート／分、カレンダーロール相互間の負荷が２
５ポンド／平方インチであった。結合生地は試験機（Ｉ
ｎｓｔｒｏｎ ｌｏａｄ ｃｅｌｌｓ）の上限よりも高
い強度を示したので、結合ウェブ及び非結合ウェブ双方
の強度はＧｒａｂ引張試験方法（方法５１００，連邦試
験方法基準１９１Ａ）に従って測定した。これらの平均
値（試験回数は８回またはそれ以上、標準偏差は最大で
±２０％）は４５グラム／平方メートルの基本重量に一
般化し、直接比較できるようにした。これらの平均値は
表１６に示す通りである。

【０１０７】 表 １６ サンプル ＭＤ Ｇｒａｂ引張（ポンド） ＭＤ％伸長 比率＆直径（ミクロン） 非結合 結合 非結合 結合 サンプルＨ ７０％ＰＰＳＢ（３０〜３５） ９．３ ２８．３ １１０ ３３ −３０％ＰＰＭＢ（５〜８） サンプルＪ ７０％ＰＰＳＢ（１５〜２２） ８．３ ３５．８ ７５ ３６ −３０％ＰＰＭＢ（５〜８） サンプルＫ ８０％ＰＰＳＢ（１５〜２２） ９．１ ３８．５ １１０ ３５ −２０％ＰＰＭＢ（５〜８） サンプルＬ ８０％ＰＰＳＢ（１５〜２２）２３．１ ４４．０ １３０ ４１ −２０％ＰＰＭＢ（５以下）

【０１０８】これらの値から言えることは、非結合状態
では、メルトブロウン繊維の大きさがウェブの強度に最
も影響を与えるということである。結合状態では、ウェ
ブの強度に最も影響を与えるのはスパンボンドフィラメ
ントの大きさと割合（％）である。

【０１０９】〔ケース９・・９５％スパンボンドと５％
メルトブロウン：メルトブロウン繊維の含有量の下限〕
これまでの例のほとんどにおける不織ウェブはスパンボ
ンドフィラメント対メルトブロウン繊維の比率が８０：
２０乃至５０：５０であったが、本ケースでは最小の値
として５％のメルトブロウン繊維をスパンボンドフィラ
メントに統合させた。この最小比率のメルトブロウン繊
維を含有させることは、コンパクト化されていないウェ
ブを多孔性形成表面から引き離すとともに、支持しない
状態で加熱ポイント結合カレンダー（２スタック）まで
４フィートの距離を、あるいは、巻き取り器まで１０フ
ィートの距離を運搬させることができるのに十分なもの
であった。ケース１（図１）に記した装置及びポリプロ
ピレン樹脂と、表１７に示した押し出し条件とを用い
て、５％のメルトブロウン繊維と９５％のスパンボンド
フィラメント（このスパンボンドフィラメントの断面形
状は５０％の「Ｈ」と５０％の「Ｘ」とからなってい
た）を有する２７グラム／平方メートルのウェブを形成
した。表１７に示した繊維の大きさは円形断面の繊維に
対する等価値を表す。

【０１１０】 表 １７ 繊維の種類 大きさ（ミクロン） 押し出し条件 ＰＰＳＢ ２２〜２８ 華氏４３０〜５０度，０．８０ｇｈｍ ＰＰＭＢ ５〜８ 華氏４３０度， ０．３３ＰＩＨ

【０１１１】２７グラム／平方メートルの基本重量を有
するウェブから裁断した３インチ×７インチのサンプル
に対する非コンパクト化かつ非結合時のＭＤＧｒａｂ
（ピーク負荷時）引張値は１．２５ポンドで平均した。

【０１１２】〔ケース１０・・摩擦交絡度を向上させる
方法〕多量のスパンボンドウェブ（１００％スパンボン
ドウェブと比較して）中に分散しているメルトブロウン
繊維の存在により生じる摩擦力は不織ウェブを水中交絡
させることにより向上させることができる。例えば、不
織ウェブを高圧の水の小さなジェットの中にさらすこと
により交絡を行う方法は米国特許第３，４８５，７０６
号や同４，９５０，５３１号に示されているように公知
である。水中交絡によりスパンボンドフィラメントとメ
ルトブロウン繊維との間の交絡の頻度が増す。物理的な
交絡の度合いが向上すると、ウェブの繊維大きさ（直
径）および含有率（％）が適当であれば、本発明によっ
てつくられた水中交絡ウェブは、点結合によりつくられ
た同様のウェブのウェブ強度（ピーク負荷により決めら
れる強度）に近い、ときにはそれを超す強度を有する。

【０１１３】この向上性を示すため、ポリプロピレンス
パンボンドフィラメントとポリプロピレンメルトブロウ
ン繊維とをケース１（図１）に示した条件に従ってつく
った。ただし、メルトブロウン繊維を細流化する条件は
繊維直径が５〜８ミクロン（サンプルＭ）と５ミクロン
またはそれ以下（サンプルＮ）になるように調整した。

【０１１４】水中交絡方法により向上した繊維の交絡度
の影響を測定するために用いたサンプルは表１８に示す
通りである。

【０１１５】 表 １８ サンプル ＭＢ繊維直径 基本重量 （ミクロン） （ｇ／ｍ² ） サンプルＭ ５〜８ ４３ （４０％ＭＢ／６０％トリローバルＳＢ） サンプルＮ ５またはそれ以下 ４３ （３２％ＭＢ／６８％トリローバルＳＢ）

【０１１６】水中交絡後、サンプルＭ、Ｎの各々につい
てＭＤストリップ引張強度が１５〜２８％、５５％（ス
トリップ引張）向上したことが測定された。水中交絡に
用いた条件は、４／８０アパーチャストリップ、１００
０〜１２００ポンド／平方インチの水ジェット圧力、片
面につき２〜３回のジェット通過、２５ｆｐｍである。

【０１１７】水中交絡の前後双方における二つのサンプ
ルＭ，Ｎの強度の差は、表１９に示すように、スパンボ
ンド／メルトブロウンの比率における差よりも、むし
ろ、メルトブロウン繊維の大きさに起因している。この
ことは、ウェブの結合度の向上がスパンボンドフィラメ
ント中におけるメルトブロウン繊維に起因していること
（すなわち、繊維直径が小さくなるほど摩擦結合点が多
くなり、ひいては、強度が高くなること）を説明する同
じ原理と一致している。

【０１１８】 表 １９ サンプル 基本重量 引張強度 （ｇ／ｍ²) ＭＤ（ｇｍｓ）ＣＤ（ｇｍｓ） サンプルＭ（前） ４３ １４００ １２００ サンプルＭ（水中交絡） ４３ １６００〜１８００ １３００ サンプルＮ（前） ４３ １８００〜１９００ −− サンプルＮ（水中交絡） ４３ ２７５５ ２１４０

【０１１９】これらの不織ウェブを水中交絡する条件を
変化させても引張特性に関しては顕著な差は生じなかっ
た。サンプルＭについて、水ジェット圧力を１０００か
ら１２００ポンド／平方インチに変えても、さらに、ジ
ェット下方の通過回数（各面について２回から３回に）
を変えても強度値はほぼ同じであった。サンプルＮを水
中交絡させるために用いた二つの条件（１２００ポンド
／平方インチの圧力において片面について２回または３
回）によっても引張値に顕著な差は生じなかった。

【０１２０】〔ケース１１・・コンパクト化を伴う熱ポ
イント結合とコンパクト化を伴わない熱ポイント結合〕
本発明に従って、熱ポイント結合の前にウェブのコンパ
クト化を行わないことによって、不織ウェブにおけるロ
フトすなわちバルクの向上を図ることができる。基本重
量が１４〜２７グラム／平方メートルであり、１００％
ポリプロピレンスパンボンドフィラメントからなり、コ
ンパクト化され、かつ、熱ポイントカレンダー加工され
た不織ウェブ（サンプルＯ及びＱ）の厚さをフォーム
（Ｆｏａｍ）バルク試験機を用いて測定した。この試験
機はＴｅｓｔｉｎｇ Ｍａｃｈｉｎｅｓ Ｉｎｃ．が製
造している。このフォームバルク試験機は、支持フレー
ムと、０．００１インチまで測定できるゲージと、この
ゲージに結合している可動プラテンとを有している。厚
さは、サンプルを可動プラテンと非浸透性表面との間に
置いて測定した。この厚さはゲージ上に示される。ゲー
ジと結合した可動プラテンによって及ぼされた力は１平
方センチメートル当たり１グラム重（ｇｍｆ／ｃｍ² )
である。

【０１２１】不織ウェブ（サンプルＯ及びＱ）のコンパ
クト化は、多孔性表面により支持されたスパンボンドフ
ィラメントを、滑らかなハードロール（セラミックをコ
ーティングした鋼鉄）と硬化ラバーでコーティングした
鋼鉄ロールとの間に形成されているニップに通すことに
より行われた。熱ポイントカレンダー加工は滑らかなア
ンビルロールに対向するパターン付きパターンロールに
より行った（各ポイントは正方形形状を有し、１平方イ
ンチ当たり２００個のポイントであり、２０〜２５％の
全結合面積を有する）。

【０１２２】不織ウェブ（サンプルＰ及びＲ）は、ケー
ス６に示した方法により、７０〜８０％のポリプロピレ
ンスパンボンドフィラメントと３０〜２０％のポリエチ
レンメルトブロウン繊維とを用いて形成した。１４〜２
５グラム／平方メートルの基本重量を有するこれらの不
織ウェブ（サンプルＰ及びＲ）は、１００％スパンボン
ド繊維ウェブ（サンプルＯ及びＱ）を結合させるのに用
いたのと同じパターン及びアンビルロールを使用して、
熱ポイント結合させた。これらのウェブに対してはコン
パクト化は行わなかった。熱ポイント結合後におけるこ
れらのウェブの厚さは表２０に示す通りである。

【０１２３】 表 ２０ サンプル 基本重量 バルク （ｇ／ｍ²) （インチ）＊ サンプルＯ １４ ０．００６〜０．０１２ （１００％ＰＰＳＢコンパクト化） サンプルＰ １４ ０．０１１〜０．０２４ （〜７５％ＰＰＳＢ＋〜２５％ＰＥＭＢ） サンプルＱ ２４〜２７ ０．０１１〜０．０１５ （１００％ＰＰＳＢコンパクト化） サンプルＲ ２０〜２４ ０．０１４〜０．０２５ （〜７５％ＰＰＳＢ＋〜２５％ＰＥＭＢ） ＊バルクの試験回数は３回またはそれ以上

【０１２４】バルク測定値が重なり合っている範囲で
は、コンパクト化していないウェブの方がバルクが高
い。基本重量が１４乃至２０〜２４グラム／平方メート
ルのスパンボンド及びメルトブロウン繊維のバルクの重
なり合っている範囲は彫り込みピンの最大深さを示して
いる。

【０１２５】〔ケース１２・・非連続、個別繊維の付
加〕多孔性形成表面上に体積させる前に、他のタイプの
粒子、特に短繊維をスパンボンドフィラメント及びメル
トブロウン繊維に結合させる性質は繊維化したパルプを
付加させることにより証明される。繊維化したパルプの
付加のため、空気流れに運ばれてくる個別の、非連続の
パルプ繊維を、スパンボンドフィラメント及びメルトブ
ロウン繊維を運ぶ合流空気流れに乗せた。

【０１２６】図５に示したのと同様の装置を用いた。ス
パンボンドフィラメント及びメルトブロウン繊維をつく
るためのパラメータは、表２１に示した点を除いては、
ケース１と同じにした。

【０１２７】 表 ２１ 繊維 タイプ 押し出し条件 トリローバルＳＢ Ｅｘｘｏｎ’ｓ３４４５ＰＰ， ０．３５ｇｈｍ； 〜２０ミクロン 〜華氏４３０度 上流ＳＢ Ｑｕａｎｔｕｍ’ｓＮＡ６０１ＰＥ，１．３ＰＩＨ； 〜５ミクロン 〜華氏４００度 下流ＭＢ Ｈｉｍｏｎｔ’ｓＰＦ０１５ＰＰ， １．８ＰＩＨ； 〜８ミクロン 〜華氏４００度

【０１２８】繊維化したパルプはＣＲ−５４パルプシー
ト（Ｋｉｍｂｅｒｌｙ−ＣｌａｒｋＣｏｒｐｏｒａｔｉ
ｏｎが販売しているもの）からつくられ、４．５ＰＩＨ
の割合で約１／８〜１／４インチの長さの繊維に繊維化
された。これらの繊維は空気流れにより運ばれ、コアン
ダ表面として作用する曲線状の金属シートを介して上流
のメルトブロウン繊維源とスパンボンドフィラメントカ
ーテンとの間に向けられた。図５がこの装置を示してい
る。スパンボンドフィラメントとメルトブロウン繊維と
パルプ繊維とを運ぶ結合繊維のカーテンは多孔性形成表
面に向けられ、次いで、ロール状に巻かれた。次いで、
不織物の強度を増すため、熱ポイント結合が行われた。

【０１２９】上述のようにして、繊維化パルプ繊維をス
パンボンドフィラメント及びメルトブロウン繊維とに組
み合わせることによって得られた不織物は以下の性質を
示した。 （１）パルプ繊維が存在しているため、水溶性溶液に対
して吸収性を示した。 （２）スパンボンドフィラメント（熱ポイント結合があ
るものとないものの双方を含む）が存在しているため、
流体による飽和の前後における強度性を示した。 （３）コフォーム（ｃｏｆｏｒｍ）構造（例えば、Ａｎ
ｄｅｒｓｏｎ他の米国特許第４，１００，３２４号）と
同じようにメルトブロウン繊維が存在しているため、個
別のパルプ繊維の捕獲性。

【０１３０】〔ケース１３・・粒子の付加〕多孔性形成
表面上に堆積させる前に、他のタイプの粒子、特に分離
状態の粒子をスパンボンドフィラメント及びメルトブロ
ウン繊維に結合させる特性を示すため、超吸収性粒子
（ＳＡＰ）を付加した。装置及び条件はケース１に示し
たものを用いた。ＳＡＰ（Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ
が製造している「１５００Ｐ」）を、スパンボンドフィ
ラメントを運ぶ空気ジェットにより生成される運搬用空
気を介して、スパンボンドフィラメントカーテンの上流
側から付加した。これらの粒子は多孔性形成表面の方向
に向かうにつれて、スパンボンドフィラメントとメルト
ブロウン繊維の合流空気ジェットに含まれた。ＳＡＰは
メルトブロウン繊維に捕獲されたが、振動させれば、Ｓ
ＡＰは固定はされず、また、不織構造の内部に完全には
含まれなかった。

【０１３１】〔ケース１４・・ポリエチレンスパンボン
ドフィラメントとポリプロピレンメルトブロウン繊維に
よる手触りの変更及び熱ポイント結合における促進〕類
似していないポリマーを選んでスパンボンドフィラメン
トとメルトブロウン繊維をつくることにより、各ポリマ
ーの性質を示す不織ウェブをつくることができる。この
不織ウェブが各ポリマーの性質をどの程度に表すかは、
その不織ウェブに含まれる各繊維の含有率（％）によ
る。各繊維（メルトブロウン及びスパンボンド）に含ま
れる異なるポリマーによって不織ウェブの触感特性、す
なわち、軟らかさ、スティッフネス、滑らかさなどであ
る。この不織ウェブの二成分的な性質は次に行われる熱
処理（例えば、結合、収縮など）の範囲及び影響をも広
げる。

【０１３２】非結合の、または、熱ポイント結合の双方
の状態における本不織ウェブによって、ポリプロピレン
スパンボンドフィラメントと比較して、ドレープ（柔軟
性）がより大きく、摩擦力が小さく、かつ、強度が小さ
いポリエチレンスパンボンドフィラメントが形成され
る。また、ポリエチレンとポリプロピレンの溶融特性の
差に起因して、カレンダー処理時の問題（通常、「ラッ
ピング」と呼ばれる）が、最大結合ウェブ強度を与える
条件（表面ロール温度は華氏２４０度）における熱ポイ
ント結合ポリエチレンスパンボンドフィラメントウェブ
において生じる。本発明によりポリプロピレンメルトブ
ロウン繊維を結合させることにより、非結合ウェブ強度
（結合性）が低いこと、カレンダーロール時のラッピン
グの問題は許容可能な範囲まで小さくすることができ
る。

【０１３３】ポリマーの種類の適切な選択が非結合ウェ
ブの結合度に与える影響を示すため、〜６０％のポリエ
レチンスパンボンドフィラメントを〜４０％のポリエチ
レンメルトブロウン繊維（サンプルＷ）または〜４０％
のポリプロピレンメルトブロウン繊維（サンプルＸ）の
何れかと結合させて、基本重量が２０〜４５グラム／平
方メートルの不織ウェブをつくった。装置はケース１
（図１）と同じであり、押し出し／細流化の条件は表２
２に示す通りである。

【０１３４】 表 ２２ サンプル 繊維 ポリマ── 押し出し／細流化 サンプルＷ バイローバル Ａｓｐｕｎ ０．６５ｇｈｍ（華氏 ＰＥＳＢ（６０％） ６８１１Ａ ４００度），２０〜２ ５ミクロン ＰＥＭＢ （円形）（４０％） ５０％ＮＡ６０１ ０．１２ＰＩＨ（各Ｍ ＆５０％Ａｓｐｕｎ Ｂ源）（華氏４５０〜 ６８１４ ５００度），５ミクロン 以下 サンプルＸ バイローバル Ａｓｐｕｎ ０．６５ｇｈｍ（華氏 ＰＥＳＢ（６０％） ６８１１Ａ ４００度），２０〜２ ５ミクロン ＰＰＭＢ ＰＦ−０１５ ０．１２ＰＩＨ（各Ｍ （円形）（４０％） Ｂ源）（華氏４５０〜 ５００度），５ミクロン 以下

【０１３５】各ウェブの結合度の差は、ロール状に巻き
取るときの各ウェブの相対的な寸法安定性により表され
る。全てポリエチレン繊維（スパンボンドおよびメルト
ブロウンの双方）からなるウェブのサンプルＷはロール
状に巻き取るには弱すぎた。ウェブが極端に伸長してし
まった。ポリエチレンスパンボンドフィラメントとポリ
プロピレンメルトブロウン繊維からなるウェブのサンプ
ルＸは、ロール状に巻き取る間には、伸び（伸長）がサ
ンプルＷよりも極めて少なかった。〜３０％の範囲で含
まれているポリプロピレンメルトブロウン繊維（サンプ
ルＸ）によって、ウェブの触感特性が変わったことを示
す。また、ポリエチレンメルトブロウン繊維と比較して
荒く、硬いポリプロピレンメルトブロウン繊維がサンプ
ルＸに含まれていることがウェブのドレープ、軟らか
さ、滑らかさにも顕れた。

【０１３６】〜６０％ポリエチレン（直線状低密度）ス
パンボンドフィラメント（円形断面）と〜４０％ポリプ
ロピレンメルトブロウン繊維からなるウェブ（サンプル
Ｙ）を、７１４パターンロール（結合面積１５％、ポイ
ント数は３００個／１平方インチ）上で華氏２４１度の
表面温度で、また、滑らかなアンビルロール上で華氏２
３４度の表面温度を用いて、〜２０ＦＰＭで熱ポイント
結合した。さらに、１００％ポリエチレン（直線状低密
度）スパンボンドフィラメントからなるウェブ（サンプ
ルＺ）をつくった。サンプルＺをつくったとき、パター
ンロールのラッピングがしばしば生じた。それとは逆
に、サンプルＹにおいては，全くラッピングは生じなか
った。サンプルＹは、〜６０％のポリエチレンスパンボ
ンドフィラメントと〜４０％のポリプロピレンメルトブ
ロウン繊維とからなる複合不織ウェブである。

【０１３７】〔ケース１５・・加熱空気溶融に対するポ
リプロピレンスパンボンドフィラメントとポリエチレン
メルトブロウン繊維〕溶融範囲が大きく異なるポリマー
を用いて、本発明によって、不織ウェブを形成するとき
には、加熱通風結合または赤外線結合等の技術を用いる
ことができる。これらの結合技術により、低溶融繊維を
（比較的）高溶融繊維と結合させることが可能になる。
これは次の工程からなる。 （１）異なる溶融点の繊維からなるウェブを、低溶融点
繊維が溶解し、高溶融点繊維と交差している点において
結合させるような温度にさらし、次いで、（２）高溶融
点との交差点に位置する結合溶融領域が固化するように
ウェブを冷却する。

【０１３８】この結合方法は、ステープル繊維（一つは
結合用繊維である）との物理的混合体との結合の際に、
または、二成分繊維との結合の際に用いた方法と同じで
ある。これらのウェブとの差異はそのウェブ、すなわ
ち、スパンボンドフィラメントとメルトブロウン繊維と
からなる結合構造、をつくっている繊維の最初の状態に
ある。

【０１３９】例えば、不織ウェブ（サンプルＡＡ）はケ
ース１１に示したようなポリプロピレンスパンボンドフ
ィラメントとポリエチレンメルトブロウン繊維とからな
るが、ケース１１とは、スパンボンドフィラメントの割
合が約７５％、メルトブロウン繊維の割合が約２５％で
ある点が違っている。サンプルＡＡは加熱空気循環オー
ブンにおいて、１０分間、華氏２３０度（この温度はポ
リエチレンメルトブロウン繊維の溶融点以上である）に
なるまで加熱された。

【０１４０】空気加熱により結合させた後のサンプルＡ
Ａの強度を非結合の同様のウェブ及び熱ポイント結合さ
せた同様のウェブと比較した。ウェブ形成時の条件は次
の通りである。 （１）装置はケース１に用いたもの （２）ポリプロピレンスパンボンドフィラメントはケー
ス１２に用いたもので、直径２２〜３０ミクロンに細流
化してある。 （３）ポリエチレンメルトブロウン繊維はケース１２に
用いたもので、直径５〜８ミクロンに細流化してある。

【０１４１】ＭＤ方向の伸長率（％）とピーク負荷時の
グラブ引張強度（直接的に比較できるように基本重量３
５グラム／平方インチに標準化してある）は表２３に示
す通りである。それらのデータに対する標準偏差は±１
５％の範囲内にある。熱ポイント結合は、結合面積が１
５％、ポイント数が約２０ｆｐｍにおいて３００個／平
方インチのパターンを用いて行った。通風結合は９９ｆ
ｐｍにおいて華氏２３０〜２６０度において行った。熱
ポイント結合による影響は、非結合の場合の値と比較し
てグラブ引張強度が大幅に向上している点から明らかで
あり、加熱通風結合による影響は、％伸長値（±１５％
の標準偏差を考慮してある）の減少の点から一層明らか
である。

【０１４２】 表 ２３ サンプルＡＡの結合方法 ＭＤグラブ引張強度（ポンド） ＭＤ伸長率（％） 非結合 ８．１ １２６ 華氏２３０度での７１４ パターンによる熱ポイン １４．７ １１４ ト結合 華氏２３０度での通風結合 ６．４ １０３ 華氏２４５度での通風結合 ９．７ １０２ 華氏２６０度での通風結合 ８．５ ７６

【０１４３】〔ケース１６・・縮みに対するグリコール
改質ポリエステルスパンボンドフィラメント及びポリプ
ロピレンメルトブロウン繊維〕不織ウェブを熱処理した
ときにその不織ウェブのロフト及び基本重量を変化させ
る方法は、一種類の繊維は収縮可能であり、他の種類の
繊維は収縮不可能であるように、各種ポリマーから繊維
を選択することからなる。この方法は、平坦な低ロフト
の構造からロフトの大きい構造を作ることを可能にする
もので、ロフト向上に伴って、ウェブの他の寸法（幅、
長さまたはその双方）もそれに応じて変化する。

【０１４４】サンプルは、グリコールで改質したポリエ
ステル（ＰＥＴＧ）スパンボンドフィラメントとポリプ
ロピレンメルトブロウン繊維からつくられた不織ウェブ
（サンプルＢＢ）である。サンプルＢＢは基本重量が５
４グラム／平方メートルで、約７０％のＰＥＴＧスパン
ボンドフィラメントと約３０％のポリプロピレンメルト
ブロウン繊維とからなる。このサンプルＢＢは１．５イ
ンチ×１．５インチの大きさに裁断され、湯（約華氏１
８０〜２００度）の中に浸されてほぐされている。サン
プルＢＢの熱的に不安定なＰＥＴＧスパンボンドフィラ
メントはウェブ中に存在するメルトブロウン繊維の寸法
形状を変化させた。湯の中に浸す前と後でのサンプルの
寸法は表２４に示す通りである。

【０１４５】 表 ２４ サンプルＢＢ 前 後 幅（インチ） １．５ ０．５ 長さ（インチ） １．５ ０．５ フォームバルク（インチ） ０．０４８ ０．０９５

【０１４６】メルトブロウン繊維及びスパンボンドフィ
ラメントを形成する収縮可能な繊維の種類に対する好適
な構造は熱的に安定なものである。

【０１４７】〔ケース１７・・外観の改良〕ラミネート
され、かつ、何らかの手段により他の不織物と結合され
た場合、本発明によりつくられた非結合ウェブはスパン
ボンドフィラメントに対して強度を向上させるととも
に、外観上の利点をも与える。本発明によりつくられた
非結合ウェブ中に存在するスパンボンドフィラメントに
よる強度の向上は、１００％スパンボンドフィラメント
からつくられたポイント結合生地から得られるものと同
じである。本発明によりつくられた補強ウェブの視覚上
の利点は結合ポイントが存在していないことに起因す
る。これらの視覚的な利点を示すため、水圧交絡法によ
るラミネート（サンプルＣＣ）をつくった。

【０１４８】ラミネート（サンプルＣＣ）は、本発明に
よりつくられ、スパンボンドフィラメントを含有する不
織物にラミネートされた湿式形成パルプ層を有してい
る。本不織ウェブはケース１に従ってつくられ、非結合
の状態でロール状に巻かれた。次いで、本不織ウェブは
ロールから多孔性形成ワイヤ上に解かれた。さらに、こ
の形成ワイヤは紙を形成するヘッドボックスの下を通過
し、湿式形成パルプ繊維の層が不織基質上に堆積した。
続く水圧交絡法によってパルプ繊維は本不織ウェブのス
パンボンドフィラメントの回りに巻かれた。この結果と
して、水ジェットの力により本不織ウェブの厚さの中に
組み込まれた湿式形成パルプ繊維の大部分と統合したラ
ミネートができた（パルプ繊維の大部分は一方の側に集
中して残った）。ケース１に従ってつくった本非結合不
織ウェブは１４及び２０グラム／平方メートルの基本重
量を有していた。最終的なラミネートは約９０グラム／
平方メートルの基本重量を有していた。

【０１４９】熱ポイント結合を有するスパンボンド強化
基質（あるいは、他の不織物）と異なり、本発明の非結
合ウェブは、水圧交絡法により形成したパターンに匹敵
するような視覚的によくないパターン（結合ポイント）
を有していない。

【図面の簡単な説明】

図１乃至図５は、スパンボンドフィラメントとメルトブ
ロウン繊維の統合混合物を有する少なくとも一つの層を
含む不織繊維ウェブを形成するために、スパンボンドフ
ィラメントとメルトブロウン繊維とを混合させる装置の
例を示すものである。

【図１】スパンボンドフィラメントとメルトブロウン繊
維とを組み合わせるための対称的な装置の概略図であ
る。

【図２】スパンボンドフィラメントとメルトブロウン繊
維とを組み合わせるための非対称的な装置の概略図であ
る。

【図３】スパンボンドフィラメントとメルトブロウン繊
維とを組み合わせるための片側から供給する装置の概略
図である。

【図４】スパンボンドフィラメントとメルトブロウン繊
維とを組み合わせるための、図３とは別個の片側から供
給する装置の概略図である。この装置はスパンボンドフ
ィラメント用として曲線状出口を用いる。

【図５】コアンダ（ｃｏａｎｄａ）表面を用いて、スパ
ンボンドフィラメントと、メルトブロウン繊維と、繊維
化されたパルプとを組み合わせるための対称的な装置の
概略図である。

【符号の説明】

１０ スパンボンドフィラメントカーテン １９ 出口 ２０ スパンボンド引張装置 ２１ 曲線部分 ３０ メルトブローイングダイ ３１ ダイ先端 ４０ メルトブローイングダイ ４１ ダイ先端 ５０ メルトブロウン繊維カーテン ６０ メルトブロウン繊維カーテン ９０ 混合ゾーン １００ 繊維混合物 １０１ カーテン １１０ 多孔性形成表面 １２０ 繊維ウェブ １３０ 真空源 ２００ コアンダ表面 ２０１ 繊維化パルプ

フロントページの続き (72)発明者 リチャード マックファーラン シェーン アメリカ合衆国 ジョージア州 30136 ダルース イースト メドー ドライヴ 4401

Claims (18)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 混合物からなる少なくとも一つの層を含
   む不織ウェブであって、前記混合物は、 少なくとも６ミクロンの平均直径と、１０×１０^-3より
   も大きい平均複屈折数とを有する第一の複数のフィラメ
   ントと、 ６ミクロン以下の直径と、１０×１０^-3以上の複屈折数
   とを有する第二の複数の繊維とを有し、 該混合物の少なくとも５０％（重量％）は前記第一の複
   数のフィラメントであることを特徴とする不織ウェブ。
2. 【請求項２】 前記第一の複数のフィラメントは、ポリ
   プロピレン及び直線状低密度ポリエチレンからなるグル
   ープから選択されるものであることを特徴とする請求項
   １に記載の不織ウェブ。
3. 【請求項３】 前記第二の複数の繊維は、ポリプロピレ
   ン及び直線状低密度ポリエチレンからなるグループから
   選択されるものであることを特徴とする請求項１に記載
   の不織ウェブ。
4. 【請求項４】 前記混合物は、少なくとも６ミクロンの
   直径と、１０×１０ ^-3以下の複屈折数とを有する第三の
   複数の繊維をさらに有していることを特徴とする請求項
   １に記載の不織ウェブ。
5. 【請求項５】 前記第三の複数の繊維は、ポリプロピレ
   ン及び直線状低密度ポリエチレンからなるグループから
   選択されるものであることを特徴とする請求項４に記載
   の不織ウェブ。
6. 【請求項６】 繊維混合物を有する不織ウェブの層を形
   成する方法であって、（ａ）少なくとも６ミクロンの平
   均直径と、１０×１０^-3以上の複屈折数とを有する第一
   の複数のフィラメントを形成する過程と、（ｂ）６ミク
   ロン以下の直径と、１０×１０^-3以上の複屈折数とを有
   する第二の複数の繊維を形成する過程と、（ｃ）前記第
   一の複数のフィラメントと前記第二の複数の繊維とを、
   前記第一の複数のフィラメントが少なくとも５０％（重
   量％）を占めるように混合する過程と、（ｄ）前記混合
   物を形成表面上に堆積させ、前記層を形成する過程と、
   からなる方法。
7. 【請求項７】 前記第一の複数のフィラメントは、ポリ
   プロピレン及び直線状低密度ポリエチレンからなるグル
   ープから選択されるものであることを特徴とする請求項
   １に記載の方法。
8. 【請求項８】 前記第二の複数の繊維は、ポリプロピレ
   ン及び直線状低密度ポリエチレンからなるグループから
   選択されるものであることを特徴とする請求項６に記載
   の方法。
9. 【請求項９】 少なくとも６ミクロンの直径と、１０×
   １０^-3以下の複屈折数とを有する第三の複数の繊維を、
   前記混合物を前記形成表面上に堆積させる前に、前記第
   一の複数のフィラメント及び前記第二の複数の繊維に混
   合させることを特徴とする請求項６に記載の方法。
10. 【請求項１０】 前記第三の複数の繊維は、ポリエチレ
    ンと直線状低密度ポリエチレンとからなるグループから
    選択されるものであることを特徴とする請求項９に記載
    の方法。
11. 【請求項１１】 混合物からなる少なくとも一つの層を
    含む不織ウェブであって、前記混合物は、 少なくとも６ミクロンの平均直径と、１０×１０^-3より
    も大きい平均複屈折数とを有する第一の複数のフィラメ
    ントと、 ６ミクロン以下の直径と、１０×１０^-3以上の複屈折数
    とを有する第二の複数の繊維と、 少なくとも６ミクロンの直径と、１０×１０^-3以下の複
    屈折数とを有する第三の複数の繊維とを有し、 該混合物の少なくとも５０％（重量％）は前記第一の複
    数のフィラメントであることを特徴とする不織ウェブ。
12. 【請求項１２】 前記第一の複数のフィラメントは、ポ
    リプロピレン及び直線状低密度ポリエチレンからなるグ
    ループから選択されるものであることを特徴とする請求
    項１１に記載の不織ウェブ。
13. 【請求項１３】 前記第二の複数の繊維は、ポリプロピ
    レン及び直線状低密度ポリエチレンからなるグループか
    ら選択されるものであることを特徴とする請求項１１に
    記載の不織ウェブ。
14. 【請求項１４】 前記第三の複数の繊維は、ポリプロピ
    レン及び直線状低密度ポリエチレンからなるグループか
    ら選択されるものであることを特徴とする請求項１１に
    記載の不織ウェブ。
15. 【請求項１５】 繊維混合物を有する不織ウェブの層を
    形成する方法であって、（ａ）少なくとも６ミクロンの
    平均直径と、１０×１０^-3以上の複屈折数とを有する第
    一の複数のフィラメントを形成する過程と、（ｂ）６ミ
    クロン以下の直径と、１０×１０^-3以上の複屈折数とを
    有する第二の複数の繊維を形成する過程と、（ｃ）少な
    くとも６ミクロンの直径と、１０×１０^-3以下の複屈折
    数とを有する第三の複数の繊維を形成する過程と、
    （ｄ）前記第一の複数のフィラメントと前記第二の複数
    の繊維と前記第三の複数の繊維とを、前記第一の複数の
    フィラメントが少なくとも５０％（重量％）を占めるよ
    うに混合する過程と、（ｄ）前記混合物を形成表面上に
    堆積させ、前記層を形成する過程と、からなる方法。
16. 【請求項１６】 前記第一の複数のフィラメントは、ポ
    リプロピレン及び直線状低密度ポリエチレンからなるグ
    ループから選択されるものであることを特徴とする請求
    項１５に記載の方法。
17. 【請求項１７】 前記第二の複数の繊維は、ポリプロピ
    レン及び直線状低密度ポリエチレンからなるグループか
    ら選択されるものであることを特徴とする請求項１５に
    記載の方法。
18. 【請求項１８】 前記第三の複数の繊維は、ポリエチレ
    ンと直線状低密度ポリエチレンとからなるグループから
    選択されるものであることを特徴とする請求項１５に記
    載の方法。