JPH0545920Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0545920Y2 JPH0545920Y2 JP303389U JP303389U JPH0545920Y2 JP H0545920 Y2 JPH0545920 Y2 JP H0545920Y2 JP 303389 U JP303389 U JP 303389U JP 303389 U JP303389 U JP 303389U JP H0545920 Y2 JPH0545920 Y2 JP H0545920Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- compressor
- nitrogen gas
- heat exchanger
- refrigerant
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 39
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 39
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 39
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 claims description 26
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 21
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この考案は、窒素ガスを冷媒とする液化天然ガ
スの蒸発ガスの再液化装置に関するものである。
スの蒸発ガスの再液化装置に関するものである。
［従来の技術］
LNGタンクに収容されている液化天然ガス
（以下、「LNG」という）の蒸発ガスの再液化の
ために、従来第２図に示すような、窒素ガスを冷
媒としたLNG再液化装置が知られている。
（以下、「LNG」という）の蒸発ガスの再液化の
ために、従来第２図に示すような、窒素ガスを冷
媒としたLNG再液化装置が知られている。
この装置は、LNGタンク１０からの液化天然
ガスの蒸発ガスを再液化するための第１熱交換器
４と、第１熱交換器４に液化天然ガスの蒸発ガス
を送るためのガスコンプレツサ８と、第１熱交換
器４に冷媒としての窒素ガスを送るための、主サ
イクルコンプレツサ１、ブースタコンプレツサ
２、エキスパンダ３および第２熱交換器５からな
る冷媒用窒素ガス循環機構とからなつている。第
１熱交換器４および第２熱交換器５およびエキス
パンダ３は、コールドボツクス９内に収容されて
いる。
ガスの蒸発ガスを再液化するための第１熱交換器
４と、第１熱交換器４に液化天然ガスの蒸発ガス
を送るためのガスコンプレツサ８と、第１熱交換
器４に冷媒としての窒素ガスを送るための、主サ
イクルコンプレツサ１、ブースタコンプレツサ
２、エキスパンダ３および第２熱交換器５からな
る冷媒用窒素ガス循環機構とからなつている。第
１熱交換器４および第２熱交換器５およびエキス
パンダ３は、コールドボツクス９内に収容されて
いる。
図示しない窒素ガスジエネレータから送られた
窒素ガスは、主サイクルコンプレツサ１により圧
縮されて約100℃の温度の圧縮窒素ガスとなる。
この圧縮窒素ガスは、導管１３を通り、第１冷却
器６、ブースタコンプレツサ２、第２冷却器７を
経て第２熱交換器５に導かれ、第２熱交換器５に
よつて、後述の第１熱交換器４の出側の低温窒素
ガスと熱交換され、約−100℃の温度に冷却され
る。次いで、このガスはエキスパンダ３によつて
約−180℃の温度の超低温窒素ガスとなる。この
超低温窒素ガスは、第１熱交換器４において、後
述するLNG蒸発ガスと熱交換され、前記LNG蒸
発ガスを再液化する。次いで、このガスは第２熱
交換器５に導かれ、第２熱交換器５において前述
した圧縮窒素ガスと熱交換し、これを冷却した
後、主サイクルコンプレツサ１に戻され、この閉
回路内を循環する。
窒素ガスは、主サイクルコンプレツサ１により圧
縮されて約100℃の温度の圧縮窒素ガスとなる。
この圧縮窒素ガスは、導管１３を通り、第１冷却
器６、ブースタコンプレツサ２、第２冷却器７を
経て第２熱交換器５に導かれ、第２熱交換器５に
よつて、後述の第１熱交換器４の出側の低温窒素
ガスと熱交換され、約−100℃の温度に冷却され
る。次いで、このガスはエキスパンダ３によつて
約−180℃の温度の超低温窒素ガスとなる。この
超低温窒素ガスは、第１熱交換器４において、後
述するLNG蒸発ガスと熱交換され、前記LNG蒸
発ガスを再液化する。次いで、このガスは第２熱
交換器５に導かれ、第２熱交換器５において前述
した圧縮窒素ガスと熱交換し、これを冷却した
後、主サイクルコンプレツサ１に戻され、この閉
回路内を循環する。
LNGタンク１０内のLNGから蒸発した蒸発ガ
スは、ガスコンプレツサ８により圧縮され、約−
90℃の温度となつて第１熱交換器４に導かれる。
そして、第１熱交換器４において、前述した超低
温窒素ガスとの熱交換により、約−170℃の温度
まで冷却され、液化してLNGタンク１０に戻さ
れる。
スは、ガスコンプレツサ８により圧縮され、約−
90℃の温度となつて第１熱交換器４に導かれる。
そして、第１熱交換器４において、前述した超低
温窒素ガスとの熱交換により、約−170℃の温度
まで冷却され、液化してLNGタンク１０に戻さ
れる。
［考案が解決しようとする課題］
上述した装置において、LNGタンク１０内の
LNGから蒸発した蒸発ガスを第１熱交換器４に
送るためのガスコンプレツサ８の駆動源として
は、従来電動モータ１１またはエアタービンの使
用が考えられている。
LNGから蒸発した蒸発ガスを第１熱交換器４に
送るためのガスコンプレツサ８の駆動源として
は、従来電動モータ１１またはエアタービンの使
用が考えられている。
しかしながら、ガスコンプレツサ８の回転数
は、通常20000〜50000回転／分である。従つてガ
スコンプレツサ８の駆動源として電動モータを使
用する場合には、前記回転数まで増速させるため
の増速機が必要であり、機械効率が低下する問題
がある。また、前記駆動源としてエアータービン
を使用する場合には、前記増速機は不要である
が、エアータービンにエアーを供給するためのエ
アーコンプレツサが必要である。この結果、機械
要素が１つ増える上、全体的な効率が低下する問
題がある。
は、通常20000〜50000回転／分である。従つてガ
スコンプレツサ８の駆動源として電動モータを使
用する場合には、前記回転数まで増速させるため
の増速機が必要であり、機械効率が低下する問題
がある。また、前記駆動源としてエアータービン
を使用する場合には、前記増速機は不要である
が、エアータービンにエアーを供給するためのエ
アーコンプレツサが必要である。この結果、機械
要素が１つ増える上、全体的な効率が低下する問
題がある。
従つて、この考案の目的は、ガスコンプレツサ
の駆動源として、特別な機械要素を設ける必要が
なく、且つ、効率の低下を最小限に抑えることが
できる液化天然ガスの蒸発ガスの再液化装置を提
供することにある。
の駆動源として、特別な機械要素を設ける必要が
なく、且つ、効率の低下を最小限に抑えることが
できる液化天然ガスの蒸発ガスの再液化装置を提
供することにある。
［課題を解決するための手段］
この考案は、LNGタンクからの液化天然ガス
の蒸発ガスを再液化するための熱交換器と、前記
熱交換器に前記蒸発ガスを送るためのガスコンプ
レツサと、前記熱交換器に冷媒としての窒素ガス
を送るための、主サイクルコンプレツサ、ブース
タコンプレツサ、エキスパンダおよび熱交換器か
らなる冷媒用窒素ガス循環機構とからなる液化天
然ガスの蒸発ガスの再液化装置において、 前記ガスコンプレツサの駆動源として窒素ガス
タービンを使用し、前記窒素ガスタービンの駆動
用ガスとして、前記冷媒用窒素ガス循環機構にお
ける前記主サイクルコンプレツサからの冷媒用ガ
スの一部を循環使用することを特徴を有するもの
である。
の蒸発ガスを再液化するための熱交換器と、前記
熱交換器に前記蒸発ガスを送るためのガスコンプ
レツサと、前記熱交換器に冷媒としての窒素ガス
を送るための、主サイクルコンプレツサ、ブース
タコンプレツサ、エキスパンダおよび熱交換器か
らなる冷媒用窒素ガス循環機構とからなる液化天
然ガスの蒸発ガスの再液化装置において、 前記ガスコンプレツサの駆動源として窒素ガス
タービンを使用し、前記窒素ガスタービンの駆動
用ガスとして、前記冷媒用窒素ガス循環機構にお
ける前記主サイクルコンプレツサからの冷媒用ガ
スの一部を循環使用することを特徴を有するもの
である。
次に、この考案を図面を参照しながら説明す
る。第１図は、この考案の装置に一実施態様を示
す系統図である。この考案の装置においても、第
１図に示すように、LNGタンク１０からのLNG
の蒸発ガスを再液化するための第１熱交換器４
と、第１熱交換器４にLNGの蒸発ガスを送るた
めのガスコンプレツサ８と、第１熱交換器４に冷
媒としての窒素ガスを送るための、主サイクルコ
ンプレツサ１、ブースタコンプレツサ２、エキス
パンダ３および第２熱交換器５からなる冷媒用窒
素ガス循環機構とからなることは、従来の装置と
同様である。
る。第１図は、この考案の装置に一実施態様を示
す系統図である。この考案の装置においても、第
１図に示すように、LNGタンク１０からのLNG
の蒸発ガスを再液化するための第１熱交換器４
と、第１熱交換器４にLNGの蒸発ガスを送るた
めのガスコンプレツサ８と、第１熱交換器４に冷
媒としての窒素ガスを送るための、主サイクルコ
ンプレツサ１、ブースタコンプレツサ２、エキス
パンダ３および第２熱交換器５からなる冷媒用窒
素ガス循環機構とからなることは、従来の装置と
同様である。
この考案の装置においては、ガスコンプレツサ
８の駆動源として、窒素ガスタービン１２を使用
する。そして、窒素ガスタービン１２の駆動用ガ
スとして、冷媒用窒素ガス循環機構における主サ
イクルコンプレツサ１からの、第１冷却器６を経
て送り出された冷媒用圧縮窒素ガスの一部を循環
使用する。
８の駆動源として、窒素ガスタービン１２を使用
する。そして、窒素ガスタービン１２の駆動用ガ
スとして、冷媒用窒素ガス循環機構における主サ
イクルコンプレツサ１からの、第１冷却器６を経
て送り出された冷媒用圧縮窒素ガスの一部を循環
使用する。
即ち、主サイクルコンプレツサ１および第１冷
却器６の出側の導管１３の途中から分岐する支管
１４を通つて、冷媒用圧縮窒素ガスの一部は窒素
ガスタービン１２に送られ、窒素ガスタービン１
２を駆動する。そして、その排出ガスは、支管１
５を通つて主サイクルコンプレツサ１に戻されて
循環する。１６は支管１４の途中に設けられた流
量調整用バルブ、１７は支管１５の途中に設けら
れた流量調整用バルブである。
却器６の出側の導管１３の途中から分岐する支管
１４を通つて、冷媒用圧縮窒素ガスの一部は窒素
ガスタービン１２に送られ、窒素ガスタービン１
２を駆動する。そして、その排出ガスは、支管１
５を通つて主サイクルコンプレツサ１に戻されて
循環する。１６は支管１４の途中に設けられた流
量調整用バルブ、１７は支管１５の途中に設けら
れた流量調整用バルブである。
［作用］
この考案の装置は、上述のように構成され、ガ
スコンプレツサ８の駆動源である窒素ガスタービ
ン１２は、主サイクルコンプレツサ１から、第１
冷却器６を通つて送り出された冷媒用圧縮窒素ガ
スにより駆動される。従つて、窒素ガスタービン
１２の駆動のためにエアーコンプレツサを設置す
る必要がなく、効率的にガスコンプレツサ８を駆
動させることができる。
スコンプレツサ８の駆動源である窒素ガスタービ
ン１２は、主サイクルコンプレツサ１から、第１
冷却器６を通つて送り出された冷媒用圧縮窒素ガ
スにより駆動される。従つて、窒素ガスタービン
１２の駆動のためにエアーコンプレツサを設置す
る必要がなく、効率的にガスコンプレツサ８を駆
動させることができる。
なお、窒素ガスタービン１２を駆動させるため
の冷媒用圧縮窒素ガスの増分は、従来の冷媒用圧
縮窒素ガスの量の約５〜10％である。従つて、主
サイクルコンプレツサ１の容量を、前記増分だけ
増やせばよい。
の冷媒用圧縮窒素ガスの増分は、従来の冷媒用圧
縮窒素ガスの量の約５〜10％である。従つて、主
サイクルコンプレツサ１の容量を、前記増分だけ
増やせばよい。
［考案の効果］
以上述べたように、この考案の装置によれば、
LNGタンク内に収容されているLNGの蒸発ガス
の再液化に当り、ガスコンプレツサの駆動源とし
て、特別な機械要素を設ける必要がなく、且つ、
効率の低下を最小限に抑えることができる工業上
有用な効果がもたらされる。
LNGタンク内に収容されているLNGの蒸発ガス
の再液化に当り、ガスコンプレツサの駆動源とし
て、特別な機械要素を設ける必要がなく、且つ、
効率の低下を最小限に抑えることができる工業上
有用な効果がもたらされる。
第１図はこの考案の装置の一実施態様を示す系
統図、第２図は従来の装置を示す系統図である。 図面において、１……主サイクルコンプレツ
サ、２……ブースタコンプレツサ、３……エキス
パンダ、４……第１熱交換器、５……第２熱交換
器、６……第１冷却器、７……第２冷却器、８…
…ガスコンプレツサ、９……コールドボツクス、
１０……LNGタンク、１１……電動モータ、１
２……窒素ガスタービン、１３……導管、１４，
１５……支管、１６，１７……バルブ。
統図、第２図は従来の装置を示す系統図である。 図面において、１……主サイクルコンプレツ
サ、２……ブースタコンプレツサ、３……エキス
パンダ、４……第１熱交換器、５……第２熱交換
器、６……第１冷却器、７……第２冷却器、８…
…ガスコンプレツサ、９……コールドボツクス、
１０……LNGタンク、１１……電動モータ、１
２……窒素ガスタービン、１３……導管、１４，
１５……支管、１６，１７……バルブ。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 LNGタンクからの液化天然ガスの蒸発ガスを
再液化するための熱交換器と、前記熱交換器に前
記蒸発ガスを送るためのガスコンプレツサと、前
記熱交換器に冷媒としての窒素ガスを送るため
の、主サイクルコンプレツサ、ブースタコンプレ
ツサ、エキスパンダおよび熱交換器からなる冷媒
用窒素ガス循環機構とからなる液化天然ガスの蒸
発ガスの再液化装置において、 前記ガスコンプレツサの駆動源として窒素ガス
タービンを使用し、前記窒素ガスタービンの駆動
用ガスとして、前記冷媒用窒素ガス循環機構にお
ける前記主サイクルコンプレツサからの冷媒用圧
縮窒素ガスの一部を循環使用することを特徴とす
る、液化天然ガスの蒸発ガスの再液化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP303389U JPH0545920Y2 (ja) | 1989-01-14 | 1989-01-14 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP303389U JPH0545920Y2 (ja) | 1989-01-14 | 1989-01-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0294999U JPH0294999U (ja) | 1990-07-27 |
| JPH0545920Y2 true JPH0545920Y2 (ja) | 1993-11-29 |
Family
ID=31204315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP303389U Expired - Lifetime JPH0545920Y2 (ja) | 1989-01-14 | 1989-01-14 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0545920Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5173639B2 (ja) * | 2008-07-15 | 2013-04-03 | 三菱重工業株式会社 | 天然ガス処理設備および液化天然ガス運搬船 |
-
1989
- 1989-01-14 JP JP303389U patent/JPH0545920Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0294999U (ja) | 1990-07-27 |
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