JPH06145729A

JPH06145729A - 高炉操業法

Info

Publication number: JPH06145729A
Application number: JP4298377A
Authority: JP
Inventors: Masaaki Naito; 誠章内藤; Yoshiyuki Matsuoka; 芳幸松岡; Noboru Ibusuki; 登指宿; Masami Abe; 正己安倍
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1992-11-09
Filing date: 1992-11-09
Publication date: 1994-05-27
Anticipated expiration: 2015-07-24
Also published as: JP3068967B2

Abstract

(57)【要約】【目的】高反応性コークスを通常冶金用コークスの一
部と置換し高炉に装入するに際し、シャフト上部での通
気不良を防止して、非焼成塊成鉱および／もしくは高結
晶水含有塊鉱石の使用量を増大させることにより、熱保
存帯温度７５０〜１０００℃に制御し、安定した操業下
で、燃料比低減を図る。【構成】通常冶金用コークスの一部をＪＩＳ反応性が
３０％以上の高反応性コークスに置き換え、該高反応性
コークスを鉱石または通常冶金用コークスの少なくとも
一方と混合し、さらに非焼成塊成鉱および／または結晶
水３％以上を有する多孔質塊鉄鉱石を鉱石と混合し、熱
保存帯温度を７５０〜１０００℃の範囲内に制御する高
炉操業を行うに際し、低還元粉化性焼結鉱使用量あるい
は焼結鉱のＲＤＩ値を調整することにより、安定した操
業下で、高炉の反応効率を向上させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、焼結鉱品質に応じて、
高炉内における熱保存帯温度を制御することによって、
生産性を向上させた高炉操業法に関する。

【０００２】

【従来の技術】通常の高炉にあっては、炉頂から鉄鉱石
およびコークスを層状に装入し、この鉄鉱石を炉内で還
元した後、金属状態に還元・溶融して溶銑を製造してい
る。このとき、鉄鉱石の還元効率を高めるため、特公昭
５２−４３１６９号公報にあっては、鉄鉱石と小塊コー
クスを予め混合しておき、この混合物と通常冶金用コー
クスを層状に装入することが開示されている。このよう
に予めコークスと混合した鉄鉱石を使用することによ
り、炉内における通気性が改善され、その還元性が向上
する。

【０００３】ところで、高炉の熱保存帯温度は１０００
℃程度であり、この温度はコークスのガス化開始温度に
相当する。つまり、高炉内でＣ＋ＣＯ₂＝２ＣＯのコー
クスのガス化反応が起こるために、約１０００℃以上の
温度が必要となる。鉄鉱石の還元は熱保存帯より高温領
域で約７０％が生じるが、温度が高くなるに伴い還元平
衡ガス組成が高ＣＯ側となること、および鉄鉱石からの
融液生成が約１１００℃以上で見られ、還元ガスの浸透
が不十分になることから熱保存帯の温度が高いと鉄鉱石
の間接還元を有効に活用できず、還元効率もある値以上
に向上しない。

【０００４】ところで、鉄鉱石と混合された小塊コーク
スは通常冶金用コークスと同じ性状であるから、粒度の
小さい分だけＣＯ₂との反応がより活発である。しか
し、鉄鉱石と混合しているため鉄鉱石のＣＯ還元で生成
したＣＯ₂がコークスのより近くにあり、反応が速いと
いう有利さだけで、熱保存帯温度の低下を伴わないた
め、その還元効率向上には限界があった。

【０００５】この限界を改善するために、高反応性コー
クスを通常冶金用コークスの全量あるいは一部と置換し
て使用することが操業として行われている。この高反応
性コークスは反応性が高いことから、高炉内のＣＯ₂が
コークス表面に接触してＣ＋ＣＯ₂＝２ＣＯの反応がよ
り低温から活発に行われる。またその結果として炉内に
生じたＣＯガスが鉄鉱石と有効に反応して低級酸化物ま
たは金属状態に還元する反応が促進される。このＣ＋Ｃ
Ｏ₂＝２ＣＯの反応は吸熱反応であり、高炉における熱
保存帯温度を低下させることができる。従来法によると
き、１０００℃程度の熱保存帯が生成し、その値がほと
んど変化しないのに対して、高反応性コークスを使用す
ることによって、熱保存帯温度を９００〜９５０℃に低
下させることが可能となる。その結果、還元平衡到達点
に余裕ができるため還元がより進行することになり、還
元効率が向上しコークス比を低下させることができる。

【０００６】高炉に装入する塊鉱石については、比較的
還元性が良く、しかも、熱割れ性の少ない優良鉄鉱石と
してのハマスレー鉱石，ニューマン鉱石などを通常、５
から２０％程度使用している。また、ＭＢＲ鉱石などの
熱割れ性鉱石、又は、熱割れ性の少ない鉱石であるが多
孔質で結晶水及び付着粉鉱石（３ミリメートル以下）が
多く、しかも、脈鉱成分の多い安価なローブリバー，ゴ
ア鉱石などの多孔質塊鉄鉱石は高炉シャフト部での粉化
量が多く通気不良を惹起して安定した操業を維持するこ
とが出来なくなることが懸念され、この種の鉱石は直接
高炉に装入することは行わず、破砕して焼結原料に供さ
れてきた。近年においては、特開平１−２１９１１１号
公報に見られるように、熱割れ性鉱石を炉壁側部に、前
記優良鉄鉱石を炉中心部に装入する方法が提案されてい
る。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、前記特開平１
−２１９１１１号公報で提案の熱割れ性鉱石に変えて、
上記の様に焼結原料に供されて来た多孔質塊鉄鉱石をそ
のままの状態で装入すると、高炉炉壁部であっても、粉
鉱石に起因する装入物の目詰まりが発生し、使用できた
としても精々装入する全鉄源量の１％程度と非常に少な
いものであった。また、高反応性コークスの使用によ
り、熱保存帯温度を低下でき、高炉の反応効率を向上さ
せることが可能であるが、熱保存帯温度の下限レベルは
約９００℃程度である。

【０００８】また、焼結鉱性状変化が高炉操業に及ぼす
影響については、Ａｌ₂ Ｏ₃成分などの原料条件によっ
て、焼結鉱被還元性が変化し、還元指標であるＪＩＳ−
ＲＩが低下するような場合、高炉操業が不安定化し、燃
料比が上昇する問題があった。そのため、焼結鉱品質悪
化時にも反応効率を維持し、燃料比上昇量を極力少なく
することが課題である。そこで、本発明にあっては、熱
保存帯温度の制御範囲を７５０〜１０００℃の範囲内と
し、その範囲内で、焼結鉱被還元性に見合った熱保存帯
温度を測定し、制御することにより、高炉全体の鉱石類
の還元反応を促進させ、高い反応効率下で、高生産性で
安定的に溶銑を製造することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、その目的を達成するために、高反応
性コークス、気孔率３０％以上で高結晶水（３％以上）
含有多孔質塊鉱石および非焼成塊成鉱の使用量ならびに
高反応性コークスについては、その装入方法や粒度、Ｊ
ＩＳ反応性を調整することにより、熱保存帯温度を７５
０〜１０００℃範囲内に制御し、また、鉱石類、特に焼
結鉱の被還元性に応じてこの適正な熱保存帯温度に制御
する高炉操業法において、炉頂水素ガス利用率ηH₂を測
定し、該ηH₂の値に応じて、焼結鉱の還元粉化性指数
（ＲＤＩ）の変更もしくは低還元粉化性焼結鉱の使用量
を調節することにより、炉内粉率を抑制して、高炉全体
の還元効率を向上させ、低燃料比操業を可能とすること
を特徴とする。

【００１０】

【作用】本発明で使用する高反応性コークスはＪＩＳ
Ｋ２１５１−１９７７の反応性試験方法で測定したとき
のＪＩＳ反応性が３０％以上であることが必要である。
３０％以上という数値限定は特開平１−３６７１０号公
報に示すように、実炉試験結果より３０％未満ではほと
んどその効果が見られないことによる。特開平１−３６
７１０号公報では高反応性コークスの調整法として、冶
金用コークス製造に適さない反応性の高い微非粘結炭，
一般炭を原料炭に一部配合するか、反応を促進する触媒
としての役割をもつ石灰石、アルカリ類を少量、原料炭
に配合する方法を開示した。成型コークスもこれに属す
る。高反応性コークスを通常冶金用コークスの一部と置
き換えて高炉に装入すると、熱保存帯温度が低下し還元
平衡到達点に余裕ができるため、還元がより進行し還元
効率が向上するから、結果としてＣ＋ＣＯ₂＝２ＣＯの
ソルーションロス反応（吸熱反応）が抑制される。この
ため高炉の炉熱に余裕ができ、高炉のシャフト下部から
炉腹部にかけての還元効率低下を防止することができ
る。

【００１１】まず、熱保存帯温度を低下させる方法につ
いて述べる。熱保存帯温度はコークスの反応開始点に相
当し、現行のコークス性状では熱保存帯温度は約１００
０℃であるが、特願昭６２−１９３４５７号に示す高反
応性コークス使用下では、熱保存帯温度の下限値は約９
００℃である。９００℃以下に熱保存帯温度を低下させ
る手段として、高反応性コークス使用に加え、３％以上
の結晶水を含有した塊鉄鉱石（塊鉄鉱石の使用技術につ
いては、特願平３−４２４０６号に提案した）および／
または非焼成塊成鉱を使用した。これは、塊鉄鉱石中な
らびに非焼成塊成鉱中に含まれる結晶水の分解吸熱反応
が７５０℃前後で生じること、非焼成塊成鉱に含まれる
セメント中のＣａＣＯ₃の分解吸熱反応が約８５０℃付
近で生じること、非焼成塊成鉱中の内装炭素の吸熱反応
が約８００〜８５０℃付近で生じることを利用してい
る。

【００１２】このように、高反応性コークス使用下で
は、シャフト部で７５０〜８５０℃付近で吸熱反応を生
じる物体を混入することにより、熱保存帯温度の低下が
可能となる。熱保存帯温度の制御範囲については、７５
０〜１０００℃の範囲が有効である。１０００℃が現状
の熱保存帯温度レベルに相当し、１０００℃以上では反
応の効率が落ち、燃料比低減に繋がらない。また７５０
℃以下では、焼結鉱の還元粉化が顕著で、安定操業継続
に支障となる。

【００１３】つぎに、熱保存帯温度の制御方法について
述べる。図１は高反応性コークスの使用方法、粒度、使
用比率と熱保存帯温度の低下幅との関係を示したもので
あるが、熱保存帯温度の低下幅は高反応性コークスの使
用比率と粒度によって変化し、高反応性コークス使用比
率の増大もしくは細粒化により、熱保存帯温度は低下す
る。言い換えれば、高反応性コークスの反応性、粒度、
使用比率を調整することにより、９００〜１０００℃の
範囲内の熱保存帯温度の制御が可能である。９００℃以
下の熱保存帯温度制御については、高反応性コークスの
使用に加え、３％以上の結晶水を含有した塊鉄鉱石およ
び／または非焼成塊成鉱の使用量を調節することによっ
て、制御可能である。図２は重量比で通常コークスの２
０％をＪＩＳ反応性７０、粒度５〜１０ｍｍの高反応性
コークスに置換した操業下での、３％以上の結晶水を含
有した塊鉄鉱石および／または非焼成塊成鉱の使用量と
熱保存帯温度の変化幅との関係を示す。

【００１４】つぎに、熱保存帯温度の適正レベルについ
て述べる。高炉の反応効率向上には、熱保存帯温度は極
力低いレベルにあることが望ましいが、シャフト上部の
温度も低下するため、適正な熱保存帯温度の設定には、
焼結鉱の低温還元性を考慮する必要がある。そこで、Ｊ
ＩＳ−ＲＩ６２％およびＪＩＳ−ＲＩ５５％の各焼結鉱
の適正熱保存帯温度を求めるため、実公平１−２７０３
８号公報に提案の高炉内反応シミュレーター（上部より
多孔質塊鉱石を充填すると共に下部より還元ガスを導通
して、該還元ガスと多孔質塊鉄鉱石を向流接触する炉芯
管と、該炉芯管の一部を包囲して前記還元ガス下流側方
向に移動自在に設けた加熱器を有する装置）を用いて調
査した。

【００１５】この結果、図３に示すように、ＪＩＳ−Ｒ
Ｉ６２％および５５％の各焼結鉱において、反応効率の
最も高い熱保存帯温度は、それぞれ８８０℃，９３０℃
であった。このように、熱保存帯温度は低いほど、反応
効率が向上するわけではなく、焼結鉱品質に応じて、適
正な熱保存帯温度が存在する。図４は焼結鉱全気孔率、
ＪＩＳ−ＲＩと適正熱保存帯温度との関係を調査したも
のである。最も反応効率の高い適正熱保存帯温度レベル
は、全気孔率、鉱石の被還元性を示す指標であるＪＩＳ
−ＲＩによって異なり、気孔率が高くなるほど、ＪＩＳ
−ＲＩが高くなるほど、適正熱保存帯温度は低下する。
このように、焼結鉱被還元性レベルによって、効率を最
大限享受できる熱保存帯温度レベルが異なる。

【００１６】つぎに、焼結鉱の還元粉化抑制方法と炉頂
水素ガス利用率ηH₂の管理の必要性について述べる。高
炉内半径方向の一部に、５００〜７００℃領域が長くな
ると、焼結鉱の還元粉化が生じ、高炉シャフト部のガス
流れを偏流化させるとともに、前記低温領域での還元遅
れにより、高炉の反応効率を低下させ、高炉操業を不安
定化させる要因となる。前記低温領域が長くなると、そ
の領域内で水性ガスシフト反応（Ｈ₂Ｏ＋ＣＯ＝ＣＯ₂
＋Ｈ₂）が生じ、ηH₂が低下するため、炉頂水素ガス利
用率ηH₂を常時測定することにより、５００〜７００℃
領域の長さを監視できる。通常操業では、半径方向の一
部に高熱流比部位が存在し、中心部あるいは周辺部から
のクロスフローで、炉上部が熱せられることにより、５
００〜７００℃の低温領域が長くなることが知られてい
るが、本発明で指向するように、熱保存帯温度を低下さ
せる場合にも、前記低温領域が長くなる可能性がある。
そのため、高炉操業を安定化させるためにも、ηH₂の管
理が必要となる。

【００１７】そこで、５００〜７００℃の低温領域の滞
留時間の増加量とηH₂との関係を求めるため、実公平１
−２７０３８号公報に提案の高炉内反応シミュレーター
（上部より鉱石を充填すると共に下部より還元ガスを導
通して、該還元ガスと鉱石を向流接触する炉芯管と、該
炉芯管の一部を包囲して前記還元ガス下流側方向に移動
自在に設けた加熱器を有する装置）を用いて調査した。
その結果、図５に示すように、５００〜７００℃の滞留
時間が長くなるに伴い、ηH₂は低下する。

【００１８】該ηH₂が予め設定した下限値を下回ったと
きは、高炉半径方向の一部に５００〜７００℃の低温領
域が拡がり、焼結鉱の還元粉化が助長され、炉内粉率が
増加する結果、炉内通気性が悪化し、炉況が不安定化す
るため、炉況安定化対策が必要となる。本発明では、焼
結鉱被還元性に応じて、適正熱保存帯温度を設定制御し
た上で、高炉炉頂水素ガス利用率ηH₂を監視し、この値
が予め設定した下限値を下回ったときは、炉内粉率低減
のため、通常焼結鉱の一部もしくは全量を低還元粉化性
焼結鉱に置換する。あるいは、通常は普通焼結鉱を装入
しておき、５００〜７００℃の低温領域拡大を炉頂水素
ガス利用率（特公昭５９−２２６１０９号公報）により
検知しながら、その低温領域の拡大が発生したときに、
還元粉化性指数（ＲＤＩ）を調整する。

【００１９】高炉内で５００〜７００℃の低温領域が拡
がり、還元粉化を助長する高炉炉頂水素ガス利用率ηH₂
は、操業条件によって異なるため、予め操業試験によっ
て求めておく。この下限値を下回った度合に応じて必要
とされる低還元粉化性塊鉱石の使用量あるいは焼結鉱還
元粉化性指数（ＲＤＩ）の低減幅を予め求め、安定操業
に必要な炉内上限粉率（高炉によって異なるが３ｍｍ以
下の粉率３０％前後）以下に維持する。ηH₂の低下量と
低還元粉化性焼結鉱の使用量、焼結鉱還元粉化性指数
（ＲＤＩ）の低減幅との関係を、前記高炉内反応シミュ
レーターを用いて評価し、図６に示す。低還元粉化性焼
結鉱（ＲＤＩが３０以下）の製造は、焼結操業における
原料配合調整，操業調整（コークス燃料使用量の変更な
ど）で可能であり、また、普通焼結鉱に海水や高炉シッ
クナー水などのアルカリ水溶液を添加して製造すること
もできる。

【００２０】

【実施例】以下、実施例により本発明の特徴を具体的に
説明する。表１に、高反応性コークス、３ｍｍ以下を１
％以下にした気孔率３０％以上、結晶水３％以上を有す
る多孔質塊鉄鉱石、非焼成塊成鉱を使用した高炉操業を
従来法と比較して示す。対象高炉は内容積３０００ｍ³
の中型高炉であり、炉頂からＯ／Ｃ＝４．２の割合で鉄
鉱石と通常冶金用コークス（ＪＩＳ反応性２０％）を層
状に装入し、通常冶金用コークスの小塊（ＪＩＳ反応性
２０％、平均粒度２０ｍｍ、鉄鉱石と混合）を２０ｋｇ
／ｔ装入していた。通常塊鉱石使用比率は１３％、ペレ
ット使用比率は９％である。羽口前フレーム温度を２１
８０℃（送風温度１２００℃、添加湿分２５ｇ／Ｎｍ
³ 、酸素富化量０．０１３Ｎｍ³ ／Ｎｍ³ −ａｉｒ、微
粉炭吹き込み量１００ｇ／Ｎｍ³ −ａｉｒ）に維持しな
がら溶銑を６０００ｔ／日製造していた（比較例１）。
通常操業時の熱保存帯温度は９８０℃であった。焼結鉱
品質は全気孔率３８％、ＪＩＳ−ＲＩ６２％、ＲＤＩ３
７である。通常操業時の熱保存帯温度は９８０℃であっ
た。高炉シャフト部において４００〜７００℃に低温領
域が生成し、高炉操業を不安定化させる時の高炉炉頂水
素ガス利用率ηH₂の下限値は４２％であった。ここで、
結晶水８．１％、３ｍｍ以下を１％以下にした多孔質塊
鉄鉱石をＡ塊鉱石として表示し、結晶水３．０％、３ｍ
ｍ以下を１％以下にした多孔質塊鉄鉱石をＢ塊鉱石とし
て表示する。

【００２１】実施例１は、通常焼結鉱品質に対して、図
４で得られる適正熱保存帯温度８８０℃に熱保存帯温度
を設定した時の操業例である。熱保存帯温度の制御は、
通常使用小塊コークスの全量と通常使用大塊コークスの
一部を、重量比で通常コークスの２０％となるように、
ＪＩＳ反応性７０、粒度５〜１０ｍｍの高反応性コーク
スに置換し、さらに図２にしたがって、通常使用塊鉱石
の１１％をＡ塊鉱石に置換した操業下で、ηH₂が４０％
となり下限値４２％を下回り、操業が変動し始めたため
（比較例２）、図６にしたがって、焼結鉱還元粉化性指
数（ＲＤＩ）を３ポイント下げた時の操業例である。実
施例１は比較例２に比べ、操業が安定した分、燃料比が
低減できている。

【００２２】実施例２は実施例１の熱保存帯温度８８０
℃の操業に対し、焼結鉱品質を変えた時（全気孔率４２
％で、ＪＩＳ−ＲＩ６８）の操業例（比較例３）に対
し、図４で評価される適正熱保存帯温度８４０℃に制御
すべく、通常塊鉱石の全量をＡ塊鉱石に置換し、焼結鉱
の一部を非焼成塊成鉱に置換（使用量１２％）した操業
過程で、ηH₂が４０％（比較例４）となり下限値４２％
を下回ったため、図６にしたがって、通常焼結鉱の３０
％を低還元粉化性焼結鉱に置換した時の操業例である。
熱保存帯温度は約８４０℃と変わらず、高炉の燃料比
は、比較例３，４に比べ低減し、また、比較例４に比べ
操業は安定した。

【００２３】実施例３は、実施例２において、被還元性
の不良な焼結鉱（気孔率３８％、ＪＩＳ−ＲＩ５５％）
を使用した時の操業例（比較例５）に対し、図４で評価
される適正熱保存帯温度９３０℃に制御すべく、ＪＩＳ
反応性７０、粒度５〜１０ｍｍの高反応性小塊コークス
をＪＩＳ反応性４０、粒度１０〜１５ｍｍの高反応性小
塊コークスに置換して焼結鉱層と混合し、また通常塊鉱
石の全量をＢ塊鉱石に置換し、ペレットの７％を非焼成
塊成鉱に置換した操業下で、ηH₂が４０％と、下限値４
２％を下回り、操業が不安定化し始めたため（比較例
６）、通常焼結鉱を低還元粉化性焼結鉱に全量置換し
た。操業は安定化し、ηH₂は４３％に上昇するとともに
高炉の反応効率は、比較例５，６に比べ向上し、燃料比
は低減した。

【００２４】

【表１】

【００２５】

【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、高反応性コークス使用下、結晶水３％以上有する多
孔質塊鉄鉱石および／または非焼成塊成鉱を使用するに
際し、炉頂水素ガス利用率ηH₂を監視し、このηH₂が予
め設定した下限値を下回り、還元粉化が助長される高炉
操業下に至った時に、焼結鉱の還元粉化指数（ＲＤＩ）
を調整したり、通常使用焼結鉱の一部あるいは全量を低
還元粉化性焼結鉱に置換する。この操業法は、高反応性
コークス使用・上記多孔質塊鉄鉱石・非焼成塊成鉱を使
用することにより、熱保存帯温度を７５０〜１０００℃
に制御可能であり高い還元効率のもとで、燃料比が低下
でき、安定的な高炉操業を可能とさせる。

【図面の簡単な説明】

【図１】高反応性コークスの使用方法、粒度、使用比率
と熱保存帯温度の低下幅との関係を示す図、

【図２】重量比で通常コークスの２０％をＪＩＳ反応性
７０、粒度１０ｍｍの高反応性コークスに置換した操業
下での、非焼成塊成鉱および／または３％以上の結晶水
を含有した塊鉄鉱石の使用量と熱保存帯温度の変化幅と
の関係を示す図、

【図３】熱保存帯温度とＪＩＳ−ＲＩ６２％および５５
％の各焼結鉱の反応効率との関係を示す図、

【図４】焼結鉱の全気孔率、ＪＩＳ−ＲＩと適正熱保存
帯温度との関係を示す図、

【図５】５００〜７００℃の低温領域の滞留時間の増加
量とηH₂の関係を示す図、

【図６】ηH₂の低下量と低還元粉化性焼結鉱の使用量な
らびに焼結鉱還元粉化性指数（ＲＤＩ）の低減幅との関
係を示す図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者安倍正己大分県大分市大字西ノ洲１番地新日本製鐵株式会社大分製鐵所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】焼結鉱，ペレット，塊鉱石と、通常冶金
用コークス及び高反応性コークスを装入して高炉操業を
行なう際に、前記焼結鉱の被還元性指数に応じて、前記
高反応性コークスの使用量および／またはＪＩＳ反応
性、結晶水３％以上を有する多孔質塊鉱石の使用量、非
焼成塊成鉱の使用量のうちの一つ、または二つ以上を調
整することにより、熱保存帯温度を制御する高炉操業法
において、炉頂水素ガス利用率ηH₂を測定し、該ηH₂の
値に応じて、焼結鉱の還元粉化性指数（ＲＤＩ）を調整
することを特徴とする高炉操業法。
【請求項２】焼結鉱，ペレット，塊鉱石と、通常冶金
用コークス及び高反応性コークスを装入して高炉操業を
行なう際に、前記焼結鉱の被還元性指数に応じて、前記
高反応性コークスの使用量および／またはＪＩＳ反応
性、結晶水３％以上を有する多孔質塊鉱石の使用量、非
焼成塊成鉱の使用量のうちの一つ、または二つ以上を調
整することにより、熱保存帯温度を制御する高炉操業法
において、炉頂水素ガス利用率ηH₂を測定し、該ηH₂の
値に応じて、低還元粉化性焼結鉱の使用量を変更するこ
とを特徴とする高炉操業法。