JPH06158439A - 摩擦紡績法により糸を紡績する方法と装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 最適にドラフトをかけた形で繊維を糸形成ゾ
ーン内へ搬入すること。 【構成】 搬送面への給繊前に繊維を解繊装置において
繊維スライバから解繊してばらばらにほぐし、搬送面の
回転軸線と円形の周縁との間で、前記楔形紡績部内で糸
引出し方向とは逆方向に回転する搬送面に対して実質的
に接線方向に前記繊維を空気流によって給繊し、繊維供
給点において前記搬送面を、該搬送面に当接する繊維と
少なくとも等しい速度で回転させ、遠心力によって繊維
を、前記搬送面の周縁に対して実質的に半径方向に方位
づけ、前記周縁を踏み超えた繊維端部を、前記楔形紡績
部内で形成される糸によって先ず捕捉させ、かつ、前記
搬送面との摩擦作用と楔形紡績部内に支配するサクショ
ン作用とに基づいて、実質的に楔形紡績部の長手方向で
糸引出し方向とは逆方向に前記繊維を糸形成ゾーン内へ
引き下ろす。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、回転する搬送面に繊維
を給繊し、かつ、エンドレスの摩擦紡績面によって形成
される楔形紡績部内へ搬送する形式の摩擦紡績法により
糸を紡績する方法並びに該方法を実施するための摩擦紡
績装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】摩擦紡績によって生産される糸は、概ね
糸強度と糸構造の点では満足できない糸品質を有してい
る。これは、より高い糸繊度を得ようとする場合にネガ
ティブな影響を及ぼす。この理由から摩擦紡績糸の使用
はごく狭い範囲に局限されている。

【０００３】摩擦紡績時の難点は、大抵は個々の単繊維
の糸条への最適な搦み込みが欠如している点にある。繊
維スライバを先ず個々の単繊維にばらばらに解繊した上
で、該単繊維を摩擦紡績面に給繊する形式の摩擦紡績法
において特に、前記の問題が生じる。個々の単繊維は概
して高速度の空気流によって摩擦紡績面へ搬送される
が、この摩擦紡績面において個々の単繊維は強く制動さ
れるので、ドラフトをかけた形で該単繊維を糸形成ゾー
ン内へ搬送して、そこで形成中の糸内へ搦み込ませるこ
とを保証することができないのは勿論である。

【０００４】また単繊維への解繊処理の施されていない
繊維スライバを用いて紡績する場合も、微細な糸番手へ
の突破口はまだ得られていない。それというのは、糸ス
ライバの安定性すなわち断面積当りの繊維本数がドラフ
ト時に制限を受けるからである。

【０００５】ドイツ連邦共和国特許出願公開第３４２１
２０４号明細書に基づいて、摩擦紡績糸を製造する方法
と装置が公知になっている。この場合先ず繊維スライバ
がドラフト装置にかけられてドラフトされ、次いでこの
ドラフトされた繊維スライバは、回転する搬送面に供給
される。多孔周面を有するドラムが設けられており、該
多孔周面には細い条溝が形成されており、該条溝内へ、
ドラフトのかけられた繊維スライバが供給される。前記
ドラムは、その周面が糸引出し方向で見て摩擦紡績装置
の楔形紡績部内に位置するように配置されている。楔形
紡績部内におけるドラムの回転方向は糸引出し方向とは
逆方向である。繊維スライバは、上方で糸引出し方向
に、サクション空気の作用する搬送面に載せられ、前記
楔形紡績部に到達する前にブロー空気流に曝されて、繊
維スライバから個々の単繊維がばらばらに解繊され、か
つ前記楔形紡績部において、互いに逆方向に回転する２
つの摩擦紡績面間の糸形成ゾーン内へ落下する。しかし
ながら搬送面から剥離する際に繊維が湾曲することに基
づいて、繊維の均等な平行配向を保証することはできな
い。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】そこで本発明の課題
は、最適にドラフトをかけた形で繊維を糸形成ゾーン内
へ搬入することである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決する本発
明の方法上の構成手段は請求項１に、また装置上の構成
手段は請求項２に記載した通りである。すなわち：繊維
スライバが先ず解繊装置にかけて個々の単繊維にばらば
らに解繊される。解繊装置は、ロータによるオープンエ
ンド紡績の際の従来技術に基づいて公知である。本発明
によれば、ばらばらに解繊された繊維は、回転する搬送
面に給繊される。公知のように１つのドラムの周面に繊
維を供給するのではなくて、繊維は、糸引出し方向に対
して垂直方向の回転軸線を有する回転搬送面に給繊され
るのである。該回転搬送面への繊維供給点は、該回転搬
送面の回転軸線と円形の周縁との間に位置している。搬
送面の回転方向は、該搬送面が侵入している楔形紡績部
内においては糸引出し方向とは逆方向である。繊維に、
可能な限りドラフトをかけた状態を得るために、前記搬
送面は、繊維供給点においては少なくとも供給繊維の搬
送速度に等しくなるような周速度で回転する。繊維供給
点における前記搬送面の周速度は、供給繊維速度よりも
大であるのが最適である。それというのは、周速度が供
給繊維速度よりも大であれば、繊維が搬送面に当接する
際に早くも繊維にはドラフト作用が及ぼされるからであ
る。

【０００８】前記搬送面は、楔形紡績部内へ進入運動を
行なう方の摩擦紡績面寄りに位置していることができ
る。回転する搬送面上で繊維は実質的に遠心力を受ける
ので、この遠心力に基づいて搬送面の周縁へ向かって移
動することになる。その際に繊維は、周縁へ向かってか
つ該周縁を踏み超えて半径方向に配向される。楔形紡績
部内における両摩擦紡績面間の最低点に搬送面が達する
と、各繊維の一端は、糸形成ゾーンにおいて両摩擦紡績
面間で形成されている糸に衝突するほど搬送面の周縁を
踏み超えなければならない。しかし又、繊維端部は、楔
形紡績部内へ進入運動を行なう方の、しかもサクション
作用を有する、摩擦紡績面に当接することもできる。

【０００９】当接する繊維の座屈を避けるために、該繊
維の他端部は、更に搬送面と接触した状態を保ち、かつ
当該繊維は、引出すべき糸にほぼ平行な位置に達するま
で前記搬送面によって連行されねばならない。

【００１０】搬送面の周縁を踏み超えた繊維端部がすで
に糸形成ゾーンに到達し形成中の糸に達して繊維の運動
方向が変向されると、搬送面は、繊維がドラフトのかか
った状態で糸形成ゾーン、つまり楔形紡績部内において
糸引出し方向に対して平行な位置を占めるまで繊維に対
してなお力を及ぼさねばならないない。この要件が有利
に達成できるのは、搬送面が摩擦係数の高い表面を有し
ている場合である。

【００１１】本発明の有利な実施態様では搬送面は、楔
形紡績部内へ進入回転する方の摩擦紡績面寄りに配置さ
れている。この手段によって、すべての供給される繊維
を確実に楔形紡績部内の糸形成ゾーンへ到達させること
が保証される。

【００１２】本発明の更に有利な実施態様では回転軸線
と周縁との間の繊維供給点は、楔形紡績部内へ進入運動
する方の搬送面の領域内に位置している。該繊維供給点
の位置は、繊維特性に関連して選択される。それという
のは例えば短繊維（ステイプルファイバー）糸の平滑な
繊維は、それ自体ですでに牽伸されているので半径方向
に配向するためには、長い木綿繊維よりも遥かに短い回
転角度しか必要としないからである。因みに長い木綿繊
維は、先ずドラフトのかかった状態にした上で、半径方
向に配向されねばならない。

【００１３】搬送面はその賦形の点から見れば、オープ
ンエンド紡績機の高杯形ロータの内面に相応しており、
しかも該搬送面は繊維供給点に凸面湾曲部分を有してい
る。搬送面は、ロータでは繊維集合溝が始まる所で終っ
ている。前記湾曲部分の凸面は、搬送面に当接する繊維
を先ず搬送面によって連行し、次いで実質的に当該繊維
に作用する遠心力の影響によって搬送面の周縁の方に向
かって半径方向に配向するように、成形されている。

【００１４】本発明の更に有利な実施態様では、楔形紡
績部の糸引出し点側とは反対の側に、糸引出し方向とは
逆方向に作用する付加的なサクション部を設けることに
よって、所望の繊維配向を付加的に助成することが可能
である。この場合のサクション作用の強さは、繊維を方
向づけはするが繊維吸出は行なわない程度の大きさでな
ければならない。

【００１５】本発明の有利な実施態様では、摩擦紡績面
を截頭円錐形に成形しておくことも可能である。この場
合、該截頭円錐形の大径部は楔形紡績部の糸引出し点に
位置している。糸形成ゾーンの内部では、摩擦紡績面の
直径の増大に基づいて該摩擦紡績面の周速度も増大す
る。これによって、形成中の糸に働く加撚作用も増大
し、しかも究極的な撚りは糸引出し速度によって決定さ
れる。

【００１６】

【実施例】次に図面に基づいて本発明の実施例を詳説す
る。

【００１７】但し図１では、本発明を理解する上で必要
と認められる構成要素だけを図示するに留めた。

【００１８】本発明による摩擦紡績装置１は２つのエン
ドレスのローラ状摩擦紡績面、つまり２本の摩擦ローラ
２及び３から成っている（図２）。図１に示した本実施
例では両摩擦ローラ２，３は共に円筒形であり、かつ、
両摩擦ローラ２，３の軸線は図２から判るように互いに
平行に位置している。摩擦ローラの軸支は片持ち式であ
る。図１では摩擦ローラ２の軸受４が図示されている。
該軸受４の背位で摩擦ローラ２のローラ軸５上にはベル
トプリー６が装着されており、該ベルトプリーを介して
駆動ベルト７が循環する。該駆動ベルトは、図示を省い
たベルト駆動装置に達しており、かつ、摩擦ローラ２を
楔形紡績部１０（図２）から矢印９の方向に進出運動さ
せるように矢印８の方向に駆動される。

【００１９】前記駆動ベルト７は、図１及び図２では図
示を省いたが、摩擦ローラ３のベルトプリーへ導かれて
いる。該摩擦ローラ３は、矢印１１の方向で楔形紡績部
１０内へ進入運動するように駆動される。要するに両摩
擦ローラ２及び３の回転運動は楔形紡績部１０に対して
は逆向きである。

【００２０】両摩擦ローラは、穿穴された摩擦紡績面を
有することができる。本発明の摩擦紡績装置１では、少
なくとも前記楔形紡績部１０内へ進入運動を行なう方の
摩擦紡績面は、穿穴されていなければならない。本実施
例では各摩擦ローラ２及び３の摩擦紡績面は共に多数の
穴１２を有している。これによって、少なくとも楔形紡
績部１０の領域において両摩擦ローラ２，３の摩擦紡績
面にサクション動作を行なわせることが可能である。こ
のサクション動作は少なくとも糸形成ゾーン１３の領域
内において行なわれねばならない。吸出のために２つの
調整可能なスクリーンが摩擦ローラの内部へ達してい
る。摩擦ローラ２内へはスクリーン１４が、また摩擦ロ
ーラ３内へはスクリーン１５が入り込んでいる。両スク
リーンは、摩擦紡績面における負圧作用範囲を制限す
る。楔形紡績部１０の領域内で摩擦ローラ２には、矢印
１６で示した方向の負圧が作用し、また摩擦ローラ３に
は、矢印１７で示した方向の負圧が作用している（図
２）。両摩擦ローラ２，３の内部で開いているスクリー
ン１４，１５は、摩擦ローラの外部では閉じた管を形成
し、該管は負圧源（図示せず）に連通している。図１で
は、摩擦ローラ２から出ている前記の閉じた管１８が図
示されている。

【００２１】楔形紡績部１０の内部で繊維を最適に配列
するためのサクション作用を付加的に高めるために、摩
擦ローラの駆動側端部、つまり糸引出し点Ａに対向した
方の端部には、両摩擦ローラ２と３との間の楔形紡績部
１０の領域で別のサクション作用部１９が設けられてい
る。該サクション作用部１９は、横断面（図２）で見て
楔形紡績部１０に適合された形状のサクション管１９と
して構成されており、かつ楔形紡績部１０の領域で両摩
擦ローラ間へ僅かな寸法だけ入り込んでいるにすぎな
い。該サクション管１９内で作用する負圧２０は、繊維
を配向しはするが繊維を決して吸出することがない程度
の大きさでなければならない。

【００２２】両摩擦ローラ２，３は図２から判るように
互いに平行に位置している。摩擦ローラ２の軸線２１は
摩擦ローラ３の軸線２２に平行に位置している。

【００２３】摩擦紡績糸は本発明によれば次のようにし
て紡績される：オープンエンド紡績法によって公知にな
っているような解繊装置（図示せず）において、該解繊
装置に供給された繊維スライバは個々の単繊維にばらば
らに解繊される。ばらばらに解繊された繊維２４は、ロ
ータ式紡績の場合のように繊維案内通路２３を介して糸
形成ゾーン１３へ供給される。ばらばらに解繊された繊
維２４は該繊維案内通路内を空気流２５によって摩擦紡
績装置１へ搬送される。図１に示した摩擦紡績装置１は
全体的に、ここでは図示を省いた気密なケーシング内に
収納されているので、ケーシング内に支配する負圧は、
スクリーン１４及び１５に作用する矢印１６，１７の方
向の負圧並びに、サクション管１９で作用する負圧２０
によって発生される。

【００２４】繊維案内通路２３内を搬送されて来るばら
ばらに解繊された繊維２４は搬送面２６に当接する。該
搬送面２６は、摩擦紡績装置の、本発明にとって重要な
必須構成部分である。搬送面２６は、ロータ式紡績にお
いて公知になっているような、高杯形ロータ２７の内面
に相当する。該ロータ２７は、糸引出し方向Ｆに対して
垂直にかつ摩擦ローラ２，３の軸線２１，２２に対して
垂直に直交するロータ軸２８を中心として回転する。そ
の駆動装置はここでは図示を省かれている。周縁２９は
円形である。

【００２５】ロータ２７は、その周縁２９が楔形紡績部
１０内へ可能な限り入り込むように配置されている。ロ
ータ２７の回転方向３０は楔形紡績部１０の領域内では
糸引出し方向Ｆとは逆向きである。搬送面２６は、楔形
紡績部１０内へ進入運動を行なう方の摩擦紡績面、つま
り摩擦ローラ３の周面に対面している。更にまた搬送面
２６の周縁２９は僅かに、摩擦ローラ３の前記摩擦紡績
面寄りに近接配置されている。本実施例では周縁２９の
前記近接量Ｚは、糸４４の中点から測定して約１ｍｍ乃
至２ｍｍである。

【００２６】本発明の課題を解決するに当たって要求さ
れることは、繊維が回転する搬送面２６に当接する際
に、かつ又、糸形成ゾーン１３において、いわば座屈
（圧縮）されず、むしろ繊維に可能な限りのドラフトが
かけられることである。これが達成され得るのは、ロー
タの回転数、すなわち繊維供給点３１における搬送面の
速度が、供給される繊維速度に少なくとも正確に合致す
る場合である。前記繊維供給点３１は、ロータ軸２８と
周縁２９との間に位置している。該繊維供給点３１の位
置は、繊維特性と、繊維２４が搬送面２６へ搬送される
搬送速度とに関連して、選定される。

【００２７】前記繊維供給点３１の位置はロータ軸２８
と周縁２９との間で可変であるばかりでなく、周縁２９
の最低点Ｔからの繊維供給点３１の距離も選択すること
が可能である。この距離は、楔形紡績部１０内へ最も深
く入り込んでいる周縁２９上の最低点Ｔと繊維供給点３
１との間でロータ軸２８を頂点として形成される角度３
２を関数として決定される。繊維案内通路２３は、繊維
２４が搬送面２６に対して出来るだけほぼ接線方向に、
かつ周方向で、要するに該搬送面の回転方向２６で接線
方向に当接するように配置されている。

【００２８】繊維供給点３１において搬送面２６がより
速く回転し、繊維供給点３１における搬送面２６の速度
が、該搬送面に当接する繊維２４の速度よりも大であれ
ば、該繊維２４にはドラフトがかけられる。本実施例で
は繊維供給点における搬送面の速度は、当接する繊維速
度よりも１．２倍高い。

【００２９】繊維２４は搬送面２６の凸面湾曲部分３３
上へ供給される。これによって、周縁２９に対して垂直
方向に供給繊維に作用する遠心力３４の働きが助成され
る。該遠心力３４は、当接する繊維が前記角度３２内
で、要するに繊維供給点３１と周縁２９の最低点Ｔとの
間で該周縁２９に対して可能な限りほぼ垂直方向に配向
されるような大きさでなければならない。

【００３０】繊維２４の最適な配向を得るために、搬送
面２６は、高い摩擦係数をもった表面を有している。こ
のような表面を得るために例えば、該表面にはガラス球
によるショットブラスト加工が施されかつニッケル−ダ
イヤモンド層でコーティングが施されている。該ニッケ
ル−ダイヤモンド層は、ミクロン粒度のダイヤモンド細
砕粒子の埋込まれているニッケル硬質層である。このよ
うな表面コーティングは例えばドイツ連邦共和国特許出
願公開第３３３９８５２号明細書に開示された紡績ロー
タに基づいて公知である。このような「粗い」表面によ
って、当接する繊維と搬送面との間に空気層が形成され
て、所謂「境界層流」に乗って繊維が制御不能に搬送面
上を漂遊するような事態は実質的に防止される。しかも
前記の粗面にも拘らず繊維が最適に配向され得るように
するためには、前記遠心力が発生摩擦力よりも大でなけ
ればならない。

【００３１】図１から判るように、繊維案内通路２３か
ら進出して搬送面２６上に供給される繊維３５に対して
は、周縁２９に対して接線方向の力３６と、該接線方向
の力３６の方向に垂直な方向の遠心力３４とが作用す
る。前記接線方向の力３６及び遠心力３４並びに摩擦力
に基づいて、搬送面２６上に供給された繊維は周縁２９
へ向かって半径方向に配向される。図１では、搬送面２
６上でこのような配向中の繊維３７が示されている。繊
維案内通路２３から最初に進出する方の繊維端部は周縁
２９の方へ向かって移動する。繊維３８はすでに周縁２
９を踏み超えて周縁２９に対してほぼ垂直方向に配向さ
れた状態にある。繊維３９は、周縁２９を超えた端部が
すでに糸形成ゾーン１３内に到達した状態にありかつ形
成中の糸内へ丁度紡ぎ込まれるところである。該繊維３
９の他端部はなお搬送面２６上に位置しておりかつ繊維
運動は該搬送面２６によって影響される。

【００３２】この影響がどのように作用するかは、前記
繊維３９に後続して図示した繊維を見れば判る。但し、
ここでは繊維４０及び４１だけを抽出して説明する。前
記周縁２９を超えて張出している方の繊維４０の端部が
糸形成ゾーン１３においてすでに糸条内へ紡ぎ込まれる
のに対して、搬送面２６上に残留している方の繊維端部
は、搬送面２６による連行によって楔形紡績部１０内へ
移動させられて糸引出し方向Ｆに平行に配向される。こ
の作用は、繊維端部が搬送面２６の周縁２９だけの力作
用を受ける繊維４１において特に顕著である。図２から
判るように、楔形紡績部１０内へ進入回転する方の摩擦
ローラ３の摩擦紡績面寄りの方向に搬送面２６を僅かな
近接量Ｚだけ近づけることによって、搬送面２６の周縁
２９をすでに超えている繊維は、摩擦ローラ３の内部の
負圧１７によって捕捉される。これによって摩擦紡績面
への繊維の接触が、繊維４０によって略示したように可
能になる。摩擦ローラ３の摩擦紡績面は矢印１１の方向
に楔形紡績部１０内へ進入運動を行なうので、これによ
って繊維は糸形成ゾーン１３内へもたらされる。いまや
遠心力と摩擦力とに加えて、摩擦ローラ３の摩擦紡績面
に働く吸込み力１７並びに該摩擦紡績面による連行力が
繊維に対して付加的に作用することになる。糸条内へす
でに搦み込まれた糸端部が糸引出し方向Ｆの力を受けて
いるのに対して、搬送面２６の周縁２９から出る繊維端
部は負圧１６及び１７の作用以外にまた、楔形紡績部１
０内へ侵入しているサクション管１９の負圧２０による
吸込み作用も受けている。負圧２０による吸込み作用
は、図１に繊維４２及び４３によって示したように、ま
だ紡ぎ込まれていない繊維端部を糸引出し方向Ｆとは逆
方向に方位づけるので、糸４４内への繊維の搦み込み
が、可能な限り糸長手方向に行なわれる。

【００３３】本発明の摩擦紡績装置を用いて本発明の方
法を実施すれば、Ｎｍ１０〜Ｎｍ４０の糸範囲において
毎分当り５００ｍの糸引出し速度で良好な結果が得られ
た。搬送面２６の直径は、紡績すべき繊維の特性と摩擦
ローラ直径とに応じて５０ｍｍ〜１２０ｍｍの範囲内に
ある。摩擦ローラ２，３の摩擦紡績面の直径は４５ｍｍ
であった。繊維案内通路２３から出てくる繊維速度は繊
維供給点３１において秒当り３０ｍ〜５０ｍである。繊
維供給点３１では搬送面２６は、繊維速度に等しい周速
度を少なくとも有していなければならない。つまり最適
の周速度は例えば繊維速度の１．２倍である。木綿の場
合には例えば１８ｍｍ〜２５ｍｍの短繊維長の繊維を極
めて良好に加工することが可能である。

【００３４】図３に示した本発明の摩擦紡績装置の第２
実施例では、両摩擦紡績面は截頭円錐形ローラによって
構成されている。この場合、前述の第１実施例の構成要
素に合致した構成部分には同一の符号を付して図示し
た。

【００３５】摩擦紡績装置５０は、矢印５２の方向に楔
形紡績部１０から進出運動する方の摩擦紡績面５１を有
している。該摩擦紡績面５１は截頭円錐形であり、該截
頭円錐形の小径部５３は軸受４寄りに位置している。截
頭円錐形の大径部５３は、糸引出し方向Ｆで見て、楔形
紡績部１０を糸が離れる糸引出し点Ａに位置している。
摩擦紡績面５１に隣接した他方の摩擦紡績面は、図３で
は図示されていないが、楔形紡績部１０を通る平面に対
して鏡映対称の構造を有している。

【００３６】摩擦紡績面の直径の増大に伴って、楔形紡
績部における摩擦紡績面の周速度は連続的に増大する。
従って糸引出し速度に調和して糸の撚りに影響を及ぼす
ことが可能である。

【００３７】糸引出し方向に周速度を増大させることに
よって、糸形成ゾーン内へ一端が侵入してくる繊維に対
して、前記の第１実施例の場合よりも高い力成分が糸引
出し方向Ｆで作用する。これによって繊維に対するドラ
フト作用が高められる。

【００３８】第１実施例の糸４４に対比して、図３に示
した実施例のによって生産される糸５５は、等しい糸引
出し速度の場合でも、より高い加撚度を有している。

【図面の簡単な説明】

【図１】楔形紡績部を縦断面して示した本発明の摩擦紡
績装置の概略図である。

【図２】搬送面の軸線を通って糸引出し方向に対して垂
直方向に断面した図である。

【図３】截頭円錐形の摩擦ローラを備えた実施例の概略
図である。

【符号の説明】

１ 摩擦紡績装置、 ２，３ 摩擦紡績面を構成し
ている摩擦ローラ、４ 軸受、 ５ ローラ軸、
６ ベルトプリー、 ７ 駆動ベルト、８ 駆動
ベルトの運動方向を示す矢印、 ９ 摩擦ローラの進
出運動方向を示す矢印、 １０ 楔形紡績部、 １１
摩擦ローラの進入運動方向を示す矢印、 １２
穴、 １３ 糸形成ゾーン、 １４，１５ スクリ
ーン、 １６，１７ 負圧の作用方向を示す矢印、
１８ 閉じた管、 １９サクション管として構成され
たサクション部、 ２０ 負圧、 ２１，２２摩擦ロ
ーラの軸線、 ２３ 繊維案内通路、 ２４ ばら
ばらに解繊された繊維、 ２５ 空気流、 ２６
搬送面、 ２７ 高杯形ロータ、２８ ロータ軸、
２９ 周縁、 ３０ ロータ回転方向を示す矢
印、３１ 繊維供給点、 ３２ 角度、 ３３
凸面湾曲部分、 ３４ 遠心力、 ３５ 搬送面上
に供給される繊維、 ３６ 周縁に対して接線方向の
力、 ３７ 配向中の繊維、 ３８ 周縁を踏み超
えて配向された繊維、３９ 糸形成ゾーンに端部が到
達した繊維、 ４０，４１ 紡績中の繊維、４４
糸、 ５０ 摩擦紡績装置、 ５１ 摩擦紡績面、
５２ 摩擦ローラの進出運動方向を示す矢印、 ５
３ 小径部、 ５４ 大径部、５５ 糸、 Ａ
引出し点、 Ｆ 糸引出し方向、 Ｔ 周縁の最
低点、 Ｚ 近接量

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 カール−ヨーゼフ ブロックマンス ドイツ連邦共和国 ヴィリッヒ ２ ヤー コプ−クレープス−シュトラーセ 80 (72)発明者 トーマス マーセン ドイツ連邦共和国 エルケレンツ イン ゲナイケン 37 (72)発明者 ハンス−ヴァルター ヤンゼン ドイツ連邦共和国 ヴェークベルク 11 ヴィーネンヴェーク 51 (72)発明者 ハインツ−ゲオルク ヴァッセンホーフェ ン ドイツ連邦共和国 メンヒェングラートバ ッハ １ ヒンデンブルクシュトラーセ 117

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 回転する搬送面に繊維を給繊し、かつ、
   エンドレスの摩擦紡績面によって形成される楔形紡績部
   内へ搬送する形式の摩擦紡績法により糸を紡績する方法
   において、搬送面への給繊前に繊維を解繊装置にかけて
   繊維スライバから解繊してばらばらにほぐし、搬送面の
   回転軸線と円形の周縁との間で、前記楔形紡績部内で糸
   引出し方向とは逆方向に回転する搬送面に対して、実質
   的に接線方向に前記繊維を空気流によって給繊し、繊維
   供給点において前記搬送面を、該搬送面に当接する繊維
   と少なくとも等しい速度で回転させ、遠心力によって繊
   維を、前記搬送面の周縁に対して実質的に半径方向に方
   位づけ、前記周縁を踏み超えた繊維端部を、前記楔形紡
   績部内で形成される糸によって先ず捕捉させ、かつ、前
   記搬送面との摩擦作用と楔形紡績部内に支配するサクシ
   ョン作用とに基づいて、実質的に楔形紡績部の長手方向
   で糸引出し方向とは逆方向に前記繊維を糸形成ゾーン内
   へ引き下ろすことを特徴とする、摩擦紡績法により糸を
   紡績する方法。
2. 【請求項２】 楔形紡績部内で互いに逆方向に回転可能
   な２つのエンドレスの摩擦紡績面と、給繊される１つの
   回転する搬送面と、前記の両摩擦紡績面によって形成さ
   れていて前記搬送面によって搬送されてくる繊維を紡績
   する楔形紡績部とを有する、請求項１記載の紡績法を実
   施するための摩擦紡績装置において、搬送面への給繊前
   に繊維スライバから繊維をばらばらにほぐす解繊装置が
   設けられており、ばらばらに解繊された繊維（２４，３
   ５）の繊維供給点（３１）が、回転する搬送面（２６）
   上で該搬送面の回転軸線（２８）と円形の周縁（２９）
   との間に位置し、前記回転軸線（２８）が糸引出し方向
   （Ｆ）に対して垂直方向に位置し、楔形紡績部（１０）
   における前記搬送面（２６）の回転方向（３０）が、糸
   （４４）の引出し方向（Ｆ）とは逆向きであり、前記の
   回転する搬送面（２６）が、前記繊維供給点（３１）に
   おいて少なくとも供給繊維（２４，３５）速度に等しく
   なるような周速度で駆動可能であり、前記繊維が、該繊
   維に対して働く力（３４，３６）の作用によって、前記
   搬送面（２６）の周縁（２９）に対して垂直方向又はほ
   ぼ垂直な方向に方位づけられており、かつ、前記周縁
   （２９）は、個々の繊維（３９，４０，４１）の、前記
   周縁（２９）を踏み超えた方の端部がすでに、前記楔形
   紡績部（１０）において形成される糸（４４）によって
   捕捉されているのに対して、該繊維（３９，４０，４
   １）の他端部がなお前記搬送面（２６）上に位置してい
   るように、前記楔形紡績部（１０）に対して近接して配
   置されていることを特徴とする、摩擦紡績装置。
3. 【請求項３】 搬送面（２６）が、楔形紡績部（１０）
   内へ進入回転する方の摩擦紡績面（３）寄りに位置して
   いる、請求項２記載の摩擦紡績装置。
4. 【請求項４】 搬送面（２６）が、楔形紡績部（１０）
   内へ進入回転する方の摩擦紡績面（３）に対して所定の
   近接量（Ｚ）を有している、請求項２又は３記載の摩擦
   紡績装置。
5. 【請求項５】 回転軸線（２８）と周縁（２９）との間
   の繊維供給点（３１）が、楔形紡績部（１０）内へ進入
   運動する搬送面の領域内に位置し、しかも前記繊維供給
   点（３１）の位置が、繊維（２４）の特性と搬送速度
   （２５）とに関連して選択可能である、請求項２から４
   までのいずれか１項記載の摩擦紡績装置。
6. 【請求項６】 搬送面（２６）が、高杯形ロータ（２
   ７）の内面であり、かつ該搬送面（２６）が繊維供給点
   （３１）に凸面湾曲部分（３３）を有している、請求項
   ２から５までのいずれか１項記載の摩擦紡績装置。
7. 【請求項７】 搬送面（２６）が、摩擦係数の高い表面
   を有し、該搬送面（２６）によって繊維（３５）に作用
   する力（３４，３６）が、摩擦力よりも大きくなるよう
   に、かつ繊維（３８，３９，４０）を周縁（２９）に対
   して実質的に垂直方向に方位づけ得るように設定され
   る、請求項２から６までのいずれか１項記載の摩擦紡績
   装置。
8. 【請求項８】 楔形紡績部(１０)の、糸引出し点(Ａ)と
   は反対の側に、糸引出し方向（Ｆ）とは逆方向（２０）
   に作用する付加的なサクション部（１９）が設けられて
   いる、請求項２から７までのいずれか１項記載の摩擦紡
   績装置。
9. 【請求項９】 摩擦紡績面（５１）が截頭円錐形に成形
   されており、かつ、該截頭円錐形の大径部（５４）が糸
   引出し点（Ａ）に位置している、請求項２から８までの
   いずれか１項記載の摩擦紡績装置。