JPH1092044A - 光学的情報記録再生装置 - Google Patents
光学的情報記録再生装置Info
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- JPH1092044A JPH1092044A JP24625796A JP24625796A JPH1092044A JP H1092044 A JPH1092044 A JP H1092044A JP 24625796 A JP24625796 A JP 24625796A JP 24625796 A JP24625796 A JP 24625796A JP H1092044 A JPH1092044 A JP H1092044A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 一般的光磁気記録再生装置の光学系と比べて
光源追加によるコストアップの少ない磁壁移動再生を用
いた光磁気記録再生装置を提供する。 【解決手段】 波長が異なる半導体レーザ１’，２’か
らの光束をダイクロイックミラー３により合成し、対物
レンズ５で集光して記録媒体６上に再生用スポット及び
加熱・記録用スポットを形成し、これらのスポットを用
いて情報の記録再生を行う。記録媒体６の磁壁を加熱・
記録用スポットにより移動させ、磁区を拡大させ、再生
用スポット内に単一磁区のみを位置せしめ、再生用スポ
ットからの光により情報を再生する。加熱・記録用スポ
ット及び磁気ヘッド７を用いて情報の記録・消去を行
う。２１，２２はコリメータであり、２４は偏光ビーム
スプリッタである。
光源追加によるコストアップの少ない磁壁移動再生を用
いた光磁気記録再生装置を提供する。 【解決手段】 波長が異なる半導体レーザ１’，２’か
らの光束をダイクロイックミラー３により合成し、対物
レンズ５で集光して記録媒体６上に再生用スポット及び
加熱・記録用スポットを形成し、これらのスポットを用
いて情報の記録再生を行う。記録媒体６の磁壁を加熱・
記録用スポットにより移動させ、磁区を拡大させ、再生
用スポット内に単一磁区のみを位置せしめ、再生用スポ
ットからの光により情報を再生する。加熱・記録用スポ
ット及び磁気ヘッド７を用いて情報の記録・消去を行
う。２１，２２はコリメータであり、２４は偏光ビーム
スプリッタである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光学的情報記録再
生技術に属するものであり、特に、加熱用光スポット
（ヒート光スポット）を用いて磁壁移動させて磁区を拡
大させ、拡大した磁区中に再生用光スポットを配するよ
うにした光学的情報記録再生装置に関する。
生技術に属するものであり、特に、加熱用光スポット
（ヒート光スポット）を用いて磁壁移動させて磁区を拡
大させ、拡大した磁区中に再生用光スポットを配するよ
うにした光学的情報記録再生装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、光学的情報記録媒体たとえば光磁
気ディスクを用いた光学的情報記録再生装置において、
より高密度に情報を記録しこれを再生する技術に関する
研究開発が活発に行われている。従来は、記録媒体にお
ける記録情報を担持せるデータマークの大きさは、光学
系の回折限界により制限されていた。最近では、データ
マークの大きさが光学系の回折限界によっては制限され
ない様な光学的情報記録再生方法が提案されている。
気ディスクを用いた光学的情報記録再生装置において、
より高密度に情報を記録しこれを再生する技術に関する
研究開発が活発に行われている。従来は、記録媒体にお
ける記録情報を担持せるデータマークの大きさは、光学
系の回折限界により制限されていた。最近では、データ
マークの大きさが光学系の回折限界によっては制限され
ない様な光学的情報記録再生方法が提案されている。
【０００３】例えば、特開平６−２９０４９６号公報で
は、加熱用のヒート光スポットで磁壁移動させて磁区を
拡大させ、拡大した磁区中に再生用光スポットを配する
ようにして、光学系の分解能以下の微小なマークの記録
情報を再生するようにし、記録媒体を高記録密度化する
ことが提案されている。
は、加熱用のヒート光スポットで磁壁移動させて磁区を
拡大させ、拡大した磁区中に再生用光スポットを配する
ようにして、光学系の分解能以下の微小なマークの記録
情報を再生するようにし、記録媒体を高記録密度化する
ことが提案されている。
【０００４】図１０に前記公報に記載の記録再生装置の
光ヘッド光学系の模式図を示す。この記録再生装置で
は、図に示すように、一般的な光磁気ディスク記録再生
装置の光学系に、加熱用のレーザが付加されている。即
ち、図１０において、１は記録再生用のレーザ光源で、
該光源からは波長７８０ｎｍのレーザ光が出射される。
２は加熱用のレーザ光源で、該光源からは波長１．３μ
ｍのレーザ光が出射される。３は７８０ｎｍ光を１００
％透過し且つ１．３μｍ光を１００％反射するように設
計されたダイクロイックミラーである。４は偏光ビーム
スプリッタで、７８０ｎｍ光及び１．３μｍ光の各々の
Ｐ偏光が７０〜８０％透過し且つＳ偏光が１００％反射
するように設計されている。１．３μｍ光の光束径は、
対物レンズ５の開口径よりも小さくなるようにしてあ
り、対物レンズ５の全開口部を通過して集光される７８
０ｎｍ光に比べてＮＡが小さくなるようにしてある。ま
た、７は１．３μｍ光が信号検出系に漏れ込まないよう
にするために配置されたダイクロイックミラーで、７８
０ｎｍ光を１００％透過し且つ１．３μｍ光を１００％
反射するように設計されている。６は光磁気記録媒体で
ある。
光ヘッド光学系の模式図を示す。この記録再生装置で
は、図に示すように、一般的な光磁気ディスク記録再生
装置の光学系に、加熱用のレーザが付加されている。即
ち、図１０において、１は記録再生用のレーザ光源で、
該光源からは波長７８０ｎｍのレーザ光が出射される。
２は加熱用のレーザ光源で、該光源からは波長１．３μ
ｍのレーザ光が出射される。３は７８０ｎｍ光を１００
％透過し且つ１．３μｍ光を１００％反射するように設
計されたダイクロイックミラーである。４は偏光ビーム
スプリッタで、７８０ｎｍ光及び１．３μｍ光の各々の
Ｐ偏光が７０〜８０％透過し且つＳ偏光が１００％反射
するように設計されている。１．３μｍ光の光束径は、
対物レンズ５の開口径よりも小さくなるようにしてあ
り、対物レンズ５の全開口部を通過して集光される７８
０ｎｍ光に比べてＮＡが小さくなるようにしてある。ま
た、７は１．３μｍ光が信号検出系に漏れ込まないよう
にするために配置されたダイクロイックミラーで、７８
０ｎｍ光を１００％透過し且つ１．３μｍ光を１００％
反射するように設計されている。６は光磁気記録媒体で
ある。
【０００５】図１１は以上の様な光ヘッド光学系をもつ
記録再生装置の作用を説明するための図である。記録媒
体６に対し、図１１（ａ）に示すように、案内溝１４間
のランド１５上に記録再生用のスポット１１と該記録再
生用スポット１１よりも径が大きい加熱用のスポット１
２とを結像させ、記録媒体６を矢印方向に移動させるこ
とにより、ランド１５には図１１（ｂ）に示す様な温度
分布が形成される。かくして、移動している媒体の記録
面上の記録再生用スポット１１内の領域に、図１１
（ｂ）に示してあるような所望の温度勾配を形成する。
ここで等温線１６は温度Ｔｓの等温線である。この媒体
の磁性層は、第１の磁性層、第２の磁性層、第３の磁性
層が順次積層されてなり、スピンの向きが相互に逆向き
の領域の境界部には磁壁１３が形成されている。第１の
磁性層中の磁壁１３が媒体の位置Ｘｓにあると、この位
置では媒体温度が第２の磁性層のキュリー温度近傍の温
度Ｔｓまで上昇しているので、第１の磁性層と第３の磁
性層との間の交換結合が切断される。この結果、第１の
磁性層中の磁壁１３は、より温度が高い（磁壁エネルギ
ー密度が小さい）領域へとほぼ瞬間的に移動する。
記録再生装置の作用を説明するための図である。記録媒
体６に対し、図１１（ａ）に示すように、案内溝１４間
のランド１５上に記録再生用のスポット１１と該記録再
生用スポット１１よりも径が大きい加熱用のスポット１
２とを結像させ、記録媒体６を矢印方向に移動させるこ
とにより、ランド１５には図１１（ｂ）に示す様な温度
分布が形成される。かくして、移動している媒体の記録
面上の記録再生用スポット１１内の領域に、図１１
（ｂ）に示してあるような所望の温度勾配を形成する。
ここで等温線１６は温度Ｔｓの等温線である。この媒体
の磁性層は、第１の磁性層、第２の磁性層、第３の磁性
層が順次積層されてなり、スピンの向きが相互に逆向き
の領域の境界部には磁壁１３が形成されている。第１の
磁性層中の磁壁１３が媒体の位置Ｘｓにあると、この位
置では媒体温度が第２の磁性層のキュリー温度近傍の温
度Ｔｓまで上昇しているので、第１の磁性層と第３の磁
性層との間の交換結合が切断される。この結果、第１の
磁性層中の磁壁１３は、より温度が高い（磁壁エネルギ
ー密度が小さい）領域へとほぼ瞬間的に移動する。
【０００６】再生用光ビームスポット１１の下を磁壁１
３が通過すると、結果としてスポット１１内の第１の磁
性層の原子スピンは全て一方向に揃う。そして、媒体の
移動に伴って磁壁１３が位置Ｘｓに来る度に、スポット
の下を磁壁１３が瞬間的に移動しスポット内の原子スピ
ンの向きが反転して全て一方向に揃う。この結果、再生
信号振幅は記録されている磁壁の間隔（即ち記録マーク
長）によらず、常に一定かつ最大の振幅になる。
３が通過すると、結果としてスポット１１内の第１の磁
性層の原子スピンは全て一方向に揃う。そして、媒体の
移動に伴って磁壁１３が位置Ｘｓに来る度に、スポット
の下を磁壁１３が瞬間的に移動しスポット内の原子スピ
ンの向きが反転して全て一方向に揃う。この結果、再生
信号振幅は記録されている磁壁の間隔（即ち記録マーク
長）によらず、常に一定かつ最大の振幅になる。
【０００７】再生用光ビームスポット１１からの反射光
は、磁気光学効果により偏光面の回転を受け、対物レン
ズ５を経て偏光ビームスプリッタ４に至り、ここでＳ偏
光成分が反射され、ダイクロイックミラー７を透過し
て、信号検出系へと導かれる。
は、磁気光学効果により偏光面の回転を受け、対物レン
ズ５を経て偏光ビームスプリッタ４に至り、ここでＳ偏
光成分が反射され、ダイクロイックミラー７を透過し
て、信号検出系へと導かれる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記従来例
のような場合、一般的な光磁気ディスク記録再生装置の
光学系（記録再生用レーザを含む）に加熱用のレーザが
付加された形態をとっており、これら２つのレーザはい
ずれも高出力用半導体レーザである。従って、上記従来
例は、高出力用半導体レーザを２つ使用するので、一般
的な光磁気ディスク記録再生装置の光学系（高出力用半
導体レーザは１つ）に比べて非常に高価なものになって
しまう。
のような場合、一般的な光磁気ディスク記録再生装置の
光学系（記録再生用レーザを含む）に加熱用のレーザが
付加された形態をとっており、これら２つのレーザはい
ずれも高出力用半導体レーザである。従って、上記従来
例は、高出力用半導体レーザを２つ使用するので、一般
的な光磁気ディスク記録再生装置の光学系（高出力用半
導体レーザは１つ）に比べて非常に高価なものになって
しまう。
【０００９】そこで、本発明の目的は、上記状況に鑑
み、一般的な光磁気ディスク記録再生装置の光学系と比
べても光源追加によるコストアップの少ない、磁壁移動
再生を用いた光学的情報記録再生装置を提供することに
ある。
み、一般的な光磁気ディスク記録再生装置の光学系と比
べても光源追加によるコストアップの少ない、磁壁移動
再生を用いた光学的情報記録再生装置を提供することに
ある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、以上の
如き目的を達成するものとして、第１の光源及び第２の
光源からの光束を集光して情報記録媒体上に形成される
第１の光スポット及び第２の光スポットを用いて情報の
再生を行う光学的情報記録再生装置において、前記記録
媒体の記録情報の形成に関与せる磁壁を前記第２のスポ
ットにより移動させ該磁壁により囲まれた磁区を拡大さ
せ前記第１の光スポット内に前記磁区のみを位置せし
め、前記第１の光スポットからの光により情報を再生す
る様に構成されており、前記第２のスポットを用いて情
報の記録・消去を行う様にしてなることを特徴とする光
学的情報記録再生装置、が提供される。
如き目的を達成するものとして、第１の光源及び第２の
光源からの光束を集光して情報記録媒体上に形成される
第１の光スポット及び第２の光スポットを用いて情報の
再生を行う光学的情報記録再生装置において、前記記録
媒体の記録情報の形成に関与せる磁壁を前記第２のスポ
ットにより移動させ該磁壁により囲まれた磁区を拡大さ
せ前記第１の光スポット内に前記磁区のみを位置せし
め、前記第１の光スポットからの光により情報を再生す
る様に構成されており、前記第２のスポットを用いて情
報の記録・消去を行う様にしてなることを特徴とする光
学的情報記録再生装置、が提供される。
【００１１】本発明の一態様においては、前記対物レン
ズの有効径をＤ1 、前記第２のスポットに対応する光束
の対物レンズで取り込まれる光束径をＤ2 、前記第２の
スポットに対応する光束のピーク強度の１／ｅ2 相当の
光束径のトラック横断方向に対応する方向の寸法をＷ
2 、前記第１のスポットに対応する光束の波長をλ1 、
前記第２のスポットに対応する光束の波長をλ2 とし
て、 ０．９−０．８９×ｌｎα≦Ｄ2 ／Ｗ2 ≦２．０−１．
４９×ｌｎα α＝（λ2 ×Ｄ1 ）／（λ1 ×Ｄ2 ） λ1 ＜λ2 ＜１．４×λ1 の関係が略成立する。
ズの有効径をＤ1 、前記第２のスポットに対応する光束
の対物レンズで取り込まれる光束径をＤ2 、前記第２の
スポットに対応する光束のピーク強度の１／ｅ2 相当の
光束径のトラック横断方向に対応する方向の寸法をＷ
2 、前記第１のスポットに対応する光束の波長をλ1 、
前記第２のスポットに対応する光束の波長をλ2 とし
て、 ０．９−０．８９×ｌｎα≦Ｄ2 ／Ｗ2 ≦２．０−１．
４９×ｌｎα α＝（λ2 ×Ｄ1 ）／（λ1 ×Ｄ2 ） λ1 ＜λ2 ＜１．４×λ1 の関係が略成立する。
【００１２】本発明の一態様においては、前記対物レン
ズの有効径をＤ1 、前記第２のスポットに対応する光束
の対物レンズで取り込まれる光束径をＤ2 、前記第２の
スポットに対応する光束のピーク強度の１／ｅ2 相当の
光束径のトラック横断方向に対応する方向の寸法をＷ
2 、前記第１のスポットに対応する光束の波長をλ1 、
前記第２のスポットに対応する光束の波長をλ2 とし
て、 １．３−０．８９×ｌｎα≦Ｄ2 ／Ｗ2 ≦１．５−１．
４９×ｌｎα α＝（λ2 ×Ｄ1 ）／（λ1 ×Ｄ2 ） λ1 ＜λ2 ＜１．４×λ1 の関係が略成立する。
ズの有効径をＤ1 、前記第２のスポットに対応する光束
の対物レンズで取り込まれる光束径をＤ2 、前記第２の
スポットに対応する光束のピーク強度の１／ｅ2 相当の
光束径のトラック横断方向に対応する方向の寸法をＷ
2 、前記第１のスポットに対応する光束の波長をλ1 、
前記第２のスポットに対応する光束の波長をλ2 とし
て、 １．３−０．８９×ｌｎα≦Ｄ2 ／Ｗ2 ≦１．５−１．
４９×ｌｎα α＝（λ2 ×Ｄ1 ）／（λ1 ×Ｄ2 ） λ1 ＜λ2 ＜１．４×λ1 の関係が略成立する。
【００１３】本発明の一態様においては、情報の記録・
消去時には、前記第１のスポットを用いてフォーマット
情報及び該第１のスポットのサーボ用の情報を読み取
る。
消去時には、前記第１のスポットを用いてフォーマット
情報及び該第１のスポットのサーボ用の情報を読み取
る。
【００１４】本発明の一態様においては、前記第１の光
源及び前記第２の光源からの光束を光束分離合成手段に
より合成した上で１つの対物レンズにて集光する様に構
成されている。
源及び前記第２の光源からの光束を光束分離合成手段に
より合成した上で１つの対物レンズにて集光する様に構
成されている。
【００１５】本発明の一態様においては、前記第１の光
源から発せられる光束の波長と前記第２の光源から発せ
られる光束の波長とは互いに異なり、前記光束分離合成
手段はダイクロイックミラーである。
源から発せられる光束の波長と前記第２の光源から発せ
られる光束の波長とは互いに異なり、前記光束分離合成
手段はダイクロイックミラーである。
【００１６】本発明の一態様においては、前記第２の光
源と前記光束分離合成手段との間に第２のコリメータが
配置されている。
源と前記光束分離合成手段との間に第２のコリメータが
配置されている。
【００１７】本発明の一態様においては、前記第１の光
源と前記光束分離合成手段との間に偏光ビームスプリッ
タが配置されており、前記第１の光スポットからの光は
前記偏光ビームスプリッタにより前記第１の光源からの
光から分離せしめられて信号検出系へと導かれる様に構
成されている。
源と前記光束分離合成手段との間に偏光ビームスプリッ
タが配置されており、前記第１の光スポットからの光は
前記偏光ビームスプリッタにより前記第１の光源からの
光から分離せしめられて信号検出系へと導かれる様に構
成されている。
【００１８】本発明の一態様においては、前記第１の光
源と前記偏光ビームスプリッタとの間に第１のコリメー
タが配置されている。
源と前記偏光ビームスプリッタとの間に第１のコリメー
タが配置されている。
【００１９】本発明の一態様においては、前記第１の光
源及び前記第２の光源は半導体レーザである。
源及び前記第２の光源は半導体レーザである。
【００２０】本発明の一態様においては、前記第２の光
源のファーフィールドパターンは前記記録媒体のトラッ
ク横断方向に対応する方向に細長い形状である。
源のファーフィールドパターンは前記記録媒体のトラッ
ク横断方向に対応する方向に細長い形状である。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照しながら本発明
の実施の形態を説明する。
の実施の形態を説明する。
【００２２】図１に、本発明の光学的情報記録再生装置
の一実施形態の概略構成図を示す。１’は再生用の半導
体レーザで、波長６８０ｎｍのレーザ光を出射する。
２’は加熱用及び情報記録（情報消去をも含む）用の半
導体レーザで、波長７８０ｎｍのレーザ光を出射する。
３は、６８０ｎｍ光を１００％透過し、７８０ｎｍ光を
１００％反射するように設計されたダイクロイックミラ
ーである。２４は、ビーム整形機能を有する偏光ビーム
スプリッタで、６８０ｎｍ光に対してＰ偏光が７０〜８
０％透過し且つＳ偏光が１００％反射するように設計さ
れている。
の一実施形態の概略構成図を示す。１’は再生用の半導
体レーザで、波長６８０ｎｍのレーザ光を出射する。
２’は加熱用及び情報記録（情報消去をも含む）用の半
導体レーザで、波長７８０ｎｍのレーザ光を出射する。
３は、６８０ｎｍ光を１００％透過し、７８０ｎｍ光を
１００％反射するように設計されたダイクロイックミラ
ーである。２４は、ビーム整形機能を有する偏光ビーム
スプリッタで、６８０ｎｍ光に対してＰ偏光が７０〜８
０％透過し且つＳ偏光が１００％反射するように設計さ
れている。
【００２３】レーザ１’及びレーザ２’から出射される
レーザ光は、偏光ビームスプリッタ２４及びダイクロイ
ックミラー３に対してＰ偏光として入射するような偏光
面方向を有しており、また、記録媒体６のトラック方向
に対応する方向である。
レーザ光は、偏光ビームスプリッタ２４及びダイクロイ
ックミラー３に対してＰ偏光として入射するような偏光
面方向を有しており、また、記録媒体６のトラック方向
に対応する方向である。
【００２４】コリメータ２１の焦点距離は６ｍｍであ
り、対物レンズ５の有効径（Ｄ1 ）はφ３．３ｍｍ、Ｎ
Ａは０．５５である。ビーム整形機能を有する偏光ビー
ムスプリッタ２４のビーム整形比は略２．０である。ま
た、レーザ１’のファーフィールドパターンは、偏光
（Ｐ偏光）方向［トラック方向に対応］の半値全角
（θ）が１１°で、それと垂直の方向の半値全角
（θ’）が２２°である。
り、対物レンズ５の有効径（Ｄ1 ）はφ３．３ｍｍ、Ｎ
Ａは０．５５である。ビーム整形機能を有する偏光ビー
ムスプリッタ２４のビーム整形比は略２．０である。ま
た、レーザ１’のファーフィールドパターンは、偏光
（Ｐ偏光）方向［トラック方向に対応］の半値全角
（θ）が１１°で、それと垂直の方向の半値全角
（θ’）が２２°である。
【００２５】加熱・記録用の半導体レーザ２’及びコリ
メータ２２を含む加熱・記録用投光光学系の諸元は、次
のように設定されている。
メータ２２を含む加熱・記録用投光光学系の諸元は、次
のように設定されている。
【００２６】図１のような光学系において、半導体レー
ザ１’からコリメータ２１、偏光ビームスプリッタ２４
及び対物レンズ５を経る再生用投光光学系の光学効率
は、一般に３０〜６０％程度である。
ザ１’からコリメータ２１、偏光ビームスプリッタ２４
及び対物レンズ５を経る再生用投光光学系の光学効率
は、一般に３０〜６０％程度である。
【００２７】一方、上記半導体レーザ２’及びコリメー
タ２２を含む加熱・記録用投光光学系では、そのスポッ
トが加熱用であることから、スポットサイズとしては大
きいものが要求される。従って、レーザ２’からの光束
のピーク強度の１／ｅ2 以上の部分のトラック横断方向
（トラック方向と垂直の記録媒体面内方向）と光学的に
対応する方向の寸法Ｗ2 に対する当該レーザ２’からの
光束のうちで対物レンズ５を通過する光束の径Ｄ2 の比
率（Ｄ2 ／Ｗ2 ）の値を大きめに設定して、大きめのス
ポットを得る。
タ２２を含む加熱・記録用投光光学系では、そのスポッ
トが加熱用であることから、スポットサイズとしては大
きいものが要求される。従って、レーザ２’からの光束
のピーク強度の１／ｅ2 以上の部分のトラック横断方向
（トラック方向と垂直の記録媒体面内方向）と光学的に
対応する方向の寸法Ｗ2 に対する当該レーザ２’からの
光束のうちで対物レンズ５を通過する光束の径Ｄ2 の比
率（Ｄ2 ／Ｗ2 ）の値を大きめに設定して、大きめのス
ポットを得る。
【００２８】また、半導体レーザ１’，２’の波長に関
しては、一般に波長６００〜８００ｎｍ付近では波長差
が５０ｎｍ（余裕を見て１００ｎｍ）あれば十分に波長
分離が可能であることから、本実施形態では再生用レー
ザ１’の波長（λ1 ）を６８０ｎｍとし、加熱用レーザ
２’の波長（λ2 ）を７８０ｎｍとしている。その出力
の最大定格値は、長波長の方が製作容易であることか
ら、短波長のものの１．４〜２．０倍の出力が可能であ
る。例えば、記録可能な半導体レーザとしては、波長６
８０ｎｍでは３５ｍＷであり、波長７８０ｎｍでは５０
〜７０ｍＷである。
しては、一般に波長６００〜８００ｎｍ付近では波長差
が５０ｎｍ（余裕を見て１００ｎｍ）あれば十分に波長
分離が可能であることから、本実施形態では再生用レー
ザ１’の波長（λ1 ）を６８０ｎｍとし、加熱用レーザ
２’の波長（λ2 ）を７８０ｎｍとしている。その出力
の最大定格値は、長波長の方が製作容易であることか
ら、短波長のものの１．４〜２．０倍の出力が可能であ
る。例えば、記録可能な半導体レーザとしては、波長６
８０ｎｍでは３５ｍＷであり、波長７８０ｎｍでは５０
〜７０ｍＷである。
【００２９】ここで、レーザからの光束のピーク強度の
１／ｅ2 以上の部分のトラック横断方向と光学的に対応
する方向の寸法Ｗに対する当該レーザからの光束のうち
で対物レンズ５を通過する光束の径Ｄの比率（Ｄ／Ｗ）
を変数として、スポットサイズ及び光学効率を示すと、
図２及び図３の様になる。ここで、スポットサイズは、
再生用光束（等方円スポットを形成するビーム整形後の
光束）のＤ／Ｗ≒０．８５の時を基準とし、それに対す
る面積比で示す。図２及び図３において、実線はθ’／
θ≒２の時、点線はθ’／θ≒３の時である（図におい
ては、θはθにトラック方向と平行な方向に対応するこ
とを示す平行記号を付して示されており、θ’はθにト
ラック方向と垂直な方向に対応することを示す垂直記号
を付して示されている：以下同様）。図３から、Ｄ／Ｗ
≒０．７程度以上では、通常の場合（上記再生用投光光
学系など）の光学効率をかなり上回る。
１／ｅ2 以上の部分のトラック横断方向と光学的に対応
する方向の寸法Ｗに対する当該レーザからの光束のうち
で対物レンズ５を通過する光束の径Ｄの比率（Ｄ／Ｗ）
を変数として、スポットサイズ及び光学効率を示すと、
図２及び図３の様になる。ここで、スポットサイズは、
再生用光束（等方円スポットを形成するビーム整形後の
光束）のＤ／Ｗ≒０．８５の時を基準とし、それに対す
る面積比で示す。図２及び図３において、実線はθ’／
θ≒２の時、点線はθ’／θ≒３の時である（図におい
ては、θはθにトラック方向と平行な方向に対応するこ
とを示す平行記号を付して示されており、θ’はθにト
ラック方向と垂直な方向に対応することを示す垂直記号
を付して示されている：以下同様）。図３から、Ｄ／Ｗ
≒０．７程度以上では、通常の場合（上記再生用投光光
学系など）の光学効率をかなり上回る。
【００３０】長波長のレーザ２’が短波長のレーザ１’
の１．４倍の出力とすると、Ｄ／Ｗを変数として、加熱
用光学系と再生用光学系との記録媒体上可能な光量比
（再生用光学系の光学効率を３０％とし、加熱用光学系
の光学効率を図３に基づき求めた値とした）と、加熱用
光学系と再生用光学系とのスポット面積比（図２に基づ
き求めた値とした）と、の比をとると図４のようにな
る。図４において、実線はθ’／θ≒２の時、点線は
θ’／θ≒３の時である。光量比／面積比＞１．０であ
れば、加熱用スポットを記録用として使用できる。即
ち、０．３≦Ｄ／Ｗ≦２．０程度であればよく、望まし
くは０．３≦Ｄ／Ｗ≦１．５程度であればよい。
の１．４倍の出力とすると、Ｄ／Ｗを変数として、加熱
用光学系と再生用光学系との記録媒体上可能な光量比
（再生用光学系の光学効率を３０％とし、加熱用光学系
の光学効率を図３に基づき求めた値とした）と、加熱用
光学系と再生用光学系とのスポット面積比（図２に基づ
き求めた値とした）と、の比をとると図４のようにな
る。図４において、実線はθ’／θ≒２の時、点線は
θ’／θ≒３の時である。光量比／面積比＞１．０であ
れば、加熱用スポットを記録用として使用できる。即
ち、０．３≦Ｄ／Ｗ≦２．０程度であればよく、望まし
くは０．３≦Ｄ／Ｗ≦１．５程度であればよい。
【００３１】次に、加熱用として使用する場合に必要と
されるスポットサイズについて述べる。移動している
（回転している）記録媒体６に入射する光の強度分布と
そこに形成される温度分布との関係は、トラック方向の
断面で見た場合、図５のようになる。図５では、実線が
温度分布で、点線が強度分布である。図５から、媒体移
動方向の後ろ側の温度分布は、入射光強度分布のプロフ
ァイルに類似であることがわかる。一方、磁壁移動の結
果スピンの方向が再生用スポット内で一様になるような
温度勾配を形成するためには、少なくとも媒体移動方向
の後ろ側の傾斜温度分布内に再生用スポットが入ってし
まうことが必要である。従って、媒体移動方向の後ろ側
の温度分布の広がりに関しては、（加熱用スポット径／
２）≧再生用スポット径、の関係が略成り立てばよいこ
とになる。即ち、このようにすることによって、加熱用
スポットで得られる 温度分布の媒体移動方向後ろ側の
スロープ（勾配）内に再生用スポットを配置することが
可能になり、磁壁移動に伴い再生用スポット内の再生に
寄与する磁性膜の原子スピンの向き（磁化の向きに対
応）が反転して全て一方向に揃うようにすることができ
る。かくして、記録媒体６の記録情報の形成に関与せる
磁壁を加熱用スポットにより移動させ、該磁壁により囲
まれた磁区を拡大させ、再生用スポット内に単一の磁区
のみを位置せしめるのである。
されるスポットサイズについて述べる。移動している
（回転している）記録媒体６に入射する光の強度分布と
そこに形成される温度分布との関係は、トラック方向の
断面で見た場合、図５のようになる。図５では、実線が
温度分布で、点線が強度分布である。図５から、媒体移
動方向の後ろ側の温度分布は、入射光強度分布のプロフ
ァイルに類似であることがわかる。一方、磁壁移動の結
果スピンの方向が再生用スポット内で一様になるような
温度勾配を形成するためには、少なくとも媒体移動方向
の後ろ側の傾斜温度分布内に再生用スポットが入ってし
まうことが必要である。従って、媒体移動方向の後ろ側
の温度分布の広がりに関しては、（加熱用スポット径／
２）≧再生用スポット径、の関係が略成り立てばよいこ
とになる。即ち、このようにすることによって、加熱用
スポットで得られる 温度分布の媒体移動方向後ろ側の
スロープ（勾配）内に再生用スポットを配置することが
可能になり、磁壁移動に伴い再生用スポット内の再生に
寄与する磁性膜の原子スピンの向き（磁化の向きに対
応）が反転して全て一方向に揃うようにすることができ
る。かくして、記録媒体６の記録情報の形成に関与せる
磁壁を加熱用スポットにより移動させ、該磁壁により囲
まれた磁区を拡大させ、再生用スポット内に単一の磁区
のみを位置せしめるのである。
【００３２】そこで、Ｄ／Ｗ≒０．８５の場合に得られ
る等方的再生用スポットの径を基準として、トラック方
向と平行な方向のスポット径を示すと、図６の様にな
る。ここで、スポット径は、再生用光束のＤ／Ｗ≒０．
８５の時を基準とし、それに対する比で示す。図６にお
いて、実線はθ’／θ≒２の時、点線はθ’／θ≒３の
時である。スポット径比で２倍のところを見ると、θ’
／θが３のときＤ／Ｗ≒０．９であり、θ’／θが２の
ときＤ／Ｗ≒１．３である。従って、Ｄ／Ｗが０．９以
上、望ましくは１．３以上であれば、加熱用スポットと
して強度密度的には問題がない。
る等方的再生用スポットの径を基準として、トラック方
向と平行な方向のスポット径を示すと、図６の様にな
る。ここで、スポット径は、再生用光束のＤ／Ｗ≒０．
８５の時を基準とし、それに対する比で示す。図６にお
いて、実線はθ’／θ≒２の時、点線はθ’／θ≒３の
時である。スポット径比で２倍のところを見ると、θ’
／θが３のときＤ／Ｗ≒０．９であり、θ’／θが２の
ときＤ／Ｗ≒１．３である。従って、Ｄ／Ｗが０．９以
上、望ましくは１．３以上であれば、加熱用スポットと
して強度密度的には問題がない。
【００３３】以上から、加熱用スポットに対するＤ／Ｗ
の条件は、半導体レーザのθ’／θに幅がある（θ’／
θ≒２〜３を想定）ので、０．９≦Ｄ／Ｗ≦２．０、望
ましくは１．３≦Ｄ／Ｗ≦１．５程度である。
の条件は、半導体レーザのθ’／θに幅がある（θ’／
θ≒２〜３を想定）ので、０．９≦Ｄ／Ｗ≦２．０、望
ましくは１．３≦Ｄ／Ｗ≦１．５程度である。
【００３４】さて、以上の説明においては加熱用レーザ
の波長が７８０ｎｍであるとしているが、加熱用レーザ
の波長が９５０ｎｍの場合には、上記図４及び図６のグ
ラフに相当するグラフは図７及び図８のようになる。こ
れらの図において、実線がθ’／θ≒２の時、点線が
θ’／θ≒３の時である。上記のように、半導体レーザ
のθ’／θに幅があるので、加熱用スポットに対するＤ
／Ｗの条件はＤ／Ｗ≒１．０の時のみとなる。即ち、９
５０ｎｍ程度が加熱用レーザの波長の上限である。再生
用レーザの波長６８０ｎｍに対して加熱用レーザの波長
９５０ｎｍが上限であるので、加熱用波長の上限は再生
用波長に対して９５０ｎｍ／６８０ｎｍ≒１．４倍であ
る（但し、対物レンズ５を通過する光束径が同一の場合
すなわちＮＡが同一の場合）。また、例えば図９に示す
様にコリメータ２２の開口を小さくした場合も、使用光
の波長を長くした場合と同様である（スポット径は、波
長／ＮＡに比例し、対物レンズの焦点距離が同一の場合
には波長／対物レンズを通過する光束径に比例する）。
以上より、波長が同一であれば、対物レンズを通過する
再生用光束の径の略１／１．４倍まで、対物レンズを通
過する加熱用光束の径を縮小することができ、図９の様
な場合を含めて、Ｄに相当する加熱用光束の対物レンズ
通過光束径をＤ2 とすると、α＝（λ2 ×Ｄ1 ）／（λ
1 ×Ｄ2 ）が１．４程度までである。
の波長が７８０ｎｍであるとしているが、加熱用レーザ
の波長が９５０ｎｍの場合には、上記図４及び図６のグ
ラフに相当するグラフは図７及び図８のようになる。こ
れらの図において、実線がθ’／θ≒２の時、点線が
θ’／θ≒３の時である。上記のように、半導体レーザ
のθ’／θに幅があるので、加熱用スポットに対するＤ
／Ｗの条件はＤ／Ｗ≒１．０の時のみとなる。即ち、９
５０ｎｍ程度が加熱用レーザの波長の上限である。再生
用レーザの波長６８０ｎｍに対して加熱用レーザの波長
９５０ｎｍが上限であるので、加熱用波長の上限は再生
用波長に対して９５０ｎｍ／６８０ｎｍ≒１．４倍であ
る（但し、対物レンズ５を通過する光束径が同一の場合
すなわちＮＡが同一の場合）。また、例えば図９に示す
様にコリメータ２２の開口を小さくした場合も、使用光
の波長を長くした場合と同様である（スポット径は、波
長／ＮＡに比例し、対物レンズの焦点距離が同一の場合
には波長／対物レンズを通過する光束径に比例する）。
以上より、波長が同一であれば、対物レンズを通過する
再生用光束の径の略１／１．４倍まで、対物レンズを通
過する加熱用光束の径を縮小することができ、図９の様
な場合を含めて、Ｄに相当する加熱用光束の対物レンズ
通過光束径をＤ2 とすると、α＝（λ2 ×Ｄ1 ）／（λ
1 ×Ｄ2 ）が１．４程度までである。
【００３５】ここで、Ｄ／Ｗというパラメータは、指数
関数の引数として対物レンズに取り込まれる（対物レン
ズを通過する）光束の強度分布を決める。そして、対物
レンズによる結像スポットの強度分布は、その対物レン
ズに取り込まれる光束の強度分布により決まり、指数関
数のフーリエ変換は指数関数であることより、ほぼ指数
関数的である。従って、上記α＝（λ2 ×Ｄ1 ）／（λ
1 ×Ｄ2 ）という因子は、Ｄ／Ｗというパラメータには
αを引数とする自然対数という形で関与する。そこで、
加熱用スポットに対するＤ／Ｗの条件の１．３≦Ｄ／Ｗ
≦１．５に注目し、α＝１．４の時、１．３−Ａ×ｌｎ
α＝１．５−Ｂ×ｌｎα＝１．０とすると、Ａ≒０．８
９，Ｂ≒１．４９となる。
関数の引数として対物レンズに取り込まれる（対物レン
ズを通過する）光束の強度分布を決める。そして、対物
レンズによる結像スポットの強度分布は、その対物レン
ズに取り込まれる光束の強度分布により決まり、指数関
数のフーリエ変換は指数関数であることより、ほぼ指数
関数的である。従って、上記α＝（λ2 ×Ｄ1 ）／（λ
1 ×Ｄ2 ）という因子は、Ｄ／Ｗというパラメータには
αを引数とする自然対数という形で関与する。そこで、
加熱用スポットに対するＤ／Ｗの条件の１．３≦Ｄ／Ｗ
≦１．５に注目し、α＝１．４の時、１．３−Ａ×ｌｎ
α＝１．５−Ｂ×ｌｎα＝１．０とすると、Ａ≒０．８
９，Ｂ≒１．４９となる。
【００３６】以上のことから、加熱用スポットに対する
Ｄ／Ｗの条件は、上記の如く、対物レンズ５の有効径
（再生用光束が通過する径）をＤ1 、加熱用光束の対物
レンズ５を通過する光束径（図１においてはＤ1 に等し
い）をＤ2 、加熱用光束のピーク強度の１／ｅ2 相当の
径のトラック横断方向の寸法をＷ2 とすると、 ０．９−０．８９×ｌｎα≦Ｄ2 ／Ｗ2 ≦２．０−１．
４９×ｌｎα 望ましくは １．３−０．８９×ｌｎα≦Ｄ2 ／Ｗ2 ≦１．５−１．
４９×ｌｎα である。但し、α＝（λ2 ×Ｄ1 ）／（λ1 ×Ｄ2 ）、
λ1 ＜λ2 ＜１．４×λ 1 である。
Ｄ／Ｗの条件は、上記の如く、対物レンズ５の有効径
（再生用光束が通過する径）をＤ1 、加熱用光束の対物
レンズ５を通過する光束径（図１においてはＤ1 に等し
い）をＤ2 、加熱用光束のピーク強度の１／ｅ2 相当の
径のトラック横断方向の寸法をＷ2 とすると、 ０．９−０．８９×ｌｎα≦Ｄ2 ／Ｗ2 ≦２．０−１．
４９×ｌｎα 望ましくは １．３−０．８９×ｌｎα≦Ｄ2 ／Ｗ2 ≦１．５−１．
４９×ｌｎα である。但し、α＝（λ2 ×Ｄ1 ）／（λ1 ×Ｄ2 ）、
λ1 ＜λ2 ＜１．４×λ 1 である。
【００３７】以上に基づいて、図１に示されている光学
系の加熱用レーザ２とコリメータ２２とを選択した。そ
の数値の具体例を以下に示す。加熱用レーザ２’の波長
は７８０ｎｍである。尚、コリメータ２２の焦点距離を
ｆcol で示す。
系の加熱用レーザ２とコリメータ２２とを選択した。そ
の数値の具体例を以下に示す。加熱用レーザ２’の波長
は７８０ｎｍである。尚、コリメータ２２の焦点距離を
ｆcol で示す。
【００３８】具体例１ θ＝１０° θ’＝３０° ｆcol ＝５ｍｍ Ｄ／Ｗ＝１．４７ 光学効率＝８９％ 出力光量＝４４．５ｍＷ トラック方向スポット径比＝３．３ スポット面積比＝４．２ 光量比／面積比＝１０．６具体例２ θ＝１１° θ’＝２２° ｆcol ＝５ｍｍ Ｄ／Ｗ＝１．３４ 光学効率＝８８％ 出力光量＝４４．０ｍＷ トラック方向スポット径比＝２．３ スポット面積比＝２．６ 光量比／面積比＝１６．９ 以上の具体例において、光量比／面積比が記録用出力に
相当する。上記具体例１及び具体例２のいずれにおいて
も、レーザ２’からの光束に基づき加熱用及び記録用の
スポットを形成するに際して何ら問題はない。また、コ
リメータ２２の焦点距離ｆcol を約５ｍｍとしておけ
ば、レーザ２’として、θ＝１０°〜１１°、θ’＝２
２°〜３０°の如何なる半導体レーザをも使用すること
ができる。
相当する。上記具体例１及び具体例２のいずれにおいて
も、レーザ２’からの光束に基づき加熱用及び記録用の
スポットを形成するに際して何ら問題はない。また、コ
リメータ２２の焦点距離ｆcol を約５ｍｍとしておけ
ば、レーザ２’として、θ＝１０°〜１１°、θ’＝２
２°〜３０°の如何なる半導体レーザをも使用すること
ができる。
【００３９】また、再生用投光光学系の光学効率は、前
記諸元より約５１％である。従って、通常の再生パワー
は１〜１．５ｍＷなので、レーザ１’として、最大定格
５ｍＷ程度の低出力の十分に安価な半導体レーザを使用
することができる（書き換え型の光ディスク装置の記録
再生用高出力半導体レーザに比べて十分に安価で、コン
パクトディスクやレーザーディスクの再生装置で使用さ
れている再生用低出力半導体レーザを使用することがで
きる）。
記諸元より約５１％である。従って、通常の再生パワー
は１〜１．５ｍＷなので、レーザ１’として、最大定格
５ｍＷ程度の低出力の十分に安価な半導体レーザを使用
することができる（書き換え型の光ディスク装置の記録
再生用高出力半導体レーザに比べて十分に安価で、コン
パクトディスクやレーザーディスクの再生装置で使用さ
れている再生用低出力半導体レーザを使用することがで
きる）。
【００４０】かくして、上記実施形態では、制御部によ
りレーザ１’及びレーザ２’を制御し、再生時には加熱
・記録用スポットを加熱パワー（情報の記録や消去がな
されることはないが有効な記録媒体昇温効果の発揮でき
るパワー）にして記録媒体を加熱しながら、再生用スポ
ットで記録情報ならびに該再生用スポットのトラッキン
グ誤差及びフォーカシング誤差などのサーボ用情報を信
号検出系で読み取り、記録時には再生用スポットでヘッ
ダ情報などのフォーマット情報ならびに該再生用スポッ
トのトラッキング誤差及びフォーカシング誤差などのサ
ーボ用情報を信号検出系で読み取りながら、加熱・記録
用スポットを記録パワーにして記録媒体に記録する。
尚、記録時において、記録すべき情報は、制御部により
磁気ヘッド７へと与えられ、磁界変調記録がなされる。
りレーザ１’及びレーザ２’を制御し、再生時には加熱
・記録用スポットを加熱パワー（情報の記録や消去がな
されることはないが有効な記録媒体昇温効果の発揮でき
るパワー）にして記録媒体を加熱しながら、再生用スポ
ットで記録情報ならびに該再生用スポットのトラッキン
グ誤差及びフォーカシング誤差などのサーボ用情報を信
号検出系で読み取り、記録時には再生用スポットでヘッ
ダ情報などのフォーマット情報ならびに該再生用スポッ
トのトラッキング誤差及びフォーカシング誤差などのサ
ーボ用情報を信号検出系で読み取りながら、加熱・記録
用スポットを記録パワーにして記録媒体に記録する。
尚、記録時において、記録すべき情報は、制御部により
磁気ヘッド７へと与えられ、磁界変調記録がなされる。
【００４１】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、加
熱用スポットで磁壁を移動させて、その結果のスピンの
方向が再生用スポット内で一様であるようにして、微少
な記録マークを再生する装置において、加熱用スポット
の光源を用いて良好な消去及び記録用スポットを形成す
ることができるので、他の光源たる再生用スポットの光
源としては十分に低出力のものを採用でき、かくして従
来の消去及び記録可能な装置の光学系に対して単に加熱
用の光源を付加したものに比べて、より安価な装置の実
現が可能となる。
熱用スポットで磁壁を移動させて、その結果のスピンの
方向が再生用スポット内で一様であるようにして、微少
な記録マークを再生する装置において、加熱用スポット
の光源を用いて良好な消去及び記録用スポットを形成す
ることができるので、他の光源たる再生用スポットの光
源としては十分に低出力のものを採用でき、かくして従
来の消去及び記録可能な装置の光学系に対して単に加熱
用の光源を付加したものに比べて、より安価な装置の実
現が可能となる。
【図１】本発明の光学的情報記録再生装置の一実施形態
の概略構成図である。
の概略構成図である。
【図２】再生用スポットを基準として加熱用スポットの
面積比のＤ／Ｗに対する変化を示すグラフである。
面積比のＤ／Ｗに対する変化を示すグラフである。
【図３】加熱用投写光学系の光学効率のＤ／Ｗに対する
変化を示すグラフである。
変化を示すグラフである。
【図４】再生用スポットを基準とした加熱用スポットの
光量比と再生用スポットを基準とした加熱用スポットの
面積比との比率のＤ／Ｗに対する変化を示すグラフであ
る。
光量比と再生用スポットを基準とした加熱用スポットの
面積比との比率のＤ／Ｗに対する変化を示すグラフであ
る。
【図５】記録媒体における温度プロファイルと加熱用ス
ポットの入射強度分布形状との比較を示すグラフであ
る。
ポットの入射強度分布形状との比較を示すグラフであ
る。
【図６】再生用スポットを基準として加熱用スポットの
トラック横断方向径比のＤ／Ｗに対する変化を示すグラ
フである。
トラック横断方向径比のＤ／Ｗに対する変化を示すグラ
フである。
【図７】再生用スポットを基準とした加熱用スポットの
光量比と再生用スポットを基準とした加熱用スポットの
面積比との比率のＤ／Ｗに対する変化を示すグラフであ
る。
光量比と再生用スポットを基準とした加熱用スポットの
面積比との比率のＤ／Ｗに対する変化を示すグラフであ
る。
【図８】再生用スポットを基準として加熱用スポットの
トラック横断方向径比のＤ／Ｗに対する変化を示すグラ
フである。
トラック横断方向径比のＤ／Ｗに対する変化を示すグラ
フである。
【図９】本発明の光学的情報記録再生装置の光ヘッド光
学系の他の例を示す模式図である。
学系の他の例を示す模式図である。
【図１０】従来の記録再生装置の光ヘッド光学系の模式
図である。
図である。
【図１１】従来の記録再生装置の作用を説明するための
図である。
図である。
１’ 再生用半導体レーザ ２’ 加熱・記録用半導体レーザ ３ ダイクロイックミラー ４ ビーム整形機能付き偏光ビームスプリッタ ５ 対物レンズ ６ 記録媒体 ７ 磁気ヘッド １１ 再生用スポット １２ 加熱用スポット １３ 磁壁 １４ 案内溝 １５ ランド ２１ 再生側コリメータ ２２ 加熱・記録側コリメータ ２４ 偏光ビームスプリッタ
Claims (11)
- 【請求項１】 第１の光源及び第２の光源からの光束を
集光して情報記録媒体上に形成される第１の光スポット
及び第２の光スポットを用いて情報の再生を行う光学的
情報記録再生装置において、 前記記録媒体の記録情報の形成に関与せる磁壁を前記第
２のスポットにより移動させ該磁壁により囲まれた磁区
を拡大させ前記第１の光スポット内に前記磁区のみを位
置せしめ、前記第１の光スポットからの光により情報を
再生する様に構成されており、 前記第２のスポットを用いて情報の記録・消去を行う様
にしてなることを特徴とする光学的情報記録再生装置。 - 【請求項２】 前記対物レンズの有効径をＤ1 、前記第
２のスポットに対応する光束の対物レンズで取り込まれ
る光束径をＤ2 、前記第２のスポットに対応する光束の
ピーク強度の１／ｅ2 相当の光束径のトラック横断方向
に対応する方向の寸法をＷ2 、前記第１のスポットに対
応する光束の波長をλ1 、前記第２のスポットに対応す
る光束の波長をλ2 として、 ０．９−０．８９×ｌｎα≦Ｄ2 ／Ｗ2 ≦２．０−１．
４９×ｌｎα α＝（λ2 ×Ｄ1 ）／（λ1 ×Ｄ2 ） λ1 ＜λ2 ＜１．４×λ1 の関係が略成立することを特徴とする、請求項１に記載
の光学的情報記録再生装置。 - 【請求項３】 前記対物レンズの有効径をＤ1 、前記第
２のスポットに対応する光束の対物レンズで取り込まれ
る光束径をＤ2 、前記第２のスポットに対応する光束の
ピーク強度の１／ｅ2 相当の光束径のトラック横断方向
に対応する方向の寸法をＷ2 、前記第１のスポットに対
応する光束の波長をλ1 、前記第２のスポットに対応す
る光束の波長をλ2 として、 １．３−０．８９×ｌｎα≦Ｄ2 ／Ｗ2 ≦１．５−１．
４９×ｌｎα α＝（λ2 ×Ｄ1 ）／（λ1 ×Ｄ2 ） λ1 ＜λ2 ＜１．４×λ1 の関係が略成立することを特徴とする、請求項１に記載
の光学的情報記録再生装置。 - 【請求項４】 情報の記録・消去時には、前記第１のス
ポットを用いてフォーマット情報及び該第１のスポット
のサーボ用の情報を読み取ることを特徴とする、請求項
１〜３のいずれかに記載の光学的情報記録再生装置。 - 【請求項５】 前記第１の光源及び前記第２の光源から
の光束を光束分離合成手段により合成した上で１つの対
物レンズにて集光する様に構成されていることを特徴と
する、請求項１〜４のいずれかに記載の光学的情報記録
再生装置。 - 【請求項６】 前記第１の光源から発せられる光束の波
長と前記第２の光源から発せられる光束の波長とは互い
に異なり、前記光束分離合成手段はダイクロイックミラ
ーであることを特徴とする、請求項５に記載の光学的情
報記録再生装置。 - 【請求項７】 前記第２の光源と前記光束分離合成手段
との間に第２のコリメータが配置されていることを特徴
とする、請求項５〜６のいずれかに記載の光学的情報記
録再生装置。 - 【請求項８】 前記第１の光源と前記光束分離合成手段
との間に偏光ビームスプリッタが配置されており、前記
第１の光スポットからの光は前記偏光ビームスプリッタ
により前記第１の光源からの光から分離せしめられて信
号検出系へと導かれる様に構成されていることを特徴と
する、請求項５〜７のいずれかに記載の光学的情報記録
再生装置。 - 【請求項９】 前記第１の光源と前記偏光ビームスプリ
ッタとの間に第１のコリメータが配置されていることを
特徴とする、請求項８に記載の光学的情報記録再生装
置。 - 【請求項１０】 前記第１の光源及び前記第２の光源は
半導体レーザであることを特徴とする、請求項１〜９の
いずれかに記載の光学的情報記録再生装置。 - 【請求項１１】 前記第２の光源のファーフィールドパ
ターンは前記記録媒体のトラック横断方向に対応する方
向に細長い形状であることを特徴とする、請求項１〜１
０のいずれかに記載の光学的情報記録再生装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24625796A JPH1092044A (ja) | 1996-09-18 | 1996-09-18 | 光学的情報記録再生装置 |
| US08/931,847 US6031810A (en) | 1996-09-18 | 1997-09-16 | Using two laser sources on a magneto-optical recording medium for preventing light intensity shortage |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24625796A JPH1092044A (ja) | 1996-09-18 | 1996-09-18 | 光学的情報記録再生装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1092044A true JPH1092044A (ja) | 1998-04-10 |
Family
ID=17145838
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24625796A Pending JPH1092044A (ja) | 1996-09-18 | 1996-09-18 | 光学的情報記録再生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1092044A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001042431A (ja) * | 1999-07-30 | 2001-02-16 | Nitto Kogaku Kk | 光源装置およびプロジェクタ装置 |
-
1996
- 1996-09-18 JP JP24625796A patent/JPH1092044A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001042431A (ja) * | 1999-07-30 | 2001-02-16 | Nitto Kogaku Kk | 光源装置およびプロジェクタ装置 |
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