JPS58133393A - 塗膜の二次密着性に優れた表面処理鋼板の製造方法 - Google Patents
塗膜の二次密着性に優れた表面処理鋼板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高耐食性表―処層鋼板、特ＫＩＴ！鉛または亜
鉛系表面錨環鋼板のＩＩｉ膜の二次密着性を著しく改良
Ｔるとともに、優れた連続溶接性を具備せしめた表向処
理鋼板に関Ｔるものである。
鉛系表面錨環鋼板のＩＩｉ膜の二次密着性を著しく改良
Ｔるとともに、優れた連続溶接性を具備せしめた表向処
理鋼板に関Ｔるものである。
自動車用の肪錆表面処理鋼板として、最近亜鉛めっき銅
板や亜鉛系複合・合金めっき鋼板が使用されはじめてい
る。ここ！、亜鉛めつ素鋼板とは電気亜鉛めっき鋼板、
１１１融亜鉛めっき鋼板を包含し、亜鉛系複合・合金め
っき鋼板（以下、亜鉛系複合めっき鋼板と称Ｔ）とは亜
鉛層中にＮｉ％ＡｔあるいはＦｅ等を数％ないし３０Ｘ
根度含有させたもので、同一めっき付着量において無塗
装あるいは塗装を施した状態で数倍ないし士数倍耐食性
が優れているとみられているものである。
板や亜鉛系複合・合金めっき鋼板が使用されはじめてい
る。ここ！、亜鉛めつ素鋼板とは電気亜鉛めっき鋼板、
１１１融亜鉛めっき鋼板を包含し、亜鉛系複合・合金め
っき鋼板（以下、亜鉛系複合めっき鋼板と称Ｔ）とは亜
鉛層中にＮｉ％ＡｔあるいはＦｅ等を数％ないし３０Ｘ
根度含有させたもので、同一めっき付着量において無塗
装あるいは塗装を施した状態で数倍ないし士数倍耐食性
が優れているとみられているものである。
他方、塗装系の改良も行われ、従来下塗りの電着塗装と
して・アニオン型電着塗装が使用されていたが、近年耐
食性のより優れたカチオン型電着塗装が使用されるよう
になってきた０亜鉛または亜鉛系複合めっき鋼板にカチ
オン型電着塗装（下塗り〕を施し、さらに中塗り、上塗
りを施した３コート材は自動車車体の外板として優れた
耐食性をもつものであるが、従来のアニオン臘亀着塗装
−中塗り一上塗りを施した３コート材よりもｍ＊の二次
密着性が劣っていることがわかった。塗膜の二次密着性
とは、なんらかの方法で塗膜劣化させた後の密着性で、
その試験法としては、３コ一訃後５０℃の温水中に１０
日闘浸漬し、引き上げ直後（５分以内）に３コ一ト面に
ゴバン目を入れ、直ちにセロテープ剥離を行い、二次密
着性を判定する方法がある。塗膜の二次密着性が劣って
いると密着性の悪い部分から腐食が進行し、塗膜のふく
れ、発錆が生じるので改良が必要である〇なお、カチオ
ン蓋電着塗膜はアニオン蓋のものに比べて、水透過性が
低い緻密な塗膜であり、そのため塩水噴霧試験のような
腐食試験においては優れた耐食性を示すが、一旦水など
が塗膜を通過してめっき面に達すると、かえって水が抜
けないため、塗膜下での腐食が進行するのも一因と考え
られる。すなわち、亜鉛または亜鉛系複合めっき層は亜
鉛がリッチなため、塗膜下に侵入した水分と亜鉛が反応
して水酸化亜鉛等の腐食生成−を生じるとともに水酸イ
オンも生じ、アルカリ性となるため、リン酸塩皮膜が溶
解する。これが塗膜本くれ、ＩｋＩｌ［の密着性劣化の
大きな原因となるものと考えられるＣ 塗膜の二次密着性試験において、塗膜の剥離層には啼ン
酸塩の結晶がめつき面にも剥離した塗膜向にも存在する
ことから、剥離を起している層はｌＪｙ酸塩皮膜層であ
ることが電子顕微鏡観察およびＸ線マイクロアナライザ
ー分析から明らかになった。亜鉛または亜鉛系複合めつ
き表（社）に形成されふリン酸塩皮膜は、ｈｏｐｅｉ
ｔｅ ［Ｚｎ、（ＰＯ４）！・４Ｈ！０］が主成分であ
り、一方鋼板表１に形成されるものは、ｐｈｏｓｐｈｏ
ｐｈｙｌｌｉｔ＠ＣＺｎ、Ｆｅ （ＰＯ，）、 ・４１
（，０）が主成分であることがＸ線回折による分析から
明らかになった。塗膜の二次密着性は鋼板表面が最も優
れていることが実験結果から判明している〇 以上の知見から、亜鉛または亜鉛系複合めっき上に鉄め
っきを施丁ことにより、良質のリン酸塩皮’ａ （ｐｈ
ｏａｐｈｏｐｈｙｌｌ １ｔＩ）を形成させることがで
きることがわかった０ここで、鉄めっきの専さは０．０
１−以上が必要であり、０．０１＃ｌＩ１未満ではリン
酸塩処理時に鉄めっき層の大部分が溶解するため、十分
なｐｈｏ ５ｐｈｏｐｈｙｌ ｌ ｉ ｔｏが形成でき
ない。
して・アニオン型電着塗装が使用されていたが、近年耐
食性のより優れたカチオン型電着塗装が使用されるよう
になってきた０亜鉛または亜鉛系複合めっき鋼板にカチ
オン型電着塗装（下塗り〕を施し、さらに中塗り、上塗
りを施した３コート材は自動車車体の外板として優れた
耐食性をもつものであるが、従来のアニオン臘亀着塗装
−中塗り一上塗りを施した３コート材よりもｍ＊の二次
密着性が劣っていることがわかった。塗膜の二次密着性
とは、なんらかの方法で塗膜劣化させた後の密着性で、
その試験法としては、３コ一訃後５０℃の温水中に１０
日闘浸漬し、引き上げ直後（５分以内）に３コ一ト面に
ゴバン目を入れ、直ちにセロテープ剥離を行い、二次密
着性を判定する方法がある。塗膜の二次密着性が劣って
いると密着性の悪い部分から腐食が進行し、塗膜のふく
れ、発錆が生じるので改良が必要である〇なお、カチオ
ン蓋電着塗膜はアニオン蓋のものに比べて、水透過性が
低い緻密な塗膜であり、そのため塩水噴霧試験のような
腐食試験においては優れた耐食性を示すが、一旦水など
が塗膜を通過してめっき面に達すると、かえって水が抜
けないため、塗膜下での腐食が進行するのも一因と考え
られる。すなわち、亜鉛または亜鉛系複合めっき層は亜
鉛がリッチなため、塗膜下に侵入した水分と亜鉛が反応
して水酸化亜鉛等の腐食生成−を生じるとともに水酸イ
オンも生じ、アルカリ性となるため、リン酸塩皮膜が溶
解する。これが塗膜本くれ、ＩｋＩｌ［の密着性劣化の
大きな原因となるものと考えられるＣ 塗膜の二次密着性試験において、塗膜の剥離層には啼ン
酸塩の結晶がめつき面にも剥離した塗膜向にも存在する
ことから、剥離を起している層はｌＪｙ酸塩皮膜層であ
ることが電子顕微鏡観察およびＸ線マイクロアナライザ
ー分析から明らかになった。亜鉛または亜鉛系複合めつ
き表（社）に形成されふリン酸塩皮膜は、ｈｏｐｅｉ
ｔｅ ［Ｚｎ、（ＰＯ４）！・４Ｈ！０］が主成分であ
り、一方鋼板表１に形成されるものは、ｐｈｏｓｐｈｏ
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（，０）が主成分であることがＸ線回折による分析から
明らかになった。塗膜の二次密着性は鋼板表面が最も優
れていることが実験結果から判明している〇 以上の知見から、亜鉛または亜鉛系複合めっき上に鉄め
っきを施丁ことにより、良質のリン酸塩皮’ａ （ｐｈ
ｏａｐｈｏｐｈｙｌｌ １ｔＩ）を形成させることがで
きることがわかった０ここで、鉄めっきの専さは０．０
１−以上が必要であり、０．０１＃ｌＩ１未満ではリン
酸塩処理時に鉄めっき層の大部分が溶解するため、十分
なｐｈｏ ５ｐｈｏｐｈｙｌ ｌ ｉ ｔｏが形成でき
ない。
従って、鉄めっき厚さは０．０１＄以上であれば有効で
あり、鉄めっき厚が５．０ｐｓｓより多くなるとその効
果は飽和に達Ｔるから、鉄めっき厚は０．０１〜５．Ｑ
ｓｓ＋とＴるのが良い。
あり、鉄めっき厚が５．０ｐｓｓより多くなるとその効
果は飽和に達Ｔるから、鉄めっき厚は０．０１〜５．Ｑ
ｓｓ＋とＴるのが良い。
このような鉄めっきは硫酸第一鉄を主成分とする鉄めつ
き撒により電気めっきされ、電気量により目標とＴる厚
さを容易に得ることができる・しかし、鉄めつ金層には
網目状のタラツクが多数化じており、このクラブタ部で
は一部下地の亜鉛または亜鉛系複合めっきが露出したよ
うな状ｍになっている０従って、苛酷なｍ膜の二次密着
性試験においては、鉄めっきの欠陥部〔タラツタ〕から
侵入した水分が亜鉛と反応して水酸化亜鉛等の腐食生成
物を生じるととも番こ、水酸イオ／も生じてアルカリ性
となるため、す／酸塩皮膜が溶解し、ＩＩＩＪＩの密着
性劣化をもたら丁。
き撒により電気めっきされ、電気量により目標とＴる厚
さを容易に得ることができる・しかし、鉄めつ金層には
網目状のタラツクが多数化じており、このクラブタ部で
は一部下地の亜鉛または亜鉛系複合めっきが露出したよ
うな状ｍになっている０従って、苛酷なｍ膜の二次密着
性試験においては、鉄めっきの欠陥部〔タラツタ〕から
侵入した水分が亜鉛と反応して水酸化亜鉛等の腐食生成
物を生じるととも番こ、水酸イオ／も生じてアルカリ性
となるため、す／酸塩皮膜が溶解し、ＩＩＩＪＩの密着
性劣化をもたら丁。
本発明は上記のような鉄めっき表内の良好な呼ｙ駿塩処
理皮腹の形成能を活かし、かっ鉄めっ金層の欠陥を補お
うとするものであり、鋭意研究を重ねた結果、亜鉛また
は亜鉛系複合めっ金鋼板上に鉄めっきを行った後、次い
で薄いタロメート処理を施すことが極めて有効であるこ
とが判明し、本発明に至った。
理皮腹の形成能を活かし、かっ鉄めっ金層の欠陥を補お
うとするものであり、鋭意研究を重ねた結果、亜鉛また
は亜鉛系複合めっ金鋼板上に鉄めっきを行った後、次い
で薄いタロメート処理を施すことが極めて有効であるこ
とが判明し、本発明に至った。
このタロメート処理はタロム酸を主成分とするクロメー
ト処′ＮＡ液に鉄めっき処理後の亜鉛または亜鉛系複合
めっき鋼板を浸漬またはスプレーして得られる。タロメ
ートは鉄めっきに生ずる網目状のクラブタ部に主として
反応し、露出している亜鉛または亜鉛系複合めっき層を
不活性にし、侵入した水分尋の腐食媒体から亜鉛の腐食
を抑制する。
ト処′ＮＡ液に鉄めっき処理後の亜鉛または亜鉛系複合
めっき鋼板を浸漬またはスプレーして得られる。タロメ
ートは鉄めっきに生ずる網目状のクラブタ部に主として
反応し、露出している亜鉛または亜鉛系複合めっき層を
不活性にし、侵入した水分尋の腐食媒体から亜鉛の腐食
を抑制する。
ここで、クロメート処理量はＣｒ量として０．１〜１０
Ｔｑ／ｗｌが望ましく、０．１１ＩＦ／ｌＩ／未満ｔ
”ハ上記の効果が槻待できず、１ｏ雫／−より多くなる
とリン酸塩処理が殆んどできなくなり、しかも外観も薄
く着色してくるので好ましくない。なお、り■メート処
理量と鉄めっき処理量は相反した関係になっている。す
なわち、鉄めっきの厚さが厚くなるとクロメート量は少
なくて良く、一方鉄めっきの厚さが薄：Ｃなるとり■メ
ート量を多くする必要がある。これらの鉄めっきおよび
クロメートの処理量は、好ましくは、それぞれｐｅｏ、
１〜１Ｇｐｍ＋、（：ｒＯ，５−５，Ｏｑ／ＩＩ／であ
る。なお、クロメート処理量が多い場合、塗装前処理（
脱脂、リン酸塩地理〕時に見場液中にＣｒの溶出が生じ
、公害面からも望ましくない。
Ｔｑ／ｗｌが望ましく、０．１１ＩＦ／ｌＩ／未満ｔ
”ハ上記の効果が槻待できず、１ｏ雫／−より多くなる
とリン酸塩処理が殆んどできなくなり、しかも外観も薄
く着色してくるので好ましくない。なお、り■メート処
理量と鉄めっき処理量は相反した関係になっている。す
なわち、鉄めっきの厚さが厚くなるとクロメート量は少
なくて良く、一方鉄めっきの厚さが薄：Ｃなるとり■メ
ート量を多くする必要がある。これらの鉄めっきおよび
クロメートの処理量は、好ましくは、それぞれｐｅｏ、
１〜１Ｇｐｍ＋、（：ｒＯ，５−５，Ｏｑ／ＩＩ／であ
る。なお、クロメート処理量が多い場合、塗装前処理（
脱脂、リン酸塩地理〕時に見場液中にＣｒの溶出が生じ
、公害面からも望ましくない。
以下、本発明を！Ｊ！施例につき具体的に説明する〇〔
実施例１） 板厚０．８ ｍの冷延鋼板を脱脂、酸洗した後、下記の
条件（２）により２０ｆ／ｄの電気亜鉛めっきを施し、
次いで下記条件■により０．０１〜５．０〜の電気鉄め
っきを行い、引き続いて条件０により適当な組み合せで
クロメート処理（ｃｒ付着量Ｑ、１〜１０ｗＩＩ／ｌＩ
／）を行った。
実施例１） 板厚０．８ ｍの冷延鋼板を脱脂、酸洗した後、下記の
条件（２）により２０ｆ／ｄの電気亜鉛めっきを施し、
次いで下記条件■により０．０１〜５．０〜の電気鉄め
っきを行い、引き続いて条件０により適当な組み合せで
クロメート処理（ｃｒ付着量Ｑ、１〜１０ｗＩＩ／ｌＩ
／）を行った。
（２）電気亜鉛めっき条件
■ めっき浴組成 硫酸亜鉛 ４００ｆ／を硫酸ア
ルミニウム ４０ ｔ ／ Ｌ塩化アンモニウム
４ Ｇ ｔ ／ Ｌ■ めつき浴温 ５０℃ （至）電流密［５０Ａ／ｄｌＩｌ ［相］ 電気鉄めっき条件 ω めっき浴組成 硫酸第一鉄 ３ＧＯｆ／ｊ硫酸ア
ンモニウム １００ｆ／ｚ ■ めつき浴温 室温 ■ 電流密ｆ ３０Ａ／＆ ０ タロメート処理条件 ■ 液組成 り窪ム駿 ５〜５０ ｔ ／ を硫酸０．
０５〜０．５ｔ／ｌ ？）液 温４５℃ （２）浸漬時間 １〜１０秒 上記のようにして得られた試験片に下記の条件りにより
リン酸塩処理ならびに３コート塗装を施し、■に記すよ
うにして塗膜の二次密着性試験を行った・ ０ りン酸塩処理および塗装鉄性 α） リン酸塩処理 ｌンデライト３１２８（日本ハーカフィジング■ｌり １４０秒、スプレー処理、５０℃ ■ ３コート塗懺 （２〜１）カナオン電着塗装 パワートツ７Ｕ−３０ブラック（日本ペイント■製） ｍ膜厚 ２ Ｑ ｐｖｍ ｓ焼付け １８０℃Ｘ５ｍ１
１１（２−２）中塗り サーフェイサー（関西ペイノド■製） スプレー塗装 ４０７４１１１ 、焼付け１４０℃×３
０― （２−３）上塗り アミラックペイント（関西ペイント■製）スプレー塗装
４０胛、焼付け１４０℃Ｘ３Ｑａ＋ｋ ［Ｆ］ 二次密着性試験方法 ３コート塗装後の試験片を５０℃の５％食塩水中に１０
日間浸漬し、引き上げＩｌ＆に２謔力＠ｉｏｏ＠をカッ
ターナイフでけがき、直ちにセ認テープ剥離を行った。
ルミニウム ４０ ｔ ／ Ｌ塩化アンモニウム
４ Ｇ ｔ ／ Ｌ■ めつき浴温 ５０℃ （至）電流密［５０Ａ／ｄｌＩｌ ［相］ 電気鉄めっき条件 ω めっき浴組成 硫酸第一鉄 ３ＧＯｆ／ｊ硫酸ア
ンモニウム １００ｆ／ｚ ■ めつき浴温 室温 ■ 電流密ｆ ３０Ａ／＆ ０ タロメート処理条件 ■ 液組成 り窪ム駿 ５〜５０ ｔ ／ を硫酸０．
０５〜０．５ｔ／ｌ ？）液 温４５℃ （２）浸漬時間 １〜１０秒 上記のようにして得られた試験片に下記の条件りにより
リン酸塩処理ならびに３コート塗装を施し、■に記すよ
うにして塗膜の二次密着性試験を行った・ ０ りン酸塩処理および塗装鉄性 α） リン酸塩処理 ｌンデライト３１２８（日本ハーカフィジング■ｌり １４０秒、スプレー処理、５０℃ ■ ３コート塗懺 （２〜１）カナオン電着塗装 パワートツ７Ｕ−３０ブラック（日本ペイント■製） ｍ膜厚 ２ Ｑ ｐｖｍ ｓ焼付け １８０℃Ｘ５ｍ１
１１（２−２）中塗り サーフェイサー（関西ペイノド■製） スプレー塗装 ４０７４１１１ 、焼付け１４０℃×３
０― （２−３）上塗り アミラックペイント（関西ペイント■製）スプレー塗装
４０胛、焼付け１４０℃Ｘ３Ｑａ＋ｋ ［Ｆ］ 二次密着性試験方法 ３コート塗装後の試験片を５０℃の５％食塩水中に１０
日間浸漬し、引き上げＩｌ＆に２謔力＠ｉｏｏ＠をカッ
ターナイフでけがき、直ちにセ認テープ剥離を行った。
評価は塗膜の残存率で示した０
８１１表の試販結果に示すように、鉄めっき厚０．０１
＃１以上で、かつタロメート処理皮膜中のＣｒ量０．１
”ｌｆ／ｊ以上でｉｍａの二次密着性が明らかに改良さ
れている・特に鉄めっき厚０．１〜１． Ｏｐｆｌｓｓ
ターメート逃環皮腹中のＣｒ量０．５・−５，０噌／ｉ
の範囲において改良効果が顕著である〇 鉄めっき厚が５μ南以上では効果は飽和し、冷延鋼板と
同等になる。なお、タロメート処理皮膜中のＣｒ量がＩ
Ｑ、Ｏｓｙ／−より多（なると、殆んどリン酸塩皮膜が
付着せず、また二次密着性のバラツキも太き（なり、二
次密着性がやや低下した。
＃１以上で、かつタロメート処理皮膜中のＣｒ量０．１
”ｌｆ／ｊ以上でｉｍａの二次密着性が明らかに改良さ
れている・特に鉄めっき厚０．１〜１． Ｏｐｆｌｓｓ
ターメート逃環皮腹中のＣｒ量０．５・−５，０噌／ｉ
の範囲において改良効果が顕著である〇 鉄めっき厚が５μ南以上では効果は飽和し、冷延鋼板と
同等になる。なお、タロメート処理皮膜中のＣｒ量がＩ
Ｑ、Ｏｓｙ／−より多（なると、殆んどリン酸塩皮膜が
付着せず、また二次密着性のバラツキも太き（なり、二
次密着性がやや低下した。
〔実施例２〕
板厚０．８閣の冷延鋼板を脱脂、酸洗した猿、下記条件
［Ｆ］で２０１７ｄのムーＮ１合金めっきを施し、引き
続いてその上に実施例１と同じ条件■および０により鉄
めっき地理およびクロメート処理を行った。
［Ｆ］で２０１７ｄのムーＮ１合金めっきを施し、引き
続いてその上に実施例１と同じ条件■および０により鉄
めっき地理およびクロメート処理を行った。
［Ｆ］ ７．ｎ −Ｎｉ合金めっき条件α）めっき浴組
成 塩化亜鉛 １１１１ｉ／を塩化ニッケル
１ ｍ＆／Ｌ 塩化アンモニウム ＩＭン′Ｌ ■ めつき浴ｉｉ ４ｆ、Ｃ ■）電流ｌｉＩ匿 ３０ Ａ ／ ｄｍ’上記のよう
にして得られた試験片に実施例１と同様にしてリン酸塩
処理および３コート塗装を施し、 ＪｌｈＭの二次密着
性を調べた。
成 塩化亜鉛 １１１１ｉ／を塩化ニッケル
１ ｍ＆／Ｌ 塩化アンモニウム ＩＭン′Ｌ ■ めつき浴ｉｉ ４ｆ、Ｃ ■）電流ｌｉＩ匿 ３０ Ａ ／ ｄｍ’上記のよう
にして得られた試験片に実施例１と同様にしてリン酸塩
処理および３コート塗装を施し、 ＪｌｈＭの二次密着
性を調べた。
その結果を示Ｔ第１表から明らかなように、鉄めっき量
０．０１μ鋼以上で、かつクロメート処理のＣｒ量０．
１キ／−以上で塗膜の二次密着性が顕著に改良されてい
る。
０．０１μ鋼以上で、かつクロメート処理のＣｒ量０．
１キ／−以上で塗膜の二次密着性が顕著に改良されてい
る。
〔実施例３〕
板厚０．８編の冷延鋼板を脱脂、酸洗した後、下記条件
Ｇで２０１／ｄのＺｎ −Ｆ・合金めっきを施し、引き
続いてその上に実施例１と同じ条件■および０により鉄
めつきｍ１１ｇよびクロメート処理を行った。
Ｇで２０１／ｄのＺｎ −Ｆ・合金めっきを施し、引き
続いてその上に実施例１と同じ条件■および０により鉄
めつきｍ１１ｇよびクロメート処理を行った。
０Ｚｎ−Ｆｅ合金めつき条件
（１）めっき浴組成 塩化亜鉛 １３０ ｆ／を塩
化第一鉄 ｉ ２０ ｔ７を 塩化ア／モニウ＾ ６０ ｔ７ｔ クエン酸 ５ｔ７ｔ 、■ めつき浴温 ５０℃ （２）電流密度 ３０Ａ／ｄ＋イ 上記のようにして得られた試験片に実施例１と同様にし
てリン酸塩処ＩＩおよび３コート塗装を施し、塗膜の二
次密着性を鯛べた０その結果を示す第１表から明らかな
ように、鉄めっき厚０．０１ ｐｍ以上で、かつタロメ
ート地理皮膜中のＣｒ盪０．１ｑ／ｄ以上でｍ膜の二次
密着性が顕著に改良されている。
化第一鉄 ｉ ２０ ｔ７を 塩化ア／モニウ＾ ６０ ｔ７ｔ クエン酸 ５ｔ７ｔ 、■ めつき浴温 ５０℃ （２）電流密度 ３０Ａ／ｄ＋イ 上記のようにして得られた試験片に実施例１と同様にし
てリン酸塩処ＩＩおよび３コート塗装を施し、塗膜の二
次密着性を鯛べた０その結果を示す第１表から明らかな
ように、鉄めっき厚０．０１ ｐｍ以上で、かつタロメ
ート地理皮膜中のＣｒ盪０．１ｑ／ｄ以上でｍ膜の二次
密着性が顕著に改良されている。
〔実施例４〕
板厚０．８層の冷延鋼板を脱脂、酸洗した後、下記の条
件０で２０ ｆ／ｄのｚｎ−人を複合めっきを施し、引
き続いて１にの圧下率で圧ｍｉ行った後、その上に実施
例１と同じ条件ｅおよびＯｋより鉄めっき処理およびク
ロメート処理を行った。
件０で２０ ｆ／ｄのｚｎ−人を複合めっきを施し、引
き続いて１にの圧下率で圧ｍｉ行った後、その上に実施
例１と同じ条件ｅおよびＯｋより鉄めっき処理およびク
ロメート処理を行った。
８ ｋ−Ａｔ複金めつき条件
（１）めっき浴組成 ｉｉ酸亜鉛 ０．５Ｍ７を
水酸化亜鉛 ０．５Ｍ／ｊ 水酸化アルミニウム ０．２ｇ／１ 本？酸 ａ ｏ ｔ７を 人を粉末（−２５０ｍｅｍｈ） ２０〜３０ ｆ／ｌ ■ めつき浴温 ４０Ｃ Ｃ３）Ｋｍ密［３０Ａ／ｄａ／ 上記のようにして得られた試験片に実施例１と同様にし
て啼ン酸塩処ｌＩおよび３コート塗装を施し、ＩＩＬｌ
ｌＩの二次密着性を調べた。その結果を示Ｔ！！１表か
ら明らかなように、鉄めっき厚０．０１μ購以上で、か
つクロメート処理皮膜中のＣｒ量０．１ｑ／ＩＩ／以上
で塗膜の二次密着性が顕著に改良されている。
水酸化亜鉛 ０．５Ｍ／ｊ 水酸化アルミニウム ０．２ｇ／１ 本？酸 ａ ｏ ｔ７を 人を粉末（−２５０ｍｅｍｈ） ２０〜３０ ｆ／ｌ ■ めつき浴温 ４０Ｃ Ｃ３）Ｋｍ密［３０Ａ／ｄａ／ 上記のようにして得られた試験片に実施例１と同様にし
て啼ン酸塩処ｌＩおよび３コート塗装を施し、ＩＩＬｌ
ｌＩの二次密着性を調べた。その結果を示Ｔ！！１表か
ら明らかなように、鉄めっき厚０．０１μ購以上で、か
つクロメート処理皮膜中のＣｒ量０．１ｑ／ＩＩ／以上
で塗膜の二次密着性が顕著に改良されている。
また、本発明による鋼板では鉄めっ会場が表面にあるた
め、１１Ｉ接用Ｃｕチツ１とムが合金をっ（すにくくな
るため、チップ先端の形状変化を防止し、連続ｉｉｍ性
が著しく向上する。
め、１１Ｉ接用Ｃｕチツ１とムが合金をっ（すにくくな
るため、チップ先端の形状変化を防止し、連続ｉｉｍ性
が著しく向上する。
Claims (1)
- 亜鉛めっき銅板、亜鉛系合金めっき鋼板または亜鉛系複
合めつき鋼板の表向Ｃ０，０１〜５，０轡の鉄めっきを
施した後、タロメート処理してタロメート皮膜中のクロ
ム量を０．１〜１０ｓｙ／ｇＩｌにＴることを４１Ｉ像
とするＩｋｊｉ［の二次密着性に優れた表向処理鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57015204A JPS6037880B2 (ja) | 1982-02-02 | 1982-02-02 | 塗膜の二次密着性に優れた表面処理鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57015204A JPS6037880B2 (ja) | 1982-02-02 | 1982-02-02 | 塗膜の二次密着性に優れた表面処理鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58133393A true JPS58133393A (ja) | 1983-08-09 |
| JPS6037880B2 JPS6037880B2 (ja) | 1985-08-28 |
Family
ID=11882333
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57015204A Expired JPS6037880B2 (ja) | 1982-02-02 | 1982-02-02 | 塗膜の二次密着性に優れた表面処理鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6037880B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6220881A (ja) * | 1985-07-19 | 1987-01-29 | Kawasaki Steel Corp | 耐スクラツチ性、耐オイルステイン性、耐黒変性及び耐食性の良好な溶融亜鉛系めつきクロメ−ト処理鋼板の製造法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5475436A (en) * | 1977-11-29 | 1979-06-16 | Nippon Steel Corp | Zinc-plated steel products for coating |
| JPS56142885A (en) * | 1980-04-08 | 1981-11-07 | Nippon Steel Corp | Steel material with plural plating layers |
-
1982
- 1982-02-02 JP JP57015204A patent/JPS6037880B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5475436A (en) * | 1977-11-29 | 1979-06-16 | Nippon Steel Corp | Zinc-plated steel products for coating |
| JPS56142885A (en) * | 1980-04-08 | 1981-11-07 | Nippon Steel Corp | Steel material with plural plating layers |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6220881A (ja) * | 1985-07-19 | 1987-01-29 | Kawasaki Steel Corp | 耐スクラツチ性、耐オイルステイン性、耐黒変性及び耐食性の良好な溶融亜鉛系めつきクロメ−ト処理鋼板の製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6037880B2 (ja) | 1985-08-28 |
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