JPS58184496A - 凝縮器用熱交換管 - Google Patents
凝縮器用熱交換管Info
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- JPS58184496A JPS58184496A JP6761682A JP6761682A JPS58184496A JP S58184496 A JPS58184496 A JP S58184496A JP 6761682 A JP6761682 A JP 6761682A JP 6761682 A JP6761682 A JP 6761682A JP S58184496 A JPS58184496 A JP S58184496A
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- tube
- fins
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- heat exchange
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
- F28F1/26—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means being integral with the element
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、凝縮器用熱交換管に関し、特に凝縮性ガスの
雰囲気中にほぼ水平に配設され、管内を冷却用流体の通
路に利用され、管の外周に管軸方向に溝とフィンとが交
互に位置するようにフィンを熱伝導的に一体に周設され
たフィン付伝導管の構造に関する。
雰囲気中にほぼ水平に配設され、管内を冷却用流体の通
路に利用され、管の外周に管軸方向に溝とフィンとが交
互に位置するようにフィンを熱伝導的に一体に周設され
たフィン付伝導管の構造に関する。
この種の凝縮器用熱交換管において熱交換管表面での凝
縮伝熱を促進する手段としては管に微細でかつ凹凸が多
い表面構造を形成することが有効であるのは周く知られ
るところである。
縮伝熱を促進する手段としては管に微細でかつ凹凸が多
い表面構造を形成することが有効であるのは周く知られ
るところである。
この場合の凝縮伝熱促進の要因としては、（イ耘熱面積
が増大すること、（１俵面張力の作用により伝熱面の凸
部には薄液膜が、凹部には原液膜が夫々形成され有効伝
熱面積を確保し得ること、の２つの効果が挙げられるも
のであるが、（イ）と（ロ）とは必ずしも両立し得ない
のが伝熱性能を向上する上での問題となるものである。
が増大すること、（１俵面張力の作用により伝熱面の凸
部には薄液膜が、凹部には原液膜が夫々形成され有効伝
熱面積を確保し得ること、の２つの効果が挙げられるも
のであるが、（イ）と（ロ）とは必ずしも両立し得ない
のが伝熱性能を向上する上での問題となるものである。
ところで上記（イ）、（ロ）の両効果を併せて奏し得る
ものとして、例えば伝熱管の外周にローフインを熱伝導
的な一体をなし周設せしめたローフイン付伝熱管が多く
用いられているが、前記（イ）の目的でローフインの配
列ピッチを小さくし過ぎると、隣り合うローフイン間に
形成される溝部に凝縮液が充満して、この液層が凝縮性
ガス層と伝熱管壁との直接々触を阻む結果、有効伝熱面
積がかえって減少することとなる。
ものとして、例えば伝熱管の外周にローフインを熱伝導
的な一体をなし周設せしめたローフイン付伝熱管が多く
用いられているが、前記（イ）の目的でローフインの配
列ピッチを小さくし過ぎると、隣り合うローフイン間に
形成される溝部に凝縮液が充満して、この液層が凝縮性
ガス層と伝熱管壁との直接々触を阻む結果、有効伝熱面
積がかえって減少することとなる。
上記ローフイン付伝熱管をフィンが垂直方向に並ぶ横置
きとした場合には、ローフイン間の溝部に充満した凝縮
液は重力によって管壁を流下して遂には滴下するので問
題ないようであるが、該重力と表面張力との均衡状態を
考えるとき、溝部の巾が狭くなる程、溝部に形成される
液層が管の底部から頂部に向けて拡がってゆき、管壁を
掩うため、有効伝熱面積が減少することとなって、ロー
フインを多く設けたことによる表面積の増大効果が十分
生かされなくなり、熱伝達率はある値以上の向上を到底
望むことができないのである。
きとした場合には、ローフイン間の溝部に充満した凝縮
液は重力によって管壁を流下して遂には滴下するので問
題ないようであるが、該重力と表面張力との均衡状態を
考えるとき、溝部の巾が狭くなる程、溝部に形成される
液層が管の底部から頂部に向けて拡がってゆき、管壁を
掩うため、有効伝熱面積が減少することとなって、ロー
フインを多く設けたことによる表面積の増大効果が十分
生かされなくなり、熱伝達率はある値以上の向上を到底
望むことができないのである。
このように、管表面に微細な凹凸を設けることによる伝
熱性能向上には限界があってそれ以上の改良を期し得な
い現実に鑑みて、本発明はフィン付伝熱管からなる凝縮
器用熱交換管において特有の構成となすことにより、前
述せる（イ）、（ロ）の両効果の両立をはからせること
を目的とするものである。
熱性能向上には限界があってそれ以上の改良を期し得な
い現実に鑑みて、本発明はフィン付伝熱管からなる凝縮
器用熱交換管において特有の構成となすことにより、前
述せる（イ）、（ロ）の両効果の両立をはからせること
を目的とするものである。
しかして本発明は上述の目的を達成せしめるべく、凝縮
性ガスの雰囲気中にぼ“ぼ１水平に配設され、管内を冷
却用流体の通路に利用され、管の外周に管軸方向に溝と
フィンとが交互に位置するようにフィンを熱伝導的に一
体に周設されたフィン付伝熱管において、前記管の底部
に、毛管作用を呈し得る多孔質板を、前記フィンに交叉
させて前記管の長手方向に立設したことを特徴とするも
のであって、かくして多孔質板が有する毛管作用によっ
てフィン間の溝部に存する液を多孔質板に誘引すると共
に直ちに滴下せしめることが可能となり、フィン付伝熱
管の表面に形成される液膜を薄くすると共に厚液層によ
り掩われる伝熱表面積を可及的に小さくさせて有効伝熱
面積の増大が果されるに至ったのである。
性ガスの雰囲気中にぼ“ぼ１水平に配設され、管内を冷
却用流体の通路に利用され、管の外周に管軸方向に溝と
フィンとが交互に位置するようにフィンを熱伝導的に一
体に周設されたフィン付伝熱管において、前記管の底部
に、毛管作用を呈し得る多孔質板を、前記フィンに交叉
させて前記管の長手方向に立設したことを特徴とするも
のであって、かくして多孔質板が有する毛管作用によっ
てフィン間の溝部に存する液を多孔質板に誘引すると共
に直ちに滴下せしめることが可能となり、フィン付伝熱
管の表面に形成される液膜を薄くすると共に厚液層によ
り掩われる伝熱表面積を可及的に小さくさせて有効伝熱
面積の増大が果されるに至ったのである。
以下に本発明の１実施例について詳述する。
第１図は本発明熱交換管の１例を一部切欠し斜視したも
のであって、銅など熱伝導性の良い材料からなる管（２
）には、その外周に管（２）の長手方向に溝（３ａ）・
・・とフィン（３）・・・とが交互に位置するように、
例えばローフインなどのフィン（３）、 （３）・・・
が熱伝導的な一体をなして周′１設、されていて、全体
としてフィン付伝熱管（１）を形成している。
のであって、銅など熱伝導性の良い材料からなる管（２
）には、その外周に管（２）の長手方向に溝（３ａ）・
・・とフィン（３）・・・とが交互に位置するように、
例えばローフインなどのフィン（３）、 （３）・・・
が熱伝導的な一体をなして周′１設、されていて、全体
としてフィン付伝熱管（１）を形成している。
第１図々示例は切削あるいは押出加工によって厚肉の平
滑鋼管の表面に蛇腹状あるいは螺旋状をなすフィン（３
）、 （３）・・・を形成したものであるが、平滑鋼管
の周面に、別途加工されてなる多数の円板フィンを嵌着
し熱伝導が良好に成される如くロウ付処理などにより一
体化した形態のものであってもよい。
滑鋼管の表面に蛇腹状あるいは螺旋状をなすフィン（３
）、 （３）・・・を形成したものであるが、平滑鋼管
の周面に、別途加工されてなる多数の円板フィンを嵌着
し熱伝導が良好に成される如くロウ付処理などにより一
体化した形態のものであってもよい。
上記フィン付伝熱管（１）は管内を冷却用流体、例えば
水の通路に利用して凝縮性ガスの雰囲気中に水平あるい
は略々水平に横設せしめて用いられるものであるが、図
示の如くフィン付伝熱管（１）の底部に、厚みに比し巾
が若干長寸、法をなす短冊状の多孔質板（４）を、管（
１）長手方向に延在し、かつフィン（３） 、 （３）
・・・に交叉する一体に立設した構成としている。
水の通路に利用して凝縮性ガスの雰囲気中に水平あるい
は略々水平に横設せしめて用いられるものであるが、図
示の如くフィン付伝熱管（１）の底部に、厚みに比し巾
が若干長寸、法をなす短冊状の多孔質板（４）を、管（
１）長手方向に延在し、かつフィン（３） 、 （３）
・・・に交叉する一体に立設した構成としている。
上記多孔質板（４）は微細な線状材を固めて板部材とな
し、内部には多数の通路を有するごときものであればよ
く、要は多孔性を有しているところから液体に対し毛管
作用を呈するものであればよい。
し、内部には多数の通路を有するごときものであればよ
く、要は多孔性を有しているところから液体に対し毛管
作用を呈するものであればよい。
なお、この多孔質板（４）を立設するには、前記管（１
）の管軸に平行した長手方向に連続する溝（５）を、前
記フィン（３）、 （３）・・・の切削を行うことによ
って形成して、この溝（５）内に多孔質板（４）を圧入
するのである。
）の管軸に平行した長手方向に連続する溝（５）を、前
記フィン（３）、 （３）・・・の切削を行うことによ
って形成して、この溝（５）内に多孔質板（４）を圧入
するのである。
紙上の構造になる熱交換管をシェルエンドチューブ形凝
縮器における多段多列配置熱交換管として用いると、周
囲の凝縮性ガスは管（２）、フィン（３）の表面に凝縮
付着し、フィン（３） 、 （３）間の溝部（３ａ）に
冷媒液層となって充満する。そして自重によって溝内を
流下するが、その際、前記管（１）の底部に存する多孔
質板（４）がその毛細管力によって前記溝部の凝縮液を
誘引する作用を発揮する結果、自重流下以上に積極的に
凝縮液を流下するので、凝縮液の滴下はより促・１進さ
れて、熱交換管の表面に存する冷媒液の液膜は薄くなる
と共に付着部分の面積も小さくなり、従って有効伝熱面
積が増大し凝縮能力を向上させることが可能である。
縮器における多段多列配置熱交換管として用いると、周
囲の凝縮性ガスは管（２）、フィン（３）の表面に凝縮
付着し、フィン（３） 、 （３）間の溝部（３ａ）に
冷媒液層となって充満する。そして自重によって溝内を
流下するが、その際、前記管（１）の底部に存する多孔
質板（４）がその毛細管力によって前記溝部の凝縮液を
誘引する作用を発揮する結果、自重流下以上に積極的に
凝縮液を流下するので、凝縮液の滴下はより促・１進さ
れて、熱交換管の表面に存する冷媒液の液膜は薄くなる
と共に付着部分の面積も小さくなり、従って有効伝熱面
積が増大し凝縮能力を向上させることが可能である。
しかして、多孔質板（４）を有する熱交換管が実質的に
も有効な熱交換性能を発揮するものであることを明らか
にするために、従来のローフイン付伝熱管との比較の下
で各種性能試験を行ったところ、下記の通りの結果が得
られた。
も有効な熱交換性能を発揮するものであることを明らか
にするために、従来のローフイン付伝熱管との比較の下
で各種性能試験を行ったところ、下記の通りの結果が得
られた。
但し、比較試験に用いた供試管としては、平滑管（Ａ、
従来の管）、ローフイン付管（Ｂ、Ｃ，Ｄ。
従来の管）、ローフイン付管（Ｂ、Ｃ，Ｄ。
従来の管）、本発明に係る各側の熱交換管（ＢＰ。
ＣＰ ） ＤＰ）の７種であって、管ＢＰ、ＣＰ、ＤＰ
はそれぞれ管Ｂ、Ｃ，Ｄの底部に幅２ ｍｍ深さ１．５
ｍｍの長手方向に連続する溝（５）を堀って、厚さ２
ｍｍ 、幅１６ｍｍで平均孔径０．８ｒｎｍの多孔質板
（４）を前記溝（５）内に取り付けた管である。
はそれぞれ管Ｂ、Ｃ，Ｄの底部に幅２ ｍｍ深さ１．５
ｍｍの長手方向に連続する溝（５）を堀って、厚さ２
ｍｍ 、幅１６ｍｍで平均孔径０．８ｒｎｍの多孔質板
（４）を前記溝（５）内に取り付けた管である。
それ等容管の細目に関しては下記第１表に示す通りであ
る。
る。
第 １ 表
それ等の容管をフロン冷媒Ｒ−１１３の蒸気（所定温度
の過熱蒸気）が充満されてなる密閉構造のガラス円筒（
内径１０２ ｍｍ ｚ長さ３００ｚｕ＋）内に設置して
、管内に温度調節可能な冷却水を流通した運転条件の下
で、下記要領の測定を行った。
の過熱蒸気）が充満されてなる密閉構造のガラス円筒（
内径１０２ ｍｍ ｚ長さ３００ｚｕ＋）内に設置して
、管内に温度調節可能な冷却水を流通した運転条件の下
で、下記要領の測定を行った。
◎伝熱管上の液膜観察、
前記ガラス円筒の外側にカメラ、ストロボを設置して頂
部からの管中心角（Ｘ）（第２図参照）が０°−９００
間では４５°間隔で、９０°〜１８０°間では１５°間
隔て順光および逆光により撮影することにより液膜状態
を観察した。
部からの管中心角（Ｘ）（第２図参照）が０°−９００
間では４５°間隔で、９０°〜１８０°間では１５°間
隔て順光および逆光により撮影することにより液膜状態
を観察した。
◎壁温の測定、
各伝熱管における伝熱部の長さ方向に３または４個の断
面について３または４点の壁温をサーモカップルにより
測定した。
面について３または４点の壁温をサーモカップルにより
測定した。
なお、伝熱面は金属研摩材で磨き、その後に次いでアセ
トンで洗浄した。
トンで洗浄した。
山１゜
実験前には真空ポンプでガラス円筒内の空気を抽出し、
実験中も空気の除去を行ってガラス円筒内を１．４気圧
以上の圧力に保たせた。
実験中も空気の除去を行ってガラス円筒内を１．４気圧
以上の圧力に保たせた。
この場合の実験範囲は下記第２表に示している。
第 ２ 表
注 Ｔ８：冷媒ガス飽和温度
Ｔｖ：冷媒蒸気温度
へＴＣ：冷却水温度上昇
ＴＯｍ ：冷却水入口温度
ｑｎ：公称面積基準の熱流束
◎実験結果、
（イ）溝部液膜厚さの周方向分布状況、観察点が管の頂
部との間で形成する中心角（２）を横軸に、ローフイン
の高さくｈ）に対する液膜厚さくδ）（ローフインの底
から溝部液膜最下部までの距離）の比を縦軸にとって夫
々プロットした第３図（イ）〜い）の各図によって明ら
かなように、管Ｂ、Ｃ。
部との間で形成する中心角（２）を横軸に、ローフイン
の高さくｈ）に対する液膜厚さくδ）（ローフインの底
から溝部液膜最下部までの距離）の比を縦軸にとって夫
々プロットした第３図（イ）〜い）の各図によって明ら
かなように、管Ｂ、Ｃ。
Ｄはいずれも中心角が約１１０°を過ぎる個所から液膜
厚さが急増し、従って最下部の両側各８０°合計約１６
０°の部分では凝縮液層がローフイン間に充満した状態
となって、この部分の伝熱性能を著しく阻害するもので
ある。
厚さが急増し、従って最下部の両側各８０°合計約１６
０°の部分では凝縮液層がローフイン間に充満した状態
となって、この部分の伝熱性能を著しく阻害するもので
ある。
一方、本発明に係る熱交換管ＢＰ、ＣＰ、ＤＰについて
は、それぞれの対応管Ｂ、Ｃ，Ｄに比べて中心角が約１
１０°暮ぎる個所からの液膜厚さ増加割合は緩慢であっ
て、特に熱交換管ＣＰ 、 ＤＰにおいては液膜厚さの
増加が極めて少く、これは多孔質板（４）の積極的な流
下促進作用が有効に働いているからに他ならないと考え
られる。
は、それぞれの対応管Ｂ、Ｃ，Ｄに比べて中心角が約１
１０°暮ぎる個所からの液膜厚さ増加割合は緩慢であっ
て、特に熱交換管ＣＰ 、 ＤＰにおいては液膜厚さの
増加が極めて少く、これは多孔質板（４）の積極的な流
下促進作用が有効に働いているからに他ならないと考え
られる。
なお、第３図（イ）〜（／Ｘ）中、縦軸に平行な２本の
実線は液が溝部に充満する位置を示し、また、破線は下
式（Ｉ）を示している。
実線は液が溝部に充満する位置を示し、また、破線は下
式（Ｉ）を示している。
＄１＝ ｙｒ−ｃｏｓ ’ （１−÷トここで δ：表
面張力 ρ：液の密度 ｒｌ：フィン間の溝部に生ずる液膜表面の曲率半径 ｄｏ：フィン外径 ｂ：フィン間の溝巾 ｇ：重力の加速度 を表わす。
面張力 ρ：液の密度 ｒｌ：フィン間の溝部に生ずる液膜表面の曲率半径 ｄｏ：フィン外径 ｂ：フィン間の溝巾 ｇ：重力の加速度 を表わす。
上記０１は第２図に示す如く溝部に充満している液に作
用する重力と表面張力との静的バランスにより定まる角
度であって、この値と実測値とはよく一致している。
用する重力と表面張力との静的バランスにより定まる角
度であって、この値と実測値とはよく一致している。
そしてこの（Ｉ）式によれば表面張力（δ）が大きい性
質の凝縮液の場合、または密度（ρ）が小さい性質の凝
縮液の場合には、Ｘｌが小さくなるが、前記多孔質板（
４）を設けたことにより、前記０ｔｔ−太キ＜ｔｘこと
ができる。
質の凝縮液の場合、または密度（ρ）が小さい性質の凝
縮液の場合には、Ｘｌが小さくなるが、前記多孔質板（
４）を設けたことにより、前記０ｔｔ−太キ＜ｔｘこと
ができる。
以上の結果によれば、多孔質板（４）を有しない従来の
フィン付伝熱管（Ｂ、Ｃ，Ｄ）では溝が液によって充満
される範囲はフィンピッチ（Ｐ）が小さいほど大きくな
るものであって、多孔質板（４）を設けたことにより前
記範囲はより小゛さｊくなっていることが明らかにされ
、多孔質板（４）の持つ効果がすぐれたものであること
を示している。
フィン付伝熱管（Ｂ、Ｃ，Ｄ）では溝が液によって充満
される範囲はフィンピッチ（Ｐ）が小さいほど大きくな
るものであって、多孔質板（４）を設けたことにより前
記範囲はより小゛さｊくなっていることが明らかにされ
、多孔質板（４）の持つ効果がすぐれたものであること
を示している。
（ロ）凝縮側熱伝達係数の比較、
凝縮側における実面積基準熱伝達係数（ｌ＝）と伝熱面
過冷度（ΔＴｓ、冷媒ガス飽和温度とローフイン根元部
の温度との差）との関係を示した第４図（イ）〜０の実
測結果にもとづいて説明する。但し第４図中の実線はＮ
ｕ ｓ ｓ ｅ ｌ を式（ＩＩＦ）Ｎｖ −＝ ０．
７２８ （ＧｒＰｒ／）（） Ａ・・・・・・（ＩＩ）
但し飽和温度５０℃ をあられしている。
過冷度（ΔＴｓ、冷媒ガス飽和温度とローフイン根元部
の温度との差）との関係を示した第４図（イ）〜０の実
測結果にもとづいて説明する。但し第４図中の実線はＮ
ｕ ｓ ｓ ｅ ｌ を式（ＩＩＦ）Ｎｖ −＝ ０．
７２８ （ＧｒＰｒ／）（） Ａ・・・・・・（ＩＩ）
但し飽和温度５０℃ をあられしている。
上記図から明らかであるが、供試管（Ａ）の実験値は実
線（ＩＩ）に±３％程度の範囲で一致している。
線（ＩＩ）に±３％程度の範囲で一致している。
一方、多孔質板（４）を有しない供試管（Ｂ）において
前記管（Ａ）と比較した熱伝達係数の増加は、供試管（
Ｂ）で７５〜１似窮、供試管（Ｃ）で約１５吃、供試管
（Ｄ）で８０〜１１Ｃｇ２である。
前記管（Ａ）と比較した熱伝達係数の増加は、供試管（
Ｂ）で７５〜１似窮、供試管（Ｃ）で約１５吃、供試管
（Ｄ）で８０〜１１Ｃｇ２である。
さらに、多孔質板を有する供試管（ＢＰ 、 ＣＰ 、
ＤＰ）を前記管（Ｂ、Ｃ，Ｄ）と比較したときの熱伝
達・′］。
ＤＰ）を前記管（Ｂ、Ｃ，Ｄ）と比較したときの熱伝
達・′］。
係数の増加は、供試□管（ＢＰ）、 （ＣＰ）、 （Ｄ
Ｐ）について夫々６〜２０％、２ト引廠」ト４房の値上
なり、この結果よりすれば、多孔質板（４）を設けたこ
とによる効果は、低温度差側で大きく、高温度差側で小
さいと考えられるものであって、これは多孔質板（４）
内の流通抵抗による影響と判断される。
Ｐ）について夫々６〜２０％、２ト引廠」ト４房の値上
なり、この結果よりすれば、多孔質板（４）を設けたこ
とによる効果は、低温度差側で大きく、高温度差側で小
さいと考えられるものであって、これは多孔質板（４）
内の流通抵抗による影響と判断される。
（Ｘ）熱コンダクタンス（熱の移動しやすさを示す値）
の対比、 容管について単位長当りの熱コンダクタンス（Ｃ）と伝
熱面過冷度（△Ｔｓ）との関係を測定した結果を示す第
５図から、ΔＴｓ ＝ ５〜５．５ ｃＫにおいて、平
滑管（Ａ）の熱コンダクタンス（ＣＦ）に対する容管の
゛熱コンダクタンスの比を計算した結果は下記第３表の
通りである。
の対比、 容管について単位長当りの熱コンダクタンス（Ｃ）と伝
熱面過冷度（△Ｔｓ）との関係を測定した結果を示す第
５図から、ΔＴｓ ＝ ５〜５．５ ｃＫにおいて、平
滑管（Ａ）の熱コンダクタンス（ＣＦ）に対する容管の
゛熱コンダクタンスの比を計算した結果は下記第３表の
通りである。
上記表から明らかなように、最高１２倍の値が得られた
が、これはローフインによる表面積増加が多孔質板（４
）の持つ液流下促進作用によって、有効伝熱面の増加に
結びつく結果にほかならない。つづいて本発明の効果を
挙げると次の通りである。
が、これはローフインによる表面積増加が多孔質板（４
）の持つ液流下促進作用によって、有効伝熱面の増加に
結びつく結果にほかならない。つづいて本発明の効果を
挙げると次の通りである。
（Ａ）フィン付伝熱管（１）の底部に設けた多孔質板（
４）がその毛管作用によって、フィン間に介在する凝縮
液の流下を積極的に促進する結果、液膜が薄くなると共
に液の充満する部分が少くなって、有効伝熱面積を拡大
する結果、熱伝達係数を増大させて（冷媒Ｒ−１１３の
場合で多孔質板（４）の無いフィン付伝熱管に比し５噛
の増加）、凝縮能力を向上させることが可能である。
４）がその毛管作用によって、フィン間に介在する凝縮
液の流下を積極的に促進する結果、液膜が薄くなると共
に液の充満する部分が少くなって、有効伝熱面積を拡大
する結果、熱伝達係数を増大させて（冷媒Ｒ−１１３の
場合で多孔質板（４）の無いフィン付伝熱管に比し５噛
の増加）、凝縮能力を向上させることが可能である。
（ロ）上記（イ）の効果が奏されることによって、熱交
換器の全体形状を小型化し得る経済的利点を有する。
換器の全体形状を小型化し得る経済的利点を有する。
第１図は本発明熱交換管の例における一部切欠示斜視図
、第２図は同じくフィン間の溝に充満する静止液膜の形
態を示す説明図、第３図（イ）、（ロ）。 い）はフィン間の溝に充満する液膜の厚さと伝熱管の周
方向に対する位置との関係を本発明熱交換管の各側と従
来熱交換管との対比で示した比較線図、第４図（イ）、
（ロ）、 （１）は伝熱面過冷度と熱伝達係数との関係
を本発明熱交換管の各側と従来熱交換管との対比で示し
た比較線図、第５図は同じく伝熱面過冷度と熱コンダク
タンスとの関係を示す比較線図である。 （１）・・・フィン付伝熱管、 （２）・・・管、（３
）・・・フィン、（４）・・・多孔質板、特許出願人
本 １）博 司 はか１名１５− 笛 ｔＰｉｌｉ ＪＴｓ に 第５図 ＪＴｓ に 手続補正書（方式） 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５ワ年 特 許 願第６’７６
１６ 号２、発明の名称 、凝縮器用熱交換管３
、補正をする者 事件との関係 ％許 出願人 ４、代理人 居所 大阪市西区京町堀１丁目１２番１４号天真ビル
７０６号室 ５、補正命令の日付 昭和５１ 年 １ 月２７
日 （発送）（１）明細書第１３頁下欄の第１表ケ下記
の通り補正する０ ′１１ ２− （２）明細書第９頁の第２表を下記の通り補正する０第
２表 （３）明細書第１３頁の第３表を下記の通り補正する。 第 ３ 表 ３−
、第２図は同じくフィン間の溝に充満する静止液膜の形
態を示す説明図、第３図（イ）、（ロ）。 い）はフィン間の溝に充満する液膜の厚さと伝熱管の周
方向に対する位置との関係を本発明熱交換管の各側と従
来熱交換管との対比で示した比較線図、第４図（イ）、
（ロ）、 （１）は伝熱面過冷度と熱伝達係数との関係
を本発明熱交換管の各側と従来熱交換管との対比で示し
た比較線図、第５図は同じく伝熱面過冷度と熱コンダク
タンスとの関係を示す比較線図である。 （１）・・・フィン付伝熱管、 （２）・・・管、（３
）・・・フィン、（４）・・・多孔質板、特許出願人
本 １）博 司 はか１名１５− 笛 ｔＰｉｌｉ ＪＴｓ に 第５図 ＪＴｓ に 手続補正書（方式） 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５ワ年 特 許 願第６’７６
１６ 号２、発明の名称 、凝縮器用熱交換管３
、補正をする者 事件との関係 ％許 出願人 ４、代理人 居所 大阪市西区京町堀１丁目１２番１４号天真ビル
７０６号室 ５、補正命令の日付 昭和５１ 年 １ 月２７
日 （発送）（１）明細書第１３頁下欄の第１表ケ下記
の通り補正する０ ′１１ ２− （２）明細書第９頁の第２表を下記の通り補正する０第
２表 （３）明細書第１３頁の第３表を下記の通り補正する。 第 ３ 表 ３−
Claims (1)
- １、凝縮性ガスの雰囲気中にほぼ水平に配設され、管（
２）内を冷却用流体の通路に利用され、管（２）の外周
に管（２）の長手方向に溝（３ａ）・・・とフィン（３
）・・・とが交互に位置するようにフィン（３）・・・
を熱伝導的に一体に周設されたフィン付伝熱管（１）に
おいて、前記管（１）の底部に、毛管作用を呈し得る多
孔質板（４）を、前記フィン（３）・・・に交叉させて
前記管（１）の長手方向に立設したことを特徴とする凝
縮器用熱交換管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6761682A JPS58184496A (ja) | 1982-04-21 | 1982-04-21 | 凝縮器用熱交換管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6761682A JPS58184496A (ja) | 1982-04-21 | 1982-04-21 | 凝縮器用熱交換管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58184496A true JPS58184496A (ja) | 1983-10-27 |
| JPS6229713B2 JPS6229713B2 (ja) | 1987-06-27 |
Family
ID=13350070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6761682A Granted JPS58184496A (ja) | 1982-04-21 | 1982-04-21 | 凝縮器用熱交換管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58184496A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5298260U (ja) * | 1976-01-20 | 1977-07-23 | ||
| JPS52144459U (ja) * | 1976-04-27 | 1977-11-01 |
-
1982
- 1982-04-21 JP JP6761682A patent/JPS58184496A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5298260U (ja) * | 1976-01-20 | 1977-07-23 | ||
| JPS52144459U (ja) * | 1976-04-27 | 1977-11-01 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6229713B2 (ja) | 1987-06-27 |
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