JPS5913594A - エレクトロスラグ溶接用フラツクス - Google Patents
エレクトロスラグ溶接用フラツクスInfo
- Publication number
- JPS5913594A JPS5913594A JP12219982A JP12219982A JPS5913594A JP S5913594 A JPS5913594 A JP S5913594A JP 12219982 A JP12219982 A JP 12219982A JP 12219982 A JP12219982 A JP 12219982A JP S5913594 A JPS5913594 A JP S5913594A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- contg
- cao
- sio2
- welding
- Prior art date
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- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3603—Halide salts
- B23K35/3605—Fluorides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高炭素鉄系合金でＴＩあるいはＶ’ｋＯ，１チ
以上含有する肉盛溶接金属を得るためのエレクトロスラ
グ溶接用フランクスに関するものである。
以上含有する肉盛溶接金属を得るためのエレクトロスラ
グ溶接用フランクスに関するものである。
エレクトロスラグ肉盛溶接は、大電力を使用して、大断
面の肉盛を行うため溶接後の冷却速度が遅いので、高Ｃ
の鋼あるいは鋳鉄の肉盛溶接が可能であり工業化が進め
られている。
面の肉盛を行うため溶接後の冷却速度が遅いので、高Ｃ
の鋼あるいは鋳鉄の肉盛溶接が可能であり工業化が進め
られている。
しかしながら、それらの鉄系合金に１１あるいはＶが添
加されると、エレクトロスラグ溶接に用いられるフラッ
クスの選定が大きな問題となってくる。それは、Ｔ１お
よび■の溶接中の歩留りが低くスラグ中に酸化物上なっ
て移行し７スラグの性能を劣化させることとＴＩおよび
■がＣと化合して炭化物を形成し、溶融金属の粘性を増
大させ肉盛金属の鋳肌が劣化することを考慮せねばなら
ないからである。
加されると、エレクトロスラグ溶接に用いられるフラッ
クスの選定が大きな問題となってくる。それは、Ｔ１お
よび■の溶接中の歩留りが低くスラグ中に酸化物上なっ
て移行し７スラグの性能を劣化させることとＴＩおよび
■がＣと化合して炭化物を形成し、溶融金属の粘性を増
大させ肉盛金属の鋳肌が劣化することを考慮せねばなら
ないからである。
その問題を解決したのが本発明が提供するフラックスで
ある。
ある。
本発明は、重量パーセントでＣＩＬＦ２５０〜７５％、
ＣａＯ３〜１５ ％、５１０２３〜１０％、ＴｌＯ２１
０〜２０％を主要成分として含み、さらにＡｔ２０３５
〜１５チを含有しかつＣａｏ、’８１０２が１〜２であ
るフラックスを特徴とするものである。
ＣａＯ３〜１５ ％、５１０２３〜１０％、ＴｌＯ２１
０〜２０％を主要成分として含み、さらにＡｔ２０３５
〜１５チを含有しかつＣａｏ、’８１０２が１〜２であ
るフラックスを特徴とするものである。
従来のエレクトロスラグ溶接用フラックスは、酸化され
易い合金成分をほとんど含まない合金鋼を対象としてい
るため、化学的に不安定な５１０２、ＭｎＯを多黴に含
むものが賞月されている。しかし高炭素でかつＴ１．Ｖ
ｉ金含有る鉄系合金を溶接肉盛する場合は従来のフラッ
クスでは、スラグが泡立って溶接作業が不安定となシ、
またＴ１．Ｖの成分変動が大きいという欠点があった。
易い合金成分をほとんど含まない合金鋼を対象としてい
るため、化学的に不安定な５１０２、ＭｎＯを多黴に含
むものが賞月されている。しかし高炭素でかつＴ１．Ｖ
ｉ金含有る鉄系合金を溶接肉盛する場合は従来のフラッ
クスでは、スラグが泡立って溶接作業が不安定となシ、
またＴ１．Ｖの成分変動が大きいという欠点があった。
一方エレクトロスラグ再溶解で用いられているＣ ａ
Ｆ ２−Ａｔ２０．− ＣａＯ系の７ラツクスは化学的
に安定で上記の欠点は少ないが、融点が高く、とくに高
炭素鉄合金では溶接肉盛と７ラツクスとの融点の差が犬
きくなシ、鋳肌に付着するスラグスキンの厚さが厚くな
り、溶接金属の表面肌不良や溶着境界部にフラックスを
巻き込み易く、健全な肉盛溶接製品が得られなかった。
Ｆ ２−Ａｔ２０．− ＣａＯ系の７ラツクスは化学的
に安定で上記の欠点は少ないが、融点が高く、とくに高
炭素鉄合金では溶接肉盛と７ラツクスとの融点の差が犬
きくなシ、鋳肌に付着するスラグスキンの厚さが厚くな
り、溶接金属の表面肌不良や溶着境界部にフラックスを
巻き込み易く、健全な肉盛溶接製品が得られなかった。
このことは肉盛合金鉄のＣ含量が１％以上となると問題
となった。そしてＴｉあるいは■が０．１％以上含有さ
れるとその傾向はますます増大した。
となった。そしてＴｉあるいは■が０．１％以上含有さ
れるとその傾向はますます増大した。
この解決策としてフラックスの化学的安定度を確保した
ことと、融点を低下させたのが本発明のフラックスであ
る。と（［ＴＩに対して化学的に安定化させるためＴｉ
ｅ、全多量に使用し、融点を低下させるためにＴＩの化
学的安定度を劣化させない範囲でＡｔ２０５に添加する
のが大きな特徴である。
ことと、融点を低下させたのが本発明のフラックスであ
る。と（［ＴＩに対して化学的に安定化させるためＴｉ
ｅ、全多量に使用し、融点を低下させるためにＴＩの化
学的安定度を劣化させない範囲でＡｔ２０５に添加する
のが大きな特徴である。
以下本発明のフラックス組成の限定理由を述べる。
本発明において、ＣａＦ２ ｉ’ｊ：フラックスの化学
的安定性を増すとともに電気伝導度および融点を調整す
る役割を有するもので、５０チ以上が必要である。しか
し、７５％を超えると融点が高くなり、かつ電気伝導度
が小さくなって十分な発熱量が確保できなくなる。Ｃａ
Ｏ（！ｌ： ５Ｉ０２は共存することにより、スラグの
融点を引下げる効果がある。したがって共に３チ以上必
要である。Ｓ ｒ ０２が多すぎると化学的安定性が低
下し、スラグの泡立ち等の作業性の低下や溶接金属中の
成分変動の原因となるので５ｔＯ２は１０％を限度とす
る。ＣａＯは５ＩＯ２との関係できまるが、溶接金属中
にＴＩあるいは■を含む場合にフラックスの化学的安定
性が特に厳しく要求されるのでＣａＯＪ−、８１０２の
比を１０以上にすることが必要である。他方２．Ｏｆ超
えるとフラックスの吸湿性が大きくなって溶接部に欠陥
を生じ易くなる。したがってＣａＯはＳ ｓ Ｏ２より
やや条目で３〜１５％に限定される。Ｔ ＋ ０２につ
いては１０〜２０％、Ａｔ１．２０３についてｆ１５〜
１５チが適尚である。この理由は、Ｔ ＋ ０２が２０
％超では融点が高くなり、１０％未満では化学安定度が
低下するからである、Ａｔ２ｏ３は１５％超では化学安
定度が低下し１．５チ未満では融点低下の効果がないか
らである。
的安定性を増すとともに電気伝導度および融点を調整す
る役割を有するもので、５０チ以上が必要である。しか
し、７５％を超えると融点が高くなり、かつ電気伝導度
が小さくなって十分な発熱量が確保できなくなる。Ｃａ
Ｏ（！ｌ： ５Ｉ０２は共存することにより、スラグの
融点を引下げる効果がある。したがって共に３チ以上必
要である。Ｓ ｒ ０２が多すぎると化学的安定性が低
下し、スラグの泡立ち等の作業性の低下や溶接金属中の
成分変動の原因となるので５ｔＯ２は１０％を限度とす
る。ＣａＯは５ＩＯ２との関係できまるが、溶接金属中
にＴＩあるいは■を含む場合にフラックスの化学的安定
性が特に厳しく要求されるのでＣａＯＪ−、８１０２の
比を１０以上にすることが必要である。他方２．Ｏｆ超
えるとフラックスの吸湿性が大きくなって溶接部に欠陥
を生じ易くなる。したがってＣａＯはＳ ｓ Ｏ２より
やや条目で３〜１５％に限定される。Ｔ ＋ ０２につ
いては１０〜２０％、Ａｔ１．２０３についてｆ１５〜
１５チが適尚である。この理由は、Ｔ ＋ ０２が２０
％超では融点が高くなり、１０％未満では化学安定度が
低下するからである、Ａｔ２ｏ３は１５％超では化学安
定度が低下し１．５チ未満では融点低下の効果がないか
らである。
以下実施例に従ってさらに詳細に説明する。
下記の溶接条件は実施例１，２ども共通である。
母材’ ｉ’ １２０ ｍｍ厚さ１２０哩長さ２５００
可の製鉄用熱間耐摩耗椙料（第１表に化学成分を示す） 電極：断面５０ ｍｍ Ｘ ７０ ｍのＡ、Ｂ２種類の
成分（第１表に化学成分を示す） 内盛寸法：１ｊ１１２０＋ｎｍ 厚さ７０爺 長さ１
０００ｍｍ電流、電圧： ２８００〜３０００Ａ、
２８〜３２Ｖスラグ深さ＝５０１を保つよう適時フラ
ックスを追加溶込深さ一３０ｆｉ以下 実施例 １ 前記ｆｆｉ利にＴｌを含量した電極Ａ（第１表）を本発
明フラックスおよび従来フラックス（イ）、（ロ）を用
いて肉盛した。その他の溶接条件は前記と同一である。
可の製鉄用熱間耐摩耗椙料（第１表に化学成分を示す） 電極：断面５０ ｍｍ Ｘ ７０ ｍのＡ、Ｂ２種類の
成分（第１表に化学成分を示す） 内盛寸法：１ｊ１１２０＋ｎｍ 厚さ７０爺 長さ１
０００ｍｍ電流、電圧： ２８００〜３０００Ａ、
２８〜３２Ｖスラグ深さ＝５０１を保つよう適時フラ
ックスを追加溶込深さ一３０ｆｉ以下 実施例 １ 前記ｆｆｉ利にＴｌを含量した電極Ａ（第１表）を本発
明フラックスおよび従来フラックス（イ）、（ロ）を用
いて肉盛した。その他の溶接条件は前記と同一である。
その結果、第１図に示すように従来フラックス（イ）、
（ロ）でＩＩ″ｉＴ＋含量が溶接長方向で非常に変化し
ているのに対して、本発明フラックスではほぼ一定の値
になっている。これは第２図のように従来のフラックス
（イ）、（ロ）では時間の経過とともにスラグ中のＴ
ｉ ０２含量が大ｒｊｊに変化するためである。
（ロ）でＩＩ″ｉＴ＋含量が溶接長方向で非常に変化し
ているのに対して、本発明フラックスではほぼ一定の値
になっている。これは第２図のように従来のフラックス
（イ）、（ロ）では時間の経過とともにスラグ中のＴ
ｉ ０２含量が大ｒｊｊに変化するためである。
さらに溶接作業性も本発明フラックスはスラグの泡立ち
もなく良好であシ、鋳肌も滑らかな好ましいものであっ
た。
もなく良好であシ、鋳肌も滑らかな好ましいものであっ
た。
実施例 ２
前記と同一母材に■を含有した電極Ｂ（第１表）を本発
明フラックスおよび従来フラックス（イ）、（ロ）を用
いて肉盛した。その他の溶接条件は実施例１と同一であ
る。
明フラックスおよび従来フラックス（イ）、（ロ）を用
いて肉盛した。その他の溶接条件は実施例１と同一であ
る。
その結果、実施例１と同様に従来のフラックス（イ）、
仲）ではスラグ中の成分の変動が大きく（この場合は５
ｉｎ２． Ａｔ２０３）そのため肉盛金属中の■含量の
変動が生じたが、本発明フラックスではそれらの変動が
なく良好であった。とくにＶが添−加された場合は肉盛
金属の流動性が低下し鋳肌が悪くなるが、本発明フラッ
クスでは融点が低いため滑らかな良好な鋳肌が得られ、
また溶接作業性も、スラグの泡立ちもなく良好であった
。
仲）ではスラグ中の成分の変動が大きく（この場合は５
ｉｎ２． Ａｔ２０３）そのため肉盛金属中の■含量の
変動が生じたが、本発明フラックスではそれらの変動が
なく良好であった。とくにＶが添−加された場合は肉盛
金属の流動性が低下し鋳肌が悪くなるが、本発明フラッ
クスでは融点が低いため滑らかな良好な鋳肌が得られ、
また溶接作業性も、スラグの泡立ちもなく良好であった
。
第 １ 表
第１図は本発明フラックスおよび従来フラックスを用い
た場合の肉盛金属のＴ１含有量（チ）と溶接長（ｆｉ）
との関係を示す図、第２図は同じくスラグ中のＴｌＯ２
含有量と溶接時間（分）との関係を示す図である。
た場合の肉盛金属のＴ１含有量（チ）と溶接長（ｆｉ）
との関係を示す図、第２図は同じくスラグ中のＴｌＯ２
含有量と溶接時間（分）との関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 溶接金属が１％以上の炭素および０１チ以上のＴｌある
いはＶを含有する鉄系合金であるエレクトロスラグ溶接
に用いるフラックスにおいて、重量％にて ＣａＦ２５０〜７５％ Ｃａ０ ３〜１５％ ５Ｉ０２３〜１０％ Ｔｌ０２１０〜２０％ から成り、さらにＡｔ２０５’ｒ ５〜１５％含有させ
かつＣａ ｏ／Ｓ ｔｏ ２が１〜２であることを特徴
とするエレクトロスラグ溶接用フランクス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12219982A JPS5913594A (ja) | 1982-07-15 | 1982-07-15 | エレクトロスラグ溶接用フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12219982A JPS5913594A (ja) | 1982-07-15 | 1982-07-15 | エレクトロスラグ溶接用フラツクス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5913594A true JPS5913594A (ja) | 1984-01-24 |
Family
ID=14830009
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12219982A Pending JPS5913594A (ja) | 1982-07-15 | 1982-07-15 | エレクトロスラグ溶接用フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5913594A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101450432B (zh) | 2007-12-06 | 2010-12-29 | 上海焊接器材有限公司 | 不锈钢焊条 |
-
1982
- 1982-07-15 JP JP12219982A patent/JPS5913594A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101450432B (zh) | 2007-12-06 | 2010-12-29 | 上海焊接器材有限公司 | 不锈钢焊条 |
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