JPS5964712A - 合金添加方法 - Google Patents
合金添加方法Info
- Publication number
- JPS5964712A JPS5964712A JP17324482A JP17324482A JPS5964712A JP S5964712 A JPS5964712 A JP S5964712A JP 17324482 A JP17324482 A JP 17324482A JP 17324482 A JP17324482 A JP 17324482A JP S5964712 A JPS5964712 A JP S5964712A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- carrier gas
- powdery
- air
- mixing ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0006—Adding metallic additives
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、溶鋼中ＫＭｏ、Ｗを効率よくかつ歩留り良く
添加する方法に関する。
添加する方法に関する。
Ｍｏ、Ｗは構造用鋼、工具鋼、ダイス鋼等の添加元素と
して不可欠のものであるが、高価な合金元素である。し
たがって、溶鋼中にＭｏ、Ｗを添加する場合の歩留りの
良否が、鋼の製造原価及び製品価格に直接影響する。
して不可欠のものであるが、高価な合金元素である。し
たがって、溶鋼中にＭｏ、Ｗを添加する場合の歩留りの
良否が、鋼の製造原価及び製品価格に直接影響する。
従来、溶鋼中に高価なＭｏ 、 Ｗを添加する方法とし
ては、転炉、電気炉、取鍋等の容器の底部に設けたポー
ラスプラグ等を介してＡｒ等の不活性ガスを溶鋼中に供
給し、溶鋼を攪拌しながら溶鋼表面にＭｏ 、 ’Ｗの
金属単体あるいはＭＯ，Ｗのフェロアロイを直接投入し
て添加する方法や、棒線状として連続的に投入する方法
（ワイヤーフィーダー法という）や、合金添加材を砲弾
型等の容器に充填して溶鋼中に投入する方法（弾発対決
という）等が一般に用いられている。
ては、転炉、電気炉、取鍋等の容器の底部に設けたポー
ラスプラグ等を介してＡｒ等の不活性ガスを溶鋼中に供
給し、溶鋼を攪拌しながら溶鋼表面にＭｏ 、 ’Ｗの
金属単体あるいはＭＯ，Ｗのフェロアロイを直接投入し
て添加する方法や、棒線状として連続的に投入する方法
（ワイヤーフィーダー法という）や、合金添加材を砲弾
型等の容器に充填して溶鋼中に投入する方法（弾発対決
という）等が一般に用いられている。
しかしながら、かかる従来の方法においては、容器の底
部から供給される不活性ガスの量的制約 □がちり
、溶鋼の攪拌が十分ではなく、また添加金属の融点が高
くかつ塊状あるいは粒状であるため、溶解時間が長くな
ると共に、歩留りが悪くかつ偏析を生じ易いという問題
があった。
部から供給される不活性ガスの量的制約 □がちり
、溶鋼の攪拌が十分ではなく、また添加金属の融点が高
くかつ塊状あるいは粒状であるため、溶解時間が長くな
ると共に、歩留りが悪くかつ偏析を生じ易いという問題
があった。
さらに、Ｍｏ 、 Ｗの酸化物を溶鋼表面から添加する
場合においては、還元回収の歩留シが低く、製造原価の
観点から問題があった。
場合においては、還元回収の歩留シが低く、製造原価の
観点から問題があった。
そして、Ｍｏ 、 Ｗの金属単体、Ｍｏ 、 Ｗのフェ
ロアロイ及びＭｏ 、 Ｗの酸化物はいずれも高価であ
るため、その添加歩留りの向上は鋼の製造原価を低減す
る観点から極めて重要な技術課題であり、その開発が急
務となっている。
ロアロイ及びＭｏ 、 Ｗの酸化物はいずれも高価であ
るため、その添加歩留りの向上は鋼の製造原価を低減す
る観点から極めて重要な技術課題であり、その開発が急
務となっている。
本発明は従来の問題点を解消するためになされたもので
、溶鋼中にＭｏ、Ｗを歩留り良くかつ偏析なく添加する
ことができる新規な方法を提供することを目的とする。
、溶鋼中にＭｏ、Ｗを歩留り良くかつ偏析なく添加する
ことができる新規な方法を提供することを目的とする。
本発明者は従来方法において、Ｍｏ 、 Ｗの酸化物粉
体を溶鋼中に添加する場合にその歩留りが悪い主な原因
として、第１図に示すように、酸化モリブデン（Ｍｏ５
３）と、それよりやや低いが酸化タンするため、溶鋼中
で還元回収される前に蒸発してロスすること、溶佃の攪
拌力が少ないこと等が挙げられることを見出した。
体を溶鋼中に添加する場合にその歩留りが悪い主な原因
として、第１図に示すように、酸化モリブデン（Ｍｏ５
３）と、それよりやや低いが酸化タンするため、溶鋼中
で還元回収される前に蒸発してロスすること、溶佃の攪
拌力が少ないこと等が挙げられることを見出した。
本発明は上記の知見に基づくもので、溶鋼中にＭＯ，Ｗ
を添加するにあたり、前記Ｍｏ、Ｗの酸化物からなる粉
体または粒体を、溶鋼に浸漬したランスを介してキャリ
アガスと共に前溶鋼中に吹込むことを％、徴とする。
を添加するにあたり、前記Ｍｏ、Ｗの酸化物からなる粉
体または粒体を、溶鋼に浸漬したランスを介してキャリ
アガスと共に前溶鋼中に吹込むことを％、徴とする。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明を実晦するにあたっては、通常のアーク電気炉の
ほか、転炉、Ｘ空炉、ＡＯＤ炉または取鍋等の合金添加
操業する全ての炉−または容器を含む。溶鋼中にＭｏ
、 Ｗ ｆ添加する際の原料形態は、ＭｏＯ３あるいは
Ｃ＆Ｗｏ４（シーライトという）等の酸化物である。そ
して、このＭｏＯ３，ＣａＷＯ４等の酸化物は粉体ある
いは粒体状であってキャリアガスによる高圧輸送が容易
なことが必要である。
ほか、転炉、Ｘ空炉、ＡＯＤ炉または取鍋等の合金添加
操業する全ての炉−または容器を含む。溶鋼中にＭｏ
、 Ｗ ｆ添加する際の原料形態は、ＭｏＯ３あるいは
Ｃ＆Ｗｏ４（シーライトという）等の酸化物である。そ
して、このＭｏＯ３，ＣａＷＯ４等の酸化物は粉体ある
いは粒体状であってキャリアガスによる高圧輸送が容易
なことが必要である。
そして、本発明では、上記Ｍ００３．ＣａＷＯ４等の酸
化物粉体または粒体をキャリアガスと混合し、溶鋼内底
部近傍に位置せしめたランスから溶鋼中に高圧で噴射さ
せて溶鋼の攪拌と同時に、〜Ｉｏ、Ｗを添加する方法を
採用する。このとき、キャリアガスはＡｒ 、 Ｈｅ
ｐ Ｎ２等の不活性ガスをはじめ、空気あるいはこれら
の混合ガスでもよい。不活性ガスが高価であり、供給景
に制約がある一方、キャリアガスとしてＡｒ 、 Ｎ２
等の不活性ガスを用いた場合には、Ａｒ等が溶鋼中の元
素と反応することなく、溶鋼中で熱膨張して急上昇する
ため、かえってスプラッシュの原因となることがある。
化物粉体または粒体をキャリアガスと混合し、溶鋼内底
部近傍に位置せしめたランスから溶鋼中に高圧で噴射さ
せて溶鋼の攪拌と同時に、〜Ｉｏ、Ｗを添加する方法を
採用する。このとき、キャリアガスはＡｒ 、 Ｈｅ
ｐ Ｎ２等の不活性ガスをはじめ、空気あるいはこれら
の混合ガスでもよい。不活性ガスが高価であり、供給景
に制約がある一方、キャリアガスとしてＡｒ 、 Ｎ２
等の不活性ガスを用いた場合には、Ａｒ等が溶鋼中の元
素と反応することなく、溶鋼中で熱膨張して急上昇する
ため、かえってスプラッシュの原因となることがある。
キャリアガスとしては無尽の資源である空気を使用する
ことは、製造原価の低減の観点から好ましい。例えキャ
リアガスとして空気を使用しても、＃鋼中に供給される
酸素量はＭｏＯ３ｐ ＣａＷ０４から溶鋼中に入る酸累
儀に比べて微少であるため、無視し得る程度である。か
つ酸化物であるが由に酸化ロスの心配がない。□ 本発明では、Ｍ、ｏ 、 Ｗの酸化物からなる粉体また
は粒体のキャリアガスに対する混合比を３０重量％以上
５０重盪チ以下とするのがより好ましい。
ことは、製造原価の低減の観点から好ましい。例えキャ
リアガスとして空気を使用しても、＃鋼中に供給される
酸素量はＭｏＯ３ｐ ＣａＷ０４から溶鋼中に入る酸累
儀に比べて微少であるため、無視し得る程度である。か
つ酸化物であるが由に酸化ロスの心配がない。□ 本発明では、Ｍ、ｏ 、 Ｗの酸化物からなる粉体また
は粒体のキャリアガスに対する混合比を３０重量％以上
５０重盪チ以下とするのがより好ましい。
す女わち、粉体等の単位時間当りに吹込む重量をｗ、
（Ｋｙ／ ｍｊｎ ） 、吹込むキャリアガスの単位時
間当υの重量をＷ、（Ｋｐ ／ ｍｉｎ ）とすれば、
上記の混合比（μＢ）は次式で表わされる。
（Ｋｙ／ ｍｊｎ ） 、吹込むキャリアガスの単位時
間当υの重量をＷ、（Ｋｐ ／ ｍｉｎ ）とすれば、
上記の混合比（μＢ）は次式で表わされる。
μＢ ＝ Ｗ８／〜Ｖａ（１）
第２図は混合比（μＢ）とＭｏ、Ｗの還元歩留りとの関
係を詭ぺた結果の一例を示した図で、横軸に混合比、縦
軸にＭｏ 、 Ｗの還元歩留りを示したものである。
係を詭ぺた結果の一例を示した図で、横軸に混合比、縦
軸にＭｏ 、 Ｗの還元歩留りを示したものである。
（Ａに示すように混合比（μＢ）が３０重量−未満では
％［ｏ 、 Ｗの歩留りの向上が図られないと共に、吹
込み時間が長くなり浸漬ランスの溶損及びへたりが発生
し操業上好ましくない。他方、５０重量％超過では、混
合体を輸送するホースが詰りやすくかつ脈打ちして操業
が困難となり、かえって歩留りが低下する。上記の混合
比で、添加粉体をキャリアガスと共に、溶鋼内底部近傍
に浸漬したランスを介して吹込む。この浸漬ランスの形
状寸法及び本数は炉型式、炉内の溶鋼重量及び吹込址等
を考慮して決定される。吹込む際の浸漬ランスの角度は
前記の炉型式によっても異なるが、好ましくは水平に対
し２５〜３５°程度の角度をもたせるのが良い。
％［ｏ 、 Ｗの歩留りの向上が図られないと共に、吹
込み時間が長くなり浸漬ランスの溶損及びへたりが発生
し操業上好ましくない。他方、５０重量％超過では、混
合体を輸送するホースが詰りやすくかつ脈打ちして操業
が困難となり、かえって歩留りが低下する。上記の混合
比で、添加粉体をキャリアガスと共に、溶鋼内底部近傍
に浸漬したランスを介して吹込む。この浸漬ランスの形
状寸法及び本数は炉型式、炉内の溶鋼重量及び吹込址等
を考慮して決定される。吹込む際の浸漬ランスの角度は
前記の炉型式によっても異なるが、好ましくは水平に対
し２５〜３５°程度の角度をもたせるのが良い。
また、吹込み時間はＭｏ、Ｗ合金添加に必要な所定のＭ
ｏＯ２，ＣａＷＯ４の供給量、吹込み速度及び還元回収
歩留り等によって決まる。
ｏＯ２，ＣａＷＯ４の供給量、吹込み速度及び還元回収
歩留り等によって決まる。
前記のＭｏＯ２，ＣａＷＯ，粉体とキャリアガスとの混
合体の吹込み態様を添附第３図によって説明する。
合体の吹込み態様を添附第３図によって説明する。
図において、１は炉、２は浸漬ランス、６は溶鋼、４は
スラグである。Ｍｏｂｓ、 ＣａＷＯ４粉体とキャリア
ガスとの混合体は輸送管２ａを通って高圧輸送され、溶
鋼６内の底部近傍に位置せしめた浸漬ランス２の先端か
ら溶鋼６中へ吹き込まれる。そして、溶鋼３中で混合体
の分散帯６ａ、６ｂが形成される。このとき、混合比が
３０重量％よシも少ない分散帯６ａのような形状を呈し
、分散した粉体は分散帯６ａ近傍の溶鋼中の還元元素＜
Ｓｔ＞等により、完全に還元されず、一部７が溶鋼上の
スラグ４の層へ上昇する。そのためＭｏ 、 Ｗの還元
回収の歩留りが悪くなる。一方、本発明法によるより好
ましい混合比の範囲では分散帯６ｂのように、溶鋼６中
に深く分散され、かつ空気（、Ｎ２＋ ０□）の熱膨張
、浮上により溶鋼が十分に攪拌されると共に、比重の大
きいＭｏＯ２，ＣａＷＯ，粉体はその運動エネルギーに
より溶鋼の広範囲に分散、拡散され溶鋼中の還元元素た
とえば＜Ｓｔ＞＜Ｃ＞等との出合の機会を多くする。し
たがって、蒸発ロスし易いＭｏｂ３ｔ ＣａＶｉ’ｌ：
）４であってもすみやかに還元回収される。還元された
＜ＭＯ＞、＜Ｗ＞はキャリアガスの吹き込みによる攪拌
効果により、溶鋼全体に均一に拡散し、偏析を生ずるこ
とがない。一方、還元に供した＜Ｓｉ＞等は５ＩＯ２酸
化物８等となり、溶鋼６中を上昇してスラグ４に入る。
スラグである。Ｍｏｂｓ、 ＣａＷＯ４粉体とキャリア
ガスとの混合体は輸送管２ａを通って高圧輸送され、溶
鋼６内の底部近傍に位置せしめた浸漬ランス２の先端か
ら溶鋼６中へ吹き込まれる。そして、溶鋼３中で混合体
の分散帯６ａ、６ｂが形成される。このとき、混合比が
３０重量％よシも少ない分散帯６ａのような形状を呈し
、分散した粉体は分散帯６ａ近傍の溶鋼中の還元元素＜
Ｓｔ＞等により、完全に還元されず、一部７が溶鋼上の
スラグ４の層へ上昇する。そのためＭｏ 、 Ｗの還元
回収の歩留りが悪くなる。一方、本発明法によるより好
ましい混合比の範囲では分散帯６ｂのように、溶鋼６中
に深く分散され、かつ空気（、Ｎ２＋ ０□）の熱膨張
、浮上により溶鋼が十分に攪拌されると共に、比重の大
きいＭｏＯ２，ＣａＷＯ，粉体はその運動エネルギーに
より溶鋼の広範囲に分散、拡散され溶鋼中の還元元素た
とえば＜Ｓｔ＞＜Ｃ＞等との出合の機会を多くする。し
たがって、蒸発ロスし易いＭｏｂ３ｔ ＣａＶｉ’ｌ：
）４であってもすみやかに還元回収される。還元された
＜ＭＯ＞、＜Ｗ＞はキャリアガスの吹き込みによる攪拌
効果により、溶鋼全体に均一に拡散し、偏析を生ずるこ
とがない。一方、還元に供した＜Ｓｉ＞等は５ＩＯ２酸
化物８等となり、溶鋼６中を上昇してスラグ４に入る。
なお、吹込み前の溶鋼中のＳｔ含有量は、上述した酸化
物の還元を促舶し、酸化物としての蒸発ロスをおさえる
意味から０．０５重ｉ％以上であることが望ましい。
物の還元を促舶し、酸化物としての蒸発ロスをおさえる
意味から０．０５重ｉ％以上であることが望ましい。
本発明をさらに実施例に基づいて説明する。
実施例 １
３０ ＴＯＮのアーク電気炉を用いて溶鋼からＭＯ金含
有ダイス用鋼を溶製するに当り、浸漬ランスからＭ００
３粉体４０３ Ｋｙを、キャリアガス（空気）に対する
粉体の混合比を３３．８重Ｊ’ｔ ％として、溶鋼中７
５０ｍｍの深さに浸漬したランスから高圧で吹き込んで
、溶鋼中にＭＯを還元添加した。この際の吹込み条件を
第１表に示す。
有ダイス用鋼を溶製するに当り、浸漬ランスからＭ００
３粉体４０３ Ｋｙを、キャリアガス（空気）に対する
粉体の混合比を３３．８重Ｊ’ｔ ％として、溶鋼中７
５０ｍｍの深さに浸漬したランスから高圧で吹き込んで
、溶鋼中にＭＯを還元添加した。この際の吹込み条件を
第１表に示す。
２ｇ１表
本実施例においての吹込み時期は鋼の溶製工程における
溶解期の終了時とし、その吹込み操業時間は３分である
。本発明法によるＭｏ添加の結果を第 ２ 表 溶鋼中のＭＯ成分量は溶解時に０．３９ ％ ＭＯであ
ったところ、Ｍ２Ｏ３の吹込み完了時には０．８８％Ｍ
Ｏと上昇した。一方、Ｓｉ成分量が溶解時の０６０５
％ Ｓｔから０．０３ ％ Ｓｔと減少した。このこと
はＭ００３吹込みと同時にＭ２Ｏ３が溶鋼中のＳｉ等の
還元元素と激しく還元反応することが分かる。この還元
反応式％式％（２） となる。すなわち、Ｍ００３吹込前の溶鋼中のｒｓｚ
１チが高いほど、上記の反応（２）が迅やかに進行
することになり、Ｍ２Ｏ３の形における蒸発ロスを抑制
することを可能にする。酸化期においても、ＭＯ成分Ｉ
が０．９１％と還元回収される一方、溶鋼中ｒｓｉＪチ
は０００１％に：減少する。これは非還元Ｍ００３は酸
化雰囲気においても、溶鋼中の還元元素ｒ Ｓｉ ｊ等
と反応するものと推測される。
溶解期の終了時とし、その吹込み操業時間は３分である
。本発明法によるＭｏ添加の結果を第 ２ 表 溶鋼中のＭＯ成分量は溶解時に０．３９ ％ ＭＯであ
ったところ、Ｍ２Ｏ３の吹込み完了時には０．８８％Ｍ
Ｏと上昇した。一方、Ｓｉ成分量が溶解時の０６０５
％ Ｓｔから０．０３ ％ Ｓｔと減少した。このこと
はＭ００３吹込みと同時にＭ２Ｏ３が溶鋼中のＳｉ等の
還元元素と激しく還元反応することが分かる。この還元
反応式％式％（２） となる。すなわち、Ｍ００３吹込前の溶鋼中のｒｓｚ
１チが高いほど、上記の反応（２）が迅やかに進行
することになり、Ｍ２Ｏ３の形における蒸発ロスを抑制
することを可能にする。酸化期においても、ＭＯ成分Ｉ
が０．９１％と還元回収される一方、溶鋼中ｒｓｉＪチ
は０００１％に：減少する。これは非還元Ｍ００３は酸
化雰囲気においても、溶鋼中の還元元素ｒ Ｓｉ ｊ等
と反応するものと推測される。
さらに還元ＪＩＪｌにおいて、５０チフエロシリコン７
００ ＫＱを投入すると、ＭＯ含有縫は１．０７％と上
昇し、８１％も０゜４３チとなる。
００ ＫＱを投入すると、ＭＯ含有縫は１．０７％と上
昇し、８１％も０゜４３チとなる。
この様に、本実施例において、キャリアガス（空気）に
対するＭｏＯ３粉体の混合比を３３．８重量％として行
った結果、ＭＯの歩留りがほぼ１００チど良好になるこ
とが判明した。
対するＭｏＯ３粉体の混合比を３３．８重量％として行
った結果、ＭＯの歩留りがほぼ１００チど良好になるこ
とが判明した。
実施例 ２
３０ＴＯＮのアーク′電気炉を用いて、溶銅からＷ含有
の金型用鋼を１．１０チＷ目様に耐裂するにあたり、溶
鋼中に浸漬したランスからＣａｖＪｏ４粉体６００〜を
、キャリアガス（空気）に対するＣ ａＷＯ，粉体の混
合比を４６．６ ％として、高圧で溶鋼中の７５０■深
さに吹き込んで、溶鋼中にＷを還元添加した。
の金型用鋼を１．１０チＷ目様に耐裂するにあたり、溶
鋼中に浸漬したランスからＣａｖＪｏ４粉体６００〜を
、キャリアガス（空気）に対するＣ ａＷＯ，粉体の混
合比を４６．６ ％として、高圧で溶鋼中の７５０■深
さに吹き込んで、溶鋼中にＷを還元添加した。
なお、この実施例は溶製工程の還元期直前に吹込示す。
示す。
本実施例に用いた溶鋼は０．０２ ％ ８１と低いので
、ＣａＷｏ、吹込み直前に還元剤として５０％フェロシ
リコン５０ Ｋｇ、 ＳｉＭｎ ３７５ Ｋｑ 、更に
Ａｔ２ Ｋｐを溶鋼中に投入、添加した。その時の溶鋼
中の＜Ｓｔ ＞チは０．２３俤と上昇した。
、ＣａＷｏ、吹込み直前に還元剤として５０％フェロシ
リコン５０ Ｋｇ、 ＳｉＭｎ ３７５ Ｋｑ 、更に
Ａｔ２ Ｋｐを溶鋼中に投入、添加した。その時の溶鋼
中の＜Ｓｔ ＞チは０．２３俤と上昇した。
次いでＣａｌｌ 、吹込み後には溶鋼中の＜Ｗ＞Ｓは酸
化期のｏ、１５５ｗから１゜１１％Ｗと増加し、一方＜
Ｓｔ＞俤が０．０６ ％まで減少した。さらに還元期に
おいてＳｉＭｎ １０ ｏｃｔ 、 ＦＳｉ １００Ｋ
ｇを投入。
化期のｏ、１５５ｗから１゜１１％Ｗと増加し、一方＜
Ｓｔ＞俤が０．０６ ％まで減少した。さらに還元期に
おいてＳｉＭｎ １０ ｏｃｔ 、 ＦＳｉ １００Ｋ
ｇを投入。
添加したが、＜Ｓｔ＞Ｓが上昇するだけで、くＷ〉係は
ほぼ同等であった。このことは、本発明法によりＣ（５
）４粉体をキャリアガス（空気）と共に、所定の混合比
をもって溶鋼中深く吹き込んでやれば、Ｃ＆Ｗｏ４粉体
が溶鋼上のスラグ層へ上昇する前に、溶鋼中の還元元素
たとえば（Ｓｔ）等と迅やかに還元反応し、効率の良い
還元回収が可能であることが判明した。
ほぼ同等であった。このことは、本発明法によりＣ（５
）４粉体をキャリアガス（空気）と共に、所定の混合比
をもって溶鋼中深く吹き込んでやれば、Ｃ＆Ｗｏ４粉体
が溶鋼上のスラグ層へ上昇する前に、溶鋼中の還元元素
たとえば（Ｓｔ）等と迅やかに還元反応し、効率の良い
還元回収が可能であることが判明した。
以上の説明から明らかなように、本発明法によれば、単
体で添加した場合には溶解しにくい金属であるＭｏ 、
Ｗを溶鋼中に歩留りよく良好にかつ短時間のうちに添
加することができ、揮発性のある酸化物として添加した
ときでも蒸発ロスが少なく高歩留りで添加することがで
きる等の優れた効果を発揮するものである。
体で添加した場合には溶解しにくい金属であるＭｏ 、
Ｗを溶鋼中に歩留りよく良好にかつ短時間のうちに添
加することができ、揮発性のある酸化物として添加した
ときでも蒸発ロスが少なく高歩留りで添加することがで
きる等の優れた効果を発揮するものである。
第１図はＭｏＯ８の気化ロス率と保持時間との関係を示
すグラフ、第２図は本発明法によるキャリアガスに対す
るＭｏｂ、 、 ＣａＷＯ４の混合比とＭｏ 、 Ｗの
歩留りの関係を調べた結果を示すグラフ、第３図は本発
明法による吹込み状況の一例を説明する模式図である。 １・・・炉、２・・・浸漬ランス、３・・：溶鋼、４・
・・スラグ、６ａ、６ｂ・・・粉体とキャリアガスの混
合体の′分散帯。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊第１図 係持時間 （−「） 第２図 三里合上ヒ（％）
すグラフ、第２図は本発明法によるキャリアガスに対す
るＭｏｂ、 、 ＣａＷＯ４の混合比とＭｏ 、 Ｗの
歩留りの関係を調べた結果を示すグラフ、第３図は本発
明法による吹込み状況の一例を説明する模式図である。 １・・・炉、２・・・浸漬ランス、３・・：溶鋼、４・
・・スラグ、６ａ、６ｂ・・・粉体とキャリアガスの混
合体の′分散帯。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊第１図 係持時間 （−「） 第２図 三里合上ヒ（％）
Claims (4)
- （１）溶鋼中にＭｏ、Ｗを添加するにおたり、前記Ｍｏ
、Ｗの酸化物からなる粉体または粒体を、溶鋼に浸漬し
たランスを介してキャリアガスと共に、前記溶鋼中に吹
込むことを特徴とする合金添加方法。 - （２） Ｍｏ 、 Ｗの酸化物からなる粉体または粒
体のキャリアガスに対する混合比が３０重量％以上５０
重敗−以下である特許請求の範囲第（１）項記載の合金
添加方法。 - （３） Ｍｏの酸化物がＭｏＯ２であシ、Ｗの酸化物
がＣ円４である特許請求の範囲第（１）項又は第（２）
項記載の合金添加方法。 - （４）吹き込み前の溶鋼中のＳｉ含有量が０．０５重重
−以上である特許請求の範囲第（１）項、第（２）項ま
たは第（３）項記載の合金添加方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17324482A JPS5964712A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 合金添加方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17324482A JPS5964712A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 合金添加方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964712A true JPS5964712A (ja) | 1984-04-12 |
| JPH0125363B2 JPH0125363B2 (ja) | 1989-05-17 |
Family
ID=15956827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17324482A Granted JPS5964712A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 合金添加方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5964712A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2889843A1 (fr) * | 2005-08-16 | 2007-02-23 | Valdi Soc Par Actions Simplifi | Procede de preparation de sels de calcium |
| CN103469049A (zh) * | 2013-09-13 | 2013-12-25 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 氧化钼直接合金化炼钢工艺 |
| CN111961889A (zh) * | 2020-09-07 | 2020-11-20 | 江苏汇联铝业有限公司 | 一种熔炼合金过程中粉状料的加入设备及方法 |
-
1982
- 1982-10-04 JP JP17324482A patent/JPS5964712A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2889843A1 (fr) * | 2005-08-16 | 2007-02-23 | Valdi Soc Par Actions Simplifi | Procede de preparation de sels de calcium |
| WO2007020338A3 (fr) * | 2005-08-16 | 2007-04-12 | Valdi | Procede de preparation du molybdate, du vanadate et du tungstate de calcium et leurs melanges |
| CN103469049A (zh) * | 2013-09-13 | 2013-12-25 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 氧化钼直接合金化炼钢工艺 |
| CN111961889A (zh) * | 2020-09-07 | 2020-11-20 | 江苏汇联铝业有限公司 | 一种熔炼合金过程中粉状料的加入设备及方法 |
| CN111961889B (zh) * | 2020-09-07 | 2021-02-09 | 江苏汇联铝业有限公司 | 一种熔炼合金过程中粉状料的加入设备及方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0125363B2 (ja) | 1989-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101418125B1 (ko) | 합금철의 제조방법 | |
| KR100194133B1 (ko) | 용융조반응기를 사용한 합금철의 제조방법 | |
| US4586956A (en) | Method and agents for producing clean steel | |
| EP0328677B1 (en) | PROCESS FOR MELT REDUCTION OF Cr STARTING MATERIAL AND MELT REDUCTION FURNACE | |
| US3230075A (en) | Method for nitrogen-enrichment of molten steel covered with slag | |
| JPS5964712A (ja) | 合金添加方法 | |
| JP2019151535A (ja) | リン酸スラグ肥料の製造方法 | |
| JP4630031B2 (ja) | 酸化鉄含有鉄原料の還元・溶解方法 | |
| JP3233304B2 (ja) | Ｍｎ鉱石の溶融還元を伴った低Ｓｉ・低Ｓ・高Ｍｎ溶銑の製造 | |
| RU2107738C1 (ru) | Способ выплавки стали из металлолома в дуговой электропечи | |
| JP2564604B2 (ja) | 含クロム鋼の電気炉精錬法 | |
| JP2556052B2 (ja) | 溶融還元によるステンレス溶鋼の製造法 | |
| JP7839401B2 (ja) | 高純度鋼の溶製方法 | |
| JPH0137450B2 (ja) | ||
| US3304172A (en) | Process for the manufacture of low phosphorus pig iron | |
| JP2556077B2 (ja) | Ｃｒ原鉱石の溶融還元方法 | |
| JPS6121285B2 (ja) | ||
| JP2684113B2 (ja) | 含クロム溶銑の脱りん法 | |
| JP2615728B2 (ja) | 含Ｃｒ銑の脱炭方法 | |
| JPH01195212A (ja) | 鉄浴式溶融還元炉における粉炭の使用方法 | |
| CN1379825A (zh) | 用硝酸钙使炼钢渣起泡的方法及硝酸钙的这种应用 | |
| RU1605524C (ru) | Способ производства коррозионно-стойкой стали | |
| JPH01195209A (ja) | 鉄浴式溶融還元炉の操業方法 | |
| JP5453794B2 (ja) | 溶銑の脱燐処理方法 | |
| JPS62120418A (ja) | 取鍋内溶鋼の精錬法 |