JPS60149713A - 吸熱型ガス変成装置 - Google Patents
吸熱型ガス変成装置Info
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- JPS60149713A JPS60149713A JP59003228A JP322884A JPS60149713A JP S60149713 A JPS60149713 A JP S60149713A JP 59003228 A JP59003228 A JP 59003228A JP 322884 A JP322884 A JP 322884A JP S60149713 A JPS60149713 A JP S60149713A
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- JP
- Japan
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- air
- gas
- retort
- catalyst
- butane
- Prior art date
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- Granted
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
- C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
- C21D1/763—Adjusting the composition of the atmosphere using a catalyst
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、吸熱型ガス変成装置に藺し、詳しくは、鋼部
品の焼入れ・焼もどし、あるいは、浸炭焼入等の熱処理
時に使用する吸熱型ガスを、低温活性触媒を用いて８５
０〜９５０℃の比較的低温で変成させることのできる吸
熱型ガス変成装置にかかる。
品の焼入れ・焼もどし、あるいは、浸炭焼入等の熱処理
時に使用する吸熱型ガスを、低温活性触媒を用いて８５
０〜９５０℃の比較的低温で変成させることのできる吸
熱型ガス変成装置にかかる。
鋼部品の焼入れ・焼もどし、あるいは、浸炭焼入等の熱
処理時に用いる吸熱型ガスは、従来、いわゆる、ＲＸガ
ス発生炉と呼ばれる、吸熱型ガス変成装置によって製造
されている。
処理時に用いる吸熱型ガスは、従来、いわゆる、ＲＸガ
ス発生炉と呼ばれる、吸熱型ガス変成装置によって製造
されている。
そして、このＲＸガス発生炉は、ニッケル触媒を充填し
、８５０〜１１００°Ｃの高温に保持したレトルト内へ
、メタン（ＣＨ４）、エタン（ｃ３Ｈ，）、ブタン（ｃ
４ ＨＩ。）等の炭化水素ガスと、空気との混合ガス
を送給し、ＣＯ，Ｈｚ 、Ｎ２を主成分とし、微量のＣ
Ｈ４、Ｈｚ ｏ、ｃを含む、吸熱型ガスを変成させるも
のである。
、８５０〜１１００°Ｃの高温に保持したレトルト内へ
、メタン（ＣＨ４）、エタン（ｃ３Ｈ，）、ブタン（ｃ
４ ＨＩ。）等の炭化水素ガスと、空気との混合ガス
を送給し、ＣＯ，Ｈｚ 、Ｎ２を主成分とし、微量のＣ
Ｈ４、Ｈｚ ｏ、ｃを含む、吸熱型ガスを変成させるも
のである。
ところで、上記従来のＲＸガス発生炉に用いられるニッ
ケル触媒に比して、比較的低温の８５０〜９５０℃で活
性なコバルト触媒を使用した場合、従来のニッケル触媒
使用時には、８５０−１１００℃の高温でしが反応させ
ることのできなかった吸熱型ガス変成反応を、８５０〜
９５０ ℃の比較的低温にて、上述のニッケル触媒と同
様の吸熱型ガスを変成できることが明らがとなった。
ケル触媒に比して、比較的低温の８５０〜９５０℃で活
性なコバルト触媒を使用した場合、従来のニッケル触媒
使用時には、８５０−１１００℃の高温でしが反応させ
ることのできなかった吸熱型ガス変成反応を、８５０〜
９５０ ℃の比較的低温にて、上述のニッケル触媒と同
様の吸熱型ガスを変成できることが明らがとなった。
さて、炭化水素ガスとして、ブタンに例をとって、その
変成反応を観察すると、レトルト内では、Ｃ４ＨＩＯ＋
２０２ ＋７．５２Ｎ２ →４ＣＯ＋ ５ Ｈ２＋７．
５２Ｎなる反応が進行し、この時、以下の平衡反応が維
持されている。
変成反応を観察すると、レトルト内では、Ｃ４ＨＩＯ＋
２０２ ＋７．５２Ｎ２ →４ＣＯ＋ ５ Ｈ２＋７．
５２Ｎなる反応が進行し、この時、以下の平衡反応が維
持されている。
Ｈ２＋ Ｃ（）２＃ＣＯ＋ Ｈ２０
ＣＨａ ＋ ＣＯ２：２ ＣＯ＋ ２ Ｈ２ＣＨｑ 十
Ｈｚ Ｏ：Ｇ Ｏ＋３ ）ｆｚ ’従って、各成分の間
には、ｃｏ＝２３％、Ｈ２＃２９％、ＣＨ４−微ｍ〜０
．２％、Ｃ○ｚ＝Ｗｌｆｔ〜２．０％、残部Ｎ２で、互
いに平衡状態にある。
Ｈｚ Ｏ：Ｇ Ｏ＋３ ）ｆｚ ’従って、各成分の間
には、ｃｏ＝２３％、Ｈ２＃２９％、ＣＨ４−微ｍ〜０
．２％、Ｃ○ｚ＝Ｗｌｆｔ〜２．０％、残部Ｎ２で、互
いに平衡状態にある。
そして、ブタンと空気との混合比を変化させると、その
混合比に応じて、ＣＨ４、ＣＯｚ 、Ｈ２−０等の平衡
値は変化する。
混合比に応じて、ＣＨ４、ＣＯｚ 、Ｈ２−０等の平衡
値は変化する。
同時に、ＣＯ，Ｈ２、Ｎ２等の平衡値も変化するが、そ
の割合は少ない。
の割合は少ない。
ところで、この従来の吸熱型ガス変成法においては、炭
化水素ガスと空気の混合ガスが、触媒と接触して変成反
応が進行する前に、炭化水素ガスが熱分解して、すす（
Ｃ）を生成すると、平衡状態がくずれて平衡ガスが得ら
れなくなり、ｃｏ１ＣＯ２によるカーボンポテンシャル
の制御が困難となる欠点がある。
化水素ガスと空気の混合ガスが、触媒と接触して変成反
応が進行する前に、炭化水素ガスが熱分解して、すす（
Ｃ）を生成すると、平衡状態がくずれて平衡ガスが得ら
れなくなり、ｃｏ１ＣＯ２によるカーボンポテンシャル
の制御が困難となる欠点がある。
さらに、上述のようにして生成されたすす（Ｃ）が触媒
に付着して、触媒活性の低下をきたすという欠点がある
。
に付着して、触媒活性の低下をきたすという欠点がある
。
上述のような、従来技術の欠点を、具体的な従来装置に
基づいて説明すると、第１図において、ブタン１の０．
８６ Ｅ ／ｍｉｎと空気２の８．６ ｊ２ ／ｍｉｎ
からなる混合ガスを、９３０°Ｃのレトルト６に送給す
ると、１００ ｃｃの触媒７のもとで、１５４／ｍｉｎ
の吸熱型ガス３が変成できるものである。
基づいて説明すると、第１図において、ブタン１の０．
８６ Ｅ ／ｍｉｎと空気２の８．６ ｊ２ ／ｍｉｎ
からなる混合ガスを、９３０°Ｃのレトルト６に送給す
ると、１００ ｃｃの触媒７のもとで、１５４／ｍｉｎ
の吸熱型ガス３が変成できるものである。
ここで、従来の変成装置では、レトルト６における炭化
水素ガスの熱分解を防止するため、急速加熱部６ａは、
細径パイプ数本からなる多管構造として、加熱炉からの
熱を吸収しやすくし、ガスの急速加熱を促進するように
しである。
水素ガスの熱分解を防止するため、急速加熱部６ａは、
細径パイプ数本からなる多管構造として、加熱炉からの
熱を吸収しやすくし、ガスの急速加熱を促進するように
しである。
すなわち、この急速加熱部６ａでは、下記のようなブタ
ンの熱分解反応； Ｃ，Ｈ，。−Ｃ↓＋２ＣＨ４＋Ｈ２ によるずず（Ｃ）の生成を抑制するため、空気、ブタン
の混合ガスを急速加熱する必要がある。
ンの熱分解反応； Ｃ，Ｈ，。−Ｃ↓＋２ＣＨ４＋Ｈ２ によるずず（Ｃ）の生成を抑制するため、空気、ブタン
の混合ガスを急速加熱する必要がある。
しかし、従来の吸熱型ガス変成装置のしトルトロでは、
上述のように、細径パイプの多管構造として、急速加熱
を促進すべく考慮されているものの、すす（Ｃ）の生成
を、完全には抑制することができない欠点がある。
上述のように、細径パイプの多管構造として、急速加熱
を促進すべく考慮されているものの、すす（Ｃ）の生成
を、完全には抑制することができない欠点がある。
本発明は、鋼部品の熱処理用雰囲気等に用いる吸熱型ガ
スを従来のニッケル触媒に比して低温で活性なコバルト
触媒を用いて予め高温に加熱された空気に、直接、室温
の炭化水素ガスを混合させて、炭化水素ガスを伝熱効率
よく加熱し、炭化水素ガスの加熱速度を速めることによ
って、炭化水素ガスの熱分解を確実に抑制でき、しかも
、炭化水素ガスと空気とを混合しやすい構造とすること
によって触媒反応による平衡状態の吸熱型ガスを、効率
よく変成することができる、吸熱型ガス変成装置を提供
することを目的としている。
スを従来のニッケル触媒に比して低温で活性なコバルト
触媒を用いて予め高温に加熱された空気に、直接、室温
の炭化水素ガスを混合させて、炭化水素ガスを伝熱効率
よく加熱し、炭化水素ガスの加熱速度を速めることによ
って、炭化水素ガスの熱分解を確実に抑制でき、しかも
、炭化水素ガスと空気とを混合しやすい構造とすること
によって触媒反応による平衡状態の吸熱型ガスを、効率
よく変成することができる、吸熱型ガス変成装置を提供
することを目的としている。
このような目的は、本発明によれば、触媒を充填し、高
温に保持されたレトルト内において、空気とブタン等の
炭化水素ガスとを供給し、混合させて、吸熱型ガスを変
成させる吸熱型ガス変成装置であって、 前記レトルトはラバール管状に中央部に絞り部を有する
筒形状をなし、加熱炉内に配設されるとともに、該レト
ルト内を前記絞り部を境界として、空気余熱室と触媒を
充填した触媒充填部にメソシュ状隔膜にて区画し、レト
ルトの空気余熱室側端部には、空気供給源からの供給空
気量を測定・制御する流量針を経て、空気予熱室に送給
する空気供給管が連結され、また、レトルト内触媒充填
室の前記絞り部側には、加熱炉の炉壁部に配設された冷
却構造を有する断熱材を貫通して配設され、ブタン等の
炭化水素ガス供給量を測定・制御する流量計を経て、炉
外配管によって導かれた多方向からの複数の、ブタン等
の炭化水素ガス供給管が連結され、さらに、レトルトの
触媒充填室側端部には、変成された変成−ガスを冷却す
るクーラーを有する構造としたことを特徴とした吸熱型
ガス変成装置によって達成される。
温に保持されたレトルト内において、空気とブタン等の
炭化水素ガスとを供給し、混合させて、吸熱型ガスを変
成させる吸熱型ガス変成装置であって、 前記レトルトはラバール管状に中央部に絞り部を有する
筒形状をなし、加熱炉内に配設されるとともに、該レト
ルト内を前記絞り部を境界として、空気余熱室と触媒を
充填した触媒充填部にメソシュ状隔膜にて区画し、レト
ルトの空気余熱室側端部には、空気供給源からの供給空
気量を測定・制御する流量針を経て、空気予熱室に送給
する空気供給管が連結され、また、レトルト内触媒充填
室の前記絞り部側には、加熱炉の炉壁部に配設された冷
却構造を有する断熱材を貫通して配設され、ブタン等の
炭化水素ガス供給量を測定・制御する流量計を経て、炉
外配管によって導かれた多方向からの複数の、ブタン等
の炭化水素ガス供給管が連結され、さらに、レトルトの
触媒充填室側端部には、変成された変成−ガスを冷却す
るクーラーを有する構造としたことを特徴とした吸熱型
ガス変成装置によって達成される。
以下、本発明の作用について説明する。
本発明の吸熱型ガス変成装置と従来の吸熱型ガス変成装
置の違いは、炭化水素ガスとしてのブタン加熱構造およ
びその供給構造にある。
置の違いは、炭化水素ガスとしてのブタン加熱構造およ
びその供給構造にある。
従来の吸熱型ガス変成装置では、室温ブタンをその１０
倍の容積の室温空気とともに急速加熱する構造としてい
るため、ブタンの加熱速度が遅くなるが、本発明の吸熱
型ガス変成装置では、予め高温に加熱されたブタン量の
１０倍の容積の空気が、直接、室温のブタンと接触して
ブタンを加熱するため、伝熱効率が非常によく、従って
ブタンの加熱速度が速くなることから、ブタンの熱分解
を十分に抑制でき、平衡状態゛の吸熱型ガスを変成する
ことができるのである。
倍の容積の室温空気とともに急速加熱する構造としてい
るため、ブタンの加熱速度が遅くなるが、本発明の吸熱
型ガス変成装置では、予め高温に加熱されたブタン量の
１０倍の容積の空気が、直接、室温のブタンと接触して
ブタンを加熱するため、伝熱効率が非常によく、従って
ブタンの加熱速度が速くなることから、ブタンの熱分解
を十分に抑制でき、平衡状態゛の吸熱型ガスを変成する
ことができるのである。
さらに、本発明の吸熱型ガス変成装置においては、ブタ
ンが空気と混合される以前に単独に加熱されることを防
止するため、ブタン供給管と炉の間に断熱材が配設され
ており、かつ、その断熱材は水冷却される構造となって
いる。
ンが空気と混合される以前に単独に加熱されることを防
止するため、ブタン供給管と炉の間に断熱材が配設され
ており、かつ、その断熱材は水冷却される構造となって
いる。
また、本発明の吸熱型ガス変成装置においては、空気と
ブタンを均一に混合させる必要があることから、第２図
に示すように、空気とブタンの合流部において、レトル
ト６の絞り部６ｄを形成して、この絞り部６ｄに多方向
からブタンを供給して、均一な混合ガスとして触媒充填
室６ｂへ送給する構造としている。
ブタンを均一に混合させる必要があることから、第２図
に示すように、空気とブタンの合流部において、レトル
ト６の絞り部６ｄを形成して、この絞り部６ｄに多方向
からブタンを供給して、均一な混合ガスとして触媒充填
室６ｂへ送給する構造としている。
以下、添付図面に基づいて、本発明の詳細な説明する。
第２図に、本発明の吸熱型ガス変成装置の概略図を示す
。
。
なお、同実施例において、前記第１図の従来例と、同一
または相当部分については、第１図と同一の符号を付す
ることにより説明を省略する。
または相当部分については、第１図と同一の符号を付す
ることにより説明を省略する。
また、この実施例では、炭化水素ガスとして、ブタンに
例をとって説明する。
例をとって説明する。
本発明の吸熱型ガス変成装置の構成は、第２図から明ら
かなように、ブタン流量計４、空気流量計５、空気予熱
室５ａ′と触媒充填室６ｂが、耐熱性メツシュ状隔膜６
Ｃによって区画されたレトルト６、触媒７、クーラ８、
加熱炉９からなっている。
かなように、ブタン流量計４、空気流量計５、空気予熱
室５ａ′と触媒充填室６ｂが、耐熱性メツシュ状隔膜６
Ｃによって区画されたレトルト６、触媒７、クーラ８、
加熱炉９からなっている。
そして、従来の吸熱型ガス変成装置と異なる点は、ブタ
ン１の供給構造である。
ン１の供給構造である。
さらに、本発明の吸熱型ガス変成装置のポイントとして
、空気２とブタン１を均一に混合させる必要があること
から、空気２とブタン１の合流部において、レトルト６
の絞り部６ｄを形成し、そこへ直交する４方向からブタ
ン１を供給し、均一な混合ガスとして、触媒充填室６ｂ
に送給する構造としている。
、空気２とブタン１を均一に混合させる必要があること
から、空気２とブタン１の合流部において、レトルト６
の絞り部６ｄを形成し、そこへ直交する４方向からブタ
ン１を供給し、均一な混合ガスとして、触媒充填室６ｂ
に送給する構造としている。
このようにして本発明の吸熱型ガス変成装置では、空気
予熱室６ｄにおいて、９３０℃の高温に加熱した、空気
２の３．５４！ ／ｍｉｎ中に、炉外配管によって室温
に保持された、ブタン１の０．８６ｎ−／ｍｉｎを、加
熱炉９を貫通して配設された断熱材１０に穿設された直
交する４方向の孔から供給し、触媒充填室６ｂにおいて
、ブタン１を急速に加熱した後、酸素過剰率を１．０５
として、空気２と混合させて、コバルト触媒７により変
成された組成を下表に示す。
予熱室６ｄにおいて、９３０℃の高温に加熱した、空気
２の３．５４！ ／ｍｉｎ中に、炉外配管によって室温
に保持された、ブタン１の０．８６ｎ−／ｍｉｎを、加
熱炉９を貫通して配設された断熱材１０に穿設された直
交する４方向の孔から供給し、触媒充填室６ｂにおいて
、ブタン１を急速に加熱した後、酸素過剰率を１．０５
として、空気２と混合させて、コバルト触媒７により変
成された組成を下表に示す。
表から明らかなように、従来の吸熱型ガス変成装置で変
成された吸熱型ガス組成は、ＣＯｌおよびＨ２が平衡吸
熱ガス組成に比べ、低目の値であり、しかも、変成反応
に伴い、すす（Ｃ）の生成が認められるのに対し、本発
明の吸熱型カス変成装置によって変成された吸熱型ガス
組成は、はぼ、平衡吸熱型ガス組成に近似しており、し
かも、変成反応に伴う、ずず（Ｃ）の生成は認められな
い。
成された吸熱型ガス組成は、ＣＯｌおよびＨ２が平衡吸
熱ガス組成に比べ、低目の値であり、しかも、変成反応
に伴い、すす（Ｃ）の生成が認められるのに対し、本発
明の吸熱型カス変成装置によって変成された吸熱型ガス
組成は、はぼ、平衡吸熱型ガス組成に近似しており、し
かも、変成反応に伴う、ずず（Ｃ）の生成は認められな
い。
以上により明らかなように、本発明にかかる吸熱型ガス
変成装置によれば、鋼部品の熱処理用雰囲気等に用いる
吸熱型ガスを従来のニッケル触媒に比して低温で活性な
コバルト触媒を用いて予め高温に加熱された空気に、直
接、室温の炭化水：素ガスを混合させて、炭化水素ガス
を伝熱効率よ（加熱し、炭化水素ガスの昇温速度を速め
ることによって、炭化水素ガスの熱分解を確実に抑制で
き、しかも、炭化水素ガスと空気とを混合しやすい構造
とすることによって触媒反応による平衡状態の吸熱型ガ
スを、効率よ（変成することができる利点がある。
変成装置によれば、鋼部品の熱処理用雰囲気等に用いる
吸熱型ガスを従来のニッケル触媒に比して低温で活性な
コバルト触媒を用いて予め高温に加熱された空気に、直
接、室温の炭化水：素ガスを混合させて、炭化水素ガス
を伝熱効率よ（加熱し、炭化水素ガスの昇温速度を速め
ることによって、炭化水素ガスの熱分解を確実に抑制で
き、しかも、炭化水素ガスと空気とを混合しやすい構造
とすることによって触媒反応による平衡状態の吸熱型ガ
スを、効率よ（変成することができる利点がある。
第１図は、従来の吸熱型ガス変成装置の概略図、第２図
は、本発明の吸熱型ガス変成装置の概略図である。 １−−−−−−ブタン ２−・−空気 ３−一−−−−−吸熱型ガス ４−−−−−−−ブタン流量計 ５−−−−−−一空気流量計 ６−−−−−−−レトルト ５ ａ−−−−−−一急速加熱部 ５ ａ ′−−−−−−空気予熱室 ６ｂ−・−触媒充填室 ６Ｃ−・−メソシュ状隔膜 ６ｄ・−−−−−一絞り部 ７−−−−コバルト触媒 ８−・−・−クーラ ９−−−−−−−〜加熱炉 １０−−−−−−御所熱材 １’ １−−−−−冷却水配管
は、本発明の吸熱型ガス変成装置の概略図である。 １−−−−−−ブタン ２−・−空気 ３−一−−−−−吸熱型ガス ４−−−−−−−ブタン流量計 ５−−−−−−一空気流量計 ６−−−−−−−レトルト ５ ａ−−−−−−一急速加熱部 ５ ａ ′−−−−−−空気予熱室 ６ｂ−・−触媒充填室 ６Ｃ−・−メソシュ状隔膜 ６ｄ・−−−−−一絞り部 ７−−−−コバルト触媒 ８−・−・−クーラ ９−−−−−−−〜加熱炉 １０−−−−−−御所熱材 １’ １−−−−−冷却水配管
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■、触媒を充填し、高温に保持されたレトルト内におい
て、空気とブタン等の炭化水素ガスとを供給し、混合さ
せて、吸熱型ガスを変成させる吸熱型ガス変成装置であ
って、 前記レトルトはラバール管状に中央部に絞り部を有する
筒形状をなし、加熱炉内に配設されるとともに、該レト
ルト内を前記絞り部を境界として、空気余熱室と触媒を
充填した触媒充填部にメソシュ状隔膜にて区画し、レト
ルトの空気余熱室側端部には、空気供給源からの供給空
気量を測定・制御する流量針を経て、空気予熱室に送給
する空気供給管が連結され、また、レトルト内触媒充填
室の前記絞り部側には、加熱炉の炉壁部に配設された冷
却構造を有する断熱材を貫通して配設され、ブタン等の
炭化水素ガス供給量を測定・制御する流量計を経て、炉
外配管によって導かれた多方向からの複数の、ブタン等
の炭化水素ガス供給管が連結され、さらに、レトルトの
触媒充填室側端部には、変成された変成ガスを冷却する
クーラーを有する構造としたことを特徴とした吸熱型ガ
ス変成装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59003228A JPS60149713A (ja) | 1984-01-10 | 1984-01-10 | 吸熱型ガス変成装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59003228A JPS60149713A (ja) | 1984-01-10 | 1984-01-10 | 吸熱型ガス変成装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60149713A true JPS60149713A (ja) | 1985-08-07 |
| JPH0418009B2 JPH0418009B2 (ja) | 1992-03-26 |
Family
ID=11551588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59003228A Granted JPS60149713A (ja) | 1984-01-10 | 1984-01-10 | 吸熱型ガス変成装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60149713A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009299163A (ja) * | 2008-06-16 | 2009-12-24 | Ntn Corp | 鋼の熱処理方法、機械部品の製造方法および機械部品 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5408465B2 (ja) * | 2008-07-24 | 2014-02-05 | アイシン精機株式会社 | 鋼の浸炭処理方法 |
-
1984
- 1984-01-10 JP JP59003228A patent/JPS60149713A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009299163A (ja) * | 2008-06-16 | 2009-12-24 | Ntn Corp | 鋼の熱処理方法、機械部品の製造方法および機械部品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0418009B2 (ja) | 1992-03-26 |
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