JPS61109418A - 三相回路用配電線断線検出装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、三相回路、例えば三相配電Ｋｊ！　４：二
才ンける１線断線を、負荷変動から区別して検出する三
相回路用配電線断線検出装置に関するものである。

従来例の構成とその問題点 一般に三相配電線の１線断線を検出する場合、たとえば
第９図に示すように、特開昭５７−１９９４２１号公報
に記載の三相回路用配電線断線検出装置により配電綿の
１線断線を検出している。

同図において、■は配電母線、２は配電線路、３は変流
器、４は補助変流器、５は基本波フィルタ、６は正相分
ｉ、を検出するフィルタ、７は逆相骨１２を検出フィル
タ、８は正相変化分Δ■１を検出する検出手段、９は逆
相変化分Δ■２を検出する検出手段、１０は各変化分Δ
ｌ＋、　Δ■２が予め定めたレベル以上にあるか否かを
判定する判定手段、１１はそのレベルを整定する整定部
、１２はΔｉｚ／Δｉ、を演算する演算手段、１３ば演
算手段１２の演算出力と予め整定されている動作域と比
較する比較手段、１４はその動作域を整定する整定部、
１５は出力リレー、１６はその接１ｊ天である。

配電線路２に流れる相電流ｉａ、ｉｂ、ｆｃはそれぞれ
変流器３によって検出され、これが補助変流器４を介し
て電圧に変換される。そして基本波フィルタ５によって
基本波のみがとり出されて、各フィルタ６．７に時、え
られる。ここで正相分ｊ　ｌ＋逆相分１２が検出され、
検出手段８，９に与えら・　れる。

検出手段８，９では、正相電流および逆相電流変化分Δ
■１．Δ■２を出力して判定手段に与える。こごでじ１
整定部１１によって整定されたレベルでもって各変化分
のレベルが判定され、整定レベル以上の変化分を出力す
る。

演算手段１２は判定手段１０から送られてきた変化分に
ついてΔＬ／Δ■１の演算を行い、その結果を比ΦＱ手
段１３に与える。ここで整定部１４で整定されている動
作域内に前記演算結果が含まれるか否かを比較し、含ま
れているとき出力して出力リレー１５を動作させる。こ
れにより接点１６が閉成され、１線断線が発生したこと
を報知し、または警報を発する。

ところで前記した三相回路用配電線断線検出装置の動作
原理について説明すると、ａ相を基準相として、ａ相断
線時のΔｉｚ／Δ■１は１となり、ｂ、ｃ相断線時には
、ベクトルオペレータをα（α−−１／２＋ｄＴ／２）
とすれば、第１０図中細線に示すようにα、α２となる
。

単相負荷開閉時および２相負荷開閉時のΔ■２／Δ■１
はそれぞれ同図中の１点鎖線および太線に示すようにな
る。さらに３相負荷開閉時におけるΔｉｚ／Δ■１は０
となるため、Δｉｚ／Δｉ。

を常時検出しておけば、１線断線が生じたか、負荷開閉
があったかを判別することができる。

たとえば、ΔＬ／Δ■１が１であるとき、前記によれば
、ａ相断線が生じたことになり、対称座標法に従い、変
化分Δ■１．Δ■２はそれぞれ、Δ■１＝（Δ■８＋α
Δｉ、十α２Δｉｃ＞ｙ：＋Δ■２−　（Δ■８　＋α
２１．トαΔｉ、）／３で表されることから、Δｉゎ−
Δ■．でるある場、。

合にｔ才Δ■１−Δ■２となってΔＬ／Δ■＋＝１とな
る。

Ｌ７か１−２．１線断線以外の負荷変動によりΔｉ。

−Δｉｃとなることがあり、実際に１線断線が発生して
いなくて４）、１線断線と同様の判定をしてしまい、誤
動作するという欠点があった。

この欠点を解決するものとして本出願人は先に第１１図
に示すような考え方を提案した（特願昭５８１９９６８
３号参照）。

ぞれは、Δｉｚ／Δｉ、原理にもとづく検出の他に、断
線と負荷変動を区別しうる系統現象に着目１−７、この
系統現象の検出を絹合せることにより負荷変動による誤
動作を防止し、１線断線の検出を誼実なものにしようと
するものである。

ずなわら、配電線で断線が生ずると、配電線の文、１地
容！社が変化するが、配電線の負荷の変動では対地４甲
は変化しないということであり、対地容重の変化を配電
母線の零相電圧９の変化分Δ■０として検出することに
よりこの変化分Δ憂。の大きさが予め整定された動作域
内にあり（１Δ９ｏ　　Ｉ≧Ｋ）、かつ、電流変化分比
Δｉｔ／Δ■１が予め整定された動作域内（図の斜視部
分）にあるというアンド条件が成立したときに限って出
力し、１線断線を報知するように構成したものである。

図中、１７はアンドゲート、１８はオアゲートである。

この改善策により、Δｆｚ／Δ■１のみで判定していた
従来例よりも検出精度が高くなった。しかしながら、そ
れでも負荷変動の状況によっては誤動作が生じるおそれ
が残っているのが実情である。

発明の目的 この発明の目的は、一層高い検出精度を有する三相回路
用配電線断線検出装置を提供することである。

発明の構成 この発明の三相回路用配電線断線検出装置は、三相回路
の正相電流および逆相電流各々の変化分Δｆ＋、Δ■２
を検出する電流変化分検出手段と、この電流域化分検出
手段により検出された正相電流度化分Δ■１と逆相電流
変化分Δ■２との比Δ■２／Δ■１を演算引る第１の演
算手段と、零相電圧変化分ΔＶｏの検出手段と、この零
相電圧変化分検出下段により検出された零相電圧変化分
ΔＶｏの大きさが予め整定された三相区間の１線断線乙
こ対応する値と比較して大きいときに出力する判定下段
とその位相を演算する第２の演算手段と、前記電流変化
分比Δｉｚ／ΔＩｔならびに零相’ｉｈ圧変化分八夏へ
の位相がともに予め整定された各々の動作域内にあると
きに出力する出力手段とを（ｉｉｉｉえた４）のである
。

ΔＬ／Δ■１とＩΔＶｏ　　ｌとのアンド条件だＧノで
なく。これらとΔ９ｏの位相とのアンド条件を判定ｊ４
　ｒｐ’、とじているため、前記改善案よりも高い積ｊ
θに１′９いて１線断線が検出される。

１又ｉパ、Δ立。の位相を１線断線の判定基【Ｖに加味
゛４るごとの意義につき第４図ないし第７図に基づいて
説明する。

第４図、第５図は三相回路配電線のモデル系統を示し、
１９４才送電線、２０は変圧器、２１は配電母線、Ｆ１
〜Ｆ□は配電線路（フィーダ）で、１つの変圧器２０に
接続した複数の配電線路Ｆ１〜ＦＩｎがトランスバンク
ＴＢを構成している。２２は配電母線に接続した９゜ビ
ックアンプ用の接地変圧器、乏は接地変圧器２２のイン
ピーダンス、２３は配電線路Ｆ１〜Ｆ、に接続した負荷
である。

第５図のＰは配電線路Ｆ１のａ相に生じた断線点を表す
。第４図は断線前の状態を示す。ＣＩ　Ｂ　＋Ｃｌｂ＋
　　Ｏｌｅ””’Ｃｍａ＋　　Ｃｍｂ＋　　’、／ｌｌ
Ｉｃは各配電線路の各相の対地容量、Ｃｌａ　’　＋　
　ＣＩｂ　’　＋　ＣＩｃ’　〜Ｃ、、ＩＩＣｌｂ　＋
　　Ｃｌｃ　”は断線点前後の各相の対地容■である。

Ｖ−、Ｖｂ　、ＶＣは対地電圧、亡、１１食６．。

ｅ　ｃａは線間電圧、ｉａ、ｉｂ、ｉＣば送電綿１９の
相電流、ｊ　Ｉａ＋　　Ｔｌ１ｌ＋＋　　ｌ＋ｃ”−ｊ
ｍａ＋　　ｉｍｂ＋　　ＬＬは配電線路Ｆ、−Ｆ、の相
電流、ｒ　／　３　ｖａｒ接地変圧器２２の１次電流、
（ｎ／３）ｉは２次電流、（Ｖａ　＋　Ｖｂ　−Ｉ　Ｖ
Ｃ）　／　ｎ　４：Ｉ’、　２次電圧、ｎ　４；Ｉ接順
変圧器２２の１次２次巻線比である。

負荷２３・・に口零和電？ｌ　！　ｏ　＆：ｌ瀘れない
から、零相電流ｉ。、零相電圧ＶｏをＪＳ察４°るとき
４；：　４．１４’ｌ、４：ｆ２３・・を無視してよい
。

第４図の状態で、 （ｖａ　十ｖｂ＋Ｌ　）　／ｎ　＝　３９ｏ　／ｎ−一
灸ｎｉ／３　　　　　　　　　　・・・・・・（２）が
成立する。（１）式の左辺どうし、右辺どうしを加える
と、 ｊａ＋ｊｂ→Ｉｃ　＋＋−（ｌｌｉ＋Ｉ＋ｂ”Ｔｌｃ）
１・・・・・・ｌ（ｊ　＋ｓａ　１ｊ　ｎｂ”　Ｌｃ）
　　　　川−（３）ここで、 とおくと、 ３　ｌｏ　＠！＝３　ｊ＋ｏ＋・旧・・十Ｂ、。　　・
・・・・・（５）であるが、３ｉｏは変圧器２ｏの２次
側から供給される全零相電流であって、その２次側がデ
ルタ接続であることから３１ｏ＝０である。したかって
、（５）式は、 Ｉ−３ｆ＋ｏ−１−−−ｔ　３　！ｎｏ　　　　　　　
−−（ｌｉ）また、（２）弐から、 （７）式を（６）式に代入すると、 −９゜／２　””　３　ｉ　１０＋・・・・・・”３ｊ
ｍｎ　　・・・・・・　（△）（Ａ）式は配電綿の状１
１ｕの如ｆ、１ｒにかかわらず成立する基本式である。

つぎに断線前後の零相電圧について検討する。

（１）断線前 各配電線Ｆ、〜ド、の零相電流に・）き、・・・・・・
（８） となる。また、 Ｑ、＝Ｑ。＋αＭ、＋α２夏２　ノ ｖ　＋　＆；ｔ：　ｉＦ和電圧、９□は逆相電圧、αは
ベクＩ・ルオペ１／−りで、α−ｅ　Ｊｌ　２０°、α
Ｎ　−ｅ　Ｊ２４０゜である。

１１１線２１の線間電圧Ｙ、＋　ａ　ｂ　＋　亡ｂｃ＋
　亡ｃａがバランスしているときには、 Ｖ　Ｉ”　Ｃ、ｂ　６−Ｊ　３　’°１５．ｖｚ＝。

とな幻、この関係を（８）式に用いて ・・・・・・（１０） ｊωＣ１１３＋α２ｊωＣ１，＋αｊωＣｌＩｃ−礼２
ノ・・・・・・（１１） とおくと、（１０）式は、 となる。ここで、たとえばＹ＋ｏは第１の配電線路Ｆ１
の零相アドミタンスであり、♀１□はその逆相アドミタ
ンスである。

（１２）式を（Ａ）式に代入すると、 ４、／２＝　（♀１゜・・・・・・十♀イ。）＜１゜＋
　（♀１□十・・・・・・＋？−ｚ）Ｖ＋　　・・・・
・・（１３）♀１゜＋・・・・・・＋？い。−♀。）’
ｌ　　＋ｚ＋−−＋　　’／１１ｇ　−”９′２　　　
ノ　　　　　　　　　　　　　　　　　　・・・　・・
・　（１４）とおくと、？。、＜１２はそれぞれ全配電
線路Ｆ１〜Ｆイつまりトランスバンクのアドミタンスで
あり、（１４）式を（１３）式に代入して、ウラ がｊｌられる。

〔■〕　１線断線後　・ 第５図のＰのように第１の配電線路Ｆ１のａ相で断線が
生じたとする。この場合、第６図に示すように断線点Ｐ
以降のａ相の電圧をぐ、とすると、・・・・・・（１５
） が成立するから、 となる。

一＝・般に負荷インピーダンス（２，’、２．”。

之ゎ″）は対地インピーダンス（１／ｊωＣＩｍ”＋１
／ｊωＣ＋ｂ”＋　　Ｉ／ｊωｃ＋ｃ”）に比べ十分率
さいと考えられるから（１６）式は、 また、負荷がバランスしているとき（２，”　＝２、”
　＝＝、Ｌ　”　’）には、 断線点Ｐ以降には（１７）式で示される電圧９Ｘが残り
、これにより対地容ｉｔ　ｃ　Ｉ−″を充電する電流が
流れるが、この電流はす、　　ｃ相から供給されるもの
である。したがって、第１の配電線路ＦＩの零相電流３
ｆ＋ｏ’　は第６図により、３１１゜′＝ｊωＣ＋ａ’
　Ｖａ　’　＋　ｊωＣａｂ’　　Ｑｂ　’＋ｊωＣＩ
ｃ’　Ｖｃ　’　→Ｊω’ｙ＋ａ″Ｖｘ＋　ｊ　ω　〔
二　、、′　　　＼７ｂ’　　　＋　ｊ　　ω　ＣＩｃ
　＃　　Ｖｃ　　′＝ｊω（Ｃ＋ａ’　　＋Ｃ＋ａ＃）
　Ｖｍ　’十ｊω（Ｃａｂ’　→Ｃ＋ｂ”　）　Ｖｉ＋
　’＋ｊω　（Ｃ１ｃ’　　”　Ｃ１ｃ＃）　　Ｖｃ　
’−ｊωＣ１，＃　　α―′−９Ｘ）　・・・・・・（
１９）また、 であるから、（２０）式を（１９）式に代入して、３１
　＋ｏ’　＝　ｊ”Ｃ＋ａＶａ　’　＋　ｊ　ωＣ＋ｂ
Ｖｂ　’十ｊωＣＩ　ｃ　＜／ｃ′ −ｊωＣ１ｍ’　　（ｖａ　’　　ｖＸ）　　・・・・
・・（２１）同様にして、第ｍの配電線路Ｆ１の零相電
流３Ｔ、ｌｌ’　は、 ３　Ｌｏ’　＝　Ｊ　”ＣｍａＶａ　’　　（Ｊ　６Ｊ
ＣＡｂＶｂ　’＋ｊωｃ　ａｃ　１８／　ｃ’　　　　
　　　　　−−−−−−（２２）送電綿１９のインピー
ダンスは配電線の負荷インピーダンスに比べると無視す
ることができ、したが−って送電線１９のインピーダン
スによる電圧降下も無視できるから、母線の綿間電圧亡
ａｌ＋＋　　ＱｂＣ＋ｌ覧ｃａは断線前後で変化はなく
、先に示したのと同様に、 ・・・・・・（２３） となる。また、（１８）式を用い、かつ、の関係を用い
ると、 ＝３　（夏、′　−♀。′）／２ ＝３　（９゜’　　＋ＶＩ　’　　＋’ｌ／、”Ｃ’ｓ
’　）／２−３　　（９＋　’　　＋Ｌ　’　）　／２
＝３　Ｖ　＋　’　／　２　＝　３　Ｖ　＋　／　２　
　　　　　　・・・・・・（２５）（２３）〜（２５）
式を（２＋）　、　（２２）式に用いて整理すると、 ・・・・・・（２６） さらに（１１）式を用いると、 ３１１゜′−♀、。Ｖａ’十♀、％。！１ノ！、１．本
式（Ａ）により、 ［０’　／２＝　３１＋ｏ’　　十・・−・＋３　ｉｓ
ｏ’鴇　（♀１゜十・・・＋９１゜）９゜’　　＋　（
？＋□＋・・・・・・］−♀１□）′Ｖ。

−３ｊωＣ１□”　ＱＩ／２ ・・・・・・（２８） （２８）式に（１４）式を代入して、 −＜７０　’　／２＃♀ｏＶｏ’　　十♀２９゜−３ｊ
　ｅｒｒ　Ｃ，、”　Ｖ＋　／２これを変形して、 ・・・・・・（Ｃ） が得られる。

ｒｎｌ）１線断線による零相電圧の変化（Ｔ３）、　　
（Ｃ）式からａ相１線断線前後の零相電圧の変化Δ９ｏ
は、６Ｍ０−夏。−９０′　。

で与えられる。

ｂ相１線断線の場合には、（１８）式に相当するものと
して、 ＜ｔｘ　＝　（’９ｃ’　　＋ｖａ’　）／２　　　　
−・・・・・（２９）（１９）式にＨ＆するｊ（１３Ｃ
＋ａ’　　Ｈａ　’　−Ｌ　）がｊωＣ１１，＃（憂ｂ
’−９，）にとって代わることとなり、（２５）式と同
様にして、 Ｑｂ　’　　＜／Ｘ＝３　　（Ｖｂ　　’　　Ｑｏ　’
　）　／２−３　（９゜′　」αｚ９．′ ＋α９□’　　−＜１．　ｌ　）　／　６−３α”　Ｑ
＋　’　／２ 一３α”　ｖ＋　／２ つまり、（ｉ）式において、ｊωＣ、、ＩＩの代Ｊ）り
にｊωｃ、１．”をおき、９．の代わりにα２＜／。

をおけばよい。したがって、 Ｃ相ｌ線断線の場合には、（ｉ）式においてｊωＣ＋ａ
”の代わりにｊωＣ、ｃ＃をおき、Ｑ、の代わりにα９
．をおけばよい。したがって、（ｉ）〜（ｉｉｉ　）式
を対照すると、Ｃ２ば時計方向に１２０°の回転、αは
同方向に２４０°の回転であるから、ｌ線断線時のΔＶ
ｏの位相が断線相に応じて１２０°ずつの位相差をもつ
ことが理解できる。

この様子を示したのが第７図である。この図は、線間電
圧ｖａｂｃ＝白、−を基準としたもので、θ（，１イの
トランスバンクによって決まる基準位相角−ｃ　Ｎｒ　
２′＋、この基？ｉ虹位相角θがａ相についての中心角
とＺ「る。角θより１２０°のところにＣ相についての
中心角が、さらにそごから１２０°のところに１）相に
ついての中心角がくる。そして、負荷θｐ′ｌンハ゛ｆ
ノンスを考慮して各中心角から±φの角度の範囲でかつ
Δ憂。の大きさが■、以上である領域を各相の動作域と
している。

（１）〜（山）式に含まれる２、？。、ｃ、ａ”。

Ｃ１１＋”　＋　　Ｃｌｃ”などはトランスバンクＴＢ
に固有のｆｉｌである。したがって、基準位相角θもト
ランスバンクＴＢごとに異なる。この基準位相角θは、
第８図に示す方法によって簡！■に求めることができる
。

すなわち、配電線路Ｆ、−Ｆ、の１つにコンデンサ２４
と、スイッチＳｗの直列回路を接続し、スイッチＳｗの
開閉によりθを決定できる。′：１ンデンサ２４の容量
をＣすると、スイッチＳｗのオンの状態では（Ｂ）代か
ら、 Ｃを、ｊωＣがＹｏに比べて１・分に小さくなるように
選ふと、（３０）八番３１、 スイッチＳｗをオフにした状態でｉｆ、＜／。

（３１）、　　（３２）式より、 ：Ｉンデンサ開放時のΔ９ｏの位相は、９Ｉを基準とす
るとａ相１線断線時のΔ立。（（ｉ）弐）の位相と同位
相となる。

先に示したように、 Ｖ　Ｉ　　’　”ｉ　ａｂｅ−Ｊ３°°乙バであるから
、ｔｌの代わりに自ａｈ”Ｖ、、−夏、−９゜を基準と
してもよく、これに従ってコンデンサ開放時のΔ■０の
位相をもさ−にしてＶａｂを基準としたａ相１線断線時
のΔＶｏの位相、すなわち前記基準位相角θを決定する
ことができる。

以１−に、１ミリ、Δ■０の位相を１線断線の判定基ｔ
ｉＫとすることの裏付けをした。

なお、Δ９ｏの大きさと位相のみを判定基準とＬ７、Δ
■２／Δ■１を外ずことも考えられるが、この場合には
１線地絡など１線断線以外の故障に、１、ってもΔ９ｏ
が変化し、動作域内に入る可能性がある。つまり、誤判
定の原因となる。したがってΔｉｚ／Δ■１を判定基準
とすることは必要である。

この発明の構成の概念を第１図に示す。図において３１
はΔｉｚ／Δｌ＋の大きさおよび位相の判定・演算手段
、３２は６Ｍ。の大きさおよび位相の判定・演算手段、
３３はアンドゲート、３４はオアゲートであり、オアゲ
ート３４からの出力Ｓはａ　”−Ｃ相のうちのいずれか
に１線断線が生じたことを検出するためのものであり、
各アンドゲート３３からの直接の出力Ｓ、〜Ｓｃは各相
個々に１線断線が律したごとを検出するためのものであ
る。

実施例の説明 この発明の一実施例を第２図４５，１−び第３図Ｇ１覗
１（づいて説明する。符号１〜１６が示ず要素４；ｌ：
　ｉｉｃ来例の第９図における同一符号が支１！ｌする
要素と同じである。これらの要素１〜１６は、！＋、！
ｚを検出し、Δｉｚ／Δ■１が所定の動作域（第１図参
照）にあるかどうかを判定・演算し°（その動作域にあ
るときに報知ないし警慴信−υを出力するものである。

２２は第４図に示すものと同じＶ。ピックアップ用の接
地変圧器であり、配電母４Ｊｉｌｌ（２１）に接続して
いる６土は接地変圧器２２のインピーダンスである。４
０は補助変圧器、４１は基本波フィルタ、４２は零相電
圧９゜の変化分を検出する零相電圧変化分検出手段であ
り、検出された変化分Δつ。は判定手段４３に入力され
、ここでΔＶ。

の大きさが整定部４４で予め整定されている値Ｉ７．１
、りち大きいかどうかが判定される。１ΔＱｏ　　ｌ≧
１、のときに出力する。４５はΔ守。の位相演算手段で
あり、その出力が比較手段４６に入力される。ここで、
Δ９ｏの位相が整定部４７で予め整定されているＸ相（
ａ相、ｂ相、Ｃ相）の動作域（第１図参照）内にあるか
どうかが判定される。

その動作域内Ｇこあるときに出力する。

、Ｉ　Ｏ＆；ｔ、Δ■２／Δ■１についての比較手段で
ｉ、る第１の比較手段１３の出力および第２の比較り段
４６の出力を２人力とするアンドゲートであり、その出
力がリレー１５に入力されている。４９は、第１．第２
の比較手段＋３．４．６、アントゲ−１−４８、リレー
１５などを含む出力手段である。

第１．第２の仕較手段１３．４６の双方から出力があっ
たときにアンドゲート４８が出力し、リレー１５が駆動
されリレー接点１６がオンとなって１線断線が生したこ
とを報知ないし警ｔｌｌる。

以上のことを第３図のフローチャー１に１．（づいて両
説する。

ステップ■において正相電流ｉ＋　と逆相？ｋ　Ｎ：、
　ｊ　１を計算する。ステップ■で正相変化分Δｊ＋　
と逆相分度化分Δ■２をＢｌ算する。

ステップ■で、１Δｌｔ　　ｌが整定レー＼ルに４，１
、り大きいかどうかを判定する。Ｎ　［”ｌであればス
う−ソプ■ヘリターンする。’／Ｆ、ＳであればスーＹ
ノブ■へ移る。ステップ■でシ、ｒ、１Δｉｚ　　ｌが
整定レベルに２より大きいかどうかを判定する。ＮＯご
あればステップ■ヘリターンする。ＹＥＳであればステ
ップ■へ移る。

ステップ■では、比Δｊｚ／Δｊ＋を計算する。

ステップ■において、比ΔＬ／Δ■１が（ｒ）条件を満
たすかどうか判定する。〔γ〕条件とば、第１図におい
て大きさく半径）がγ１〜γ２の範囲にあることを指す
。Ｎｏであれば「断線検出前」のステップ０・＼移る。

ＹＥＳであればステップ■へ移る。

ステップ■では、比Δｉｚ／Δ■１が〔β〕条条件を満
たすかどうか判定する。〔β〕条件とは、第１図におい
て角度が±β°の範囲にあることを指す。Ｎｏであれば
「断線検出前」のステップ■・・・移る。ＹＥＳであれ
はステップ■へ移る。

ステップ■ではΔｔ０を計算し、ステップ■では、１Δ
守。１が整定レベルＩ４より大きいかどうかを判定する
。Ｎｏであれば「断線検出前」のステップＯへ移る。Ｙ
ＥＳであればステップ［相］へ移る。

ステップ［相］では６Ｍ。がその位相においてｘ相（ａ
相、ｂ相、Ｃ相）の動作域内にあるかどうかを判定する
。ＮＯであれば「断線検出前」のステップ■へ移り、Ｙ
ＥＳであれば「断線検出有」のステップ＠へ移り出力す
る。

発明の効果 この発明によれば、Δｊｔ／Δｉ、とΔ！。の大きさと
のアンド条件だけでなく、これらとΔｔ０の位相とのア
ンド条件を判定基準としているため、１線断線の検出精
度を向上することができるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の構成概念図、第２図はこの発明の一
実施例のブロック図、第３図はそのフローチャート、第
４図ないし第６図は１線断線の解析の説明図、第７図は
複素平面図で示した検出域の説明図、第８図は基準位相
角の決定の説明図、第９図は従来例のブロック図、第１
０図は複素平面図、第１１図は改善案の構成概念図であ
る。 ８・・・正相変化分検出手段、９・・・逆相変化分検出
手段、１２・・・第１の演算手段、４２・・・零相電圧
変化分検出手段、４３・・・判定手段、４５・・・第２
の演算手段、４９・・・出力手段

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 三相回路の正相電流および逆相電流各々の変化分Δ■＿
   １、Δ■＿２を検出する電流変化分検出手段と、この電
   流変化分検出手段により検出された正相電流変化分Δ■
   ＿１と逆相電流変化分Δ■＿２との比Δ■＿２／Δ■＿
   １を演算する第１の演算手段と、零相電圧変化分Δ■＿
   ０の検出手段と、この零相電圧変化分検出手段により検
   出された零相電圧変化分Δ■＿０の大きさが予め整定さ
   れた三相区間の１線断線に対応する値と比較して大きい
   ときに出力する判定手段とその位相を演算する第２の演
   算手段と、前記電流変化分比Δ■＿２／Δ■＿１ならび
   に零相電圧変化分Δ■＿０の位相がともに予め整定され
   た各々の動作域内にあるときに出力する出力手段とを備
   えた三相回路用配電線断線検出装置。