JPS61170599A - 表面光沢および耐水素脆性に優れたステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
表面光沢および耐水素脆性に優れたステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPS61170599A JPS61170599A JP1043485A JP1043485A JPS61170599A JP S61170599 A JPS61170599 A JP S61170599A JP 1043485 A JP1043485 A JP 1043485A JP 1043485 A JP1043485 A JP 1043485A JP S61170599 A JPS61170599 A JP S61170599A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は表面光沢および耐水素脆性に優れたステンレス
鋼板の製造方法に係り、特にステンレス鋼板の焼鈍およ
び酸洗方法に関し、ステンレス冷延鋼板の製造分野に利
用される。
鋼板の製造方法に係り、特にステンレス鋼板の焼鈍およ
び酸洗方法に関し、ステンレス冷延鋼板の製造分野に利
用される。
最終の仕上厚に冷延されたステンレス鋼板は光輝焼鈍（
以下ＢＡと称する）ラインまたは焼純酸洗（以下ＡＰと
称する）ラインのいずれかによって再結晶焼鈍が施され
る。焼純温度としてはフェライト系ステンレス鋼では８
００〜１０００℃、オーステナイト系ステンレス鋼では
１０５０〜１１５０℃で行われる。ＪＩＳＧ４３０５冷
間圧延ステンレス鋼板およびＧ４３０７冷間圧延ステン
レス鋼帯にはＢＡラインを経由したものはＢＡ仕上げ用
として、またＡＰラインを経由したものはＮｏ、２０ま
たはＮｏ、２Ｂ仕上げ用として規定されている。
以下ＢＡと称する）ラインまたは焼純酸洗（以下ＡＰと
称する）ラインのいずれかによって再結晶焼鈍が施され
る。焼純温度としてはフェライト系ステンレス鋼では８
００〜１０００℃、オーステナイト系ステンレス鋼では
１０５０〜１１５０℃で行われる。ＪＩＳＧ４３０５冷
間圧延ステンレス鋼板およびＧ４３０７冷間圧延ステン
レス鋼帯にはＢＡラインを経由したものはＢＡ仕上げ用
として、またＡＰラインを経由したものはＮｏ、２０ま
たはＮｏ、２Ｂ仕上げ用として規定されている。
一般にＢＡ材は表面光沢に優れる反面、深絞り加工後に
水素脆性による置き割れを生じやすい。これに対しＡＰ
材は水素脆性による問題はないが、表面光沢が劣ってい
る。したがってＢＡ材はプレス加工分野において用途限
定されるきらいがあり、一方ＡＰ材は光沢向上等のため
表面研磨工程において工数を多く要するという問題があ
る。
水素脆性による置き割れを生じやすい。これに対しＡＰ
材は水素脆性による問題はないが、表面光沢が劣ってい
る。したがってＢＡ材はプレス加工分野において用途限
定されるきらいがあり、一方ＡＰ材は光沢向上等のため
表面研磨工程において工数を多く要するという問題があ
る。
これらの問題点は主として次に述べるような理由に基づ
くものと考えられる。すなわち、ＢＡでは焼純雰囲気と
してアンモニア分解ガス（７５％Ｈ２＋２５％Ｎ２、以
下ＡＸガスと称する）あるいはＮ２ガスとＮ２ガスの混
合ガスにより焼鈍後テンパーカラーの付着しない程度の
露点あるいはＨ２濃度を確保して行われるため、表面は
冷延のままに近い鏡面が得られるものの鋼中に水素が多
量侵入する。
くものと考えられる。すなわち、ＢＡでは焼純雰囲気と
してアンモニア分解ガス（７５％Ｈ２＋２５％Ｎ２、以
下ＡＸガスと称する）あるいはＮ２ガスとＮ２ガスの混
合ガスにより焼鈍後テンパーカラーの付着しない程度の
露点あるいはＨ２濃度を確保して行われるため、表面は
冷延のままに近い鏡面が得られるものの鋼中に水素が多
量侵入する。
一方ＡＰではＬＰＧ等のガス燃焼雰囲気で焼鈍されるた
め、雰囲気中に水素を含まず鋼中への侵入水素の心配は
ないが、雰囲気中過剰の０２、ＣＯ□、ＨＯによる強度
な酸化を受けて比較的厚いスケール層を生成するので、
その後脱スケールのために溶融アルカリ塩処理もしくは
中性塩電解処理等の前処理と酸洗とを組合せた処理が施
されるが、表面は酸化および腐蝕による凸凹の生成のた
め光沢のない仕上がりとなる。
め、雰囲気中に水素を含まず鋼中への侵入水素の心配は
ないが、雰囲気中過剰の０２、ＣＯ□、ＨＯによる強度
な酸化を受けて比較的厚いスケール層を生成するので、
その後脱スケールのために溶融アルカリ塩処理もしくは
中性塩電解処理等の前処理と酸洗とを組合せた処理が施
されるが、表面は酸化および腐蝕による凸凹の生成のた
め光沢のない仕上がりとなる。
従来のステンレス冷延鋼板の焼鈍においては、ＢＡ材は
水素脆性、ＡＰ材は低光沢度が問題となっていた。
水素脆性、ＡＰ材は低光沢度が問題となっていた。
本発明の目的は上記従来技術のＢＡ材の欠点である水素
脆性およびＡＰ材の欠点である低光沢度を解消し、優れ
た表面光沢と耐水素脆性を兼備するステンレス鋼板の製
造方法を提供するにある。
脆性およびＡＰ材の欠点である低光沢度を解消し、優れ
た表面光沢と耐水素脆性を兼備するステンレス鋼板の製
造方法を提供するにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の目
的は下記の要旨の２発明によって、いずれも達成される
。第１発明の要旨とするところは次の如くである。すな
わち、ステンレス冷延鋼板の焼鈍に際し雰囲気ガスとし
て露点−３０℃以下の不活性ガスを使用して焼鈍する工
程と、前記焼鈍後下記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）式を満足
する条件にて硝酸電解処理する工程と、を有して成るこ
とを特徴とする表面光沢および耐水素脆性に優れたステ
ンレス鋼板の製造方法である。
的は下記の要旨の２発明によって、いずれも達成される
。第１発明の要旨とするところは次の如くである。すな
わち、ステンレス冷延鋼板の焼鈍に際し雰囲気ガスとし
て露点−３０℃以下の不活性ガスを使用して焼鈍する工
程と、前記焼鈍後下記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）式を満足
する条件にて硝酸電解処理する工程と、を有して成るこ
とを特徴とする表面光沢および耐水素脆性に優れたステ
ンレス鋼板の製造方法である。
Ｔ≦８０・・・・・・（ａ）
１≦Ｃ≦３０・・・・・・（ｂ）
１≦Ａ×ｔ≦５００・・・・・・ （ｅ）ただしＴ：液
温（℃） Ｃ：硝酸の濃度（ｇ／ｃｃ％） Ａ：陽極の電流密度（Ａ ／ ｄ ｍ’ ）ｔ：陽極の
電解時間（ｓｅａ） 第２発明の要旨とするところは次の如くである。
温（℃） Ｃ：硝酸の濃度（ｇ／ｃｃ％） Ａ：陽極の電流密度（Ａ ／ ｄ ｍ’ ）ｔ：陽極の
電解時間（ｓｅａ） 第２発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、ステンレス冷延鋼板の焼鈍に際し雰囲気ガス
としてＨ２１０％以下残部は不活性ガスから成る露点−
２０℃以下の混合ガスを使用して焼鈍する工程と、続い
て第１発明と同様の工程で硝酸電解処理する工程を有し
て成る表面光沢および耐水素脆性に優れたステンレス鋼
板の製造方法である。
としてＨ２１０％以下残部は不活性ガスから成る露点−
２０℃以下の混合ガスを使用して焼鈍する工程と、続い
て第１発明と同様の工程で硝酸電解処理する工程を有し
て成る表面光沢および耐水素脆性に優れたステンレス鋼
板の製造方法である。
不活性ガス単独あるいは水素と不活性ガスの混合ガス雰
囲気中で５ＵＳ３０４ステンレス冷延鋼板を焼鈍し鋼中
に侵入した水素量におよぼす雰囲気中Ｈ分圧の影響を調
査した。すなわち不活性ガスとしてＮ ガスを使用した
場合あるいはＡｒガスを使用した場合の結果を第１図に
示した。
囲気中で５ＵＳ３０４ステンレス冷延鋼板を焼鈍し鋼中
に侵入した水素量におよぼす雰囲気中Ｈ分圧の影響を調
査した。すなわち不活性ガスとしてＮ ガスを使用した
場合あるいはＡｒガスを使用した場合の結果を第１図に
示した。
また鋼中水素量と耐置き割れ性の関係を第２図に示した
。同図において附置き割れ性の指標として円筒深絞り加
工後置き割れを生じない最大絞り比で表わした。第１図
および第２図から焼鈍雰囲気におけるＮ２分圧の上昇と
ともに鋼中侵入水素量は増加するが、従来のＡＸガスで
焼鈍したものの耐置き割れ性に比べ顕著に改善されてい
るのは雰囲気ガス中のＮ２分圧が１０％以下の場合であ
ることがわかる。
。同図において附置き割れ性の指標として円筒深絞り加
工後置き割れを生じない最大絞り比で表わした。第１図
および第２図から焼鈍雰囲気におけるＮ２分圧の上昇と
ともに鋼中侵入水素量は増加するが、従来のＡＸガスで
焼鈍したものの耐置き割れ性に比べ顕著に改善されてい
るのは雰囲気ガス中のＮ２分圧が１０％以下の場合であ
ることがわかる。
本発明で不活性ガス単独あるいはＨ２１０％以下残り不
活性ガスの混合ガスに限定したのは、雰囲気ガス中のＮ
２濃度が１０％を越えると実際の深絞り加工の際に置き
割れを生じ易く、Ｎ２濃度が１０％以下ないしは０％の
場合には良好な耐置き割れ性を有するからである。
活性ガスの混合ガスに限定したのは、雰囲気ガス中のＮ
２濃度が１０％を越えると実際の深絞り加工の際に置き
割れを生じ易く、Ｎ２濃度が１０％以下ないしは０％の
場合には良好な耐置き割れ性を有するからである。
焼鈍雰囲気として不活性ガス単独あるいはＨ２１０％以
下残り不活性ガスで焼鈍すると、明らかにテンパーカラ
ーが付着し、そのままでは商品価値を著しく失するので
、テンパーカラーを除去するための何らかの脱スケール
処理が必要となる。
下残り不活性ガスで焼鈍すると、明らかにテンパーカラ
ーが付着し、そのままでは商品価値を著しく失するので
、テンパーカラーを除去するための何らかの脱スケール
処理が必要となる。
次に脱スケール処理と鋼板の表面光沢との関係を調査し
た。すなわち、５ＵＳ３０４ステンレス冷延鋼板を不活
性ガス単独あるいはＨ１０％残り不活性ガスの混合ガス
中で１１００℃で焼鈍を行った。これらの２種の焼鈍材
について、焼鈍後に硝酸電解法による脱スケール後と従
来ＡＰで使用されている硝弗酸による脱スケール後のそ
れぞれについて表面光沢におよぼす露点の影響を調査し
た。また同時に従来のＡＸガスによるＢＡ焼純の場合の
表面光沢と露点の関係も調査した。
た。すなわち、５ＵＳ３０４ステンレス冷延鋼板を不活
性ガス単独あるいはＨ１０％残り不活性ガスの混合ガス
中で１１００℃で焼鈍を行った。これらの２種の焼鈍材
について、焼鈍後に硝酸電解法による脱スケール後と従
来ＡＰで使用されている硝弗酸による脱スケール後のそ
れぞれについて表面光沢におよぼす露点の影響を調査し
た。また同時に従来のＡＸガスによるＢＡ焼純の場合の
表面光沢と露点の関係も調査した。
不活性ガスとしてＮ２ガスを使用した場合の結果を第３
図に示した。なお硝酸電解は５０℃、１０％ＨＮ Ｏ，
溶液で（２０Ａ／ｄゴ）×３秒の陽極処理を行い全浸漬
１０秒間で行った。また硝弗酸による脱スケールは焼鈍
後５０℃の（２％ＨＦ＋８％ＨＮＯ）溶液に３０秒間浸
漬した。
図に示した。なお硝酸電解は５０℃、１０％ＨＮ Ｏ，
溶液で（２０Ａ／ｄゴ）×３秒の陽極処理を行い全浸漬
１０秒間で行った。また硝弗酸による脱スケールは焼鈍
後５０℃の（２％ＨＦ＋８％ＨＮＯ）溶液に３０秒間浸
漬した。
また不活性ガスとしてＡｒガスを使用した場合の結果を
第４図に示した。この場合の硝酸電解条件および硝弗酸
浸漬条件は第３図のＮ２ガスの場合と同一である。
第４図に示した。この場合の硝酸電解条件および硝弗酸
浸漬条件は第３図のＮ２ガスの場合と同一である。
第３図、第４図において従来のＮ ｏ ＊ ２ Ｄ材の
光沢度は２５０〜３５０の範囲で斜線で示したが、露点
−３０℃以下のＮ２もしくはＡｒ単独ガスで焼鈍後硝酸
電解処理を施すか、あるいは露点−２０℃以下のＨ２１
０％以下残すＮ２もしくはＡｒの混合ガスにより焼鈍後
硝酸電解処理を施した場合、従来のＮｏ、２Ｄ材に比べ
格段に優れた光沢度を有することを示している。
光沢度は２５０〜３５０の範囲で斜線で示したが、露点
−３０℃以下のＮ２もしくはＡｒ単独ガスで焼鈍後硝酸
電解処理を施すか、あるいは露点−２０℃以下のＨ２１
０％以下残すＮ２もしくはＡｒの混合ガスにより焼鈍後
硝酸電解処理を施した場合、従来のＮｏ、２Ｄ材に比べ
格段に優れた光沢度を有することを示している。
本発明において焼鈍雰囲気ガスの露点を、不活性ガス単
独の場合−３０℃以下とし、またＨ２１０％以下残り不
活性ガスの混合ガスの場合−２０℃以下と限定したのは
、それぞれの露点が一３０℃および一２０℃以下であれ
ば仕上げ後表面光沢が十分良好なものであるが、露点が
それらよりも高いと従来のＡＰ材（Ｎｏ、２Ｄ材）に比
べ表面光沢が十分な優位性を保持し得ないからである。
独の場合−３０℃以下とし、またＨ２１０％以下残り不
活性ガスの混合ガスの場合−２０℃以下と限定したのは
、それぞれの露点が一３０℃および一２０℃以下であれ
ば仕上げ後表面光沢が十分良好なものであるが、露点が
それらよりも高いと従来のＡＰ材（Ｎｏ、２Ｄ材）に比
べ表面光沢が十分な優位性を保持し得ないからである。
焼鈍後施す硝酸電解処理条件に関し、硝酸濃度が１％未
満では電解脱スケール効果が乏しく、３０％を越えると
表面光沢を損う。液温は８０℃を越える高温に保持して
も投入熱エネルギーの増加の割に下が妥当である。電解
条件は被処理材のステンレス鋼板を陽極とした上で、ｄ
ｒｎ’単位面積当り１〜５００クローンの電気量を印加
して電解処理すれば良好な脱スケールが可能であって、
１クローン／ ｄ ｍ”未満の電解ではスケール残りを
生じやすく、逆に５００クロ一ン／ｄｍＦを越える電解
を施すと表面光沢の劣化が著しく本発明の目的が達成で
きなくなる。従って（陽極の電流密度）×（陽極の電解
時間）を１〜５００クローン／ｄｒｎ’の範囲に限定し
た。
満では電解脱スケール効果が乏しく、３０％を越えると
表面光沢を損う。液温は８０℃を越える高温に保持して
も投入熱エネルギーの増加の割に下が妥当である。電解
条件は被処理材のステンレス鋼板を陽極とした上で、ｄ
ｒｎ’単位面積当り１〜５００クローンの電気量を印加
して電解処理すれば良好な脱スケールが可能であって、
１クローン／ ｄ ｍ”未満の電解ではスケール残りを
生じやすく、逆に５００クロ一ン／ｄｍＦを越える電解
を施すと表面光沢の劣化が著しく本発明の目的が達成で
きなくなる。従って（陽極の電流密度）×（陽極の電解
時間）を１〜５００クローン／ｄｒｎ’の範囲に限定し
た。
脱スケール処理として従来ＡＰ材で実施されている硝弗
酸による方法でも実質的に脱スケールは可能でその光沢
度も十分高いが（第３図、第４図参照）、Ｎｏ、ガスの
発生等環境上の問題があり前記硝酸電解法に比べると取
扱い上の不利がある。
酸による方法でも実質的に脱スケールは可能でその光沢
度も十分高いが（第３図、第４図参照）、Ｎｏ、ガスの
発生等環境上の問題があり前記硝酸電解法に比べると取
扱い上の不利がある。
次に不活性ガスとしてＮ ガスを使用した場合の窒化の
影響を調査した。すなわちＳＵＳ ３０４ステンレス鋼
板を１１００℃のＮ２−Ｎ２雰囲気ガス中で焼鈍した時
の表層での窒化程度に対するＮ２分圧および露点の影響
を第５図に示した。窒化はＮ２分圧が５０％付近で極大
値を示し、低露点はど顕著なことがわかる。つまり加熱
温度およびＮ２分圧を一定にしたとき、窒化の程度は金
属酸化物のＨ２による還元平衡値Ｐ Ｈ２／ Ｐ Ｈ２
Ｏに依存する。したがって窒化を完全に抑制するには、
不活性ガスとしてＡｒを使用する必要がある。
影響を調査した。すなわちＳＵＳ ３０４ステンレス鋼
板を１１００℃のＮ２−Ｎ２雰囲気ガス中で焼鈍した時
の表層での窒化程度に対するＮ２分圧および露点の影響
を第５図に示した。窒化はＮ２分圧が５０％付近で極大
値を示し、低露点はど顕著なことがわかる。つまり加熱
温度およびＮ２分圧を一定にしたとき、窒化の程度は金
属酸化物のＨ２による還元平衡値Ｐ Ｈ２／ Ｐ Ｈ２
Ｏに依存する。したがって窒化を完全に抑制するには、
不活性ガスとしてＡｒを使用する必要がある。
センジミア圧延機により冷延された通常の５Ｏ８３０４
ステンレス冷延鋼板を第１表に示す焼鈍雰囲気において
１１００℃で焼鈍し、続いて酸洗をした。
ステンレス冷延鋼板を第１表に示す焼鈍雰囲気において
１１００℃で焼鈍し、続いて酸洗をした。
これらの４種の実施例は焼鈍酸洗後いずれも光沢度はＮ
ｏ、２Ｄ材よりも格段にすぐれていることを確認した。
ｏ、２Ｄ材よりも格段にすぐれていることを確認した。
またＡｒ雰囲気で焼鈍した本発明実施例Ｎｏ、３、Ｎｏ
、４および従来のＢＡ材およびＮｏ、２Ｄ材を用い打抜
きテストを行ったところ、実施例Ｎｏ、３、Ｎ００４お
よびＮｏ、２Ｄ材は表面に窒化層がないので従来のＢＡ
材に比して金型の摩耗が少なく打抜き性が良好であった
。
、４および従来のＢＡ材およびＮｏ、２Ｄ材を用い打抜
きテストを行ったところ、実施例Ｎｏ、３、Ｎ００４お
よびＮｏ、２Ｄ材は表面に窒化層がないので従来のＢＡ
材に比して金型の摩耗が少なく打抜き性が良好であった
。
次に本発明実施例Ｎｏ、１〜Ｎｏ。４および通常のＢＡ
材およびＮｏ、２Ｄ材を用い、プレス成形により絞り比
２．１の円筒深絞抄加工を施したところ、ＢＡ材は加工
後数時間放置の状態で側壁部に縦割れが発生したのに対
し、本発明実施例およびＮｏ、２Ｄ材は１週間放置後も
健全であった。
材およびＮｏ、２Ｄ材を用い、プレス成形により絞り比
２．１の円筒深絞抄加工を施したところ、ＢＡ材は加工
後数時間放置の状態で側壁部に縦割れが発生したのに対
し、本発明実施例およびＮｏ、２Ｄ材は１週間放置後も
健全であった。
更に割れのない加工品についてパフ研磨工程を通したと
ころ、Ｎｏ、２Ｄ材は鏡面に仕上げるのに３工程を要し
たのに対し、本発明実施例は１工程により美麗な鏡面に
仕上げることができな。
ころ、Ｎｏ、２Ｄ材は鏡面に仕上げるのに３工程を要し
たのに対し、本発明実施例は１工程により美麗な鏡面に
仕上げることができな。
本発明は上記実施例からも明らかな如くステンレス冷延
鋼板を露点−３０℃息下の不活性ガスもしくはＮ２１０
％以下残部は不活性ガスから成る露点−２０℃以下の混
合ガスの雰囲気で焼鈍し、続いて限定条件で硝酸電解処
理することによって、従来のＢＡ材およびＡＰ材（Ｎｏ
、２Ｄ材、Ｎｏ。
鋼板を露点−３０℃息下の不活性ガスもしくはＮ２１０
％以下残部は不活性ガスから成る露点−２０℃以下の混
合ガスの雰囲気で焼鈍し、続いて限定条件で硝酸電解処
理することによって、従来のＢＡ材およびＡＰ材（Ｎｏ
、２Ｄ材、Ｎｏ。
２Ｂ材）の欠点を克服し、表面光沢および耐水素魔性の
優れたステンレス鋼板の製造が可能になりステンレス畑
のｇＩＲ亜め址÷軟）１に石工Ｍ −−Ｉ４’−１ｙお
ける工程簡略化等の効果をあげることができた。
優れたステンレス鋼板の製造が可能になりステンレス畑
のｇＩＲ亜め址÷軟）１に石工Ｍ −−Ｉ４’−１ｙお
ける工程簡略化等の効果をあげることができた。
第１図はＨ−Ａｒ混合ガスあるいはＨ−Ｎ 混合ガス雰
囲気中において５ＵＳ３０４ステンレス鋼板を焼鈍時の
鋼中に侵入した水素量におよぼすＨ分圧の影響を示す線
図、第２図は鋼中水素量と耐置き割れ性の関係を示す線
図、第３図は脱スケール後の表面光沢度におよぼすＮ
ガスを含む雰囲気ガスの露点および脱スケール方法の影
響を示す線図、第４図は脱スケール後の表面光沢度にお
よぼすＡｒガスを含む雰囲気ガスの露点および脱スケー
ル方法の影響を示す線図、第５図はＮ ガスを含む雰囲
気で焼純した場合の窒化に対するＮ分圧および露点の依
存性を示す線図である。
囲気中において５ＵＳ３０４ステンレス鋼板を焼鈍時の
鋼中に侵入した水素量におよぼすＨ分圧の影響を示す線
図、第２図は鋼中水素量と耐置き割れ性の関係を示す線
図、第３図は脱スケール後の表面光沢度におよぼすＮ
ガスを含む雰囲気ガスの露点および脱スケール方法の影
響を示す線図、第４図は脱スケール後の表面光沢度にお
よぼすＡｒガスを含む雰囲気ガスの露点および脱スケー
ル方法の影響を示す線図、第５図はＮ ガスを含む雰囲
気で焼純した場合の窒化に対するＮ分圧および露点の依
存性を示す線図である。
Claims (4)
- （１）ステンレス冷延鋼板の焼鈍に際し雰囲気ガスとし
て露点−３０℃以下の不活性ガスを使用して焼鈍する工
程と、前記焼鈍後下記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）式を満足
する条件にて硝酸電解処理する工程と、を有して成るこ
とを特徴とする表面光沢および耐水素脆性に優れたステ
ンレス鋼板の製造方法。 Ｔ≦８０・・・・・・（ａ） １≦Ｃ≦３０・・・・・・（ｂ） １≦Ａ×ｔ≦５００・・・・・・（ｃ） ただしＴ：液温（℃） Ｃ：硝酸の濃度（ｇ／ｃｃ％） Ａ：陽極の電流密度（Ａ／ｄｍ＾２） ｔ：陽極の電解時間（ｓｅｃ） - （２）ステンレス冷延鋼板の焼鈍に際し雰囲気ガスとし
てＨ＿２１０％以下残部は不活性ガスから成る露点−２
０℃以下の混合ガスを使用して焼鈍する工程と、前記焼
鈍後下記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）式を満足する条件にて
硝酸電解処理する工程と、を有して成ることを特徴とす
る表面光沢および耐水素脆性に優れたステンレス鋼板の
製造方法。 Ｔ≦８０・・・・・・（ａ） １≦Ｃ≦３０・・・・・・（ｂ） １≦Ａ×ｔ≦５００・・・・・・（ｃ） ただしＴ：液温（℃） Ｃ；硝酸の濃度（ｇ／ｃｃ％） Ａ：陽極の電流密度（Ａ／ｄｍ＾２） ｔ：陽極の電解時間（ｓｅｃ） - （３）前記不活性ガスはＮ＿２である特許請求の範囲の
第１項もしくは第２項に記載の表面光沢および耐水素脆
性に優れたステンレス鋼板の製造方法。 - （４）前記不活性ガスはＡｒである特許請求の範囲の第
１項もしくは第２項に記載の表面光沢および耐水素脆性
に優れたステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1043485A JPS61170599A (ja) | 1985-01-23 | 1985-01-23 | 表面光沢および耐水素脆性に優れたステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1043485A JPS61170599A (ja) | 1985-01-23 | 1985-01-23 | 表面光沢および耐水素脆性に優れたステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61170599A true JPS61170599A (ja) | 1986-08-01 |
Family
ID=11750049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1043485A Pending JPS61170599A (ja) | 1985-01-23 | 1985-01-23 | 表面光沢および耐水素脆性に優れたステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61170599A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01168899A (ja) * | 1987-12-25 | 1989-07-04 | Kawasaki Steel Corp | ヒート・スクラッチのないステンレス冷延鋼板の製造方法 |
| JPH02111900A (ja) * | 1988-10-20 | 1990-04-24 | Nippon Steel Corp | ステンレスばね材の製造方法 |
-
1985
- 1985-01-23 JP JP1043485A patent/JPS61170599A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01168899A (ja) * | 1987-12-25 | 1989-07-04 | Kawasaki Steel Corp | ヒート・スクラッチのないステンレス冷延鋼板の製造方法 |
| JPH02111900A (ja) * | 1988-10-20 | 1990-04-24 | Nippon Steel Corp | ステンレスばね材の製造方法 |
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