JPS61237052A - 亜鉛めつき鋼の腐食寿命診断器 - Google Patents
亜鉛めつき鋼の腐食寿命診断器Info
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- JPS61237052A JPS61237052A JP7979385A JP7979385A JPS61237052A JP S61237052 A JPS61237052 A JP S61237052A JP 7979385 A JP7979385 A JP 7979385A JP 7979385 A JP7979385 A JP 7979385A JP S61237052 A JPS61237052 A JP S61237052A
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- coil
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- galvanized
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
- G01N27/72—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables
- G01N27/82—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables for investigating the presence of flaws
- G01N27/90—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables for investigating the presence of flaws using eddy currents
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- Pathology (AREA)
- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Magnetic Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は亜鉛めっ久鋼の腐食に対する寿命を非破壊かつ
簡便に診断する亜鉛めっき鋼の腐食寿命診断器に係わる
。
簡便に診断する亜鉛めっき鋼の腐食寿命診断器に係わる
。
〈従来の技術〉
従来この種の装置では、亜鉛めっき鋼の腐食寿命診断に
必要な亜鉛酸化物の厚さと、残存亜鉛めっき層の厚さと
を測定するため、磁力センサと電磁誘導センサとの二つ
を組合せて行っていた。
必要な亜鉛酸化物の厚さと、残存亜鉛めっき層の厚さと
を測定するため、磁力センサと電磁誘導センサとの二つ
を組合せて行っていた。
〈発明が解決しようとする問題点〉
上記のような従来の装置では、磁力センサと電磁誘導セ
ンサの二つの異なるセンサを動作させる装置が必要であ
り、装置が複雑かつ大型化する問題があった。
ンサの二つの異なるセンサを動作させる装置が必要であ
り、装置が複雑かつ大型化する問題があった。
本発明はかかる従来技術の欠点に鑑みてなされたもので
、電磁誘導センサのみで、亜鉛めっき鋼の亜鉛酸化物層
の厚さと、残存亜鉛めっき層の厚さとを測定し、それら
の値から亜鉛めっき鋼の腐食寿命を演算する亜鉛めっき
鋼の腐食寿命診断器を提供することを目的とする。
、電磁誘導センサのみで、亜鉛めっき鋼の亜鉛酸化物層
の厚さと、残存亜鉛めっき層の厚さとを測定し、それら
の値から亜鉛めっき鋼の腐食寿命を演算する亜鉛めっき
鋼の腐食寿命診断器を提供することを目的とする。
く問題点を解決するための手段〉
亜鉛めっき鋼の亜鉛めっき層および鉄素地部分に渦電流
を発生せしめる交流コイルと、該交流コイルのインピー
ダンスを計測するインピーダンス測定装置と、上記亜鉛
めっき鋼の鉄素地を直流磁化せしめる直流コイルと、上
記インピーダンス測定装置が計測するインピーダンスの
値から亜鉛めっき層の厚さと、亜鉛酸化物層の厚さを演
算し、さらに亜鉛めっき層の腐食速度と、腐食による寿
命を計算する演算装置と、上記交流コイル、インピーダ
ンス測定装置、直流コイル及び演算装置の動作を制御す
る制御装置からなることを特徴とするものである。
を発生せしめる交流コイルと、該交流コイルのインピー
ダンスを計測するインピーダンス測定装置と、上記亜鉛
めっき鋼の鉄素地を直流磁化せしめる直流コイルと、上
記インピーダンス測定装置が計測するインピーダンスの
値から亜鉛めっき層の厚さと、亜鉛酸化物層の厚さを演
算し、さらに亜鉛めっき層の腐食速度と、腐食による寿
命を計算する演算装置と、上記交流コイル、インピーダ
ンス測定装置、直流コイル及び演算装置の動作を制御す
る制御装置からなることを特徴とするものである。
く実 施 例〉
本発明による亜鉛めっき鋼の腐食寿命診断器の一実施例
を図面によって説明する。第１図は本発明の一実施例の
構成図である。図において、１は被測対象の亜鉛めっき
鋼の亜鉛めっき層及び鉄素地部に渦電流を発生せしめる
交流コイル、２は亜鉛めっき鋼（実施例では鋼板）の鉄
素地を直流磁化する直流コイル、３は直流コイル２を励
磁する電流を供給する直流電源、４は交流コイル１のイ
ンピーダンス（Ｚ＝Ｒ＋ｊωＬ）を測定する交流インピ
ーダンス測定装置、５はインピーダンス測定装置が計測
するインピーダンスの値から亜鉛めっき層の厚さと亜鉛
酸化物層の厚さを演算し、さらに亜鉛めっき層の腐食速
度と腐食による亜鉛めっき鋼の寿命を計算する演算装置
、６は装置全体の動作を制御する制御装置、５′は演算
装置５ならびに制御装置６の演算に必要なデータを記憶
するメモリ、７は演算装置５の演算結果を表示する表示
装置、８は演算結果をプリントアウトする出力装置、９
は一体構造に形成されたセンサ部である。
を図面によって説明する。第１図は本発明の一実施例の
構成図である。図において、１は被測対象の亜鉛めっき
鋼の亜鉛めっき層及び鉄素地部に渦電流を発生せしめる
交流コイル、２は亜鉛めっき鋼（実施例では鋼板）の鉄
素地を直流磁化する直流コイル、３は直流コイル２を励
磁する電流を供給する直流電源、４は交流コイル１のイ
ンピーダンス（Ｚ＝Ｒ＋ｊωＬ）を測定する交流インピ
ーダンス測定装置、５はインピーダンス測定装置が計測
するインピーダンスの値から亜鉛めっき層の厚さと亜鉛
酸化物層の厚さを演算し、さらに亜鉛めっき層の腐食速
度と腐食による亜鉛めっき鋼の寿命を計算する演算装置
、６は装置全体の動作を制御する制御装置、５′は演算
装置５ならびに制御装置６の演算に必要なデータを記憶
するメモリ、７は演算装置５の演算結果を表示する表示
装置、８は演算結果をプリントアウトする出力装置、９
は一体構造に形成されたセンサ部である。
第２図は本発明による装置の測定対象である腐食した亜
鉛めっき鋼の断面図を示す。図面中、１０は鉄素地、１
１は残存亜鉛めっき層、１２は亜鉛酸化物層である。大
気中で使用された亜鉛めっき鋼は、表面の亜鉛めっき層
が腐食し、通常、亜鉛酸化物層１２となってそのまま残
存亜鉛めっき層１１の上に残留している。第３図は第２
図に示したような腐食亜鉛めっき鋼の腐食した亜鉛めっ
き層の厚みｔと、これによって生成された亜鉛酸化物層
１２の厚みｔ！ との関係を示す実験によって得られた
グラフであり、両者にはｔｉ＝１．４４ｔなる関係があ
る。即ち、亜鉛酸化物層１２の厚みｔｉ が分かれば、
それまで腐食された亜鉛めっき層の厚さｔが求められる
。従ってこの亜鉛めっき鋼の設置期間で腐食した亜鉛め
っき層の厚さｔを除すことによって、それまでの平均腐
食速度を求めることができる。亜鉛めっき鋼は亜鉛めっ
き層が完全に消失した時、鉄素地が露出し、腐食速度は
極端に速（なるため、この時点をもって使用不能と考え
ることができる。従って残存亜鉛めっき層の厚さが分れ
ば、平均腐食速度でこれを冷すことによって残存寿命を
求めることができる。
鉛めっき鋼の断面図を示す。図面中、１０は鉄素地、１
１は残存亜鉛めっき層、１２は亜鉛酸化物層である。大
気中で使用された亜鉛めっき鋼は、表面の亜鉛めっき層
が腐食し、通常、亜鉛酸化物層１２となってそのまま残
存亜鉛めっき層１１の上に残留している。第３図は第２
図に示したような腐食亜鉛めっき鋼の腐食した亜鉛めっ
き層の厚みｔと、これによって生成された亜鉛酸化物層
１２の厚みｔ！ との関係を示す実験によって得られた
グラフであり、両者にはｔｉ＝１．４４ｔなる関係があ
る。即ち、亜鉛酸化物層１２の厚みｔｉ が分かれば、
それまで腐食された亜鉛めっき層の厚さｔが求められる
。従ってこの亜鉛めっき鋼の設置期間で腐食した亜鉛め
っき層の厚さｔを除すことによって、それまでの平均腐
食速度を求めることができる。亜鉛めっき鋼は亜鉛めっ
き層が完全に消失した時、鉄素地が露出し、腐食速度は
極端に速（なるため、この時点をもって使用不能と考え
ることができる。従って残存亜鉛めっき層の厚さが分れ
ば、平均腐食速度でこれを冷すことによって残存寿命を
求めることができる。
本発明は亜鉛めっき鋼の亜鉛めっき層の亜鉛酸化物層の
厚みｔｌ を計測し、演算装置によって平均腐食速度Ｖ
及び残存亜鉛めっき層の厚さを求め、それらの値から亜
鉛めっき鋼の寿命を演算表示するものである。
厚みｔｌ を計測し、演算装置によって平均腐食速度Ｖ
及び残存亜鉛めっき層の厚さを求め、それらの値から亜
鉛めっき鋼の寿命を演算表示するものである。
第４図は第１図に示す本発明のセンサ部９を被測対象の
亜鉛めっき鋼板の上に載置した状態を示す断面図である
。第４図に示す如く、センサ部９は交流コイル１と直流
コイル２とをプラスチック等で一体にモールドしたハウ
ジング１３に納められていて、被測対象物亜鉛めっき鋼
板の上に載置される。第４図中、１０は亜鉛めっき鋼の
鉄素地、１１は残存亜鉛めっき層、１２は亜鉛酸化物層
である。
亜鉛めっき鋼板の上に載置した状態を示す断面図である
。第４図に示す如く、センサ部９は交流コイル１と直流
コイル２とをプラスチック等で一体にモールドしたハウ
ジング１３に納められていて、被測対象物亜鉛めっき鋼
板の上に載置される。第４図中、１０は亜鉛めっき鋼の
鉄素地、１１は残存亜鉛めっき層、１２は亜鉛酸化物層
である。
第１図に示す本発明による亜鉛めっき鋼の腐食寿命診断
語のセンサ部９を第４図に示す如く亜鉛めっき鋼板の上
にのせて直流コイル２をオフの状態にして、交流コイル
１に交流電流を流すと、残存亜鉛めっき層１１と鉄素地
部１０は導電体であるため、これらの部分に渦電流Ｊ２
ｎ” Ｆｌｌが生じる。交流コイル１の交流インピーダ
ンスは渦電流の大きさによって定まる磁界によって変化
を生じる。渦電流の大きさは交流コイルｌへ入力する交
流電流を一定にすれば、被測対象物の導電率σ、透磁率
μおよび交流コイル１のリフトオフ（亜鉛めっき層表面
からコイルまでの距離）によって決定する。亜鉛と鉄の
導電率と透磁率とを比較すると導電率はほぼ同程度であ
るものの、透磁率は亜鉛が常磁性で、μＺ、＝１である
のに対し鉄は強磁性で、μＦ、）６００であるため、鉄
の透磁率の方が極端に大きい。このため、直流コイルが
励磁されていない場合は、発生する渦電流はＪ、、 ）
Ｊ２．が成立し、しかも残存亜鉛めっき層１１の厚さ
も薄いものとすれば（たかだか０．１ｍａ＋程度）、交
流コイルのインピーダンスに影響する渦電流は鉄素地１
０の渦電流ＪＦｓが主となる。従って第４図に示すよう
に、センサ部９を亜鉛めっき鋼板の上に置いた場合には
交流コイルのインピーダンスは鉄素地の導電率、透磁率
は一定であるから鉄素地層からのリフトオフ量即ち、亜
鉛酸化物層１２と残存亜鉛めっき層１１との厚さの和ｔ
０ に比例して決まる。交流コイル１のインピーダンス
をＺ＝Ｒ＋ｊωＬで示し、交流コイル１が亜鉛めっき鋼
板から無限大層れたときのインピーダンスをＺ０＝Ｒ０
＋ｊωＬ０で示すと、計算の結果、第５図に示すように
本発明の第１図に示す実施例の交流コイル１の規準化イ
ンピーダンス（Ｒ−Ｒｏ）／ωＬ０ と亜鉛酸化物層
１２と残存亜鉛めっき層１１の厚さの和ｔ０ との関
係を求めることができる。
語のセンサ部９を第４図に示す如く亜鉛めっき鋼板の上
にのせて直流コイル２をオフの状態にして、交流コイル
１に交流電流を流すと、残存亜鉛めっき層１１と鉄素地
部１０は導電体であるため、これらの部分に渦電流Ｊ２
ｎ” Ｆｌｌが生じる。交流コイル１の交流インピーダ
ンスは渦電流の大きさによって定まる磁界によって変化
を生じる。渦電流の大きさは交流コイルｌへ入力する交
流電流を一定にすれば、被測対象物の導電率σ、透磁率
μおよび交流コイル１のリフトオフ（亜鉛めっき層表面
からコイルまでの距離）によって決定する。亜鉛と鉄の
導電率と透磁率とを比較すると導電率はほぼ同程度であ
るものの、透磁率は亜鉛が常磁性で、μＺ、＝１である
のに対し鉄は強磁性で、μＦ、）６００であるため、鉄
の透磁率の方が極端に大きい。このため、直流コイルが
励磁されていない場合は、発生する渦電流はＪ、、 ）
Ｊ２．が成立し、しかも残存亜鉛めっき層１１の厚さ
も薄いものとすれば（たかだか０．１ｍａ＋程度）、交
流コイルのインピーダンスに影響する渦電流は鉄素地１
０の渦電流ＪＦｓが主となる。従って第４図に示すよう
に、センサ部９を亜鉛めっき鋼板の上に置いた場合には
交流コイルのインピーダンスは鉄素地の導電率、透磁率
は一定であるから鉄素地層からのリフトオフ量即ち、亜
鉛酸化物層１２と残存亜鉛めっき層１１との厚さの和ｔ
０ に比例して決まる。交流コイル１のインピーダンス
をＺ＝Ｒ＋ｊωＬで示し、交流コイル１が亜鉛めっき鋼
板から無限大層れたときのインピーダンスをＺ０＝Ｒ０
＋ｊωＬ０で示すと、計算の結果、第５図に示すように
本発明の第１図に示す実施例の交流コイル１の規準化イ
ンピーダンス（Ｒ−Ｒｏ）／ωＬ０ と亜鉛酸化物層
１２と残存亜鉛めっき層１１の厚さの和ｔ０ との関
係を求めることができる。
この場合、インピーダンス測定装置４における測定交流
周波数ｆ＝１０に■２、交流コイルの外径は１０ｍｍで
ある。
周波数ｆ＝１０に■２、交流コイルの外径は１０ｍｍで
ある。
次に、直流コイル２に直流電源３から電流を送り、直流
磁界によって鉄素地１０を磁化飽和させると、鉄の透磁
率は１．０近くまで低下し、亜鉛とほぼ等しくなる。従
って、この場合には、残存亜鉛めっき層１１の渦電流’
２ｎが交流コイル１のインピーダンスに影響し、交流コ
イル１のインピー・ダンスは残存亜鉛めっき層１１から
のリフトオフ量、即ち、亜鉛酸化物層１２の厚さｔ、に
比例して決まる。
磁界によって鉄素地１０を磁化飽和させると、鉄の透磁
率は１．０近くまで低下し、亜鉛とほぼ等しくなる。従
って、この場合には、残存亜鉛めっき層１１の渦電流’
２ｎが交流コイル１のインピーダンスに影響し、交流コ
イル１のインピー・ダンスは残存亜鉛めっき層１１から
のリフトオフ量、即ち、亜鉛酸化物層１２の厚さｔ、に
比例して決まる。
第６図に、第５図と同様に規準化したインピーダンス（
（Ｒ−Ｒ，）／ωＬ０）と亜鉛酸化物層１２の厚さｔｌ
との関係を示した。第５図と第６図の関係を用いれ
ば、亜鉛酸化物層１２の厚さと残存亜鉛めっき層１１と
の厚さの和ｔ０ と亜鉛酸化物層１２のみの厚さｔｌ
とが求められ、残存亜鉛めっき層１１の厚さｔ は次式
によって求めることができる。
（Ｒ−Ｒ，）／ωＬ０）と亜鉛酸化物層１２の厚さｔｌ
との関係を示した。第５図と第６図の関係を用いれ
ば、亜鉛酸化物層１２の厚さと残存亜鉛めっき層１１と
の厚さの和ｔ０ と亜鉛酸化物層１２のみの厚さｔｌ
とが求められ、残存亜鉛めっき層１１の厚さｔ は次式
によって求めることができる。
ｊ ＝＝ｔ −ｔ ・・・・・・・・・（１）
また第３図で述べた関係、ｔｌ ＝１．４４ｔを用いれ
ば、測定時点までの亜鉛めっき層の腐食厚さｔは、 で求められる。
また第３図で述べた関係、ｔｌ ＝１．４４ｔを用いれ
ば、測定時点までの亜鉛めっき層の腐食厚さｔは、 で求められる。
第１図の演算装置５はマイクロコンピュータであって、
第７図に示すフローに従って演算される。始めに、直流
コイル２による直流磁界のなし、ありの場合に対応した
インピーダンス測定装置４のインピーダンス測定値を入
力するとともに、亜鉛めっき鋼の設置後の経過年数Ｎの
入力の要求に応じて経過年数Ｎを入手によってキーボー
ド（図示せず）から入力する。演算装置５は測定値であ
るＲ２ωＬの値を＃押装置６を介してインターフェース
から入力し、メモリ５′に予め記憶させておいたＲｏ、
ωＬ０及び第５図、第６図に示す関係から、亜鉛酸化物
層１２と残存亜鉛めっき＃１１の厚さの和ｔ０、及び亜
鉛酸化物層１２の厚さｔ、の値を算出し、第１式によっ
て残存亜鉛めっき層１１の厚さｔ２ を算出する。
第７図に示すフローに従って演算される。始めに、直流
コイル２による直流磁界のなし、ありの場合に対応した
インピーダンス測定装置４のインピーダンス測定値を入
力するとともに、亜鉛めっき鋼の設置後の経過年数Ｎの
入力の要求に応じて経過年数Ｎを入手によってキーボー
ド（図示せず）から入力する。演算装置５は測定値であ
るＲ２ωＬの値を＃押装置６を介してインターフェース
から入力し、メモリ５′に予め記憶させておいたＲｏ、
ωＬ０及び第５図、第６図に示す関係から、亜鉛酸化物
層１２と残存亜鉛めっき＃１１の厚さの和ｔ０、及び亜
鉛酸化物層１２の厚さｔ、の値を算出し、第１式によっ
て残存亜鉛めっき層１１の厚さｔ２ を算出する。
また第２式によって測定時点までの亜鉛めっき層の腐食
厚さｔを求める。更にｔとＮの値から平均腐食速度ｖ
＝ ｔ ／ Ｎを求め、ｔ とＶの値から残存寿命Ｌ
＝ ｔ ２／ ｖ を求める。
厚さｔを求める。更にｔとＮの値から平均腐食速度ｖ
＝ ｔ ／ Ｎを求め、ｔ とＶの値から残存寿命Ｌ
＝ ｔ ２／ ｖ を求める。
これらの値は表示部７あるいは出力部８にプリントアウ
トされ演算装置５は動作を終了する。また制御装置６も
マイクロコンピュータであって、第８図に示す動作フロ
ーに従って、第１図に示す本発明の装置全体の制御を行
う。
トされ演算装置５は動作を終了する。また制御装置６も
マイクロコンピュータであって、第８図に示す動作フロ
ーに従って、第１図に示す本発明の装置全体の制御を行
う。
制御装置６が動作を開始すると、各装置が動作可能状態
であることを確認した上、直流磁化の有無の指令、直流
磁化なしの時とあゆの時のインピーダンス測定のインピ
ーダンス測定装置４への指令、データの転送指令、演算
指令、表示指令を順次行なって本発明による亜鉛めっき
鋼の腐食寿命診断器の測定診断の操作を完了する。
であることを確認した上、直流磁化の有無の指令、直流
磁化なしの時とあゆの時のインピーダンス測定のインピ
ーダンス測定装置４への指令、データの転送指令、演算
指令、表示指令を順次行なって本発明による亜鉛めっき
鋼の腐食寿命診断器の測定診断の操作を完了する。
〈発明の効果〉
本発明による亜鉛めっき鋼の腐食寿命診断器によれば、
１個の電磁誘導センサによって非破壊的に亜鉛酸化物層
と残存亜鉛めっき層の厚さを測り、亜鉛めっき鋼の平均
腐食速度差腐食寿命とを簡便か一正確に演算表示するこ
とができるようになった。
１個の電磁誘導センサによって非破壊的に亜鉛酸化物層
と残存亜鉛めっき層の厚さを測り、亜鉛めっき鋼の平均
腐食速度差腐食寿命とを簡便か一正確に演算表示するこ
とができるようになった。
第１図は本発明による亜鉛めっき鋼の腐食寿命診断器の
構成図、第２図は腐食した亜鉛めっき鋼の断面図、第３
図は腐食された亜鉛めっき層の厚みｔとこれによって生
成された亜鉛酸化物層１２の厚みｔｌ との関係を示
すグラフ、第４図は第１図に示すセンサ部と亜鉛めっき
鋼板の断面図、第５図は直流コイルが磁化されない場合
の規準化インピーダンスと亜鉛酸化物層と残存亜鉛めっ
き層の厚さとの和の関係を示すグラフ、第６図は規準化
インピーダンスと亜鉛酸化物層の厚さの関係を示すグラ
フ、第７図は演算装置のフローチャート、第８図は制御
装置のフローチャートである。 図面中、 １は交流コイル、２は直流コイル、３は直流電源、４は
インピーダンス測定諸、５は演算装置、５′はメモリ、
６は制御装置、７は表示語、８は出力装置、９はセンサ
部、１０は鉄素地、１１は残存亜鉛めっき層、１２は亜
鉛酸化物層、１３はハウジングである。 第１図 第２図 〜１０ 第３図 發餘め、き漫−、＊省４ぐ 第４図 ；・８°、゛・、−１：；−９゛９．−２．；、°１．
°°・；・−；・−：；・′：・“°°゛、・第５図 ダ＜６ｔｔｅめ、５４ｔｔｆｆｉう＾１【イと・りηノ
ー、７１ｊｅ−ｆＦｏ（ｔ、ン（ｒｎｍｌ第６図 鴫ｉｔｓコｓｌ役イと−）し１ノｈ、５＝ｃｔ、 ン第
７図
構成図、第２図は腐食した亜鉛めっき鋼の断面図、第３
図は腐食された亜鉛めっき層の厚みｔとこれによって生
成された亜鉛酸化物層１２の厚みｔｌ との関係を示
すグラフ、第４図は第１図に示すセンサ部と亜鉛めっき
鋼板の断面図、第５図は直流コイルが磁化されない場合
の規準化インピーダンスと亜鉛酸化物層と残存亜鉛めっ
き層の厚さとの和の関係を示すグラフ、第６図は規準化
インピーダンスと亜鉛酸化物層の厚さの関係を示すグラ
フ、第７図は演算装置のフローチャート、第８図は制御
装置のフローチャートである。 図面中、 １は交流コイル、２は直流コイル、３は直流電源、４は
インピーダンス測定諸、５は演算装置、５′はメモリ、
６は制御装置、７は表示語、８は出力装置、９はセンサ
部、１０は鉄素地、１１は残存亜鉛めっき層、１２は亜
鉛酸化物層、１３はハウジングである。 第１図 第２図 〜１０ 第３図 發餘め、き漫−、＊省４ぐ 第４図 ；・８°、゛・、−１：；−９゛９．−２．；、°１．
°°・；・−；・−：；・′：・“°°゛、・第５図 ダ＜６ｔｔｅめ、５４ｔｔｆｆｉう＾１【イと・りηノ
ー、７１ｊｅ−ｆＦｏ（ｔ、ン（ｒｎｍｌ第６図 鴫ｉｔｓコｓｌ役イと−）し１ノｈ、５＝ｃｔ、 ン第
７図
Claims (1)
- 亜鉛めつき鋼の亜鉛めつき層および鉄素地部分に渦電流
を発生せしめる交流コイルと、該交流コイルのインピー
ダンスを計測するインピーダンス測定装置と、上記亜鉛
めつき鋼の鉄素地を直流磁化せしめる直流コイルと、上
記インピーダンス測定装置が計測するインピーダンスの
値から亜鉛めつき層の厚さと亜鉛酸化物層の厚さを演算
し、さらに亜鉛めつき層の腐食速度及び腐食による寿命
を計算する演算装置と、上記交流コイル、インピーダン
ス測定装置、直流コイル及び演算装置の動作を制御する
制御装置からなることを特徴とする亜鉛めっき鋼の腐食
寿命診断器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7979385A JPS61237052A (ja) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | 亜鉛めつき鋼の腐食寿命診断器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7979385A JPS61237052A (ja) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | 亜鉛めつき鋼の腐食寿命診断器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61237052A true JPS61237052A (ja) | 1986-10-22 |
Family
ID=13700092
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7979385A Pending JPS61237052A (ja) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | 亜鉛めつき鋼の腐食寿命診断器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61237052A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0650028A3 (en) * | 1993-10-22 | 1996-02-28 | Magnetic Analysis Corp | Method and apparatus for measuring the thickness of specimens. |
| US5889401A (en) * | 1996-07-05 | 1999-03-30 | Jourdain; Pascal | Method and apparatus for determining the thickness of several layers superimposed on a substrate |
| KR100381095B1 (ko) * | 1998-10-10 | 2003-07-16 | 주식회사 포스코 | 자기 유도방식에 의한 아연도금량 두께 측정방법 |
| KR100435989B1 (ko) * | 2001-12-01 | 2004-06-23 | (주)에스엔아이 | 와전류센서가 구비되는 측정장치 |
| JP2014062745A (ja) * | 2012-09-20 | 2014-04-10 | Sensor System Co Ltd | 母材表面に形成した磁性異質層厚さの検査装置 |
| JP2014119415A (ja) * | 2012-12-19 | 2014-06-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 腐食速度測定方法 |
-
1985
- 1985-04-15 JP JP7979385A patent/JPS61237052A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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