JPS62196019A - 変圧器保護用差動継電装置 - Google Patents
変圧器保護用差動継電装置Info
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- JPS62196019A JPS62196019A JP3853886A JP3853886A JPS62196019A JP S62196019 A JPS62196019 A JP S62196019A JP 3853886 A JP3853886 A JP 3853886A JP 3853886 A JP3853886 A JP 3853886A JP S62196019 A JPS62196019 A JP S62196019A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、変圧器保護用差動継電装置に関するもので
ある。
ある。
第３図は従来の変圧器保護用差動継電装置を示すブロッ
ク図であり、図において、ＰＳは電力系統の電源、Ｍｒ
Ｒは被保護変圧器、ＴＣは負荷時タップ切換器、Ｒ１０
，・・・Ｒ２、Ｒ１、Ｃ、Ｌｌ 、Ｒ２、・・・、Ｌｌ
ｏはタップ位置で、例えば最大タップＲＩＯは＋１５％
、最小タップＬＩＯは一１５チで、１タップ１．５％ス
テップである。
ク図であり、図において、ＰＳは電力系統の電源、Ｍｒ
Ｒは被保護変圧器、ＴＣは負荷時タップ切換器、Ｒ１０
，・・・Ｒ２、Ｒ１、Ｃ、Ｌｌ 、Ｒ２、・・・、Ｌｌ
ｏはタップ位置で、例えば最大タップＲＩＯは＋１５％
、最小タップＬＩＯは一１５チで、１タップ１．５％ス
テップである。
ＣＴＨは高圧側変流器、ＣＴＬは低圧側変流器、ＮＨは
ＣＴＨのＣＴ比、ＮＬはＣＴＬＯＣＴ比、１０は比率差
動継電器（以下、単に差動リレーと略す）、ＲＣＨは高
圧側抑制コイル、ＲＣＬは低圧側抑制コイル、ＯＣは動
作コイル、１は比率差動要素、ＶＨは高圧側電圧、ＶＬ
は低圧側電圧、ＩＩＨは高圧側１次電流、ＩＩＬは低圧
側１次電流、Ｉ２Ｈは高圧側２次電流、ＩＲＨは高圧側
リレー入力電流、ＩＲＬは低圧側リレー入力電流、ＡＣ
Ｔは１次側巻数ｎ１．２次側巻数ｎ２の補償変流器で、
負荷時タップ切換器ＴＣが中心位置Ｃの時高圧側リレー
入力電流ＩＲＨと低圧側リレー人力′電流ＩＲＬが等し
くなるように高圧側２次電流Ｉ２Ｈを適切な値の高圧側
１次電流ＩＲＨに変換する目的のものである。ＦＯは外
部故障点、ＦＩは内部故障点である。
ＣＴＨのＣＴ比、ＮＬはＣＴＬＯＣＴ比、１０は比率差
動継電器（以下、単に差動リレーと略す）、ＲＣＨは高
圧側抑制コイル、ＲＣＬは低圧側抑制コイル、ＯＣは動
作コイル、１は比率差動要素、ＶＨは高圧側電圧、ＶＬ
は低圧側電圧、ＩＩＨは高圧側１次電流、ＩＩＬは低圧
側１次電流、Ｉ２Ｈは高圧側２次電流、ＩＲＨは高圧側
リレー入力電流、ＩＲＬは低圧側リレー入力電流、ＡＣ
Ｔは１次側巻数ｎ１．２次側巻数ｎ２の補償変流器で、
負荷時タップ切換器ＴＣが中心位置Ｃの時高圧側リレー
入力電流ＩＲＨと低圧側リレー人力′電流ＩＲＬが等し
くなるように高圧側２次電流Ｉ２Ｈを適切な値の高圧側
１次電流ＩＲＨに変換する目的のものである。ＦＯは外
部故障点、ＦＩは内部故障点である。
次に動作について説明する。なお、第４図は従来の差動
リレーの比率差動特性例を示す図である。
リレーの比率差動特性例を示す図である。
（イ） 健全時又は外部故障２０時で、負荷時電流タッ
プ切換器（以下単にタップ切換器）ＴＣが中心位置Ｃの
時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨと低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬが等しくなるよう、補償変流ており、動作コイルＯ
Ｃの差動電流ＩＤは、例えば負荷電流（低圧側リレー入
力電流ＩＲＬ ） １００％に対しても、外部故障電流
（低圧側リレー入力電流ＩＲＬ ） １０００ ％に対
しても零である。
プ切換器（以下単にタップ切換器）ＴＣが中心位置Ｃの
時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨと低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬが等しくなるよう、補償変流ており、動作コイルＯ
Ｃの差動電流ＩＤは、例えば負荷電流（低圧側リレー入
力電流ＩＲＬ ） １００％に対しても、外部故障電流
（低圧側リレー入力電流ＩＲＬ ） １０００ ％に対
しても零である。
（ロ） 健全時又は外部故障２０時でタップ切換器ＴＣ
が最大タップＲ１０＋１５チの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬに比べ１５Ｌ％小さくなり、動作コイルＯＣに１５
％の差動電流ＩＤが流れている。比率差動要素１の比率
特性は、第４図に示す様に、タップ切換器ＴＣの変動に
よる１５％に、更に余裕５％（変流器の誤差及び差動リ
レーの誤差を考慮）を加えた２（ｌで動作するようにな
っている。即ち、負荷電流（低圧側リレー入力電流ＩＲ
Ｌ）１００％に対しては２０チの差動電流ＩＤが、また
、外部故障電流（低圧側リレー入力電流ＩＲＬ ） １
０００％に対しては２００％の差動′１流ＩＤが流れた
時動作する特性であるため、比率差動要素１は出力しな
い。
が最大タップＲ１０＋１５チの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬに比べ１５Ｌ％小さくなり、動作コイルＯＣに１５
％の差動電流ＩＤが流れている。比率差動要素１の比率
特性は、第４図に示す様に、タップ切換器ＴＣの変動に
よる１５％に、更に余裕５％（変流器の誤差及び差動リ
レーの誤差を考慮）を加えた２（ｌで動作するようにな
っている。即ち、負荷電流（低圧側リレー入力電流ＩＲ
Ｌ）１００％に対しては２０チの差動電流ＩＤが、また
、外部故障電流（低圧側リレー入力電流ＩＲＬ ） １
０００％に対しては２００％の差動′１流ＩＤが流れた
時動作する特性であるため、比率差動要素１は出力しな
い。
ｒウ 健全時又は外部故障２０時でタップ切換器ＴＣ
が最小タップＬＩＯ−１５チの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬに比べて１５％大きくなシ、動作コイル０ＣＫ１５
％の差動電流が流れているが、比率差動要素１の比率特
性が２０チであるため、上記（ロ）と同様に比率差動要
素１は出力しない。
が最小タップＬＩＯ−１５チの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬに比べて１５％大きくなシ、動作コイル０ＣＫ１５
％の差動電流が流れているが、比率差動要素１の比率特
性が２０チであるため、上記（ロ）と同様に比率差動要
素１は出力しない。
に）内部故障ＦＩ時でタップ切換器ＴＣが中心位置Ｃの
時 タップ切換器ＴＣ位置に伴なう差動電流ＩＤは零で、電
源ＰＳから故障点ＦＩに流入する内部故障電流ＩＰが負
荷電流１００ ％に比し２０９６以上のときく比率差動
要素１が出力する。
時 タップ切換器ＴＣ位置に伴なう差動電流ＩＤは零で、電
源ＰＳから故障点ＦＩに流入する内部故障電流ＩＰが負
荷電流１００ ％に比し２０９６以上のときく比率差動
要素１が出力する。
（ホ）内部故障ＦＩ時でタップ切換器ＴＣが最大タップ
Ｒ１０＋１５チ位置の時 負荷電流１００％でタップ切換器ＴＣ位置による差動電
流ＩＤ−１５％が発生しているので、負荷電流と内部故
障電流ＩＰの力率角が等しい場合は、電源ＰＳからの内
部故障電流ＩＰが２０％＋１５チ＝３５％以上のときに
比率差動要素１が出力する。
Ｒ１０＋１５チ位置の時 負荷電流１００％でタップ切換器ＴＣ位置による差動電
流ＩＤ−１５％が発生しているので、負荷電流と内部故
障電流ＩＰの力率角が等しい場合は、電源ＰＳからの内
部故障電流ＩＰが２０％＋１５チ＝３５％以上のときに
比率差動要素１が出力する。
（へ）内部故障ＦＩ時でタップ切換器ＴＣが最小タップ
ＬＩＯ−１５％位置の時 負荷電流１００％でタップ切換器ＴＣ位置による差動電
流ＩＤ＋１５％が発生しているので、負荷電流と内部故
障電流ＩＰの力率角が等しい場合は、電源ＰＳからの内
部故障電流ＩＰが２０１１５％＝５チ以上のときに比率
差動要素１が出力する。
ＬＩＯ−１５％位置の時 負荷電流１００％でタップ切換器ＴＣ位置による差動電
流ＩＤ＋１５％が発生しているので、負荷電流と内部故
障電流ＩＰの力率角が等しい場合は、電源ＰＳからの内
部故障電流ＩＰが２０１１５％＝５チ以上のときに比率
差動要素１が出力する。
〔発明が解決しようとする問題点」
従来の変圧器保護用差動継電装置は上記のように構成さ
れているので、タップ切換器ＴＣの変動が±１５％であ
れば、比率差動要素１の比率特性を余裕を加味して２０
％以上とせねばならず、従って、内部故障に対する感度
が上記に）、（ホ）・（へ）の様に５％、２０％、３５
チとタップ切換器ＴＣの位置によ勺変動し、かつ、低感
度で、徴故障の検出が充分でないという難点があった。
れているので、タップ切換器ＴＣの変動が±１５％であ
れば、比率差動要素１の比率特性を余裕を加味して２０
％以上とせねばならず、従って、内部故障に対する感度
が上記に）、（ホ）・（へ）の様に５％、２０％、３５
チとタップ切換器ＴＣの位置によ勺変動し、かつ、低感
度で、徴故障の検出が充分でないという難点があった。
この発明は上記のような問題点を解消するためなされた
もので、タップ切換器ＴＣの位置にかかわらず感度が一
定で、かつ高感度な変圧器保護用差動継電装置を得るこ
とを目的とする。
もので、タップ切換器ＴＣの位置にかかわらず感度が一
定で、かつ高感度な変圧器保護用差動継電装置を得るこ
とを目的とする。
この発明に係る変圧器保護用差動継電装置は、差動リレ
ー内部に、高圧側リレー入力電流ＩＲＨに所定電流方向
で所定値以上の差動電流よりが流れていることを検出し
、且つ方向要素Ｒが出力する時は高圧側リレー入力電流
ＩＲＨを減少させる方向要素Ｒを備え、また、上記と反
対方向で所定値以上の差動電流ＩＤが流れていることを
検出し、且つ方向要素りが出力する時は高圧リレー入力
電流ＩＲＨを増加させる方向要素りを備えている。そし
て、タップ切換器ＴＣの位置変動に伴なう差動電流ＩＤ
を打ち消すようにこれらのリレー入力電流を自動的に調
整する電流変換回路２を設は九ものである。
ー内部に、高圧側リレー入力電流ＩＲＨに所定電流方向
で所定値以上の差動電流よりが流れていることを検出し
、且つ方向要素Ｒが出力する時は高圧側リレー入力電流
ＩＲＨを減少させる方向要素Ｒを備え、また、上記と反
対方向で所定値以上の差動電流ＩＤが流れていることを
検出し、且つ方向要素りが出力する時は高圧リレー入力
電流ＩＲＨを増加させる方向要素りを備えている。そし
て、タップ切換器ＴＣの位置変動に伴なう差動電流ＩＤ
を打ち消すようにこれらのリレー入力電流を自動的に調
整する電流変換回路２を設は九ものである。
この発明における差動リレーは、例えば、タッパ切換器
ＴＣが中心位置よシ１タップ移動し、高圧側リレー入力
電流ＩＲＨが増加し差動電流ＩＤが流れたとすると、上
記所定電流方向、所定値以上を検出する方向要素Ｒまた
はＬが、電流変換回路２へ出力し電流変換回路２が高圧
側リレー入力電流ＩＲＨを減少させる。
ＴＣが中心位置よシ１タップ移動し、高圧側リレー入力
電流ＩＲＨが増加し差動電流ＩＤが流れたとすると、上
記所定電流方向、所定値以上を検出する方向要素Ｒまた
はＬが、電流変換回路２へ出力し電流変換回路２が高圧
側リレー入力電流ＩＲＨを減少させる。
以下この発明の一実施例を第１図について説明する。但
し、第３図と同様の構成部材には同一符号を付すること
とし、適宜その説明を省略する。
し、第３図と同様の構成部材には同一符号を付すること
とし、適宜その説明を省略する。
第１図において、Ｒは差動電流の′電流方向が一ΔＩＤ
の方向で、その大きさがタップ切換器ＴＣの１タツプが
１，５チの場合は、↓×１．５チ＝ ０．７５％以上流
れたことを検出する方向要素であり、Ｌは差動電流の電
流方向が＋ΔＩＤの方向で、その大きさが同様に０．７
５４以上流れたことを検出する方向要素である。
の方向で、その大きさがタップ切換器ＴＣの１タツプが
１，５チの場合は、↓×１．５チ＝ ０．７５％以上流
れたことを検出する方向要素であり、Ｌは差動電流の電
流方向が＋ΔＩＤの方向で、その大きさが同様に０．７
５４以上流れたことを検出する方向要素である。
ここで、タップ切換器ＴＣの１タツプが１．５チである
のに対し、方向要素の感度を０．７５ ％としたのは、
１タツプの移動を確実に検出するためである０ ２は電流変換回路で、第１の方向要素Ｒから一度出力を
受けるとタップＳＣからタップＳＲＩ 、さらに出力を
受けるとタップＳＲＩからタップＳＲ２へというように
、補償変流器ＡＣＴの出力電流を、タップ切換器ＴＣの
１タップ１．５％に：等しいステップで増派させる。同
様に、第２の方向要素りからの出力を受けると、タップ
ＳＣから°タップＳＬＩ、さらにタップＳＬＩからタッ
プＳＬ２へというように、補償変流器ＡＣＴの出力電流
を１．５チ毎に減流して、比率作動要素１に供給するも
のである。
のに対し、方向要素の感度を０．７５ ％としたのは、
１タツプの移動を確実に検出するためである０ ２は電流変換回路で、第１の方向要素Ｒから一度出力を
受けるとタップＳＣからタップＳＲＩ 、さらに出力を
受けるとタップＳＲＩからタップＳＲ２へというように
、補償変流器ＡＣＴの出力電流を、タップ切換器ＴＣの
１タップ１．５％に：等しいステップで増派させる。同
様に、第２の方向要素りからの出力を受けると、タップ
ＳＣから°タップＳＬＩ、さらにタップＳＬＩからタッ
プＳＬ２へというように、補償変流器ＡＣＴの出力電流
を１．５チ毎に減流して、比率作動要素１に供給するも
のである。
次に、上記構成の作動リレーの動作について説明する。
第２図は差動リレーｌＯの比率差動特性例で、比率差動
要素１の比率特性は、タップ切換器ＴＣの一タップの１
．５チに余裕５％（変流器の誤差、差動リレーの誤差を
考慮）を加えた６、５％、即ち負荷電流（低圧側電流Ｉ
ＲＬ ） １００ ％に対しては６．５チ、また、外部
故障電流（低圧側電流ＩＲＩ、）１ｏｏｏ％に対しては
６５％の差動電流ＩＤが流れた時動作する特性である。
要素１の比率特性は、タップ切換器ＴＣの一タップの１
．５チに余裕５％（変流器の誤差、差動リレーの誤差を
考慮）を加えた６、５％、即ち負荷電流（低圧側電流Ｉ
ＲＬ ） １００ ％に対しては６．５チ、また、外部
故障電流（低圧側電流ＩＲＩ、）１ｏｏｏ％に対しては
６５％の差動電流ＩＤが流れた時動作する特性である。
（イ）健全時又は外部故障ＦＯ時で、タップ切換器ＴＣ
が中心位置Ｃの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨと低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬが等しいため、差動電流ＩＤは零である。したがっ
て、第１及び第２の方向要素Ｒ，Ｌのいずれからも出力
はなく、電流変換器２のタップはＣの位置のま＼で、比
率差動要素１も出力しない。
が中心位置Ｃの時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨと低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬが等しいため、差動電流ＩＤは零である。したがっ
て、第１及び第２の方向要素Ｒ，Ｌのいずれからも出力
はなく、電流変換器２のタップはＣの位置のま＼で、比
率差動要素１も出力しない。
（ロ） 健全時又は外部故障ＦＯ時で、タップ切換器Ｔ
ＣがＲ１＋１．５％の時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬに比べ１．５チ小さく、一旦は差動電流が第１図の
一Δよりの方向に１゜５％発生するが、比率差動要素１
の比率特性は第２図に示すように６．５％であるため、
比率差動要素１は出力しない。
ＣがＲ１＋１．５％の時 高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流Ｉ
ＲＬに比べ１．５チ小さく、一旦は差動電流が第１図の
一Δよりの方向に１゜５％発生するが、比率差動要素１
の比率特性は第２図に示すように６．５％であるため、
比率差動要素１は出力しない。
しかるに上記差動電流−ΔＩＤの大きさが１８５チで方
向要素Ｒの感度０．７５チ以上であるので、方向要素Ｒ
が出力し、電流変換回路２のタップはタップＳＣからタ
ップＳＲＩとなり、高圧側リレー入力電流ＩＲＨが１．
５チ増流され、差動電流−ΔＩＤは零に戻される。
向要素Ｒの感度０．７５チ以上であるので、方向要素Ｒ
が出力し、電流変換回路２のタップはタップＳＣからタ
ップＳＲＩとなり、高圧側リレー入力電流ＩＲＨが１．
５チ増流され、差動電流−ΔＩＤは零に戻される。
（ハ）健全時又は外部故障ＦＯ時で、タップ切換器ＴＣ
がＲ２＋３％の時 タップ切換器ＴＣが位置Ｒ１からＲ２に移動すると、再
び高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流
ＩＲＬに比べ１．５％小さくなり、一旦は差動電流が第
１図の一ΔＩＤの方向に１．５％発生するが、比率差動
要素１の比率特性は６．５％なので上記（ロ）と同様比
率要素１は出力しない。
がＲ２＋３％の時 タップ切換器ＴＣが位置Ｒ１からＲ２に移動すると、再
び高圧側リレー入力電流ＩＲＨは低圧側リレー入力電流
ＩＲＬに比べ１．５％小さくなり、一旦は差動電流が第
１図の一ΔＩＤの方向に１．５％発生するが、比率差動
要素１の比率特性は６．５％なので上記（ロ）と同様比
率要素１は出力しない。
しかるに、上記差動電流−ΔＩＤの大きさが１．５％で
方向要素凡の感度０．７５１以上であるので、第１の方
向要素Ｒが出力し、上記（ロ）と同様に電流変換回路２
のタップＳＲＩからタップＳＲ２となり、再び高圧側リ
レー入力電流ＩＲＨが１．５％増流されて差動電流−Δ
ＩＤは零に戻される。
方向要素凡の感度０．７５１以上であるので、第１の方
向要素Ｒが出力し、上記（ロ）と同様に電流変換回路２
のタップＳＲＩからタップＳＲ２となり、再び高圧側リ
レー入力電流ＩＲＨが１．５％増流されて差動電流−Δ
ＩＤは零に戻される。
に）健全時又は外部故障Ｒ０時で、タップ切換器ＴＣが
Ｌｌ −１，５チ、 Ｒ２−３チの時上記（ロ）、（ハ
）と同様に、一旦は差動電流が第１図の＋ΔＩＤの方向
に１．５％発生するが、第２の方向要素りが検出し、電
流変換回路２が、タップＳＣからタップＳＬＩ 、タッ
プＳＬ２と追従しているので差動電流十ΔＩＤは零に戻
されている。
Ｌｌ −１，５チ、 Ｒ２−３チの時上記（ロ）、（ハ
）と同様に、一旦は差動電流が第１図の＋ΔＩＤの方向
に１．５％発生するが、第２の方向要素りが検出し、電
流変換回路２が、タップＳＣからタップＳＬＩ 、タッ
プＳＬ２と追従しているので差動電流十ΔＩＤは零に戻
されている。
（ホ） 内部故障ＦＩ時で、タップ切換器ＴＣが中心位
置Ｃの時 タップ切換器ＴＣ位置に伴なう差動電流は零で、電源Ｐ
Ｓから故障点ＦＩに流入する内部故障電流ＩＰが負荷電
流１００％に比し６．５％以上のとき、比率差動要素１
が出力する。
置Ｃの時 タップ切換器ＴＣ位置に伴なう差動電流は零で、電源Ｐ
Ｓから故障点ＦＩに流入する内部故障電流ＩＰが負荷電
流１００％に比し６．５％以上のとき、比率差動要素１
が出力する。
（へ） 内部故障ＦＩ時でタップ切換器ＴＣが中心位置
Ｃ以外の時 上記（ロ）、（ハ）、に）で述べたように、タップ切換
器ＴＣ移動後電流変換回路２のタップ追従動作が完了す
る迄の期間のみ、差動電流（−ΔＩＤ）又は（＋ΔＩＤ
）が最大±１．５チ発生する。したがって、負荷電流と
内部故障電流ＩＰの力率角が等しい場合は、電源ＰＳか
らの内部故障電流ＩＰが６．５±１．５＝５％〜８チ以
上で、比率差動要素１が出力する。
Ｃ以外の時 上記（ロ）、（ハ）、に）で述べたように、タップ切換
器ＴＣ移動後電流変換回路２のタップ追従動作が完了す
る迄の期間のみ、差動電流（−ΔＩＤ）又は（＋ΔＩＤ
）が最大±１．５チ発生する。したがって、負荷電流と
内部故障電流ＩＰの力率角が等しい場合は、電源ＰＳか
らの内部故障電流ＩＰが６．５±１．５＝５％〜８チ以
上で、比率差動要素１が出力する。
以上説明したように、従来の差動リレーにおいては、タ
ップ切換器ＴＣの変動範囲が±１５チであれば、内部故
障ＩＰの検出感度は５〜３５％であったが、上底（ホ）
、（へ）の説明から明らかなように、本発明によれば、
５〜８％と高感度で、均一感度の差動リレーが得られ、
変圧器の微故障検出が可能となる。
ップ切換器ＴＣの変動範囲が±１５チであれば、内部故
障ＩＰの検出感度は５〜３５％であったが、上底（ホ）
、（へ）の説明から明らかなように、本発明によれば、
５〜８％と高感度で、均一感度の差動リレーが得られ、
変圧器の微故障検出が可能となる。
なお、以上の説明では、電流変換回路２のタップ切換器
ＴＣのタップ間隔と等しい１．５％とした場合の例で説
明したが、これに限られるものでなく、任意に、構成す
ることができる。例えば電流変換回路２のタップ間隔を
タップ切換器ＴＣのタップ間隔の２倍の３％で構成する
場合は、第１及び第２の方向要素Ｒ，Ｌの検出感度を３
％ｘｇ＝ｚｓに設定し、タップ切換器ＴＣのタップ位置
が２タツプ移動した時、電流変換回路２が１タツプ追従
するものとする。これに伴ない、比率差動要素１の比率
特性は３係千５％（余裕）＝８％とする。
ＴＣのタップ間隔と等しい１．５％とした場合の例で説
明したが、これに限られるものでなく、任意に、構成す
ることができる。例えば電流変換回路２のタップ間隔を
タップ切換器ＴＣのタップ間隔の２倍の３％で構成する
場合は、第１及び第２の方向要素Ｒ，Ｌの検出感度を３
％ｘｇ＝ｚｓに設定し、タップ切換器ＴＣのタップ位置
が２タツプ移動した時、電流変換回路２が１タツプ追従
するものとする。これに伴ない、比率差動要素１の比率
特性は３係千５％（余裕）＝８％とする。
また以上の説明では、電流変換器２を高圧側リレー入力
電流（補償変流器出力底流）側に設けであるが、低圧側
リレー入力電流側に設けることも可能である。
電流（補償変流器出力底流）側に設けであるが、低圧側
リレー入力電流側に設けることも可能である。
以上のように、この発明によれば高圧側リレー入力電流
と低圧側リレー入力電流との差動′電流及びその電流方
向を検出し、との結果に基いて高圧側リレー入力電流と
低圧側リレー入力電流のうちいずれか一方を増加させ、
タップ切換器の位置変動に伴なう差動電流を打ち消すよ
うに構成したので、タップ切換器の位置変動に感度が影
響されず、しかも変圧器の微故障検出が可能な高感度の
ものが得られる効果がある。
と低圧側リレー入力電流との差動′電流及びその電流方
向を検出し、との結果に基いて高圧側リレー入力電流と
低圧側リレー入力電流のうちいずれか一方を増加させ、
タップ切換器の位置変動に伴なう差動電流を打ち消すよ
うに構成したので、タップ切換器の位置変動に感度が影
響されず、しかも変圧器の微故障検出が可能な高感度の
ものが得られる効果がある。
第１図はこの発明の一実施例による変圧器保護用差動継
電装置を示すブロック図、第２図は第１図に示したもの
の比率差動特性例を示すグラフ図、第３図は従来の変圧
器保護用差動継電装置を示すブロック図、第４図は第３
図に示し念ものの従来の比率差動特性例を示すグラフ図
である。 １は比率作動要素、２は電流変換回路、１０は比率作動
継電器、Ｒは第１の方向要素、Ｌは第２の方向要素、Ｍ
ＴＲは被保護変圧器、ＴＣは電流タップ切換器、ＣＴＨ
は高圧側変流器、ＣＴＬは低圧側変流器、ＡＣＴは補償
変流器、ＩＲＨは高圧側リレー入力電流、ＩＲＬは低圧
側リレー入力電流、ΔＩＤは差ＰＪＪ電流である。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
電装置を示すブロック図、第２図は第１図に示したもの
の比率差動特性例を示すグラフ図、第３図は従来の変圧
器保護用差動継電装置を示すブロック図、第４図は第３
図に示し念ものの従来の比率差動特性例を示すグラフ図
である。 １は比率作動要素、２は電流変換回路、１０は比率作動
継電器、Ｒは第１の方向要素、Ｌは第２の方向要素、Ｍ
ＴＲは被保護変圧器、ＴＣは電流タップ切換器、ＣＴＨ
は高圧側変流器、ＣＴＬは低圧側変流器、ＡＣＴは補償
変流器、ＩＲＨは高圧側リレー入力電流、ＩＲＬは低圧
側リレー入力電流、ΔＩＤは差ＰＪＪ電流である。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 電流タップ切換器を有する被保護変圧器の高圧側及び低
圧側にそれぞれ設けられた高圧側変流器及び低圧側変流
器と、上記両変流器のうちいずれか一方に接続された補
償変流器と、上記補償変流器と上記両変流器のうちの他
方の変流器との間に設けられ、且つ該補償変流器を介し
て高圧側リレー入力電流及び低圧側リレー入力電流のう
ちの一方を電流調整する比率差動継電器とを備えた変圧
器保護用差動継電装置において、上記高圧側リレー入力
電流及び低圧側リレー入力電流の差動電流及びその電流
方向を検出する第１及び第２の方向要素と、上記第１及
び第２の方向要素の検出結果に基いて、上記補償整流器
の出力電流を、上記電流タップ切換器の切換ステップに
対応するステップにより増減させる電流変換回路とを、
上記比率差動継電器内に設けたことを特徴とする変圧器
保護用差動継電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3853886A JPS62196019A (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 変圧器保護用差動継電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3853886A JPS62196019A (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 変圧器保護用差動継電装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62196019A true JPS62196019A (ja) | 1987-08-29 |
| JPH0546775B2 JPH0546775B2 (ja) | 1993-07-14 |
Family
ID=12528063
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3853886A Granted JPS62196019A (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 変圧器保護用差動継電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62196019A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103560487A (zh) * | 2013-11-19 | 2014-02-05 | 国家电网公司 | 多分接头特种变压器差动保护方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101476646B1 (ko) * | 2013-08-29 | 2014-12-26 | 주식회사 케이엔제이 | 패널 연마용 회전장치 및 패널회전방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57193932A (en) * | 1981-05-26 | 1982-11-29 | Fuji Electric Co Ltd | Radio differential protective relay unit for transformer |
| JPS605731A (ja) * | 1983-06-24 | 1985-01-12 | 三菱電機株式会社 | 変圧器の内部短絡保護装置 |
-
1986
- 1986-02-24 JP JP3853886A patent/JPS62196019A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57193932A (en) * | 1981-05-26 | 1982-11-29 | Fuji Electric Co Ltd | Radio differential protective relay unit for transformer |
| JPS605731A (ja) * | 1983-06-24 | 1985-01-12 | 三菱電機株式会社 | 変圧器の内部短絡保護装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103560487A (zh) * | 2013-11-19 | 2014-02-05 | 国家电网公司 | 多分接头特种变压器差动保护方法 |
| CN103560487B (zh) * | 2013-11-19 | 2016-02-03 | 国家电网公司 | 多分接头特种变压器差动保护方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0546775B2 (ja) | 1993-07-14 |
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