JPS62284022A - 誘導炉溶解法 - Google Patents
誘導炉溶解法Info
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- JPS62284022A JPS62284022A JP61127073A JP12707386A JPS62284022A JP S62284022 A JPS62284022 A JP S62284022A JP 61127073 A JP61127073 A JP 61127073A JP 12707386 A JP12707386 A JP 12707386A JP S62284022 A JPS62284022 A JP S62284022A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
（産業上の利用分野）
本発明は鋳鋼等の金属を誘導炉内で溶解する誘導炉溶解
法に関するものである。
法に関するものである。
（従来の技術）
鋳鋼等の金属を高周波誘導炉等において溶解する際には
、生石灰（ＣａＯ）と螢石（ＣａＦｚ）を２：１〜５：
１の比率で混合した造滓材を溶解重量に対して１〜５％
の割合で炉内に装入し、この造滓材が溶解して得られる
スラグによって鋼浴の大気からのシール、酸化防止、水
素侵入防止、熱拡散防止を行わせるとともに鋼浴中の介
在物の除去を行わせている。ところがこのような従来の
造滓材は１２００℃以下の温度では流動性がないので、
原料が赤熱され溶解が進行する段階においてはシール効
果及び酸化防止効果がないこと、溶解状態においては粘
性が低くなるので除滓に多くの労力を要すること、螢石
から発生するＦ２ガスによる環境汚染のおそれがあるこ
と等の問題があった。
、生石灰（ＣａＯ）と螢石（ＣａＦｚ）を２：１〜５：
１の比率で混合した造滓材を溶解重量に対して１〜５％
の割合で炉内に装入し、この造滓材が溶解して得られる
スラグによって鋼浴の大気からのシール、酸化防止、水
素侵入防止、熱拡散防止を行わせるとともに鋼浴中の介
在物の除去を行わせている。ところがこのような従来の
造滓材は１２００℃以下の温度では流動性がないので、
原料が赤熱され溶解が進行する段階においてはシール効
果及び酸化防止効果がないこと、溶解状態においては粘
性が低くなるので除滓に多くの労力を要すること、螢石
から発生するＦ２ガスによる環境汚染のおそれがあるこ
と等の問題があった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は上記のような従来の問題点を解決し、溶解の初
期から完全なシール効果を得られ、溶解後の除滓が容易
であり、しかも環境汚染のおそれのない誘導炉溶解法を
目的として完成されたものである。
期から完全なシール効果を得られ、溶解後の除滓が容易
であり、しかも環境汚染のおそれのない誘導炉溶解法を
目的として完成されたものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明は金属の誘導炉溶解法において、造滓材としてソ
ーダ石灰ガラスを用いることを特徴とずるものである。
ーダ石灰ガラスを用いることを特徴とずるものである。
本発明において用いられるソーダ石灰ガラスは重量％で
５ｉＯ７６５〜７５％、八１２０３ ０．５ 〜４
％、ＮａｚＯ→−に２０１０〜２０％、ＣａＯ３〜１５
％、Ｍｇ００．５〜４％、ＦｅｚＯ２％以下の組成を有
し、軟化点５００〜７００℃、熔解温度１３５０〜１５
００℃の最も一般的で安価に入手し易いガラスである。
５ｉＯ７６５〜７５％、八１２０３ ０．５ 〜４
％、ＮａｚＯ→−に２０１０〜２０％、ＣａＯ３〜１５
％、Ｍｇ００．５〜４％、ＦｅｚＯ２％以下の組成を有
し、軟化点５００〜７００℃、熔解温度１３５０〜１５
００℃の最も一般的で安価に入手し易いガラスである。
本発明においてはこの、Ｌうなソーダ石灰ガラスを適当
な粒度に粉砕したうえで、溶解重量に対して１〜１０％
の比率で原材料とともに誘導炉内に装入し、造滓材とし
て用いる。一般に鋳鋼の溶解は１４５０〜１６００℃で
行われるため、原材料と造滓材としてのソーダ石灰ガラ
スとが装入された誘導炉はこの温度まで徐々に加熱され
て原材料の溶は落ちが始まるが、ソーダ石灰ガラスは上
記のように５００〜７００℃で軟化し始めるので、溶解
の初期から原材料の表面を覆い、鋼浴が形成される１４
５０℃以上の温度域においては鋼浴の表面は溶解ガラス
層によって完全にシールされることとなる。従っで鋼浴
の酸化、外部からの有害元素の侵入、無用な熱拡散等は
完全に防止され、合金組成は安定に保たれる。また溶解
状態におけるソーダ石灰ガラスの粘性は従来のＣａｎ
−ＣａＦ２系の造滓材に比較してはるかに大きいので除
滓作業を容易に行えるうえ、誘導炉に特有の電磁力によ
る強制攪拌につれて鋼浴中の不純物は溶融したソーダ石
灰ガラスに付着して除去される。このような効果を得る
ためにはソーダ石灰ガラスの装入量を前記のように溶解
重量の１〜１０％とすることが好ましく、１％未満では
十分なシール効果が得られず、１０％を越えでもシール
効果の向上がないのみならず除滓に不要の労力を要する
こととなる。なお溶は落ち、除滓、脱酸処理後に再び造
滓材が装入されるが、この場合にも溶解重量の１〜１０
％のソーダ石灰ガラスを用いればよい。
な粒度に粉砕したうえで、溶解重量に対して１〜１０％
の比率で原材料とともに誘導炉内に装入し、造滓材とし
て用いる。一般に鋳鋼の溶解は１４５０〜１６００℃で
行われるため、原材料と造滓材としてのソーダ石灰ガラ
スとが装入された誘導炉はこの温度まで徐々に加熱され
て原材料の溶は落ちが始まるが、ソーダ石灰ガラスは上
記のように５００〜７００℃で軟化し始めるので、溶解
の初期から原材料の表面を覆い、鋼浴が形成される１４
５０℃以上の温度域においては鋼浴の表面は溶解ガラス
層によって完全にシールされることとなる。従っで鋼浴
の酸化、外部からの有害元素の侵入、無用な熱拡散等は
完全に防止され、合金組成は安定に保たれる。また溶解
状態におけるソーダ石灰ガラスの粘性は従来のＣａｎ
−ＣａＦ２系の造滓材に比較してはるかに大きいので除
滓作業を容易に行えるうえ、誘導炉に特有の電磁力によ
る強制攪拌につれて鋼浴中の不純物は溶融したソーダ石
灰ガラスに付着して除去される。このような効果を得る
ためにはソーダ石灰ガラスの装入量を前記のように溶解
重量の１〜１０％とすることが好ましく、１％未満では
十分なシール効果が得られず、１０％を越えでもシール
効果の向上がないのみならず除滓に不要の労力を要する
こととなる。なお溶は落ち、除滓、脱酸処理後に再び造
滓材が装入されるが、この場合にも溶解重量の１〜１０
％のソーダ石灰ガラスを用いればよい。
本発明においては、スラグの塩基度を調整する目的で、
ソーダ石灰ガラスとともに、重量比でソーダ石灰ガラス
の２倍量以下のＣａＯを加えた造滓材を用いることがで
きる。ＣａＯ原料としては生石灰又は石灰石を用いるこ
とができる。ＣａＯの添加量がソーダ石灰ガラスの２倍
量を越えるとスラグの流動性が低下し、精錬効果が低下
するとともに除滓にも時間がかかることとなる。
ソーダ石灰ガラスとともに、重量比でソーダ石灰ガラス
の２倍量以下のＣａＯを加えた造滓材を用いることがで
きる。ＣａＯ原料としては生石灰又は石灰石を用いるこ
とができる。ＣａＯの添加量がソーダ石灰ガラスの２倍
量を越えるとスラグの流動性が低下し、精錬効果が低下
するとともに除滓にも時間がかかることとなる。
本発明の誘導炉溶解法は主として鋳鋼の溶解に用いられ
るものであり、鋳鋼の融点である１４５０℃以上で行わ
れるが、１６００℃を越えるとソーダ石灰ガラス中のＳ
ｉＯ□が鋼浴中のＣにより還元され易くなり組成変動を
招くおそれがあるので、１６００℃以下の温度で行うこ
とが好ましい。しかし本発明は鋳鋼の溶解に限定される
ものではなく、ソーダ石灰ガラスが十分に溶融する１３
００℃以上の温度で溶解作業を行うことができ、かつ酸
素との結合エネルギーがＳｉＯ□より大きいＢｅのよう
な元素を含まない各種の合金系の熔解にも適用すること
ができる。次に本発明の好ましい実施例を示す。
るものであり、鋳鋼の融点である１４５０℃以上で行わ
れるが、１６００℃を越えるとソーダ石灰ガラス中のＳ
ｉＯ□が鋼浴中のＣにより還元され易くなり組成変動を
招くおそれがあるので、１６００℃以下の温度で行うこ
とが好ましい。しかし本発明は鋳鋼の溶解に限定される
ものではなく、ソーダ石灰ガラスが十分に溶融する１３
００℃以上の温度で溶解作業を行うことができ、かつ酸
素との結合エネルギーがＳｉＯ□より大きいＢｅのよう
な元素を含まない各種の合金系の熔解にも適用すること
ができる。次に本発明の好ましい実施例を示す。
（実施例）
高周波誘導炉に炭素鋼鋼材（３５０Ｃ）５００ ｋｇと
除滓材とを装入し、第１表に示す手順で溶解を行った。
除滓材とを装入し、第１表に示す手順で溶解を行った。
第２表に示すように除滓材の種類、量、各工程の所要時
間等を変化させ、出鋼直前の溶鋼のガス含有量、ＪＩＳ
ＧＯ５５５に規定される清浄度（非金属介在物面積率
）、組成を分析した。なお第２表中、陽、１は造滓材と
してソーダ石灰ガラスのみを用いたもの、隋２はソーダ
石灰ガラスと生石灰とを用いたもの、１１ｍ３はソーダ
石灰ガラスの装入、添加量が溶解重量の１％に満たない
もの、１１１ｔ１４は生石灰をソーダ石灰ガラスの２倍
量以上添加したもの、Ｎａ５は造滓材として生石灰と螢
石を用いた従来法である。
間等を変化させ、出鋼直前の溶鋼のガス含有量、ＪＩＳ
ＧＯ５５５に規定される清浄度（非金属介在物面積率
）、組成を分析した。なお第２表中、陽、１は造滓材と
してソーダ石灰ガラスのみを用いたもの、隋２はソーダ
石灰ガラスと生石灰とを用いたもの、１１ｍ３はソーダ
石灰ガラスの装入、添加量が溶解重量の１％に満たない
もの、１１１ｔ１４は生石灰をソーダ石灰ガラスの２倍
量以上添加したもの、Ｎａ５は造滓材として生石灰と螢
石を用いた従来法である。
本発明の好ましい実施例である階１とＭ２においては、
従来法である隔５に比較して昇温時の原料シール効果が
高いのでＣ、Ｓ ｉ ％ Ｍｎの歩留りが良く、除滓に
要する時間ｔ２が短いうえ、有害なＦ２ガスの発生がな
い。しかもガス含有量、清浄度は同一レベルに維持され
ている。１ｌｌｏ、 ３はシール効果及び放熱防止効果
が劣るのでガス吸収、非金属介在物の増加、Ｃ，Ｓｉ、
Ｍｎの歩留り低下が生じ、所要電力も増加している。生
石灰量の多い隘４はスラグの流動性が低下するので除滓
に時間がかかり、また清浄度の向上も不十分であること
が認められる。
従来法である隔５に比較して昇温時の原料シール効果が
高いのでＣ、Ｓ ｉ ％ Ｍｎの歩留りが良く、除滓に
要する時間ｔ２が短いうえ、有害なＦ２ガスの発生がな
い。しかもガス含有量、清浄度は同一レベルに維持され
ている。１ｌｌｏ、 ３はシール効果及び放熱防止効果
が劣るのでガス吸収、非金属介在物の増加、Ｃ，Ｓｉ、
Ｍｎの歩留り低下が生じ、所要電力も増加している。生
石灰量の多い隘４はスラグの流動性が低下するので除滓
に時間がかかり、また清浄度の向上も不十分であること
が認められる。
（発明の効果）
本発明は以上の説明からも明らかなように、造滓材とし
てソーダ石灰ガラスを用いることにより従来法によるよ
りも完全なシール効果が得られること、除滓時間の短縮
化を図れること、有害なＦ２ガスの発生がないこと等の
多くの利点が得られるうえ、ガス含有量、清浄度につい
ては従来と同様のレベルが維持できるものである。よっ
て本発明は従来の問題点を一掃した誘導炉溶解法として
、産業の発展に寄与するところは極めて大である。
てソーダ石灰ガラスを用いることにより従来法によるよ
りも完全なシール効果が得られること、除滓時間の短縮
化を図れること、有害なＦ２ガスの発生がないこと等の
多くの利点が得られるうえ、ガス含有量、清浄度につい
ては従来と同様のレベルが維持できるものである。よっ
て本発明は従来の問題点を一掃した誘導炉溶解法として
、産業の発展に寄与するところは極めて大である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、金属の誘導炉溶解法において、造滓材としてソーダ
石灰ガラスを用いることを特徴とする誘導炉溶解法。 ２、溶解重量に対して１〜１０％のソーダ石灰ガラスを
用いる特許請求の範囲第１項記載の誘導炉溶解法。 ３、ソーダ石灰ガラスとともに、その２倍量以下のＣａ
Ｏを加えた造滓材を用いる特許請求の範囲第１項又は第
２項記載の誘導炉溶解法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61127073A JPS62284022A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | 誘導炉溶解法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61127073A JPS62284022A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | 誘導炉溶解法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62284022A true JPS62284022A (ja) | 1987-12-09 |
Family
ID=14950905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61127073A Pending JPS62284022A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | 誘導炉溶解法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62284022A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010242148A (ja) * | 2009-04-03 | 2010-10-28 | Nippon Steel Corp | 精錬容器耐火物へのスラグ付着抑制方法 |
-
1986
- 1986-05-30 JP JP61127073A patent/JPS62284022A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010242148A (ja) * | 2009-04-03 | 2010-10-28 | Nippon Steel Corp | 精錬容器耐火物へのスラグ付着抑制方法 |
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