JPS6229146Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6229146Y2 JPS6229146Y2 JP17240879U JP17240879U JPS6229146Y2 JP S6229146 Y2 JPS6229146 Y2 JP S6229146Y2 JP 17240879 U JP17240879 U JP 17240879U JP 17240879 U JP17240879 U JP 17240879U JP S6229146 Y2 JPS6229146 Y2 JP S6229146Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tool
- caulking
- groove
- base material
- inclined surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 40
- 238000002788 crimping Methods 0.000 claims description 8
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 241000287227 Fringillidae Species 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Forging (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、母材の表面に形成した溝に素材を挿
入し、母材の塑性加工によつて固着させるに用い
るかしめ工具に関するものである。
入し、母材の塑性加工によつて固着させるに用い
るかしめ工具に関するものである。
従来、フインチユーブの製造において、薄肉チ
ユーブの外周にスパイラルフインをかしめ固着す
るフイン巻き付け装置において、第１図に示すか
しめ工具が使用されて来た。薄肉チユーブ等の母
材５に形成された溝間隔は、通常２〜３mm程度と
非常に狭いので、素材であるスパイラルフイン４
をかしめる際、かしめ工具２，３も薄くなる。し
たがつて、かしめ施工に際しては母材５からの反
力が横方向の分布をもつため、かしめ工具２，３
が撓んでしまい、第２図に示すようなかしめ不良
を生じていた。
ユーブの外周にスパイラルフインをかしめ固着す
るフイン巻き付け装置において、第１図に示すか
しめ工具が使用されて来た。薄肉チユーブ等の母
材５に形成された溝間隔は、通常２〜３mm程度と
非常に狭いので、素材であるスパイラルフイン４
をかしめる際、かしめ工具２，３も薄くなる。し
たがつて、かしめ施工に際しては母材５からの反
力が横方向の分布をもつため、かしめ工具２，３
が撓んでしまい、第２図に示すようなかしめ不良
を生じていた。
この欠点を補うかしめ工具として、第３図に示
すように、先端部に工具断面中心線に対し等しい
傾斜角を有する傾斜面が形成された角６がある。
ところが、このかしめ工具６を使用すると工具の
たわみはなくなり、かしめ不良は生じないが、か
しめ不良を生じさせないためには大きな押し付け
力が必要となる。そのため溝を形成する母材５が
薄肉であると第４図に示すように母材５の変形が
大きく、製品として使えなくなるという欠点があ
つた。
すように、先端部に工具断面中心線に対し等しい
傾斜角を有する傾斜面が形成された角６がある。
ところが、このかしめ工具６を使用すると工具の
たわみはなくなり、かしめ不良は生じないが、か
しめ不良を生じさせないためには大きな押し付け
力が必要となる。そのため溝を形成する母材５が
薄肉であると第４図に示すように母材５の変形が
大きく、製品として使えなくなるという欠点があ
つた。
本考案の目的は、上述した従来技術の欠点をな
くしかしめ不良を生じることなく、かつ薄肉の母
材にも適用可能なかしめ工具を提供するにある。
くしかしめ不良を生じることなく、かつ薄肉の母
材にも適用可能なかしめ工具を提供するにある。
本考案は、母材の表面に形成した溝に挿入した
素材を母材の塑性変形により固着するかしめ工具
において、該かしめ工具の母材に対する押し込み
側先端部に押し込み方向にほぼ直交する面部を有
し、該面部の中心点を該面部に平行するかしめ工
具の幅の中心点よりも前記溝側に位置する形状と
するとともにかしめ工具の母材に対する押し込み
側先端部における前記溝に平行する両側面にそれ
ぞれ傾斜面に形成し、かつ該両傾斜面のうち前記
溝側に形成された傾斜面と該かしめ工具断面中心
線とのなす角Θ１を、前記溝と反対側に形成され
た傾斜面と該かしめ工具断面中心線とのなす角Θ
２よりも小さくしたことを特徴とする。
素材を母材の塑性変形により固着するかしめ工具
において、該かしめ工具の母材に対する押し込み
側先端部に押し込み方向にほぼ直交する面部を有
し、該面部の中心点を該面部に平行するかしめ工
具の幅の中心点よりも前記溝側に位置する形状と
するとともにかしめ工具の母材に対する押し込み
側先端部における前記溝に平行する両側面にそれ
ぞれ傾斜面に形成し、かつ該両傾斜面のうち前記
溝側に形成された傾斜面と該かしめ工具断面中心
線とのなす角Θ１を、前記溝と反対側に形成され
た傾斜面と該かしめ工具断面中心線とのなす角Θ
２よりも小さくしたことを特徴とする。
本考案を実施例に基づき図面に従つて説明す
る。第５図に示すように、固定部１に取り付けら
れたかしめ工具７の溝に近い方の傾斜面８と工具
断面中心線とのなす角Θ１は20゜であり、溝７に
遠い方の傾斜面９と工具中心線とのなす角Θ２は
40゜に形成されている。
る。第５図に示すように、固定部１に取り付けら
れたかしめ工具７の溝に近い方の傾斜面８と工具
断面中心線とのなす角Θ１は20゜であり、溝７に
遠い方の傾斜面９と工具中心線とのなす角Θ２は
40゜に形成されている。
このような形状をもつかしめ工具７であるか
ら、かしめ工具７を母材５に押し込み、素材であ
るフイン４を固着する場合、傾斜面８と傾斜面９
とでは塑性加工仕事量が異なるため、母材５から
工具７が受ける横方向の分力についてみると、傾
斜面９による分力は傾斜面８による分力の２倍と
なり、かしめ工具７は傾斜面８の方に撓むことに
なる。ただし、第５図におけるかしめ加工におい
ては、溝周辺の盛り上がりを塑性変形させるのに
必要な仕事量が傾斜面８に加わるため、両傾斜面
の仕事量はほぼ等しくなり、かしめ工具７は撓ま
ないのである。またかしめ工具７の先端部に母材
５の面に平行する面を有しており、しかもこの面
の中心点はこの面に平行するかしめ工具７の幅の
中心点よりも溝側に位置しているのでかしめ工具
７の押し込み時、かしめ工具７は溝側に移動し、
かつある程度の薄さまでは母材５のかしめ加工と
反対面側に膨らみを生じない。
ら、かしめ工具７を母材５に押し込み、素材であ
るフイン４を固着する場合、傾斜面８と傾斜面９
とでは塑性加工仕事量が異なるため、母材５から
工具７が受ける横方向の分力についてみると、傾
斜面９による分力は傾斜面８による分力の２倍と
なり、かしめ工具７は傾斜面８の方に撓むことに
なる。ただし、第５図におけるかしめ加工におい
ては、溝周辺の盛り上がりを塑性変形させるのに
必要な仕事量が傾斜面８に加わるため、両傾斜面
の仕事量はほぼ等しくなり、かしめ工具７は撓ま
ないのである。またかしめ工具７の先端部に母材
５の面に平行する面を有しており、しかもこの面
の中心点はこの面に平行するかしめ工具７の幅の
中心点よりも溝側に位置しているのでかしめ工具
７の押し込み時、かしめ工具７は溝側に移動し、
かつある程度の薄さまでは母材５のかしめ加工と
反対面側に膨らみを生じない。
つぎに具体的な実施例により本実施例と従来例
及び比較例とを対比して本実施例の作用効果を更
に詳細に説明する。
及び比較例とを対比して本実施例の作用効果を更
に詳細に説明する。
第７図において、工具１０の傾斜面と工具断面
中心線とのなす角Θ１＝20゜、Θ２＝40゜、フイ
ン（素材）４の板厚0.5mm、チユーブ（母材）５
の肉厚1.6mm、工具１０の幅1.5mm、工具先端の工
具中央面と直角な面１２の長さ0.21mm、チユーブ
５に形成された溝の深さ0.4mmとして、かしめ加
工を行つたところ工具１０の押し込み深さ0.33mm
でフイン４のかしめが完了した。その際、チユー
ブ５の内側（１３面側）には何等膨らみが発生し
なかつた。また工具１０は点線で示すように溝５
Ａ側に約0.1mm撓んでいた。この現象は工具１０
の傾斜面で母材（チユーブ）の塑性変形に伴う加
工力が異なるためである。すなわち、溝の母材
（チユーブ）５は、溝側に曲げられるのみである
ので大きな力を必要とされず、Θ１の傾斜面に加
わる反力F2は小さい。一方、Θ２の傾斜面側で
は母材（チユーブ）は大きな塑性変形により盛り
上がり１４を引き起こす大きな塑性流動が発生す
るのでΘ２の傾斜面には大きな反力F1が加わ
る。ここでF1＞F2であるので工具１０は点線１
１で示すように約0.1mm溝側に撓む。この撓みは
フイン４のかしめ効果を高めることになる。
中心線とのなす角Θ１＝20゜、Θ２＝40゜、フイ
ン（素材）４の板厚0.5mm、チユーブ（母材）５
の肉厚1.6mm、工具１０の幅1.5mm、工具先端の工
具中央面と直角な面１２の長さ0.21mm、チユーブ
５に形成された溝の深さ0.4mmとして、かしめ加
工を行つたところ工具１０の押し込み深さ0.33mm
でフイン４のかしめが完了した。その際、チユー
ブ５の内側（１３面側）には何等膨らみが発生し
なかつた。また工具１０は点線で示すように溝５
Ａ側に約0.1mm撓んでいた。この現象は工具１０
の傾斜面で母材（チユーブ）の塑性変形に伴う加
工力が異なるためである。すなわち、溝の母材
（チユーブ）５は、溝側に曲げられるのみである
ので大きな力を必要とされず、Θ１の傾斜面に加
わる反力F2は小さい。一方、Θ２の傾斜面側で
は母材（チユーブ）は大きな塑性変形により盛り
上がり１４を引き起こす大きな塑性流動が発生す
るのでΘ２の傾斜面には大きな反力F1が加わ
る。ここでF1＞F2であるので工具１０は点線１
１で示すように約0.1mm溝側に撓む。この撓みは
フイン４のかしめ効果を高めることになる。
つぎに比較のために第８図、第９図及び第１０
図に示す工具を用いたときのかしめ加工の例を説
明する。
図に示す工具を用いたときのかしめ加工の例を説
明する。
第８図において、工具１５の傾斜面と工具断面
中心線とのなす角Θ１＝Θ２＝40゜とし、工具先
端の工具中央面と直角な面１６の長さを0.75mmと
した。この場合、工具１５の押し込み量0.33mmで
かしめが完了しているが、母材（チユーブ）５の
内側に約0.1mmの膨らみ１７が発生した。このか
しめ加工では工具１５は、点線１８で示すように
工具断面中心線に沿つて母材（チユーブ）５側に
食い込み膨らみ１７を発生させる。第９図におい
て、工具１９の傾斜面と工具断面中心線とのなす
角Θ１＝Θ２＝20゜とし、工具先端の工具中央面
と直角な面２０の長さを0.25mmとした。この工具
１９ではフイン４を完全にかしめるためには押し
込み量（深さ）0.71mmを必要とし、このときチユ
ーブ５の内側に0.25mmの膨らみ２１が発生した。
この工具１９では点線２２で示すように工具断面
中心線に沿つてチユーブ５側に食い込み膨らみ２
１を発生させる。第１０図において、工具２３の
傾斜面と工具断面中心線とのなす角Θ１＝Θ２＝
20゜とし、工具先端の工具中央面と直角な面２４
の長さを0.25mmとし、かつ面２４の中心点を工具
の断面中心線から溝側に0.4mm移動させた。この
工具の場合、フイン４を完全にかしめるためには
工具２３をチユーブ５側に0.6mm押し込む必要が
あつた。このとき工具２３は、点線２５で示すよ
うに約0.2mm溝と反対側に撓んでいた。またチユ
ーブ５の内側に約0.15mmの膨らみ２６が発生し
た。
中心線とのなす角Θ１＝Θ２＝40゜とし、工具先
端の工具中央面と直角な面１６の長さを0.75mmと
した。この場合、工具１５の押し込み量0.33mmで
かしめが完了しているが、母材（チユーブ）５の
内側に約0.1mmの膨らみ１７が発生した。このか
しめ加工では工具１５は、点線１８で示すように
工具断面中心線に沿つて母材（チユーブ）５側に
食い込み膨らみ１７を発生させる。第９図におい
て、工具１９の傾斜面と工具断面中心線とのなす
角Θ１＝Θ２＝20゜とし、工具先端の工具中央面
と直角な面２０の長さを0.25mmとした。この工具
１９ではフイン４を完全にかしめるためには押し
込み量（深さ）0.71mmを必要とし、このときチユ
ーブ５の内側に0.25mmの膨らみ２１が発生した。
この工具１９では点線２２で示すように工具断面
中心線に沿つてチユーブ５側に食い込み膨らみ２
１を発生させる。第１０図において、工具２３の
傾斜面と工具断面中心線とのなす角Θ１＝Θ２＝
20゜とし、工具先端の工具中央面と直角な面２４
の長さを0.25mmとし、かつ面２４の中心点を工具
の断面中心線から溝側に0.4mm移動させた。この
工具の場合、フイン４を完全にかしめるためには
工具２３をチユーブ５側に0.6mm押し込む必要が
あつた。このとき工具２３は、点線２５で示すよ
うに約0.2mm溝と反対側に撓んでいた。またチユ
ーブ５の内側に約0.15mmの膨らみ２６が発生し
た。
第８図〜第１０図において、チユーブ５の内側
に発生した膨らみ１７，２１及び２６はチユーブ
５を流れる流体の流れを妨げるので熱交換器とし
て避けなければならない。
に発生した膨らみ１７，２１及び２６はチユーブ
５を流れる流体の流れを妨げるので熱交換器とし
て避けなければならない。
第８図及び第１０図において、チユーブ５の板
厚を約2.2mmとすると、膨らみが発生せず、また
第９図において、チユーブ５の板厚を約2.8mmと
すると膨らみが発生しなかつた。一方、第７図に
示す工具を用いたかしめ加工では、チユーブ５の
板厚を1.1mmまで薄くすると膨らみが発生した。
厚を約2.2mmとすると、膨らみが発生せず、また
第９図において、チユーブ５の板厚を約2.8mmと
すると膨らみが発生しなかつた。一方、第７図に
示す工具を用いたかしめ加工では、チユーブ５の
板厚を1.1mmまで薄くすると膨らみが発生した。
したがつて、本実施例によるかしめ工具を用い
るときは、フイン４と母材（溝形成素材）５との
接触がかしめ部全体にわたつて強固に形成される
ので、熱交換器におけるフインチユーブの熱交換
効率を高めることができ、第４図に示すかしめ技
術に比較して、かしめ工具の押し込み深さを約1/
２に現象させることができる。また母材（溝形成
素材）５の厚さも約1/2にすることが可能とな
り、スパイラルフインチユーブにおいて管壁を1/
２に減少することをもたらすものである。
るときは、フイン４と母材（溝形成素材）５との
接触がかしめ部全体にわたつて強固に形成される
ので、熱交換器におけるフインチユーブの熱交換
効率を高めることができ、第４図に示すかしめ技
術に比較して、かしめ工具の押し込み深さを約1/
２に現象させることができる。また母材（溝形成
素材）５の厚さも約1/2にすることが可能とな
り、スパイラルフインチユーブにおいて管壁を1/
２に減少することをもたらすものである。
以上のように本考案によれば、工具先端部に形
成される両傾斜面の傾斜角度に差があるので、工
具断面中心線との角度の大きい傾斜面の方が母材
から受ける反力が大きいため、工具断面中心線と
の角度の小さい傾斜面側に（溝側）撓み、工具の
押し込み深さを浅くしても十分なかしめを行うこ
とができる。
成される両傾斜面の傾斜角度に差があるので、工
具断面中心線との角度の大きい傾斜面の方が母材
から受ける反力が大きいため、工具断面中心線と
の角度の小さい傾斜面側に（溝側）撓み、工具の
押し込み深さを浅くしても十分なかしめを行うこ
とができる。
第１図はフイン巻き付け装置で使用される従来
のかしめ工具の断面図、第２図はかしめ不良を示
す図、第３図は改良されたかしめ工具６を示す断
面図、第４図はこの工具６によりかしめ施工した
場合に生じる母材５の変形の模様を示す図、第５
図及び第６図は本考案に係るかしめ工具を用いて
かしめた際の状態を示す断面図、第７図は本考案
に係る工具によるかしめの機構を示すための説明
図、第８図及び第９図は従来の工具によるかしめ
の機構を示すための説明図、第１０図は比較例と
しての工具によるかしめの機構を示すための説明
図である。 １……固定部、４……フイン（素材）、５……
母材、７……かしめ工具、８……傾斜面、９……
傾斜面、Θ１……傾斜面８と工具断面中心線との
なす角、Θ２……傾斜面８と工具断面中心線との
なす角、１７，２１，２６……膨らみ。
のかしめ工具の断面図、第２図はかしめ不良を示
す図、第３図は改良されたかしめ工具６を示す断
面図、第４図はこの工具６によりかしめ施工した
場合に生じる母材５の変形の模様を示す図、第５
図及び第６図は本考案に係るかしめ工具を用いて
かしめた際の状態を示す断面図、第７図は本考案
に係る工具によるかしめの機構を示すための説明
図、第８図及び第９図は従来の工具によるかしめ
の機構を示すための説明図、第１０図は比較例と
しての工具によるかしめの機構を示すための説明
図である。 １……固定部、４……フイン（素材）、５……
母材、７……かしめ工具、８……傾斜面、９……
傾斜面、Θ１……傾斜面８と工具断面中心線との
なす角、Θ２……傾斜面８と工具断面中心線との
なす角、１７，２１，２６……膨らみ。
Claims (1)
- 母材の表面に形成した溝に挿入した素材を母材
の塑性変形により固着するかしめ工具において、
該かしめ工具の母材に対する押し込み側先端に押
し込み方向にほぼ直交する面部を有し、該面部の
中心点を該面部に平行するかしめ工具の幅の中心
点よりも前記溝側に位置する形状とするとともに
かしめ工具の母材に対する押し込み側先端部にお
ける前記溝に平行する両側面にそれぞれ傾斜面に
形成し、かつ該両傾斜面のうち前記溝側に形成さ
れた傾斜面と該かしめ工具断面中心線とのなす角
Θ１を、前記溝と反対側に形成された傾斜面と該
かしめ工具断面中心線とのなす角Θ２よりも小さ
くしたことを特徴とするかしめ工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17240879U JPS6229146Y2 (ja) | 1979-12-14 | 1979-12-14 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17240879U JPS6229146Y2 (ja) | 1979-12-14 | 1979-12-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5691641U JPS5691641U (ja) | 1981-07-21 |
| JPS6229146Y2 true JPS6229146Y2 (ja) | 1987-07-27 |
Family
ID=29683215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17240879U Expired JPS6229146Y2 (ja) | 1979-12-14 | 1979-12-14 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6229146Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MX2018015907A (es) | 2016-06-28 | 2019-03-28 | Nitto Seiko Kk | Metodo para union sin penetracion de miembros y estructura de union sin penetracion. |
-
1979
- 1979-12-14 JP JP17240879U patent/JPS6229146Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5691641U (ja) | 1981-07-21 |
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