JPS63109146A - 時効硬化型アルミニウム合金板材の製造方法 - Google Patents
時効硬化型アルミニウム合金板材の製造方法Info
- Publication number
- JPS63109146A JPS63109146A JP25412886A JP25412886A JPS63109146A JP S63109146 A JPS63109146 A JP S63109146A JP 25412886 A JP25412886 A JP 25412886A JP 25412886 A JP25412886 A JP 25412886A JP S63109146 A JPS63109146 A JP S63109146A
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- Japan
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- aluminum alloy
- alloy
- age hardening
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
し産業上の利用分野」
本発明は時効硬化型アルミニウム合金板材の製造方法に
関する。
関する。
［従来技術］
６０００系の時効硬化型アルミニウム合金、例えば、６
０６１アルミニウム合金は、溶体化処理後、常温時効あ
るいは焼戻しにより、主にＭ ｇ ２Ｓｉ等の金Ｅ間化
合物を析出せしめることによ、り高い強度を得んとする
ものである。
０６１アルミニウム合金は、溶体化処理後、常温時効あ
るいは焼戻しにより、主にＭ ｇ ２Ｓｉ等の金Ｅ間化
合物を析出せしめることによ、り高い強度を得んとする
ものである。
ところで、かかるａｏｏｏ系の時効硬化型アルミニウム
合金板材の製造方法としては従来法の技術が知られてい
る。
合金板材の製造方法としては従来法の技術が知られてい
る。
すなわち、
６０００系の時効硬化型アルミニウム合金を鋳造し、
Ｐｉ造により１１１られたスラブを５００〜５５０℃の
温度範囲で１０〜３００分均熱処理し、該均熱処理後、
熱間圧延（あるいは熱間圧延と冷間圧延）を行ない、 該圧延により得られた圧延板材をシートに切断し、 鋳造時の冷却過程において、あるいは熱間圧延において
析出したＭｇ、Ｓｔ、Ｃｕ等の溶質原子をマトリクスに
固溶させるために溶体化処理を行ない、 溶体化処理によりシートに生じる板の反り、波歪等の歪
を除去し、フラットな板材とするための矯正加工（通常
、永久伸び１〜３％程度の引張力で行なう）を行ない、 この後、正寸切断を行ない（必要に応じて仕上加工（Ｔ
８）を行なう、）、 次いで、金属間化合物を析゛出させて時効硬化を図るた
めに、常温時効（Ｔ４）あるいは焼戻し処理（Ｔ６）を
行なう（焼戻し処理は通常、温度は１６０〜１８０℃、
時間は６〜１０時間で行なう、）。
温度範囲で１０〜３００分均熱処理し、該均熱処理後、
熱間圧延（あるいは熱間圧延と冷間圧延）を行ない、 該圧延により得られた圧延板材をシートに切断し、 鋳造時の冷却過程において、あるいは熱間圧延において
析出したＭｇ、Ｓｔ、Ｃｕ等の溶質原子をマトリクスに
固溶させるために溶体化処理を行ない、 溶体化処理によりシートに生じる板の反り、波歪等の歪
を除去し、フラットな板材とするための矯正加工（通常
、永久伸び１〜３％程度の引張力で行なう）を行ない、 この後、正寸切断を行ない（必要に応じて仕上加工（Ｔ
８）を行なう、）、 次いで、金属間化合物を析゛出させて時効硬化を図るた
めに、常温時効（Ｔ４）あるいは焼戻し処理（Ｔ６）を
行なう（焼戻し処理は通常、温度は１６０〜１８０℃、
時間は６〜１０時間で行なう、）。
以上の工程を経て製造された板材は、通常、次工程の加
工素材として供給される。
工素材として供給される。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし、上述した従来の技術には次のような問題点があ
る。
る。
上記した従来技術においては、該圧延により得られた圧
延板材をシートに切断するので、溶体化処理以降の各工
程をバッチ式で行なわざるを得す、その結果、 ■生産性が悪い、 ■全工程に多大な時間を費やす、すなわち、上記した従
来技術においては鋳造から最終品である圧延板材にいた
るまでには約３０日もかかってしまう、 という問題点がある。
延板材をシートに切断するので、溶体化処理以降の各工
程をバッチ式で行なわざるを得す、その結果、 ■生産性が悪い、 ■全工程に多大な時間を費やす、すなわち、上記した従
来技術においては鋳造から最終品である圧延板材にいた
るまでには約３０日もかかってしまう、 という問題点がある。
［問題点を解決するための手段］
上記問題点は、
６０００系の時効硬化型アルミニウム合金を鋳造し、
鋳造により得られたスラブを５００〜５５０℃の温度範
囲で４〜１０時間加熱することにより均熱処理を行ない
、 該均熱処理後、熱間圧延を行ない、 該熱間圧延の終了温度を３５０℃以上に制御して該熱間
圧延を終了し、 該熱間圧延を終了した直後に、該熱間圧延により得られ
た圧延板材を、２５℃／秒以上の冷却速度で、該熱間圧
延終了温度から１８０〜２４０℃の温度範囲まで冷却し
、 次いで、該１８０〜２４０℃の温度範囲で、該圧延板材
を巻取ることにより自己焼戻しを行ない、 巻取後、該圧延板材を正寸切断する、 ことを特徴とする時効硬化型アルミニウム合金板材の製
造方法によって解決される。
囲で４〜１０時間加熱することにより均熱処理を行ない
、 該均熱処理後、熱間圧延を行ない、 該熱間圧延の終了温度を３５０℃以上に制御して該熱間
圧延を終了し、 該熱間圧延を終了した直後に、該熱間圧延により得られ
た圧延板材を、２５℃／秒以上の冷却速度で、該熱間圧
延終了温度から１８０〜２４０℃の温度範囲まで冷却し
、 次いで、該１８０〜２４０℃の温度範囲で、該圧延板材
を巻取ることにより自己焼戻しを行ない、 巻取後、該圧延板材を正寸切断する、 ことを特徴とする時効硬化型アルミニウム合金板材の製
造方法によって解決される。
以下に本発明の詳細な説明する。
本発明の対象となるアルミニウム合金は、６０００系の
時効硬化型アルミニウム合金である。
時効硬化型アルミニウム合金である。
６０００系の時効硬化型アルミニウム合金としては例え
ば、ＪＩＳに規定する６０６１（Ｓｉ：０．４０〜０．
８、Ｃｕ：０．１５〜０．４０、Ｍｇ：０．８〜１．２
、Ｃｒ ： ０．０４〜０ 、３５、残部ＡＪ１．ＪＩ
Ｓ Ｈ４０００）、６０６３ （Ｓ ｉ ： ０．２
０−０．６、Ｍｇ：０．４５〜０．９、残部Ａ見、ＪＩ
Ｓ Ｈ４，０４０）、６Ｎｏｔ （Ｓｉ ：０．４０
〜０．９、Ｍｇ：０．４０〜０．８、残部Ａ文、ＪＩＳ
Ｈ４１００）等の、主にｒｖｔｇ２ｓｉの析出によ
り硬化するＡｎ−５ｉ−Ｍｇ系のアルミニウム合金が例
としてあげられる。
ば、ＪＩＳに規定する６０６１（Ｓｉ：０．４０〜０．
８、Ｃｕ：０．１５〜０．４０、Ｍｇ：０．８〜１．２
、Ｃｒ ： ０．０４〜０ 、３５、残部ＡＪ１．ＪＩ
Ｓ Ｈ４０００）、６０６３ （Ｓ ｉ ： ０．２
０−０．６、Ｍｇ：０．４５〜０．９、残部Ａ見、ＪＩ
Ｓ Ｈ４，０４０）、６Ｎｏｔ （Ｓｉ ：０．４０
〜０．９、Ｍｇ：０．４０〜０．８、残部Ａ文、ＪＩＳ
Ｈ４１００）等の、主にｒｖｔｇ２ｓｉの析出によ
り硬化するＡｎ−５ｉ−Ｍｇ系のアルミニウム合金が例
としてあげられる。
なお、この合金の鋳造は常用の手段によればよい。
鋳造によって得られたスラブの均熱処理は、５００〜５
５０℃の温度範囲で４〜１０時間行なう。
５０℃の温度範囲で４〜１０時間行なう。
５００℃未満では、溶質原子の拡散を十分には行なえな
い。
い。
５５０℃を越えると、いわゆるバーニングを起こしてし
まう。
まう。
従って、ヒ１熱処理の温度は５００〜５５０℃の範囲と
する。
する。
また、４時間未満でもやはり溶質原子の拡散を十分には
行なえない。
行なえない。
一方、均質化処理は、１０時間行なえば溶質原子は十分
に拡散するので、１０時間を越える均質化処理は時間の
ロスとなる。
に拡散するので、１０時間を越える均質化処理は時間の
ロスとなる。
スラブを均熱処理した後、熱間圧延を行なう。
この熱間圧延も常用手段にて行なえばよいが、その仕上
温度は３５０℃以上に制御する。
温度は３５０℃以上に制御する。
３５０℃−になる 、熱間圧延中に不均一に金属間化合
物が析出してしまい、焼入れ効果も不十分となるので、
熱間圧延の終了温度は３５０℃以上とする。
物が析出してしまい、焼入れ効果も不十分となるので、
熱間圧延の終了温度は３５０℃以上とする。
３５０℃以上の温度で、熱間圧延を終了した直後に、該
熱間圧延・により得られた圧延板材を、２５℃／秒以上
の冷却速度で、該熱間圧延終了温度から１８０〜２４０
℃の温度範囲まで冷却する。
熱間圧延・により得られた圧延板材を、２５℃／秒以上
の冷却速度で、該熱間圧延終了温度から１８０〜２４０
℃の温度範囲まで冷却する。
マ］・リクス中に固溶している溶質原子を固溶したまま
保持し、この溶質原子が冷却途中で金属間化合物として
析出するのを防止するために、冷却速度は、２５℃／秒
以上とする。
保持し、この溶質原子が冷却途中で金属間化合物として
析出するのを防止するために、冷却速度は、２５℃／秒
以上とする。
なお、かかる冷却速度で冷却させるためには、たとえば
、圧延板材に水を噴射せしめればよい。
、圧延板材に水を噴射せしめればよい。
冷却された圧延板材は、１８０〜２４０℃の温度範囲で
巻取を行なう。
巻取を行なう。
この巻取中及び巻取後の放置により自己焼戻しが行なわ
れ、金属間化合物が析出し、時効硬化が起こる。
れ、金属間化合物が析出し、時効硬化が起こる。
巻取温度が１８０℃未満では、十分な時効が得得られず
、また逆に２４０℃を越えると過時効となり、強度が低
下してしまう。
、また逆に２４０℃を越えると過時効となり、強度が低
下してしまう。
なお、巻取後の放置時間は、アルミニウム合金の種類に
よって異なるが、どの でも長くとも３日あれば十分
である。
よって異なるが、どの でも長くとも３日あれば十分
である。
巻取後、所要時間放置後は、シャーライン設置のレベラ
ー、ストレッチャー等により歪取り矯正を行ない、同じ
ラインで正寸切断を行なえばよい。
ー、ストレッチャー等により歪取り矯正を行ない、同じ
ラインで正寸切断を行なえばよい。
これにより鋳造から正寸切断までをオンライン化するこ
とができる。
とができる。
［発明の実施例］
（第１実施例）
６０６１アルミニウム合金を常法により鋳造して５００
ｔのスラブを得た。
ｔのスラブを得た。
このスラブを５００〜５５０℃の温度範囲に４〜１０時
間保持し、均熱処理をしてから熱間圧延を開始した。
間保持し、均熱処理をしてから熱間圧延を開始した。
熱間圧延は、４００〜４５０℃までに２２〜２８ｔとし
、その後５０〜８０ ｍ ７分の仕上速度で３Ｅまで仕
上圧延し１．圧延板材の温度を３８０℃に保持した。
、その後５０〜８０ ｍ ７分の仕上速度で３Ｅまで仕
上圧延し１．圧延板材の温度を３８０℃に保持した。
その後、水冷を行ない、巻取を行なったが、その時の圧
延板材の温度は１８０℃となった。
延板材の温度は１８０℃となった。
巻取から２日経過後コイルの冷却を待ってシャーライン
にて矯正加工及び正寸切断を行なった。
にて矯正加工及び正寸切断を行なった。
以−１−説明した本発明の実施例においては、ＰＩ造か
ら正寸切断までは３日未満であった。
ら正寸切断までは３日未満であった。
また、以上のようにして製造した圧延板材につき歪及び
機械的性質を試験した。
機械的性質を試験した。
歪は、ＪＩＳ Ｈ４０００に規定する方法により調べ
た。その結果、本発明の実施例により製造した圧延板材
の歪は、長さ方向、幅方向、小波ともその最大値は３〜
５ ｍ ｍ ／ １０００ ｍ ｍであった。この値は
、従来の製造方法により製造した圧延板材とほぼ同等の
値である。
た。その結果、本発明の実施例により製造した圧延板材
の歪は、長さ方向、幅方向、小波ともその最大値は３〜
５ ｍ ｍ ／ １０００ ｍ ｍであった。この値は
、従来の製造方法により製造した圧延板材とほぼ同等の
値である。
一方、機械的性質については引張試験を行なうことによ
り調べた。その結果、本発明の実施例により製造した圧
延板材は、引張強さ３０ｋｇｆ／ｍｒｎ’以上、耐力２
５ｋｇｆ／ｍｒｎ’以上、伸び１０％以上であった。こ
の値は、６０６１−Ｔ６材につきＪＩＳ Ｈ４０００
に規定する値を満足するものである。
り調べた。その結果、本発明の実施例により製造した圧
延板材は、引張強さ３０ｋｇｆ／ｍｒｎ’以上、耐力２
５ｋｇｆ／ｍｒｎ’以上、伸び１０％以上であった。こ
の値は、６０６１−Ｔ６材につきＪＩＳ Ｈ４０００
に規定する値を満足するものである。
（ｆ５２実施例）
第１実施例と同じ条件で６ｔまで仕上圧延し、板温度を
４２０℃に保持し、そののち、水冷を行ないコイルアッ
プした。その時のコイル温度は２３０℃となった。
４２０℃に保持し、そののち、水冷を行ないコイルアッ
プした。その時のコイル温度は２３０℃となった。
巻取から１日経過後、コイルの冷却を待ってシャーライ
ンにて矯正加工及び正寸切断を行なった。
ンにて矯正加工及び正寸切断を行なった。
以上説明した本発明の実施例によれば、鋳造から正寸切
断まではほぼ２日しかからない。
断まではほぼ２日しかからない。
実施例１と同じ方法にて歪、機械的特性を試験した。
その結果、歪、機械的性質ともに実施例１と同様の結果
が得られた。
が得られた。
［発明の効果］
本発明によれば、従来は１枚毎に矯正及び切断したいた
ものを、歪値を増大させず、かつ、機械的性質を低下さ
せることなく、シャーラインでオンライン化することが
でき、大ｇな工数削減と工程日数の短縮がＭ ｉ＠とな
る。
ものを、歪値を増大させず、かつ、機械的性質を低下さ
せることなく、シャーラインでオンライン化することが
でき、大ｇな工数削減と工程日数の短縮がＭ ｉ＠とな
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ６０００系の時効硬化型アルミニウム合金を鋳造し
、 鋳造により得られたスラブを５００〜５５０℃の温度範
囲で４〜１０時間加熱することにより均熱処理を行ない
、 該均熱処理後、熱間圧延を行ない、 該熱間圧延の終了温度を３５０℃以上に制御して該熱間
圧延を終了し、 該熱間圧延を終了した直後に、該熱間圧延により得られ
た圧延板材を、２５℃／秒以上の冷却速度で、該熱間圧
延終了温度から１８０〜２４０℃の温度範囲まで冷却し
、 次いで、該１８０〜２４０℃の温度範囲で、該圧延板材
を巻取ることにより自己焼戻しを行な巻取後、所要時間
放置後、該圧延板材をシャーラインにて矯正加工及び正
寸切断する、 ことを特徴とする時効硬化型アルミニウム合金板材の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25412886A JPS63109146A (ja) | 1986-10-24 | 1986-10-24 | 時効硬化型アルミニウム合金板材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25412886A JPS63109146A (ja) | 1986-10-24 | 1986-10-24 | 時効硬化型アルミニウム合金板材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63109146A true JPS63109146A (ja) | 1988-05-13 |
Family
ID=17260612
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25412886A Pending JPS63109146A (ja) | 1986-10-24 | 1986-10-24 | 時効硬化型アルミニウム合金板材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63109146A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000052219A1 (en) * | 1999-03-01 | 2000-09-08 | Alcan International Limited | Aa6000 aluminium sheet method |
-
1986
- 1986-10-24 JP JP25412886A patent/JPS63109146A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000052219A1 (en) * | 1999-03-01 | 2000-09-08 | Alcan International Limited | Aa6000 aluminium sheet method |
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