JPS63249555A - 歯牙動揺度測定装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、歯牙の動揺度を測定して市の８１！康状態を
推測するための測定方法に関する。

（従東の技術） 歯科の各分野において１４７の動揺度測定は、歯の健康
状態を推測する手段として特に重要なＪ項である０例え
ば補綴物の設計においては支台歯の診断や予後観察に、
欠くべからざるものであり、歯周病においては治療手段
の決定のために無視することの出来ない診断法である。

そこで歯およびＩＦＩ周組織組織康度を正確に診断しよ
うとする試みが行なわれてきた６例えば臨床的判定法と
しては触〜診、盲のう測定、打診、Ｘ線像などが利用さ
れており、歯の動揺度測定装置としては外力に対する歯
の変位量で表現したダイヤルゲージ法、ストレインゲー
ジ法、電気差動トランス法、歯の動きを小鏡で反射して
測定した方法、振動を応用してその応答特性を求めた共
振周波数測定法及び機械的インピーダンス測定法などが
ある。

（本発明が解決しようとする問題点） ところが、これらの装置は臨床応用にあたっては、大掛
かりな装置、データの信頼性、加振器の固定法の困難性
など、多くの問題があり、一般的には経験的な感覚を利
用したミラーの測定法によって、歯のｇ）ｌ］揺度を０
度がら３度までの４段階に分類した方法を用いているの
が現状である。この測定方性は術者の主観によって大き
く左右される欠点があり、また歯の変位置のみを重視し
ているのでｌＦｉ周組織組織弥性などｆＲ周組職の性状
を解明したことにならないという欠点があった。

本発明は、かかる従来例の欠点に鑑みてなされｌ：も力
で、そのＬＩ的とする処は槌打を軽く行うだけで１＋Ｉ
周組織の性状を定員的に解明する事の出来るｊｔｆ牙動
撰度測定方法を提供するにある。

（ｉｌ’ｉ１題点を解決するための手段）本化１１ｊ１
は、かかる従来の問題点を解決する為に、■　歯牙の槌
打に発生ずるＩに動源形をキャッチしてこれを１１視可
能な振動波形としてＣＲ’Ｖ（７）トに描くようにした
歯牙動揺度測定装置を用い。

■　ＣＲＴ　（７）、ｆ：にｔｉ＋ｔかれた振動波形の
初期波長の長さくＳ）を測定し、 ■　控１１Ｕ１波長の長さくＳ）に°（歯牙の動揺度を
決定する。

：という技術的手段を採用している。

（作　用） ■　まず、患者の歯牙をハンマ（２）にて軽く槌打つ。

■　するとハンマ（２）に装着されたマイクロホン（１
）を通じて槌打アナログ信号がキャッチされる。

■　このキャッチされた槌打アナログ信号は増幅されて
Ａ／Ｄ変換器（３）に送られ、槌打デジタル信号に変換
された後、書き込み専用の記憶装置（４ａ）に送られる
。

■　書き込み専用の記憶装７Ｆｆ　（４ａ）にはこのＡ
／Ｄ変換器（３）からの槌打デジタル信号の書き込みが
行なわれるが、これと同時に主コント１７−ラ（５）に
内蔵されたの表示用記憶装Ｊ　（４ｂ）にも槌打デジタ
ル信号が移される。

■　主コントローラ（５）の表示用記憶装置（４ｂ）に
移された槌打デジタル信号は、最後にＣＲＴコントロー
ラ（６）を経て微細な振動を除去した見易い形の元のア
ナログ信号に変換され、ＣＲＴ　（７）上に槌打アナロ
グ波形（３２）　（３３）として再現される。

■　この槌打アナログ波形（：１２）　（３３）の初期
波長ｒ通常は第１波長（Ｓ）Ｊを測定して１に牙の動揺
度を決定する。

（実施例） 以下、本発明を図示実施例に従って詳述する。

第１図のブロック回路図において、（２）はハンマで、
頭部（２ａ）の材質は歯の共振周波数から大きくはなれ
ｔ：ポリオキシメチレン樹脂を採用している。

ハンマ（２）について考慮すべきことは、健全歯と動揺
歯との差を明確に判別出来ること、診査器ｕ１．とじて
操作し易いこと、反復使用に対し種々な変化をしないこ
と、消１か薬等に対して安定であること等である。

（１）は例えば全指向性マイクロホン（勿論これに限定
されるものではない、）で、ハンマ（２）の側面に装着
されており、例えば、５０Ｈ２〜１５ＫＩＩｚ（勿論こ
れに限定されるものではない、）の周波数特性を有する
ハンマ（２）とマイクロホン（１）との間にはウレタン
を介在させ、可及的に擦過音の発生をｌ！Ｊｊ　ｄ−す
るようにしてもよい、（１１）は第１増幅器、（１２）
は第２増幅器であり、マイクロポン（１）に直列接続さ
れている。（９ａ）　＜９ｂ）　（９ｅ）は３花芽の比
鮫器で、第１増幅器（１１）の出力と３種類の基準電（
ｊ７（８ａ）（８ｂ）　（８ｃ）との比較を行い、槌打
強度のｒ強Ａ「合格ｊ「弱Ｊの判定を行っている。又、
ハンマ（２〉に設けられた合格表示＜ＬＱ）　（例えば
、Ｉ−Ｆ、　ｌ）の点灯にて、−れを表示する。）にて
揖打強度がｒ合格、！の場合にこれを表示して術者に分
かり易くして作ズの迅速化を図っている。

第２増幅器（１２）の出力はＡ／Ｄ変換器（３）に接続
されており、更にランダムアクセスメモリかｔ、なる書
き込み専用記憶装置く４ａ）を経て主コントローラ（５
）に接続されている。

主コントローラ（５）は、制御パネル（１３）からの指
令、槌打波形の第１波長（Ｓ）の演算その他を司る中枢
機能を持ち、その他ランダムアクセスメモリからなる２
チヤンネルの表示用記憶装置　（４ｂ）を具６１　して
いる。

（６）はＣＲ，Ｔコントローラで、主コントローラ（５
）のＸ、Ｙ出力端子に接続されており、更にＣＲＴ（７
）に接続してＣＲＴ　＜７）をＸ、Ｙ軸制御、輝度制御
（Ｚコントロール）するようになっている。

（１３）は制御パネルで、槌打デジタル信号の更新乃至
固定を選択するための反復／固定用ボタンスイッチ（１
４）、タイムベースの長さを選択する（換言すれば、ｌ
　ｍ５ｅｃの槌打アナログ信号をＣＩ”ｔ　Ｔ　（７）
」−で１ｃｍ乃至２Ｃ…とじて表示する事を選択する。

）１　ｍｌ　２　ｍ５ｅｃ切り替え用ボタンスイッチ（
１５）、１乃至２チヤンネルのいずれかを選択するため
のチャンオ・ルセレクションボタンスイッチ（１６）、
プリント開始用ボタンスイッチ（１７）、紙送り用ボタ
ンスイッチ（１８）、ＣＲＴ（））上に描き出された槌
打アナログ波形（３２）（３３）の第１波長（Ｓ）の長
さを主コントローラ（５）の演算結果より長くする（換
言すれば、第１波長（Ｓ）は見易くするために他の部分
に比べてＣＲＴ（７）上に明るく描き出されているので
あるか、この高光輝度部分を長くする。）ためのアップ
用ボタンスイッチ（１９）、及び逆に第１波長（Ｓ＞を
雉くするためのダウン用ボタンスイッチ（２Ｏ）、ＣＲ
Ｔ　（７）上に描き出された第１乃至第２チヤンネルの
槌打アナログ信号を上昇させるための第１乃至第２チヤ
ンネル像昇降用ボリユーム（２１）（２２）、Ｃｒ（Ｔ
　（７）上に描き出された第１乃至第２チヤンネルの槌
打アナログ信号を水平移動させるための水平移動用ボリ
ューム（２３）、第１波長（Ｓ）の光輝度部分の明るさ
を調節するための輝度調節ボＩＪニーム（２４）などか
ら構成されている。これら、反マ覧／固定ボタンスイッ
チ（１４）から紙送り用ボタンスイッチ（１８）まで並
びに第１乃至第２チヤンオ・ル像昇降用ボリューノ、（
２１）（２２）は主コントローラ〈５）に入力するよう
になっているが、一方、ｆＪｔＴアナログ波形＜３２）
　（３３）の第１波長（Ｓ）の長さを林１者力（調整す
るためのアップ用ボリューム（２１）及びｙｐ　４こ第
１波長（Ｓ）を短くするためのダウン用ボリューム（２
２）は、アップ／ダウンカウンタ（２５）、デジタルコ
ンパレータ（２６）を経て主コントローラ（５）の第１
又は第２チヤンネルの表示用記憶袋？ｆｆ（４）４二人
力するようになっている。輝度調節ボリプ、−ノへ（２
４）は、Ｚコントローラ（２７）を通じてＣＲＴコント
ローラ（６）のＺ端子に接続されている。

（２８）は槌打波形の第１波長（Ｓ＞のスケール表示部
で、Ｌ　Ｅ　Ｄドライバ（２９）を通して主コントロー
ラ（５）の演算結果に基づいて下２桁まで数値表示さｔ
しるようになっている。

〈３０）はプリンタで、主コントローラ（５）に接続さ
れており、制御パネル（１３）のボタン操作により主コ
ントローラ（５）の表示用記憶袋；ξ（４ｂ）に人力さ
れた（換言すれば、ＣＲ’！”＜７）に表示された）槌
打アナログ信号（３２）（３：（＞がプリントアウトさ
れるようになっている。

（３］）は本＋装置の電源で、ＣＲＴコントローラ（６
）、１ニコントローラ（５）その他に電力を供給し７て
いる。

（７）はＣＲＴで、ＣＲ，主コントローラ（６）に接続
されており、ＸＹＺ制御がなされるようになっている。

しかして、ハンマ（２）にて歯牙を槌打すると、この槌
打音がセンサ＜１）にて槌打アナログ信号としてキャッ
チされる。

センサ（１）に槌打アナログ信号が入力されるとこれが
第１、第２増幅器（１ｔ）（１２）及びＡ／Ｄ変換器（
３）を経て槌打デジタル信号に変換され、書き込み専用
記憶装置（４ａ）に送られて記憶され、更に表示用記憶
袋ｐ　（４ｂ）に送られる。これと同時に第１増幅器（
１１）の出力側で分岐した槌打アナログ信号が３種類の
比較器（９ａ）（９ｂ）　（９ｃ）に入り、それぞれの
基準電位（８ａ）　（８ｂ）　（８ｃ）と比較し、槌打
強度の合否判定を行い、ｒ強、、、ｒ合格１、ｒ弱Ａの
判定を表示する他、「合格、１の場合はハンマ（２）に
設けられたＬＥＤが点灯するようになっている。槌ｔ］
強度が強すぎた場合又は弱すぎた場合は合格判定が出る
まで歯牙の槌打を行い、最終的に合格判定の出た槌打デ
ジタル波形のデータが表示用記憶装置（４ｂ）に残る。

実験の結果０．３Ｇ〜０，８Ｇの範囲内の加振力であれ
ば、第１波長（Ｓ）に影響を与えるような結果を生じな
いことが判明した。このデータは直ちにＣＲＴコントロ
ーラ（６）に移され、続いてフィルタ（図示せず、）に
通されて細い振動波形かカットされた後、Ｄ／Ａ変換さ
れて見易い形の元のアナログ波形（３２）　（３３）に
復元きれ、表示部（２８）として用いられているＣＦ？
、”ｒ（７）に入力されＣＲ，Ｔ　（７）の表示面上に
槌打アナログ波形（３２）　（３３）として再現される
。（４Ｔ（７）はＣＲ，Ｔコントｏ−ラ（６）４：内蔵
されたチョッピング回路により多現象（本　′実施例で
は２現象）として用いられており、ＣＲＴ　（７）上に
はチャンネル切り替えにより、第１、第２チヤンネルの
槌打アナログ波形（３２）　（３３）が描き出されるよ
うになっている。勿論、チャンネルを切り替えなければ
一方の波形のみを表示する事も出来るし、主コントロー
ラ（５）の指令によってプリンタ（３０）を作動させ、
表示用記憶装置（４）のデータを記録用紙に描かせる事
も出来る。又、ＣＲＴコントローラ（６）は振動波形移
動装置としての俄きもなし、制御パネル（１３）のボタ
ン又はボリューム操作によりＣＲＴ　（７）に描がれる
左右の槌打アナログ波形（３２）　＜３３）を上下・左
右別々に移動させて位置調整する事も出来、両者を近接
又は重ね合わせたりして診断をより容易に行う事も出来
る。

以上のように、ハンマ（２）で歯牙を打振し、センサ〈
１）で受信ｉ−て歯牙の打振音を採取し、時間軸」二で
インパクトの立ち上がりからの第一波長の長さを読み取
り、歯の動揺度測定を行う。

第３図（ａ）は健−ｉ−歯の槌打アナログ波形（３２）
であり、同り１））は動揺歯の槌打アナログ波形−（１
３）であり、動揺歯の方が第１波長（Ｓ）の長さが長く
なるものである。

−Ｆ記に実施例においてはブロック図のみを示して各ブ
ロックの具体的な結線に付いては上述したようなｍ能を
発揮する為に最適と考えられるものを適宜選択して採用
するものとする。

（以下余白） 〈実施例１〉 （１）ハンマ′！ｒＬ量 ポリエキシメチレン樹脂を頭部に使用したハンマ（以下
、１０Ｍハンマトイう）１．１ｒ３６．５ｇＪ、ｒ３７
．８ｇＪ、ｒ４０．４ｇＪ、ｒ４８．４ｇＪ、ｒ５１．
１．Ｊ、金ｆｆｌヲ１ｌｌＪｒ部に用イタハンマ（以下
、メタルハンマという）はｒ１７．６ｇＪ、ｒ１８゜６
Ｈ、ｒ１９．２ｇＪ、ｒ２２．８Ｈ，ｒ２４．６ｇヲ以
上ノヨうに５種類ずつ用意しな。

（２）被検体 人工ＩＲの歯根部に、健全歯を仮想してＪγさ０．２ｍ
ｍのラバーンート１枚、動揺ｆ＆としてラバーシー１−
３枚（厚さ約０．５ｍｍ＞を接着し、これを石膏ブロッ
クに植立した。各ハンマの頭部の反打診側に小型加速度
ピックアップ（重Ｊｉｔ０．６５ｇ）を取り付け、側面
にはマイクロホン（重量：ｌＯｇ）を設置、被検歯の１
に冠唇側中央部をレベル・インディケータ−で監視しな
がら０．３Ｇの大きさで槌打して打診音の測定を行った
。

［、実験結果」 第３図（ａ）〜（ｄ）は、プリントアウトされた時ｒ１
軸波形である。上段（ａ）　（ｂ）はハンマの頭部に取
り付けた加速度ピックアップからの情報、下段（ｃ）（
ｄ）はマイクロホンからの情報を示し、下段の時間軸上
の第１波長（Ｓｔ）（Ｓ２）（Ｓｔ＞（ｓ４）が、歯の
動揺度を示すデータとなる。　ＰＯＭハンマにおける最
大値は、動揺歯５１．１．．の３．２３４Ｍ５ｅｃ　、
最小値は、健全歯４０．４．の１．５９１ｍ５ｅｃであ
った。メタルハンマにおける最大値は、動揺歯２４．５
Ｈの３．０３１ｍ５ｅｃｆｔ小値は、健全歯１９．２ｇ
の１．８４８ｍ５ｅｃであった。これらの結果をグラフ
化した第４図について考察するとＰＯＮハンマでは４０
．４ｇから５１．１ｇまでのものは、動揺１４１と健全
歯の間に一定の差を持ちながら等比的増加をするが、そ
れ以下の重量のものでは動揺歯と健全ｆ＆にかかわらず
類似した結果を生じる。これはハンマ重量が軽いものは
、ハンマのヘッドが効きつらく、被検体への起振力が不
足になるためと推測される。メタルハンマでは２４．８
．のちのを除いて第１波長（Ｓ）が、１．６〜２．３ｍ
５ｅｃの間に存在し、動揺歯と健全歯の第１波長＜Ｓ）
の差が、Ｐ叶ハンマよりも少なめである。

また、メタルハンマとＰＯＭハンマを比軸すると、両者
共に歯の動揺度の差による第１波長（Ｓ）の差を生じる
が、メタルハンマでは波形玉に金属自体の高い周波数成
分が出現［第３図（ｂ）］Ｌ、−波長が不連続的で割れ
るため、波形としては見難い波形になってくる。

また、ハンマ全体の重さが軽いもの、あるいは柄に比べ
頭部の重さが余りにも小さい場合には、打診する時のバ
ランスが悪くなり槌打が困難であった。以上の結果から
、インパクトハンマの頭部材貫はポリオキシメチレン樹
脂が最良でありＩ’ＯＭハンマの重量は、４０．４．の
ちのが最良である事が分かった。

〈実施例２〉 人工歯根膜の厚さの影響 歯の動揺の一因として、歯根改腔の拡大が考えられる。

歯根腹腔の大きさとの関係を知るため、人工歯根膜とし
てのラバーシート枚数を変え、その影響を検討した。

［実験方法］ 人工歯ｐ−を用い、その歯恨部にラバーシートを１枚か
ら６枚まで接着した６種類の被検歯、及びラバーシート
を接着しない人工歯の計７Ｐｌ類を石膏ブロックに植立
して被検体とした。各々の試料を３０回打診して結果と
した。なお、人工歯根膜の厚さは１枚のもの０．２０ｍ
ｍ、２枚のもの０．３５ｎｍ、３枚のもの０．５０＋ｅ
ｍ、４枚のもの０．６０１．５枚のもの０．７５ｍｎ＋
及び６枚のもの０．９０ｍｍであった。

［実験結果］ 各々の被検歯間に有意差が認められ（第５図）、最小値
は人工歯根膜Ｏ１の１．７９９ｍ５ｅｃ　、最大値は人
工歯根膜０．９ｍｍの３．４２７ｍ５ｅｃで人工歯根膜
のＰｌさが多くなるにしたがって第１波長が長くなった
。

測定結果の平均値をもとに人工歯根膜の厚さと第１波長
の間に相関関係が存在するか否かを求めたところ標本相
関係数（Ｐ）　＝　０．９８２であった。

この標本相関係数より相関係数推定値を。

（ｒ’　＞　１’ＦＶ””ｒ　／　、ｒ丁＝了■Ｐ“テ
ＴＣメｆ、：　、　相関係数推定値がｔ（自由度、０．
０１）より大なら高度に有意な相関関係が存在する。求
めた推定値は；１１．８２≧ｔ（５，０，０１）＝４．
０３より大であったため、人工歯根膜の厚さと第１波長
との間に真の相関関係が存在した。

〈実施例３〉 歯根の辺縁歯槽骨の吸収 歯の動揺の因子としては、前述の歯根腹腔の拡大と歯槽
骨縁の吸収が考えられる０本項では人工歯の石・所ブロ
ック中への植立量を変化させて、歯槽骨の吸収度と仮定
して実験を行った。

［実験方法］ 人工歯根膜のｊ７さ３種類（０，２ｍｍ、０．３５ｍｍ
、０．５０ｍｍ）の被検体について、各々を石膏ブロッ
クに植立し、歯頚部より２１間隔で１０ｍｍまで石膏を
削除して被検体とし、これを３回ずつ打診した。

［実験結果］ 実験結果の平均値によれば、人工歯根膜の厚いほど、又
石膏の歯根の被覆度が少ないほど第１波長が長くなり、
動揺傾向を示した。　１１１１１定結果をグラフ化した
第６図で検討すると、人工歯根ｗｉｏ、ｚ。

端一では、（４４槽縁の水平的欠損０から６Ｍｌ１１ま
では、有意差をほとんど認めることが出来なかったが、
８．１０ｍｍに到ると急激に第１波長が長くなり有意差
が認められたが、８！１１１１１と１０ＩＩｍ間では有
意差がほとんど認められなかった６人工歯根膜０．３５
ｍｍにおいては、歯槽縁の水平的欠損Ｏと２１では有意
差が認められなかったが、それ以上の削除量においては
、すべてについて有意差が認められた０人工歯根膜０．
５０ｍｍにおいては、歯槽縁の水平的欠損４Ｉと６１間
において有意差が認められなかったが、その他において
はすべてに有意差が認められた。

全般的にみると、人工歯根１１ｉｏ、５０ｎｕｎでは歯
槽縁の水平的欠損２Ｉから４ｍｍ、人工歯根膜０．３５
ｎ＋ｍでは歯槽縁の水平的欠損４Ｉから６１Ｉｍ、人工
１に脹脛０．２０ｍｍでは歯槽縁の水平的欠損６ＩＩ１
ｍから８１１１ｍの間において、急激に変化し、第１波
長が２〜３　ｌｌ１ｓｅｃ長くなっていた。これは歯根
腹腔の拡大と歯槽骨縁の吸収との関係が歯の動揺に大き
く影響を及ぼしていることが推測され、歯根腹腔の狭い
状態では、ある程度の歯槽骨縁の吸収は動揺度に対し影
響は少ないが歯根腹腔の拡大している場合には、歯槽骨
縁の吸収が顕著な動揺として現れることを示している。

根の全長が１６ｍｍであるので人工歯根膜０．２０ａ＋
ｍの場合には、歯槽骨縁の水平的吸収が根全長の３８％
以内であれば、第１波長に大きな変化がなく植立状態に
大差のないことになる。同様に人工歯根膜０．３５ｎｕ
ｅおよび０．５０ｍｍの場合には、歯槽骨縁の水平的吸
収が根全長の１２．５％を越すと急激に第１波長が長く
なり、植立状ｒｌが悪化したものと考えられる。

〈実施例４〉 乾燥下顎骨における健全歯と動揺歯の比較以上の模型実
験において、健全歯と動揺歯の判別を第１波長の差で現
すことができた。そこで、より臨床の状況に近づけるた
めにこの項の実験を行った。

［実験方法］ （１）被検体 成人乾燥下顎骨２個についてＫｏ　＋　１２３を抜歯し
、その抜ｒｈ窩にシリコン印象材を注入して、各々のｆ
＆を元の位置に復したものを健全歯とした。

人工歯根膜の脣舌的厚さは、 ＮＯ，］被検体−３１０，２０ｍ＋＊、面０．２０ｍｍ
、旧０．２５ｍｍ。

ＩＴ　０．２５ｍｍ、τ０．１５ｍｍ、■０．２０ｍｍ
。

ＮＯ１２被検体−Ｕ　０．２０＋ｎｍ、Ｅｌ　Ｑ、２０
ｍｍ、　ＴＩ　０．２５ｎ＋ｍ。

ｇＵ　０．２５ｍ（Ｊ　０．２０ｍｍ、ｌＴ　０．２Ｏ
ｎ＋ｍ。

と考えられる。

次に抜歯窩の歯槽骨壁を骨バーで削除し、歯根腹腔を拡
大して、健全歯より動揺のある状態を作りシリコン印象
材を注入唆、歯を挿入した。

人工歯根膜の唇舌的厚さは、 ＮＯ１１被検体＝　面０．５５ｍｍ、　阻０．３０ｍｍ
、　Ｔｌ　Ｏ，：（５ｍｍ。

匡０．３０Ｉ、匿０．３５ｍｍ、同０．４５ｍ＋ｓ。

ＮＯ，２被検体＝了ｌＯ，７０ｍｍ、Σ０．３５ｍｍ、
口０．４０ｍｍ。

ＩＴ　０．３５ｍｍＪ　０．８０ｍｍ、ＩＴ　０．５０
ｍｍ。

と考えられる。

［実験方法］ 前述の模型実験の結果からｌ’ＯＭハンマ（４０，４ｇ
）により、歯冠唇側中央部に０．３Ｇの打診力を被検体
に加えた。加振回数は各項目について３回とし、２チャ
ンネル歯牙動揺度測定装置によって分析を行った。

［実験結果１ 測定結果でみると健全歯群は、犬歯の第１波長が長くは
なるが、健全歯群と類似した傾向を示した。測定結果を
グラフ化した第７図で観察するとＮＯ６１被検体のテ以
外すべての歯において健全歯と動揺歯間で有意差が認め
られた。健全ｆＪｉ群では、ＮＯ１１被検体の第１波長
は１．８７１ｍ５ｅｃから３．１５３ｍ５ｅｃ、ＮＯ，
２被検体のそれは１．８０７ｍ５ｅｃから２．６９０ｎ
ｓｅｃの間にあった。また、動揺歯群では、ＮＯ３１被
検体では２．０２９ｍｑｅｃから５．４６７ｍ５ｅｃ、
ＮＯ，２被検体では３．３６６ｍ５ｅｃから６．８９３
ｎｓｅｃであった。このようにヒＩ−成人乾燥下顎骨に
おいても歯の管杭状態を把握でき、根の長さの短い両種
が長い歯杆よりも第１波長が長くなる傾向を示した。

［実施例５］ 種々な補綴修復物の影響 臨床では種々な補綴物が被検歯に装着されている場合が
多い。それらの動揺度測定において、歯冠修復物がどの
ような影響を与えるかを検討した。

［実験方法］ ＮＯ１１被検体のハＩ支台歯形成した後、その上にポー
セレン冠、レジン冠、金属冠の各々を製作した。各歯冠
補綴物はコーアを用いて可及的に大きさを同一とし、測
定時はテンポラリ−パックでこれらを仮着した０人工歯
根膜は、シリコン印象材を使用したが、厚さは健全歯と
してｊｏ、２０ｍｍ口０．２０ｍｍ、動揺（ｋとして９
０．５０ｍ＋３　口０．５０ｍｍであった。

［実験結果］ 第７図にＥＦＴ分析結果、第８図に測定結果をグラフ化
したものを示す、第８図でみると健全歯群では補ｒｉ物
差の影響も認められず、第１波長も動揺歯より小さな値
を示した。動揺歯群ではレジン冠が他の補綴物と比較し
て値がやや大きくなる傾向を示し、回では硬度の高い金
属冠に対して有意差が認められた。又、第７図でわかる
ように金！Ａ冠では波形が割れて、高い周波数成分が含
まれており、この傾向は特に動揺歯群において多く観察
された。いずれにしても補綴物の差は硬度の低いレジン
冠を装着した動揺歯を除いては第１波長に大差が認めら
れなかった。

（効果） 本発明は蒸上のように、歯牙の槌打にて発生する振動波
形をキャッチしてこれを１−１視可能な振動波形として
ＣＲＴ上に描くようにした歯牙動揺度々１定装置を用い
、ｃｎ’Ｆ上にｔｌｏｌ）かれた振動波形の初期波長の
長さを測定するのであるが、健全歯群の第１波長が２　
、０ｍ５ｅｃの場合はインパクトの周波数値は１／２ｍ
５ｅｃ（５００Ｈｚ）であり、動揺歯群の第１波長が：
１．０ｍ５ｅｃのＪ：Ｊ合は１／：（ｍｑｅｃ（３：（
３Ｈｚ）となり、歯の動揺が大きくなると周波数帯域が
低いほうに移行するという過去のデータと一致し、初期
波長の長さにて歯牙の動揺度を決定する°ドが出来ると
いう利点がある。

【図面の簡単な説明】

第１図・・・本発明の一実施例のブロック回路図第２図
・・・本発明に使用するハンマの一実施例の正面図、 第３図（ａ）〜（ｄ） ・・・加速度ピックアップとマイクロホンをｌｌ０Ｍハ
ンマとメタルハンマとにそれぞれ使用した場合のＣＲＴ
上に描かれた振動波形を示すグラフ。 第４図（ａ）（ｂ）・・・ハンマの村ＩＴと型理とのｒ
λ１係を示すグラフ。 第５［ｚｌ・・・人工歯根膜のｊゾさの影響を示すグラ
フ。 第６図・・・ｆ！ｒ根の辺縁歯槽骨の吸収との関係を示
すグラフ。 第７図（ａ）〜（ｄ） ・・・種々の補綴物の健全歯と動揺歯とに与えろ影響を
ｋずＣＲＴ’　Ｊ二に描かれた振動波形グラフ。 第８図・・・種ノアの補綴物の健全歯と動揺歯とに」ｊ
−える影響を表すグラフ。 （１）・・・マイクロホン　（２）・・・ハンマ、（２
ａ）・・・頭部（３）・・・Ａ／Ｄ変換器　　（４）・
・・記憶装置（５）・・・主コントローラ　（６）・・
・Ｃ１１Ｔコントローラ（７）・・・ＣＲＴ。 ゐ 図面の浄書 図面の浄１（内容に変更なし〕 人１自罹簀４ｙミ 草６必　め表の辺珂１ｉ曾骨＾嶋虚にの閉希ｆ２１面の
浄）（内容に変ｆなし） （＆）（ｂ） 何七６　（スー命）　　　　　　　健食−（童美冠）管
１１８（Ｘだ−）　　　　　　會截自（壷凰厄）草７面
シ碑拘り一幻 ＄９因娼鐘爬賊艷暫壱 手続補正書（方式） １．事件の表示　特願昭６２−８２５９１号２、発明の
名称 歯牙動揺度測定方法 ３、補正をする者 事件との関係　（Ｖｆ許出出願人 住所　東京都渋谷区代官山町１７−２７名称　藤栄電気
株式会社 代表者　藤１）８弘 ４、代理人　〒５３０

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）歯牙の槌打にて発生する振動波形をキャッチして
   これを目視可能な振動波形としてＣＲＴ上に描くように
   した歯牙動揺度測定装置を用い、ＣＲＴ上に描かれた振
   動波形の初期波長の長さを測定し、初期波長の長さにて
   歯牙の動揺度を決定する事を特徴とする歯牙動揺度測定
   方法。
2. （２）振動波形の第１波長を初期波長とした事を特徴と
   する特許請求の範囲第１項に記載の歯牙動揺度測定用歯
   牙動揺度測定方法。