JPS6390669A - 内燃機関の点火時期制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、内燃機関の運転状態に応じて点火時期を制御
する点火時期制御装置に関するものである。

〔従来の技術〕

内燃機関の適切な点火時期は、機関回転速度（回転数）
、機関にかかる荷重等の運転状態により変化するため、
内燃機関の運転状態に合せて点火時期を制御する必要が
ある。この種の点火時期制御手段としては、代表的なも
のに遠心式進角装置、負圧式進角装置があり、また最近
では電子制御システムの発達によりマイクロコンピュー
タを用いて、メモリに記憶させたデータを読み出して点
火時期を制御するものが実用化されている。

これらの点火時期制御手段のうちで、電子制御システム
によるものは、複雑な多次元の点火時期調整を行い得る
ため、高精度の点火時期制御を可能にするが、機械式の
進角装置に較べて大幅なコスト高となり、使用車種が限
定されているのが現状である。そのため、大衆車等にお
いては、機械式の点火時期制御手段が広く使用されてい
る。

ところで、機械式の点火時期制御手段のうちで、遠心式
進角装置は、周知のように機関の回転速度により生じる
遠心力を利用して１機関回転速度に比例するよう点火時
期を進角（遅角を含む）制御するものであり、負圧式進
角装置は、機関の吸気負圧を利用して、主に機関にかか
る荷重により点火時期を進角制御するもので１通常は両
者を併用して点火時期制御を行っている。

しかしながら、内燃機関の最高出力を維持すると同時に
排気ガス中の有害成分を最小にするためには、点火時期
特性を機関の運転状態に合せて複雑に制御する必要があ
り、単に回転速度による遠心力、吸気負圧に一義的に比
例させる従来の機械式点火時期調整法によっては不充分
である。

このため、従来より機械式の点火時期制御手段において
も、例えば実公昭４７−１９１４４号公報に開示されて
いるように遠心式進角装置を改良して点火時期に極値を
与えることができる機構を設けたり、特公昭５１−４０
２０３号公報に開示されるように。

ガバナ機構の遠心力を調整する引張ばねをばね特性の異
なるものを直列に組合せて、途中から点火時期を急峻な
割合で変化させる等の手段が講じられている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、前述した如く機械式点火時期制御手段に
点火時期に極値を与えることができる機構を設けたり、
点火時期を途中から急峻な割合で変化させるような手段
を設けた場合には、これらの特殊な特性を必要する場合
には対応できるが、それ以外の複雑な要求進角特性に応
じた点火時期制御を行うことは技術的に困難であった。

すなわち１点火装置の進角特性は車種に応じて様々であ
り、ニーズに応じて三段特性やステップ状に変化する進
角特性を設定する必要があるが、従来のものはこのよう
な配慮が充分ではなかった。

本発明は以上の点に鑑みてなされたもので、その目的と
するところは、低コストにして複雑な要求点火時期特性
に対応できる点火時期制御装置を提供することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記目的は、内燃機関のクランク軸の回転速度に比例し
て回転する回転軸と、前記回転軸と共に回転し且つ回転
方向に内燃機関の気筒数に応じて等間隔で配置される回
転信号発生部を有するシグナルロータと、前記シグナル
ロータ回転時の回転信号発生部の通過を感知して前記ク
ランク軸の回転角を検出する回転信号検出手段と、前記
クランク軸の回転角検出信号に基づき点火時期を制御す
る点火時期制御回路と、内燃機関の回転速度に応じた遠
心力又は吸気負圧に応動して前記シグナルロータ又はそ
の他の点火時期を変える要素と前記回転軸との相対位置
を変えて進角・遅角のいずれかのｍ！Ｉを行う　機械式
進角機構とを具備する装置に次のような手段を施すこと
により達成される。

すなわち、前記シグナルロータの各回転信号発生部の回
転信号発生幅を所定の点火時期制御範囲に対応する角度
幅に形成すると共に、前記点火時期制御回路には、内燃
機関の回転速度（回転数）が所定の範囲内にある時に、
前記シグナルロータの各回転信号発生部の角度幅内で点
火時期を回転速度に比例して且つ前記機械式進角機構と
異なる特性で進角させる進角調整回路を設け、更に該進
角調整回路と前記機械式進角機構との作動範囲を区別或
いは少くとも一部重複するようにして、前記進角調整回
路及び機械式進角機構で得られる両進角特性が合成され
るように設定する。

〔作用〕

このような構成よりなる本発明によれば、シグナルロー
タの回転信号が点火時期制御回路に入力されると、所定
の内燃機関の回転速度（例えば回転数がＮ１〜Ｎｚ）の
範囲では、点火時期制御回路の進角調整回路が作動して
、シグナルロータに設けた各信号発生部の角度幅内で回
転速度に比例した進角制御を行う。また、この進角調整
回路と前記機械式進角機構とを、作動範囲を区別して作
動させるか（例えば１機関回転速度Ｎ１〜Ｎ２の領域で
は進角調整回路が独自の進角特性で進角調整を行い、ま
た回転速度Ｎ１’〜Ｎ２’の範囲では機械式進角機構が
独自の進角特性で進角又は遅角調整を行う）、或いは両
者の作動範囲を少くとも一部重複させて作動させる（例
えば１機関回転速度Ｎ　１−　Ｎ　２とＮｚ’〜Ｎｘ’
のうち一部或いは全部の範囲を重複させて、重複回転速
度範囲内で進角調整回路と機械式進角機構の進角・遅角
制御を同時に行うか、又は進角調整回路が回転速度に対
応して進角制御し機械式進角機構が吸気負圧に対応して
進角・遅角制御を同時に行うようにする）ことにより、
両者の進角特性が合成される。従って、進角調整回路と
機械式進角機構とで得られる各進角特性が単純なもので
あっても、これらの進角特性を合成することで複雑な点
火時期特性を得ることができる。この進角特性の合成例
を第６図（ａ）〜（ｃ）に示す。第６図（ａ）は、シグ
ナルロータの回転信号発生部が回転軸との相対的位置関
係において基準位置Ｐ　１にセットされている時に、内
燃機関の回転数がＮ１〜Ｎ２の範囲内で変化した時に、
進角調整回路が所定の角度幅θ阿内で進角制御を行う状
態を表わす特性線図、第６図（ｂ）は、機械式進角機構
として遠心式のものを使用した場合の進角特性線図であ
り、エンジンの回転数に比例する遠心力により前記シグ
ナルロータのクランク軸に対する基準位置Ｐ１を変化さ
せて２段進角特性による進角制御を行うものである。本
例では、同図（ｂ）に示すように、遠心式進角機構によ
りエンジンの回転数Ｎｌ’〜Ｎｉまでの範囲内（Ｎ　ｘ
　’　＜　Ｎ　１　）ではシグナルロータのクランク軸
に対する相対的位置関係（基準位置Ｐ１）を可能な範囲
内で変えてａ′−ｂ′−ｃ′の２段折れ線進角特性に基
づく進角制御を行い、基準位置ＰＩが可能な設定位置に
至り、更にエンジン回転数がＮ１以上になる場合には、
同図（ａ）に示す進角調整回路の進角特性に基づき一定
の角度幅θＨ内で進角制御を行う。そして、これらの進
角制御により、全体的には第６図（ｃ）に示すような合
成された進角特性が得られる。また、第６図（ｃ）の合
成進角特性パターンに第７図に示す負圧進角機構で得ら
れた進角特性を合成させることも可能である。

〔実施例〕

本発明の一実施例を第１図ないし第８図に基づき説明す
る。

第１図は本発明の一実施例である点火時期制御装置を組
込んだ配電器の縦断面図、第２図は第１図の１−１線断
面図、第３図は本実施例に使用する点火時期制御回路の
ブロック図である。図中、１は配電器本体となるハウジ
ング、２は配電キャップで、ハウジング１には内燃機関
のカムシャフトにより駆動される回転軸３が軸受３ａ、
３ｂを介して回転可能に軸支されている。シャフト３の
上部には、スリーブ３Ａが嵌め込んであり、スリーブ３
Ａの外側に電磁ピックアップの一部となるリング状のリ
ラクタ（シグナルロータ）４が固着されている。リラク
タ４の外周には、機関の気筒数Ｃ本例は４気筒とする）
に応じて４個の突起部４Ａ、４Ｂ、４Ｇ、４Ｄが９０″
間隔で配設されている。この突起部４Ａ〜４Ｄの形状は
、第２図に示すように先端が所定の角度幅θ阿を有して
いる点に特徴を有しており、このように一定の角度幅θ
にを持たせて、後述するステータ２４の爪形磁極２７．
２８の対向位置を突起部４Ａ〜４Ｄが回転通過した時に
磁束変化により、各突起部４Ａ〜４Ｄの一端Ｐ１で第５
図に示すような正のピーク信号が、他端Ｐ２で負のピー
ク信号が出力されるように設定しである。

５は円板状の固定ベースで、固定ベース５はねじ止等の
手段によりハウジング１に固定される。

固定ベース５の中心には、回転軸３を通すための穴が設
けられている。６は固定ベース５の片側にねじ７により
固定配置した制御回路取付用の支持台で、支持台６の上
に制御回路８を内蔵したケース９がねじ１０，１１によ
り固定される。ケース９は先端部１２にスリー７”３Ａ
の挿通孔１４が配設され、挿通孔１４の周囲に磁気検出
用の電磁ピックアップコイル（検出コイル）１３が内蔵
されている。検出コイル１３と制御回路８とは、ケース
９内で信号端子１５により接続され、制御回路８の出力
側は、出力端子１６によりケース９の上方に突出して外
部に導き出されている。

１７は可動ベースで、可動ベース１７は中央にシャフト
３挿通用の筒部１７Ａが形成され、筒部１７Ａが固定ベ
ース５のスリーブ挿通穴にはめ込まれ、可動ベース１７
と固定ベース５の間に設けたボール１８と筒部１７Ａに
支持されたボール１９とで上下から固定ベース５を挾む
ことによって、可動ベース１７が固定ベース５の上で回
転軸３を中心に回動可能に保持されている。可動ベース
１７は、負圧進角機構２０から延びた接手２１に接手ピ
ン２２により連結され、負圧進角機構２ｏの動作に応じ
て可動ベース１７が回転軸３の周りで回動できるように
構成される。可動ベース１７の筒部１７Ａの内周面には
、環状の磁石２３が回転軸３とは一定のギャップを置い
て固着されている。可動ベース１７の上には回転軸３を
中心としてちょうど制御回路ケース９の反対側にステー
タ２４がねじ２５，２６によって固着され、このステー
タ２４の両端部にはシャフト３の軸方向に平行に延びた
２個の磁極２７．２８が形成される。この磁極２７．２
８はりラクタ４を挾んで一定のギャップＧｌ　、Ｇｘを
おいた１８０度対角線上に形成される。２９は点火時期
制御回路８と点火コイルとを結ぶリード線である。

３０は遠心式進角機構であり、遠心式進角機構３０は、
第１図及び第４図に示すようにシャフト３外周にウェイ
ト台３１を固着し、ウェイト台３１には、ばね掛止ピン
３２及びウェイト支軸３３を固定配置し、このウェイト
支軸３３に一対のウェイト３４．３５を回転可能に取付
け、ウェイト３４．３５の一部にばね掛止ピン３６を設
け。

このばね掛止ピン３６と前述のばね掛止ピン３２とに引
張りばね３７，３８を張架し、且つウェイト３４．３５
には案内ピン３９を植設し、この案内ピン３９をタイミ
ングレバー４０に配設した各長穴４１に係合させてなる
。タイミングレバー４０はスリーブ３Ａに固着されてい
る。そしてシャフト３の回転と共に遠心式進角機構３ｏ
が回転すると、ウェイト３４．３５には回転速度に比例
して回転遠心力が作用し、回転遠心力の大きさに応じて
ウェイト３４．３５が引っ張りばね３７゜３８のばね力
に抗して外側に開き、この時の長穴４１における案内ピ
ン３９の係合移動によりタイミングレバー４０ひいては
スリーブ３Ａ及びリラクタ４と回転軸３との相対位置が
変わり自動的に進角調整が行われる。

第３図は点火時期制御回路８のブロック構成図を示すも
ので、点火時期制御回路８は、増幅回路８Ａ、フリップ
フロップ回路８Ｂ、２つの三角波回路８Ｃ，８Ｄ、２つ
のリセット回路８Ｅ、８Ｆ。

２つの加算比較回路８Ｇ、８Ｈ，論理回路８Ｉ。

スイッチ回路８Ｊ、定電圧回路８に等で構成され、点火
時期制御回路８の出力側となるスイッチ回路８Ｊの出力
端子に点火コイル４２の１次入力側を接続している。こ
の点火時期制御回路８は、点火コイル４２の１次電流を
制御して、点火コイル４２に高圧の２次電圧を発生させ
る。また、このようにして得られた高圧の２次電圧は、
配電器の高圧端子４３に供給された後に、ロータ電極４
４゜側電極４５及び高圧コード（図示せず）を介して図
示しない点火プラグに供給される。なお、第１図の符号
４６は、ステータ２４と可動ベース１７間に介在された
磁石で、磁石４６と環状磁石２３とによりステータ２４
．ステータ爪磁極２７゜２８．９９９５４２回転軸３．
可動ベース１７からなる磁路に磁束が通る。

次に本実施例の動作を説明する。内燃機関のクランク軸
の回転は、カム軸と同期して回転する配電器駆動軸（図
示せず）を介して回転軸３に伝達され、回転軸３と共に
リラクタ４が機関のクランク軸と同期して回転する。リ
ラクタ４の回転により、リラクタ４の突起部４八〜４Ｄ
がステータ２４の爪形磁極２７．２８を通過する度に磁
石４６、ステータ２４、ステータ爪２７，２８．リラク
タ４、回転軸３、可動ベース１７を磁路とする磁束量φ
が変化し、この磁束量φの変化状態を検出コイル１３が
検出して電気信号を出力する。

なお、この配置器ではステータ２４の磁極２７゜２８は
リラクタ４と、ギャップＧ１．Ｇ２を介して１８０度で
対向しているためこのギャップＧ工。

Ｇ２の磁気抵抗はこれらギャップのほぼ平均的な長さに
よって決まり、リラクタ４あるいはシャフト３の偏心に
よりギャップＧｚ、Ｇ２が変化してもその平均値は常に
一定になるため信号電圧はほとんど変化がなく安定した
信号出力が得られる。

検出コイル１３から出力される電気信号は、リラクタ４
の突起部４Ａ〜４Ｄの先端が所定の角度幅θＨを有して
いるため、各突起部４Ａ〜４Ｄの両端（第２図のＰＩ、
Ｐｌで示す部分）が通過する時に第５図に示す如＜ＰＬ
、Ｐｌの正負の電気信号となり、この電気信号Ｐ　１　
ｔ　Ｐ　２が周期的（回転角９０°毎）に発生する。こ
の、各電気信号Ｐ１〜Ｐ２までの角度幅θ−は突起部４
Ａ〜４Ｄの先端幅に対応するもので、この角度幅θ阿が
後述するようにリラクタ４で作り出す最大進角幅となる
。

以下、第５図の動作説明図に従い説明すると、電気信号
Ｐ、、Ｐ、は増幅口ｗ！８Ａにより増幅され、フリップ
フロップ回路８Ｂを駆動し、θＫに対応する方形波電圧
を作る。三角波回路（１）８Ｃは、この方形波電圧を入
力してＰｘ−＋Ｐｘの間に一定勾配α１で上昇する電圧
と、Ｐｌから次のＰ１信号発生までの間には一定に保持
される電圧を作る。

また、三角波回路（２）８Ｄは、Ｐｌから次のＰｌの間
に一定勾配α２で上昇する電圧と、ＰＩ−）ＰＲの間に
一定に保持される電圧を作る。そして、加算比較回路（
１）８Ｇにより「三角波回路（１）８Ｇの出力電圧子バ
イアス電圧ＶｚＪと「三角波回路（２）の出力電圧」と
を比較し、これらの電圧の交点Ｆを求めて点火位置と定
める。ここで、三角波回路（２）８Ｄの保持電圧は、機
関ひいてはリラクタ４の回転数に反比例して次第に低く
なるように設定されており、従って機関の回転数と共に
三角波回路（２）８Ｄの保持電圧が低くなると、交点Ｆ
は次第に進角する位置側に移動し、その結果、交点Ｆは
、機関のある回転数範囲において回転数に応じて最大進
角０°〜θに′°の範囲で進角できる。この点火位置Ｆ
は、一定の回転数Ｎ１以下ではＰｌの位置に、また一定
の回転数Ｎ２以上（Ｎ　１〈Ｎ２）ではＰｔの位置に固
定される。

また点火時期の通電開始制御りは同様に次のようにして
行われる。すなわち、三角波回路（１）８Ｇ及び三角波
回路（２）８Ｄの出力電圧値を抵抗により変換し、この
「三角波回路＜１）８Ｃの電圧」と「三角波回路（２）
８Ｄの電圧＋バイアス電圧Ｖ　２　Ｊを加算比較回路（
２）８Ｈで比較してその交点りを通電開始制御とする。

そして、この加算比較回路（２）８Ｈと前述の加算比較
回路（１）８Ｇの出力電圧を論理回路８工の入力として
加え、交点り点からＦ点までの方形波電圧を得てスイッ
チ回路８Ｊを駆動させる。その結果、点火コイル４２の
一次電流は、Ｄ点で通電を開始しＦ点で遮断され、Ｆ点
における通電遮断時に点火コイルの２次側に高電圧が誘
起される。

本実施例は、以上のように点火時期制御回路の進角調整
回路８Ａ〜８Ｊにより機関の所定の回転数Ｎ１〜Ｎ２の
範囲で点火時期（進角）Ｆを角度輻θｓ　　（Ｐｚ〜Ｐ
２の範囲）で可変制御できるようにしたものであり、こ
の進角特性に加えて機械式の遠心進角機構３０及び負圧
進角機構２ｏにより得られる進角特性を合成して、更に
複雑な進角特性が得るものである。この合成は、既に発
明の〔作用〕の項で第６図（ａ）〜（ｃ）及び第７図に
基づき説明したが、ここでは更に本実施例の装置を用い
て具体的に詳述する。

本実施例において遠心進角機構３０及び点火時期制御回
路８を用いて第６図（Ｃ）に示す如くａ’　　ｂ’　　
ｃ’　−ａ−ｂの三段折れ進角特性を得る場合には、次
のような動作がなされる。

先ず、内燃機関回転数がＮ　１　’〜Ｎｓの範囲内では
、回転数に応じて変化するウェイト３４．３５に加わる
遠心力と引張りばね３７，３８の張力とのバランスによ
りウェイト３４．ａ５の位置が決められ、このウェイト
３４．３５の位置がエンジン回転数に比例して外側方向
に飛開すると、タイミングレバー４０ひいてはスリーブ
３Ａがシャフト３に対して相対的に回動変位し、その結
果、クランク軸に対するリラクタ４の基準位置Ｐｚ（な
お、第２図に示す如くリラクタ４は矢印×方向に回転す
るものとする）の進め角が早まる。この基準位置Ｐｚの
進角特性は、遠心進角機構３ｏの引張りばね３７，３８
のばね定数２寸法及び長穴４１の形状を適宜選択するこ
とにより、例えば第６図（ｂ）に示す如くエンジン回転
数Ｎｌ’〜Ｎ１の範囲内でａ’　−ｂ’　−ａ’　２段
折れ線のＰｔ位置進角特性が得られる。また、エンジン
回転数がＮｚ’以上（Ｎｚ’　＜Ｎｚ　）になるとウェ
イト３４゜３５の位置は最大許容飛開位置に達しリラク
タ４のクランク軸に対する機械的な変位（基準位［Ｐｘ
）はそれ以上に進まない、しかし、この場合にエンジン
回転数がＮ１以上になると１回転数Ｎｌ−Ｎ２の範囲で
は、第５図で既述したように点火時期制御回路８におけ
る三角波回路（２）８Ｄの出力レベルの変動により「三
角波回路（１）８Ｇの出力＋バイアス電圧ＶｚＪと「三
角波回路（２）８Ｄの出力」との交点（点火時期）Ｆが
回転角度幅θ阿内で変動し、このようにして第６図（ａ
、　）に示す点火時期特性が得られる。その結果、遠心
式進角機構３ｏで得られた進角特性と点火時期制御回路
８で得られた進角特性が第６図（ｃ）に示す如く合成さ
れ、この合成進角特性パターンに基づきエンジン回転数
がＮ１’〜Ｎ１までの範囲ではａ′−ｂ′−ｃ／の進角
特性で、エンジン回転数がＮ　Ｌ−Ｎ　ｚまでの範囲で
はａ−ｂの進角特性パターンに基づき点火時期制御がな
される。

また、ステータ２４は、エンジンの負荷（吸気負圧）状
態が変化した時に負圧進角機構２０の作動により回動変
位するため、ステータ２４の爪形磁極２７．２８と回転
軸３ひいてはクランク軸との相対的位置関係もエンジン
の負荷に応じて変動するので、例えば、第７図に示すよ
うなＰ１位置−負圧進角特性が得られる。従って、この
負圧進角特性と前述した遠心式機構３０と点火時期制御
回路８の合作進角特性とを組合せて更に複雑な進角制御
を行うこともできる。これは、例えば第６図（ｃ）で示
すような遠心式機構３０と点火時期制御回路８とで得ら
れた合成進角特性をエンジンの吸気負圧が変化すれば、
それに応じて平行にスライドさせることにより達成され
る。

以上のように本実施例によれば、機械式進角機構３０，
２０と点火時期制御回路８とで得られた進角特性を合成
することで、より一層複雑な進角特性パターンを形成す
ることができる。特に、点火時期制御回路８で決定され
る回転信号中の角度幅θにや、点火時期制御の方向（進
角か遅角か）、回路の抵抗値や遠心式進角機構３０等の
ばね定数値、ばねの長さ、ウェイトの開き方向（進角か
遅角方向か）、タイミングレバー４０の長穴４１の形状
を複雑に制御することで第８図に示すような種々の点火
時期特性を実現させることができる。

したがって、要求される進角特性が複雑であっても、こ
れを満足でき、しかも低コストで点火時期制御装置を製
造し得る経済性に優れた点火時期制御装置を提供するこ
とができる。

なお、本実施例の点火時期制御装置は、シグナルロータ
４に磁束変化用の突起４Ａ〜４Ｄを設け、この突起４Ａ
〜４Ｄを電磁ピックアップコイル１３で検出して回転信
号を得ているが、その他にも例えばシグナルロータに突
起に代わる所定幅の磁石を着磁し、これを磁気抵抗素子
で検出したり、或いはシグナルロータに突起に代わる光
通過部を配置し、これを光センサで検出してクランク軸
の回転角信号を得るようにしても同様の効果を奏し得る
。

第９図ないし第１３図は、本発明の他の実施例を示すも
のである。第９図は配電器内に本実施例の点火時期制御
装置を組込んだ状態を表わす縦断面図、第１０図は第９
図の■−■線断面図、第１１図及び第１２図は本実施例
に使用されるリラクタ及びその取付状態を表わす説明図
である。

図中、既述した第１の実施例と同一符号は同−又は共通
する要素である。本実施例は、３気筒エンジンの点火時
期制御例を示すもので、リラクタ４の外周には気筒数に
応じて３個の突起４Ａ。

４Ｂ、４Ｇを１２０°間隔で配設したもので５また、本
例では、エンジンの回転速度（回転数）の変化に対応し
て進角制御を行う場合には、専ら既述した第１実施例同
様のアナログ式電子進角機構（点火時期制御回路８）を
使用し、エンジンの負荷（吸気負圧）の変化に対応して
進角又は遅角制御を行う場合には、負圧進角機構２０を
使用するものである。第１３図は、既述した点火時期制
御回路８を用いて点火時期の進角制御を行う動作状態を
示すもので、第１実施例同様の制御を行い、回転信号が
１２０°間隔で発生する点のみが異なる。

しかして、本実施例では、リラクタ４を回転軸３に直接
取付けたものであり、その取付構造に独自の特徴を有し
ている。すなわち、第１０図及び第１２図に示すような
回転軸３のリラクタ取付箇所の形状は、その外周面一部
が平たん切欠面（切欠部）３Ａをなして、断面歓円形に
形成され、リラクタ４側には前記回転軸３の断面形状と
ほぼ相似形で回転軸３の径寸法よりｄだけ大きくした回
転軸係合穴４Ｅを設け、この係合穴４Ｅにリラクタ４を
挿入し、また係合穴４Ｅの平たん内周面４Ｆと、これに
対向する回転軸３の切欠部３Ａとの間には弾性部材のロ
ールビン５０を圧入し、このロールピン５ｏの弾性力に
よってリラクタ４を回転軸３に係合固定するものである
。リラクタ４に設けた係合穴４Ｅは、回転軸３に挿入し
易くするため第１２図に示すように回転軸３よりも直径
でｄだけ大きくしである。また、リラクタ４の中心○Ｐ
　（即ち仮想円ａの中心Ｏｐ）を係合穴４Ｅの穴径を決
める中心ＯＨ（即ち仮想円すの中心ＯＨ）より寸法ｄだ
け切欠面４Ｆの逆方向に偏心させているもので、このよ
うに偏心させることによってリラクタ４を回転軸３に係
合させた時に、リラクタ４の中心○Ｐと回転軸３の中心
Ｏ８とが一致し、リラクタ４が回転軸３に対して偏心す
ることなく回転軸３と共に回転することができる。

しかして、本実施例によればリラクタ４に設けた係合穴
４Ｅと回転軸３との間には、弾性部材５０を挿入する前
には一定の隙間ＯＬが確保されるので、リラクタ４を回
転軸３に容易に取付けることができ、また取外しも容易
に行い得るのでリラクタ４の取付作業性が良好となる。

また、回転＃３に設けた切欠部３Ａとリラクタ側の切欠
面４Ｆとを対向させてリラクタ４を回転軸３に係合させ
るだけで、回転軸３に対するリラクタ４の位置決めが自
ずと決まるので、特別な位置決め治具を要することなく
リラクタ４と回転軸３との相対的な位置決めを精度良く
行い得る。

また１弾性部材５０の弾性係数を適宜設定することによ
り、係合穴４Ｅの寸法５回転＠３寸法等の製作誤差によ
るリラクタ保持力のばらつきを吸収できるため、リラク
タ２回転率等の部品生産における少滴りを高くできる。

更に、本例はリラクタ４の中心ＯＰを回転軸３の中心０
．Ｓと一致させて組込むことができるので、リラクタ４
が回転軸３に対して偏心することなく回転できるので、
その結果、リラクタ突起４Ａ。

４Ｂ、４Ｃの回転半径を均一にして、ステータ２４の磁
極２７と各突起４Ａ〜４Ｃの間隙Ｇ２及び各突起４Ａ〜
４Ｃの周速を一定に保持できる。

特に本例のように奇数気筒に応じた突起４Ａ〜４Ｃをシ
グナルロータ４に配置した時には、コーっの磁極２７と
の間でギャップＧｚを形成するため。

ギャップＧｚを各突起４Ａ〜４Ｃに対し均一に保つこと
が要求されるが、本例はこの要求に応えることができる
。なお、本例では弾性部材５０を圧入するため、リラク
タ４と回転軸３との間には間隙Ｇしが生じ、そのためリ
ラクタ４と回転軸３間の間隙ＧＬ側とその反対側では磁
路の不均等が生じることが懸念されるが、この点につい
ては、間隙Ｇしのある側ではリラクタ４底面（第１２図
の点線Ｃで示す部分）と回転軸３のリラクタ受面との接
合面積が増大するので、この接合面積を回転軸３の切欠
寸法を適宜に設定して調整することにより磁路の不均等
をなくすことができ問題はない。

従って、前述の如くリラクタ４と回転軸３間の偏心をな
くし、リラクタ４の各突起４Ａ〜４Ｃとステータ２４の
間隙Ｇ２及び突起４Ａ〜４Ｃの周速を均一に保持するこ
とで、ステータ２４と各リラクタ突起４Ａ〜４０間を通
る磁束量及びその磁束変化を一定にし、ひいては検出コ
イル１３の出力の変動をなくして点火時期制御の精度を
向上させることかできる。

〔発明の効果〕

以上のように本発明によれば１機械式の進角機構と点火
時期制御回路の信号変換により得られた進角特性を合成
して、複雑な要求点火時期特性に対応する点火時期制御
を行い得ると共に、マイコン使用の高価な電子制御シス
テムを用いることなく、汎用的な機械式進角機構と点火
時期制御回路の組合せで低コストの点火時期制御を行い
得る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例である点火時期制御装置を内
蔵した配電器の縦断面図、第２図は第１図のＩ−Ｉ線断
面図、第３図は上記実施例に使用する点火時期制御回路
のブロック構成図、第４図は上記実施例に使用する遠心
式進角機構の要部平面図、第５図は上記実施例の動作状
態を表わす点火時期制御回路の信号波形図、第６図（ａ
）〜（ｃ）は上記実施例を用いて進角特性の合成パター
ンが形成される過程を表わす進角特性線図、第７図は上
記実施例に使用される負圧式進角機構の進角特性線図、
第８図は機械式進角機構及び点火時期制御回路で得られ
る進角特性とこれらの進角特性を合成した進角特性の各
種態様を示す特性線図、第９図は本発明の他の実施例で
ある点火時期制御装置を内蔵する配電器の縦断面図、第
１０図は第９図のｍ−ｎ線断面図、第１１図は上記他の
実施例に使用するリラクタの平面図、第１２図は上記他
の実施例に使用するリラクタを回転軸に取付けた状態を
示す一部断面平面図、第１３図は上記他の実施例の動作
状態を表わす信号波形図である。 １・・・配電器本体、３・・・回転軸、４・・・シグナ
ルロータ（リラクタ）、４Ａ〜４Ｄ・・・回転信号発生
部（突起部）、８・・・点火時期制御回路、８Ａ〜８Ｊ
・・・進角調整回路、１３・・・回転信号検出手段（電
磁ピックアップコイル）、２０．３０・・・機械式進角
機構（負圧式進角機構、遠心式進角機構）、θＨ（ＰＩ
〜Ｐ２）・・・回転信号発生部の角度幅）、Ｆ・・・点
火時期。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、内燃機関のクランク軸の回転速度に比例して回転す
   る回転軸と、前記回転軸と共に回転し且つ回転方向に内
   燃機関の気筒数に応じて等間隔で配置される回転信号発
   生部を有するシグナルロータと、前記シグナルロータ回
   転時の回転信号発生部の通過を感知して前記クランク軸
   の回転角を検出する回転信号検出手段と、前記クランク
   軸の回転角検出信号に基づき点火時期を制御する点火時
   期制御回路と、内燃機関の回転速度に応じた遠心力又は
   内燃機関の吸気負圧に応動して前記シグナルロータ又は
   その他の点火時期を変える要素と前記回転軸との相対位
   置を変えて進角・遅角のいずれかの調整を行う機械式進
   角機構とを具備し、且つ前記シグナルロータの各回転信
   号発生部の信号発生幅を所定の点火時期制御範囲に対応
   する角度幅に形成すると共に、前記点火時期制御回路に
   は、内燃機関の回転速度（回転数）が所定の範囲内にあ
   る時に前記シグナルロータの各回転信号発生部の角度幅
   内で点火時期を回転速度に比例して且つ前記機械式進角
   機構と異なる特性で進角させる進角調整回路を設け、更
   に該進角調整回路と前記機械式進角機構との作動範囲を
   区別或いは少くとも一部重複するようにして、前記進角
   調整回路及び機械式進角機構で得られる両進角特性が合
   成されるように設定してなることを特徴とする内燃機関
   の点火時期制御装置。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記シグナルロー
   タは磁束を通す磁路の一部を構成し、前記回転信号発生
   部はシグナルロータの外周に一定の幅を有して配設され
   た突起部よりなり、更に前記回転信号検出手段は、前記
   シグナルロータの磁束変化状態を感知して電気信号を発
   生させる電磁ピックアップコイルよりなる内燃機関の点
   火時期制御装置。 ３、特許請求の範囲第１項又は第２項において、前記回
   転軸、シグナルロータ、回転信号検出手段、点火時期制
   御回路、機械式進角機構等の構成部品は、その一部又は
   全部が内燃機関用の点火配電器内に配置されてなる内燃
   機関の点火時期制御装置。