Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarza¬ nia .nawozu mineralnego z polihalitu.Znane sa sposoby wytwarzania nawozu mine¬ ralnego przez rozklad polihalitu kwasem mine¬ ralnym. Zgodnie z jednym z tych sposobów, poli- halit rozklada sie kwasem siarkowym z oddziele¬ niem gipsu i obrabia sie roztwór, który zawiera siarczany potasu i magnezu, a takze kwas siar¬ kowy, sode lub potas. Nastepnie oddziela sie powstajacy weglan magnezu, roztwór macierzysty, tj. roztwór uzyskany po oddzieleniu weglanu mag¬ nezu obrabia sie weglanem amonu lub miesza¬ nina amoniaku i dwutlenku wegla wydziela sie kwasny weglan sodu i roztwór poddaje sie ko¬ lejnej obróbce kwasem fosforowym lub kwasnym fosforanem. Powstaje przy tym nawóz mineralny, zawierajacy siarczany potasu, amonu, fosforan amonu i tym podobne. Roztwór uzyskany po od¬ dzieleniu gipsu jest poddawany dzialaniu wegla¬ nem amonu lub mieszanina amoniaku i dwutlen¬ ku wegla z odzieleniem powstajacego weglanu magnezowego, a roztwór lugu pokrystalicznego poddawany jest obróbce kwasem fosforowym lub kwasnym fosforanem z uzyskaniem koncowego produktu.Wada znanego sposobu opisanego powyzej jest jego wieloetapowosc i zlozonosc realizacji. Mimo tego, tym sposobem uzyskuje sie nawóz mine¬ ralny o duzym stezeniu jonów balastowych (do 50»/o). o ii 25 Balastowymi skladnikami sa jony chlorkowe i siarczanowe, których rosliny nie przyswajaja.Najbardziej efektywny jest nawóz nie zawie¬ rajacy jonów balastowych, to jesit nawóz zawie¬ rajacy tylko azot, tlenek potasu, bazwodnik kwa¬ su fosforowego, tlenek magnezu, które w pelni sa przyswajane przez rosliny.W ostatnich latach istnieje tendencja do roz¬ szerzania produkcji nawozów mineralnych dwu-, trójskladnikowych, o duzym stezeniu, tnie obcia¬ zonych jonami balastowymi. Jednakze stosowane v przemysle sposoby produkcji azotanu i fosfo¬ ranu potasu opieraja sie na wykorzystaniu chlor.- ku potasu, co zwiazane jest z korozja oprzyrza¬ dowania, a takze z koniecznoscia utylizacji pro¬ duktów ubocznych, zawierajacych jon chlorkowy lub chlor. Dlatego szczególnie korzystne jest wy¬ korzystanie do produkcji nawozów potasowych trudno rozpuszczalnych w wodzie, mineralów wy¬ stepujacych w przyrodzie, a zwlaszcza polihalitu, zawierajacego potas i magnez w najbardziej ko¬ rzystnym stosunku dla przyswajania przez ros¬ liny. Aktualnie w swiecie istnieja duze zapasy rud polihalitowych, które nie sa wykorzystane ze wzgledów ekonomicznych.Bezchlorowy nawóz potasowy jest niezbedny dla upiraw (winorosli, uprawy kartofli, uprawy cytru¬ sowe itp.), na które jon chlorkowy dziala nie¬ korzystnie. Zastosowanie bezchlorowych nawozów potasowych umozliwia nie tylko zwiekszenie wy- 122 411122 411 dajnosci gieby, ale i podnosi jakosc produktów rolnych przez zwiekszenie zawartosci skrobi, lub cukru na przyklad w winoroslach. W konsekwen¬ cji tego bezchlorowe nawozy potasowe ciesza sie bezustannym popytem na rynku swiatowym, bez wzgledu na wysokie koszty zwiazane ze - stoso¬ waniem chlorku potasu.Oprócz tego, znane sposoby wytwarzania siar¬ czanu potasu, azotanu potasu i fosforanu potasu, bazujace na wykorzystaniu chlorku potasu, zwia¬ zane sa z korozja oprzyrzadowania i niska wy¬ dajnoscia uzytecznych skladników.Znane sa takze i inne sposoby uzyskiwania azo- - tanu potasu,^ na przyklad poprzez reakcje siar¬ czanu potasu z azotanem manganu lub azotanem magnezu, nie wschodza one jednak poza ramy doswiadczen laboratoryjnych.Wady wyzej omówionych sposobów do pewne- ""gu stopnia zostaly zmniejszone w znanym spo- • sobie wytwarzania nawozu mineralnego z poli- halitu obejmujacym operacje rozkladu polihalitu z uzyskaniem zawiesiny, jej neutralizacje i wy¬ dzielenie koncowego produktu. Przy zastosowaniu tego sposobu polihalit poddaje sie rozkladowi kwasem fosforowym w temperaturze 25°C i nas¬ tepnie neutralizuje sie uzyskana zawiesine 25°/o| roztworem amoniaku. Po czym produkt suszy sie w temperaturze 70°C i uzyskuje nawóz (azotowo- -fosforowo-p o"tasowy).Uzyskany takim sposobem nawóz NPK ma ca¬ ly szereg wad, objawiajacych sie w samym na¬ wozie, jak i przy jego stosowaniu.W zasadzie tym sposobem nie mozna uzyskac nawozu nie obciazonego jonami balastowymi, ponie¬ waz do 80% potasu zawartego w polihalicie i jony siarczanowe, stanowia obciazenie w calosci prze¬ chodzace do nawozu i oddzielenie tego balastu z nawozu NPK — przy rozkladzie polihalitu kwa¬ sem fosforowym, technologicznie nie jest opra¬ cowane.Oprócz tego, stosunkowo niskie temperatury, przy których prowadzi sie rozklad polihalitu, nie pozwalaja osiagnac dostatecznie wysokiej wydaj¬ nosci uzytecznych skladników.• Zastosowanie nawozu NPK wymaga dodatkowo wprowadzenia do gleby potasu i azotu, poniewaz stosunek substancji uzyzniajacych (P206 do 33,36tyo, KaO do 13,0%, N do 4,Z°/fr), jest niekorzystny dla wzrostu roslin.W uzyskanym nawozie NPK wiekszosc fosforu jest zawarta w nierozpuszczalnych w wodzie so¬ lach wapniowych i magnezowych, a wiekszosc potasu i azotu jest zawarta w dobrze rozpusz¬ czalnych siarczanach potasu i amonu. Przy wpro¬ wadzeniu takiego nawozu do gleby zachodzi wy¬ mywanie z gniotu rozpuszczalnych skladników nawozu w kolejnosci uzalezniony od rozpuszczal¬ nosci zawartych w nim soli. Prowadzi to do na¬ ruszenia i bez tego niekorzystnego dla wzrostu roslin stosunku substancji uzyzniajacych w na¬ wozie NPK.Celem niniejszego wynalazku jest podanie spo¬ sobu wytwarzania nawozu mineralnego, pozba¬ wionego wyiej opisanych wad, 25 Cel ten zostal osiagniety sposobem wedlug wy¬ nalazku polegajacym na tym, ze polihalit rozkla¬ da sie kwasem azotowym o stezeniu od 5 do 25%- wagowych, w temperaturze od 60 do 100°C, przy 5 czym uzyskana zawiesine neutralizuje sie wegla¬ nem, wodorotlenkiem lub tlenkiem wapnia.Taka realizacja sposobu, kiedy operacja rozkla¬ du krysztalków polihalitu na jony siarczanowe, jony potasowe i magnezowe z wydzieleniem siar- 10 czanu potasu w fazie stalej, jest prowadzona rozcienczonym kwasem azotowym, a neutraliza¬ cje uzyskanej zawiesiny, prowadzi sie weglanem, wodorotlenkiem lub tlenkiem wapnia, pozwala na uzyskaniu nawozu mineralnego zawierajacego po- 15 tas, azot i magnez, które w pelni sa przyswaja¬ ne przez rosliny, nie pozostawiajacego nieko¬ rzystnych efektów agrochemicznych.Sposób umozliwia wydzielenie jako produktu ubocznego jonów obciazajacych (Ca2+ i S042") 20 w postaci gipsu, który moze byc wykorzystywa¬ ny do wytwarzania materialów konstrukcyjnych oraz do gipsowania gleby.Caly proces rozkladu polihalitu prowadzi sie w zakresie temperatur 60—100°C. Przy takiej tem¬ peraturze zachodzi pelny rozklad polihalitu z two¬ rzeniem siarczanu potasu i magnezu, co zabez¬ piecza pelne wydzielenie uzytecznych skladników z przerobionego surowca. 30 Cala operacje rozkladu polihalitu prowadzi sie w obecnosci rozcienczonego kwasu azotowego o stezeniu 5—25% wagowych.Proces rozkladu polihalitu jest najbardziej eko¬ nomiczny przy takim zakresie stezen kwasu azo- 35 towego.Niniejszy wynalazek zostal blizej objasniony w oparciu o ponizsze przyklady.Sposób wytwarzania nawozu mineralnego z po¬ lihalitu realizowany jest nastepujaco. Polihalit 40 odmyty od chlorku sodowego jest obrabiany kwa¬ sem azotowym w temperaturze nie wyzszej niz 110°C, zwlaszcza w temperaturze 60—100°C, w ciagu 0,5—2,5 godziny; dla neutralizacji kwasu azotowego do roztworu wprowadza sie czynnik 45 neutralizujacy (weglan, wodorotlenek, lub tlenek wapnia). Neutralizacje prowadzi sie do zobojet¬ nienia roztworu (pH — 6—7). Wytracony w pos¬ taci osadu gips oddziela sie i przemywa woda.Wode przemywajaca zawraca sie do etapu roz- 59 kladania polihalitu wraz z roztworem lugu po- krystalicznego, to jest roztworem pozostalym po oddzieleniu gipsu. Neutralny roztwór odwadnia sie, po czym uzyskuje sie koncowy produkt, to jest nawóz mineralny. Zawrócenie czesci wody 55 przemywajacej do etapu rozkladu prowadzi sie w celu lepszego odzyskania uzytecznych sklad¬ ników.Calkowite rozlozenie polihalitu charakteryzuje sie jego stopniem rozlozenia, okreslonego stosun- eo kiem ilosci siarczanu potasu (magnezu) w konco¬ wym produkcie do ilosci siarczanu potasu (ma¬ gnezu) w wyjsciowym produkcie.Gi K= —-100*/*f 5 gdzie: - - K — stopien rozlozenia polihalitu, Gj — ciezar siarczanu potasu (magnezu) zawarte¬ go w koncowym produkcie (gipsie), G2 — ciezar "siarczanu" potasu (magnezu) zawarte"- 5 go w wyjsciowym produkcie (polihalicie).Stopien rozlozenia polihalitu zawsze powinien stanowic 100%, to znaczy zawarty w polihalicie siarczan potasu i magnezu powinien byc w ca¬ losci przeksztalcony w azotany, w innym przy- io padku produkt koncowy, to jest nawóz mineralny bedzie zawieral azotan wapnia, niekorzystnie wplywajacy na jego wlasnosci.Pelne wydobycie charakteryzuje sie stopniem uzyskania uzytecznych skladników w produkcie 15 koncowym, który jest zalezny od stosunku ilosci potasu (magnezu) w produkcie koncowym do ilos¬ ci potasu (magnezu) w substracie. gi 2o C=—-100% gdzie: C — stopien uzyskania uzytecznych skladników, g« — ilosc potasu (magnezu) w produkcie konco- x • 25 wym, g2 — ilosc potasu (magnezu) w substracie.Ponizej przytoczono typowe przyklady ilustru¬ jace zalety sposobu wedlug wynalazku.Przyklad I. 40 g odmytego od soli kuchen¬ nej polihalitu umieszcza sie w ogrzewanym re¬ aktorze z mieszadlami i zalewa 158,36 kg 11% kwasu azotowego. Uzyskana zawiesine miesza sie w temperaturze 60°C, w ciagu 120 minut, po czym neutralizuje sie ja za pomoca 8,44 kg niegaszo¬ nego wapna do pH — 5,6—6,0. Neutralizacje pro¬ wadzi sie w temperaturze 60°C, w ciagu 60 mi¬ nut w celu uzyskania grubych krysztalków gip¬ su. Zneutralizowana zawiesine filtruje sie na fil¬ trze prózniowym. Otrzymany gips poddaje sie trzystopniowemu przemywaniu za pomoca 80 kg goracej wody, w rezultacie czego uzyskuje sie 70,42 kg wilgotnego odmytego gipsu, 146,08 kg roztworu lugu pokrystalicznego i 67,63 kg wody przemywajacej. Przemyty gips straca sie, a roz¬ twór lugu pokrystalicznego odwadnia sie uzys¬ kujac 25,28 kg produktu koncowego. Stopien uzys¬ kania potasu i magnezu w produkcie koncowym wynosi 100%. Stopien rozlozenia polihalitu wyno^ si 100%.Bilans materialowy i sklad chemiczny substra- tów przedstawiono w tablicy .1.Nawóz mineralny uzyskany niniejszym sposobem zawiera w swoim skladzie magnez, co jest szczegól¬ nie korzystne, poniewaz aktualnie obserwuje sie duzy deficyt nawozów magnezowych, który bedzie jeszcze wzrastal.Wedlug danych agrochemicznych wykorzysty¬ wany na odarniowanych glebach, przy wprowa¬ dzeniu nawozu pod kartofle okazal sie on bardzo korzystnym i mial ogromny wplyw na urodzaj 6 bulwy jak i zbiór skrobi z hektara.Przyklad II. 60,00 kg odmytego od soli ku¬ chennej polihalitu. (K2S04 — 26,25%; MgS04 — 18,27%; CaS04 — 43,66%; MgCOs — 0,06%; nie¬ rozpuszczalna pozostalosc 5,21%, H20 — 7,49%) W 6 -miesza sie w ogrzewanym reaktorze z 205,45 kg 11% kwasu azotowego. Uzyskana zawiesine mie¬ sza sie w temperaturze 45°C w czasie 90 minut, po czym neutralizuje s:e 18,62 kg kredy (97,75% — CaCOp :dó pH = 6,4. Neutralizacje "prowadzi sie w temperaturze 60°C w czasie 60 minut, dla uzyskania grubych krysztalów gipsu. Zneutrali¬ zowana zawiesine poddaje sie filtracji, gips prze¬ mywa sie 100,00 kg goracej wody.~W rezultacie uzyskano 96,51 kg wilgotnego odsaczonego gipsu (62,12% — CaSG4-2H2; 0,44 — KN03; 0,31% — Mg(NQ3)2; nierozpuszczcna pozostalosc — 3,24%; 33,89% — H20), 182,34 kg roztworu lugu pokryj taliczhego (KN03 — 9,09%, Mg(N03)2 — 6,77%, CaS04 — 0,93%, H20 — 83,21%, 93,89 kg wody przemywajacej (KNOs — 1,37%, Mg(N03)2 — 1,04%, CaS04 — 0,34%, H20 — 97,25%). Przemyty gips i przemywajace wody oddziela sie, a roz¬ twór lugu pokrystalicznego odwadnia sie uzysku¬ jac 31,06 kg gotowego produktu (KN03 — 53,54%, Mg(N03)2 — 39,86%, CaS04 — 5,48%, I^O - 1,01%).Stopien uzyskania potasu i magnezu w pro¬ dukcie (przy obecnosci wód przemywajacych) wy¬ nosi 98%, stopien rozkladu polihalitu 100%.Przyklad III. 60,00 kg odmytego od soli ku¬ chennej polihalitu (K2S04 — 26,25%, MgS04 — 18,27%, CaS04 — 43,66%, MgC03 — 0,06%, nie¬ rozpuszczalna pozostalosc 5,21%, t^O — 7,49%) frakcji o wielkosci ziarna 1+0,5 mm, miesza sie w ogrzewanym reaiktorze z 205,45 kg 11% kwasu azotowego. Uzyskana zawiesine miesza sie w temperaturze 90°C w ciagu 60 minut, po czym neutralizuje 13,47 kg wodorotlenku wapnia do pH = 6,0. Neutralizacje prowadzi sie w tempera¬ turze 75°C w ciagu 60 minut dla uzyskania du¬ zych krysztalów, gipsu. Zneutralizowana . zawiesi¬ ne filtruje sie, gips przemywa sie 100.00 kg wody.W rezultacie uzyskano 207,38 kg wilgotnego od¬ saczonego gipsu (CaS04-2H20 — 57,36%. KN03 — 57,36%, KNQ3 — 0,62%, Mg(N03)2 — 0,43%, nierozpuszczalna pozostalosc — 2,91%, H20 — 38,68%). 182,52 kg roztworu lugu pokrystalicznego (KN03 — 9,04%, Mg(NOs)2 — 6,65%, CaS04 ~ 0,84%, HzO — 83,47%), 88,12 kg wody przemywa¬ jacej (KN03 — 1,48%, Mg(N03)2 — 1,00%, CaS04 — 0,38%, H20 — 97,05%. Przemyty gips straca sie, a roztwór lugu pokrystalicznego i wode prze¬ mywajaca oddziela sie uzyskujac 33,08 kg pro¬ duktu koncowego (KN03 — 53,61|%, Mg(N03)2 — 39,43%, CaS04 — 4,98%, H20 — 1,98%.Stopien uzyskania potasu i magnezu w produk¬ cie wynosi 96%, stopien rozkladu polihalitu wyno¬ si 100%.Przyklad IV. 60,00 kg odmytego od * soli ku¬ chennej polihalitu (K2S04 — 26,25%, MgS04 — 18,27%, CaS04 — 43,66%, MgCOg — 0,06%, nie¬ rozpuszczalna pozostalosc 5,2%, H20 — 7,48%, frakcja o wielkosci ziarna (0,5+0,25 mm) miesza sie w ogrzewanym reaktorze z 459,20 kg 5% kwasu azotowego. Uzyskana zawiesine miesza sie w temperaturze 100°C w ciagu 60 minut, po czym neutralizuje sie 18,62 kg kredy (97,75% — CaC03) do pH = 6,5. Neutralizacje prowadzi sie w tem¬ peraturze 60°C w ciagu 60 minuje jjla uzyskania122 411 7 8 1 o Cd fi oce " a ;oli w Zestaw s cd 2 c/S i CU .M T3 nieroz- 1 puszcz. nozoat.O cd U O J ^ o" 52; ^ U w o w O cf • £ w II o o W) s o C/2 cd O Tf o CO W) g ^ o W ? W ^ cd •SI W) .ST* r ° co^ o 1—1 1 o 0,2 [ 1 © CM co" | | 1 r 1 1,43 iO 00 *r ^ co ©^ oT i-H CO 00^ Oi CM o o o" ** hód alit Przyc Polih M tH :zony kwas OJ Rozc CM O ©^ o" o i-H 1 1 1 1 o ©^ Oi 00 1 1 1 ' ©_ i-H f 1 1 1 1 T I co °\ co" m »-H azotowy <= ° ! © 1 o i-H j Oi 6,4 1 -H LO 93, i | [ | 1 i 1 I i 1 1 i i 1 ^ *i. co" niegaszone o G cd co' o . ©^ ©" 00 BTUB * » o przem T3 cd Wod "* 1 ° °- ©" © i-H 1 1 1 1 © ©^ ©" © T-H [ | 1 1 1 1 1 1 1 1 T 1 © ©^ ©" «tf < stopie M © °~ ©~ ° i-H 1 1 1 1 © ©^ ©" © i-H | | 1 1 1 1 1 1 1 1 r 1 © ©^ ©" CM -fi 0) l stopi M ° °~ °~ <= 1 1—' i i i 1 © ©. ©" © i-H | | 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 © ©^ ©" CM den [I stop 1—1 © to^ co" 00 CM B Raz © ° <= © i—i i i i . 1 m Oi co 00 CM ©^ ©" CO lo^ co" Oi 8,5 i 1 J ^H °l ©" 1 1 1 1 CO ©^ co" -* i-H kry- © a hód wór lugu :znego [ Rozc Rozt stali< i—i i-i 00 co © © 1 ~ 1 co ©" LO | CM^ 1 °~ Oi °~ Oi ** I | ¦ 1 1 1 1 °l °" lO I 1 F CM ^1 ©" L t/2 1 a . Prze CM 1 o ° ° i © 1 1 1 i 1 t- 00 Oi ' | ,_, ©^ cm" CM" I 1 1 CO co^ ©" 1 1 1 1 co CM^ co" co BIUB * o przem pniu T3 O cd T3 i-H 1 & CO O °~ ©~ ° i-H 1 1 i 1 ¦ co ©. co" Oi | CO L^ ©" co 0,9 i 1 1 00 °i • °~ 1 1 T 1 © t ^ i-H cd 1 'o o przem; iu Cu cd O , Wod II st ^ o o °~ <= i-H 1 1 1 1 Oi Oi Oi 1 ^ CM^ ©" TJH 0,3 i * 1 1 co CM^ ©" 1 1 1 1 © tr-^ co" i-H cd '2 \ o przem topniu cd i-H 'U I-H io 1 , * co 1—1 ^" 00 CM s Raz 1 ° © ©~ ° i-H 1 1 1 '—' ^1 ©" i-H i-H ©" ^ CM^ i-H i-H CO 1 1 1 co °l co" 1 1 1 T 1 ,28 LO CM -*-* M y Produ Konców CO* i-H cd r & cd H s: o fi T3 a u kV3 O a £ -o H-J Jd 3 TJ O (H a •PH £ -O -+- cd Lh -4J W X5 3 C/3 fi S3 O g Cl) Xl O T3 cd i*H ^ CO .M » £ O cd tH cl) -l^ cd a C/5 fi cd PQ9 duzych krysztalów gipsu. Zneutralizowana zawie¬ sine filtruje sie. Gips przemywa sie 40,00 kg go¬ racej wody. W rezultacie uzyskano 95,06 kg wil¬ gotnego odsaczonego gipsu (CaS04 • 2H20 — 62,11%, nierozpuszczona pozostalosc — 3,25%, H20 — 34,60%), 433,48 kg roztworu lugu pokrys¬ talicznego {KN03 — 4,13%, Mg (N03)2 — 3,08%; GaS04 — 0,45%, H20 — 92,34%, 37,85 kg wody przemywajacej (KN03 — l,02j%, Mg(N03)2 — 0,64%, CaS04 — 0,82%, H20 — 97,57%). Przemy¬ ty gips straca sie, a roztwór lugu pokrystalicznego i wode przemywajaca oddziela sie uzyskujac 31,16 kg produktu koncowego (KNO, — 53,60%, 122 411 10 11,29% — Mg(N03)2, 1,57% — CaS04, 0,0S% — Ca(N03)2, 72,75% — H20, 84,97 kg wody przemy¬ wajacej (1,48% ~ KNO,, l,0£f/o — Mg(N03)2, CaS04 — 5,46%, H20 Mg(N03)2 — 89,81%, 1,13%).Stopien uzyskania potasu i magnezu w produk¬ cie wynosi 96%, stopien rozkladu polihalitu wy¬ nosi 100%.Przyklad V. 40,00 kg odmytego od soli ku¬ chennej polihalitu (K2S04 — 29,86%, MgS04 — 19,06%, CaS04 — 44,85%, MgCOs — 1,43%, nie- 15 rozpuszczalna pozostalosc — 0,2%, H20 — 6,20% (frakcja o wielkosci ziarna 0,5+0,25 mm) miesza sie w ogrzewanym reaktorze z 93,11 kg 19%j kwasu azotowego, uprzednio czesciowo zneutrali¬ zowanego 3,38 kg nielasowanego wapna, zawiera¬ jacego 93,61% CaO. Uzyskana zawiesine miesza sie w temperaturze 90°C w czasie 120 minut, po czym zobojetnia sie 5,06 kg nielasowanego wap¬ na do pH = 6,5. Neutralizacje prowadzi sie w temperaturze 80°C, w czasie 45 minut, w ce¬ lu uzyskania duzych krysztalów gipsu. Zneutrali¬ zowana zawiesine filtruje sie, gips przemywa sie 100 kg goracej wody. W rezultacie czego * uzys¬ kano 72,14 kg wilgotnego przemytego gipsu, za¬ wierajacego 64,44% CaS04 ^HgO, 0,13(% nieroz¬ puszczalnej pozostalosci, 35,43% wody, 84,44 kg roztworu lugu pokrystalicznego (14,86% — KNO„, 25 30 35 0,2C% — CaS04, 97,28% — H20). Przemyty gips straca sie, a roztwór lugu pokrystalicznego i wo¬ de przemywajaca oddziela sie uzyskujac 25,42 kg produktu koncowego (54,29% — KN03, 41,3£% — Mg(N03)2, 3,90% — CaS04, Ca(NOa)2, 0,14%, 0,29% — H26).Stopien rozkladu polihalitu wynosi 100%. Sto¬ pien uzyskania potasu i magnezu w produkcie wynosi 99%.Przyklad VI. 60,00 kg suchego i odmytego od chlorku sodowego polihalitu (K2S04 — 26,25%, lVTgS04 — 18,27%, CaS04 — 43,66%, MgC03 — 0,06%, nierozpuszczalna pozostalosc — 5,21%, H20 — 7,49%, o wielkosci ziarna 0,25 mm, umieszcza sie w ogrzewanym reaktorze zaopatrzo¬ nym w mieszadla, wraz z 132,94 kg 17% kwasu azotowego. Uzyskana zawiesine miesza sie w ciagu 120 minut w temperaturze 70°C, po czym neutralizuje sie za pomoca 18,62 kg kredy (CaC03 — 99,96%) w czasie 60 minut, dla uzyskania du¬ zych krysztalów gipsu. Wytracony jako osad gips oddziela sie na filtrze prózniowym, przemywa 100 kg goracej wody. W rezultacie tego uzyskano 118,02 kg roztworu lugu pokrystalicznego (KNOs — 14,04%, Mg(N03)2 H20 — 74,52%, 96,00 kg gipsu tworu lugu pokrystalicznego (CaS04 • 21^0 — 63,13%, KN03 — 0,43%, Mg(N03)2 — 0,32%, H20 — 32,87%) i 97,54 kg wody przemywajacej (KN03 — 1,32%, Mg(NOs)2 — 0,94%, CaS04 — 0,33%, H20 — 97,41%). Przemyty gips oddziela sie, prze¬ myte wody i roztwór lugu pokrystalicznego od¬ wadnia sie i uzyskuje 33,04 kg produktu konco- 10,46%, CaS04 — 0,98%, odmytego (CaSO, od roz- wego (53,64% — KN03, 39,42% — Mg(NO,), 4,90% — CaS04, 1,95% — H20). 3'2 Sklad chemiczny substratów Tablica 2 produktów posrednich Normy rozchodowe i produktu koncowego Nazwa produktu 1. Polihalit | 2. HN03 3. CaC03 4. Gips (nie- | przemyty) 5. Lug po- krystalicz- ny 6. Gips (prze¬ myty) 7. Woda przemy¬ wajaca 8. Produkt koncowy Rozchód produk¬ tów w kg 100,00 76,93 33,24 188,01 243,13 202,88 235,59 57,04 Sklad soli, % « | K2S04 28,86 — — — MgS04 20,05 — — — CaS04 44,61 — — 47,53 0,55 43,56 0,37 2,36 KNOb — — — 5,26 13,10 0,83 3,47 55,81 Mg(NOa)2 — — — 3,90 9,64 0,61 2,56 41,06 CaCOB — — 99,96 _ — HNOfl — 54,4 — ¦ , — H20 6,41 45,60 — 43,30 76,71 54,91 93,60 ^7 suma 99,93 | 100,00 | — 99,99 | 100,00 | 99,91, | 100,00 100,00 111 122 411 12 Stopien uzyskania potasu i magnezu w produk¬ cie wynosi 98°/», stopien rozlozenia polihalitu wy¬ nosi' 100M.Przyklad VII. 10a,00 kg suchego odmytego od chlorku sodowego polihalitu o wielkosci ziar¬ na — 0,5+0,25 mm umieszcza sie w ogrzewanym reaktorze zaopatrzonym w mieszadla, wraz z 76,93 kg 55*/o| kwasu azotowego i z 236,59 kg wódy przemywajacej wód. Uzyskana zawiesi¬ ne miesza sie w ciagu 150 minut w temperaturze 90°C, po czym neutralizuje sie za pomoca 33,24 kg kredy w temperaturze 75°C, w ciagu 60 minut.Wytracony jako osad gips oddziela sie na filtrze prózniowym i uzyskuje 188,01 kg nieprzemytego gipsu i 243,13 kg roztworu lugu pokrystalicznego (przesacz). Gips na filtrze przemywa sde 250,46 kg goracej wody. W rezultacie tego uzyskano 212,59 kg wody przemywajacej. Przemyty gips oddzie¬ la sie, wode przemywajaca zawraca sie do eitapu rozkladu, a roztwór lugu pokrystalicznego odwad¬ nia sie i uzyskuje sie 57,04 kg produktu.Stopien uzyskania potasu i magnezu w produk¬ cie wynosi 95*/o, stopien rozlozenia polihalitu wy¬ nosi 100°/t.Sklad chemiczny substratów, produktów posred¬ nich i produktu koncowego jest przedstawiony w tablicy 2, Opisujac powyzsze przyklady wykonania spo¬ sobu wedlug wynalazku dla jasnosci przedsta¬ wiono szczególowa technologie. Jednakze nalezy miec na wzgledzie to, ze niniejszy wynalazek 5 w zadnym stopniu nie ogranicza sie do przyjetej technologii oraz to, ze kazdy termin obejmuje równowazne elementy spelniajace taka sama fun¬ kcje i prowadzaca do realizacji tych samych za¬ dan. 10 Pomimo, iz niniejszy wynalazek przedstawiono w oparciu o typowe przyklady_ jego realizacji, specjalisci powinni rozumiec, ze w ramach wy¬ nalazku moga byc dokonane zmiany poszczegól¬ nych operacji sposobu wytwarzania nawozu mi- 15 neralnego. Wszystkie te zmiany i warianty nie wykraczaja poza zakres ochrony objetej niniej¬ szym wynalazkiem.Zastrzezenie patentowe to Sposób wytwarzania nawozu mineralnego z po¬ lihalitu, polegajacy na rozkladzie polihalitu kwa¬ sem mineralnym; neutralizacji powstalej zawiesi¬ ny i wydzieleniu produktu koncowego, znamienny tym, ze polihalit rozklada sie kwasem azotowym M o stezeniu od 5 do 25% wagowych, w tempera¬ turze od 60 do 100°C, po czym uzyskana zawie¬ sine zobojetnia sie weglanem, wodorotlenkiem lub tlenkiem wapnia.LZGraf. Z-d Nr 2 — 13*«/84 to egz. A-4 Ctna IW ii PLThe subject of the invention is a method of producing a mineral fertilizer from polyhalite. There are known methods of producing a mineral fertilizer by decomposing polyhalite with mineral acid. According to one of these methods, the polyhalite is decomposed with sulfuric acid with the separation of gypsum and a solution is treated which contains potassium and magnesium sulfates as well as sulfuric acid, sodium or potassium. Then the resulting magnesium carbonate is separated, the mother liquor, i.e. the solution obtained after the magnesium carbonate separation is treated with ammonium carbonate or the mixture of ammonia and carbon dioxide, acidic sodium carbonate is separated and the solution is subjected to further treatment with phosphoric acid or acid phosphate. . A mineral fertilizer containing potassium, ammonium sulfates, ammonium phosphate and the like is produced in this process. The solution obtained after the separation of gypsum is treated with ammonium carbonate or a mixture of ammonia and carbon dioxide with separation of the resulting magnesium carbonate, and the post-crystalline liquor solution is treated with phosphoric acid or acid phosphate to obtain the final product. The disadvantage of the known method described above is is its multi-stage and complex implementation. Nevertheless, in this way a mineral fertilizer is obtained with a high concentration of ballast ions (up to 50%). o ii 25 Ballast components are chloride and sulphate ions, which plants do not absorb. The most effective is a fertilizer that does not contain ballast ions, it is a fertilizer containing only nitrogen, potassium oxide, phosphoric acid hydride, magnesium oxide, which in are fully assimilated by plants. In recent years, there has been a tendency to expand the production of two- or three-component mineral fertilizers with high concentration, cutting loaded with ballast ions. However, the industrial methods for the production of potassium nitrate and phosphate are based on the use of potassium chloride, which is associated with corrosion of the tooling, as well as the need to dispose of by-products containing chloride ion or chlorine. Therefore, it is especially advantageous to use in the production of potassium fertilizers which are sparingly soluble in water, minerals which are naturally occurring in nature, and in particular polyhalite, containing potassium and magnesium in the most favorable ratio for the absorption by the plants. Currently, there are large stocks of polyhalite ores in the world that are not used for economic reasons. Chlorine-free potassium fertilizer is essential for ghosts (grapevines, potato crops, citrus crops, etc.) to which chloride ion has a negative effect. The use of chlorine-free potassium fertilizers allows not only to increase the yield, but also increases the quality of agricultural products by increasing the content of starch or sugar in, for example, grapevines. Consequently, chlorine-free potassium fertilizers are in constant demand in the world market, notwithstanding the high costs associated with the use of potassium chloride. In addition, the known methods of producing potassium sulphate, potassium nitrate and potassium phosphate based on the use of potassium chloride, are related to the corrosion of the equipment and the low yield of useful components. There are also other methods of obtaining potassium nitrate, for example by reacting potassium sulfate with manganese nitrate or magnesium nitrate, they do not form however, beyond the scope of laboratory experiments. The disadvantages of the above-discussed processes have been reduced to a certain extent by the known polyhalite mineral fertilizer production process involving the operations of decomposing polyhalite into a slurry, its neutralization and separation of the final product. When using this method, the polyhalite is decomposed with phosphoric acid at 25 ° C. and the resulting suspension is neutralized at 25%. ammonia solution. Then the product is dried at a temperature of 70 ° C and the fertilizer is obtained (nitrogen-phosphorus-phosphorus). The NPK fertilizer obtained in this way has a number of disadvantages, manifesting itself in the fertilizer itself and in its application In principle, it is not possible to obtain a fertilizer not loaded with ballast ions in this way, because up to 80% of the potassium contained in polyhalite and sulphate ions constitute a load that is completely transferred to the fertilizer and the separation of this ballast from NPK fertilizer - when decomposing polyhalite acid Moreover, the relatively low temperatures at which the decomposition of polyhalite is carried out, do not allow to achieve a sufficiently high yield of useful components. • The use of NPK fertilizer requires additionally introducing potassium and nitrogen into the soil, because the ratio of nutrients (P206 to 33.36tyo, KaO to 13.0%, N to 4, Z ° / fr), is unfavorable for plant growth. The obtained NPK fertilizer is mainly contained in are water-soluble calcium and magnesium salts, and most of the potassium and nitrogen are contained in the highly soluble potassium and ammonium sulfates. When such a fertilizer is introduced into the soil, washing out of the compaction takes place in the soluble components of the fertilizer, in turn depending on the solubility of the salts contained therein. This leads to a violation of the NPK fertilizer ratio, which is unfavorable to plant growth. The aim of the present invention is to provide a method of producing a mineral fertilizer, free from the above-described drawbacks, and this aim was achieved by the method according to According to the invention, polyhalite is decomposed with nitric acid of a concentration ranging from 5 to 25% by weight, at a temperature of 60 to 100 ° C, the resulting suspension being neutralized with carbonate, hydroxide or calcium oxide. of the method, when the operation of decomposing polyhalite crystals into sulphate ions, potassium and magnesium ions with the precipitation of potassium sulphate in the solid phase is carried out with dilute nitric acid, and the neutralization of the obtained suspension is carried out with carbonate, hydroxide or calcium oxide, makes it possible to obtain a mineral fertilizer containing potassium, nitrogen and magnesium, which are fully assimilated by the plants, leaving no harm Other agrochemical effects. The method enables the separation of the loading ions (Ca2 + and S042 ") 20 as a by-product in the form of gypsum, which can be used for the production of construction materials and for plastering soil. The whole process of decomposition of polyhalite is carried out in the temperature range 60-100 ° C. At such a temperature, complete decomposition of the polyhalite takes place with the formation of potassium and magnesium sulphate, which ensures the complete separation of useful components from the processed raw material. The whole operation of decomposition of polyhalite is carried out in the presence of dilute nitric acid with a concentration of 5 - 25% by weight. The decomposition process of polyhalite is the most economical in this range of nitric acid concentrations. The present invention is explained in more detail on the basis of the following examples. The production of mineral fertilizer from polyhalite is carried out as follows. The polyhalite 40, washed from sodium chloride, is treated with nitric acid at a temperature of not more than 110 ° C., especially at 60 ° to 100 ° C., for 0.5-2.5 hours; to neutralize the nitric acid, a neutralizing agent (carbonate, hydroxide, or calcium oxide) is introduced into the solution. The neutralization leads to a neutralization of the solution (pH - 6-7). The precipitated gypsum is separated and washed with water. The washing water is returned to the polyhalite decomposition stage along with the crystalline slurry solution, ie the solution remaining after the gypsum separation. The neutral solution is dehydrated and the final product is obtained, i.e. mineral fertilizer. The return of part of the washing water 55 to the decomposition stage is carried out in order to better recover the useful components. The total decomposition of polyhalite is characterized by its degree of decomposition, determined by the ratio of the amount of potassium (magnesium) sulfate in the final product to the amount of potassium sulfate ( ¬gnesium) in the final product. Gi K = —-100 * / * f 5 where: - - K - degree of decomposition of polyhalite, Gj - weight of potassium (magnesium) sulphate contained in the final product (gypsum), G2 - weight " of "potassium (magnesium) sulphate" contained in the starting product (polyhalite). The decomposition rate of polyhalite should always be 100%, i.e. the potassium and magnesium sulphate contained in the polyhalite should be completely transformed into nitrates, otherwise and in the event that the final product, i.e. the mineral fertilizer, will contain calcium nitrate, adversely affecting its properties. Full extraction is characterized by the degree of obtaining useful ingredients in the final product, which y is dependent on the ratio of the amount of potassium (magnesium) in the final product to the amount of potassium (magnesium) in the substrate. gi 2o C = - 100% where: C - degree of obtaining useful ingredients, g - the amount of potassium (magnesium) in the final product, g2 - the amount of potassium (magnesium) in the substrate. Typical examples are presented below. ADVANTAGES OF THE PROCESS OF THE INVENTION EXAMPLE 1 40 g of polyhalite, freed from cooking salt, are placed in a heated reactor with stirrers and 158.36 kg of 11% nitric acid are poured over. The resulting slurry is stirred at 60 ° C. for 120 minutes and then neutralized with 8.44 kg of quicklime to a pH of 5.6-6.0. The neutralization is carried out at a temperature of 60 ° C for 60 minutes in order to obtain thick gypsum crystals. The neutralized suspension is filtered on a vacuum filter. The obtained gypsum is subjected to a three-stage washing with 80 kg of hot water, the result is 70.42 kg of wet washed gypsum, 146.08 kg of post-crystalline liquor solution and 67.63 kg of washing water. The washed gypsum is turned over and the slurry solution is dehydrated to give 25.28 kg of the end product. The yield of potassium and magnesium in the final product is 100%. The degree of decomposition of polyhalite is 100%. The material balance and chemical composition of the substrates are shown in Table 1. The mineral fertilizer obtained by the present method contains magnesium, which is particularly advantageous, because currently there is a large deficit of magnesium fertilizers, which will grow even more. According to agrochemical data, it was used on decayed soils, when fertilizing under potatoes, it turned out to be very beneficial and had a huge impact on the yield of 6 tubers and the collection of starch per hectare. Example II. 60.00 kg of polyhalite, washed from the cooking salt. (K2SO4 - 26.25%; MgSO4 - 18.27%; CaSO4 - 43.66%; MgCOs - 0.06%; insoluble residue 5.21%, H2O - 7.49%). Mix in 6 in a heated reactor with 205.45 kg of 11% nitric acid. The resulting suspension is stirred at 45 ° C for 90 minutes, then neutralized with 18.62 kg of chalk (97.75% - CaCOp: up to pH = 6.4. Neutralization is carried out at 60 ° C). C for 60 minutes to obtain thick crystals of gypsum. The neutralized slurry is filtered, the gypsum is washed with 100.00 kg of hot water. As a result, 96.51 kg of wet drained gypsum (62.12% - CaSG4) were obtained. -2H2; 0.44 - KN03; 0.31% - Mg (NQ3) 2; insoluble residue - 3.24%; 33.89% - H 2 O), 182.34 kg of thallycoat solution (KN03 - 9.09 %, Mg (NO3) 2 - 6.77%, CaSO4 - 0.93%, H20 - 83.21%, 93.89 kg of washing water (KNOs - 1.37%, Mg (NO03) 2 - 1.04 %, CaSO 4 - 0.34%, H 2 O - 97.25%). The washed gypsum and washing water are separated, and the post-crystalline slurry solution is dehydrated to obtain 31.06 kg of finished product (KN03 - 53.54%, Mg (NO 3) 2 - 39.86%, CaSO 4 - 5.48%, I ^ O - 1.01%). The degree of obtaining potassium and magnesium in the product (with the presence of washing water) is 98%, decomposition time of polyhalite 100%. Example III. 60.00 kg of polyhalite, washed from the cooking salt (K2SO4 - 26.25%, MgSO4 - 18.27%, CaSO4 - 43.66%, MgCO3 - 0.06%, insoluble residue 5.21%, t ^ O - 7.49%) of the fraction of grain size 1 + 0.5 mm, is mixed in a heated reactor with 205.45 kg of 11% nitric acid. The resulting suspension is stirred at 90 ° C for 60 minutes and then neutralized with 13.47 kg of calcium hydroxide to pH = 6.0. The neutralization is carried out at a temperature of 75 ° C. for 60 minutes in order to obtain large crystals, gypsum. Neutralized. the suspended ones are filtered, the gypsum is washed with 100.00 kg of water. As a result, 207.38 kg of moist, drained gypsum (CaSO 4-2H 2 O - 57.36%, KN03 - 57.36%, KNQ 3 - 0.62%, Mg (NO3) 2 - 0.43%, insoluble residue - 2.91%, H 2 O - 38.68%). 182.52 kg of post-crystalline liquor solution (KN03 - 9.04%, Mg (NOs) 2 - 6.65%, CaSO 4 ~ 0.84%, HzO - 83.47%), 88.12 kg of washing water ( KNO 3 - 1.48%, Mg (NO 3) 2 - 1.00%, CaSO 4 - 0.38%, H 2 O - 97.05%. The washed gypsum becomes lost, and the sluice solution and washing water are separated, obtaining 33 0.08 kg of final product (KN03 - 53.61%, Mg (NO3) 2 - 39.43%, CaSO 4 - 4.98%, H 2 O - 1.98%. Degree of potassium and magnesium in the product is 96%, the degree of decomposition of polyhalite is 100%. Example IV. 60.00 kg of polyhalite (K 2 SO 4 - 26.25%, MgSO 4 - 18.27%, CaSO 4 - 43.66%, MgCOg - 0.06%, insoluble residue 5.2%, H 2 O - 7.48%, particle size fraction (0.5 + 0.25 mm) is mixed in a heated reactor with 459.20 kg of 5% acid The resulting suspension is stirred at 100 ° C for 60 minutes, then 18.62 kg of chalk (97.75% - CaCO 3) are neutralized to a pH of 6.5. The neutralization is carried out at 60 ° C. within 60 minutes it is obtained 122 411 7 8 1 o Cd fi oce "a; oli w Set s cd 2 c / S and CU .M T3 insoluble 1 nozoat.O cd UOJ ^ o "52; ^ U wow O cf • £ w II oo W) so C / 2 cd O Tf o CO W) g ^ o W? W ^ cd • SI W) .ST * r ° what ^ o 1-1 1 o 0.2 [1 © CM what "| | 1 r 1 1.43 iO 00 * r ^ co © ^ oT iH CO 00 ^ Oi CM ooo "** hhod alit Spad Polih M tH: zony acid OJ Rozc CM O © ^ o" o iH 1 1 1 1 o © ^ Oi 00 1 1 1 '© _ iH f 1 1 1 1 TI co ° \ co "m» -H nitrogen <= °! © 1 o iH j Oi 6.4 1 -H LO 93, i | [| 1 i 1 I i 1 1 ii 1 ^ * i. co "not quenched o G cd co 'o. © ^ © "00 BTUB *» o ind T3 cd Water "* 1 ° ° - ©" © i-H 1 1 1 1 © © ^ © "© T-H [| 1 1 1 1 1 1 1 1 T 1 © © ^ © "« tf <stop M © ° ~ © ~ ° i-H 1 1 1 1 © © ^ © "© i-H | | 1 1 1 1 1 1 1 1 r 1 © © ^ © "CM -fi 0) l melt M ° ° ~ ° ~ <= 1 1— 'i i i 1 © ©. ©" © i-H | | 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 © © ^ © "CM den [I stop 1—1 © to ^ co" 00 CM B Once © ° <= © i — i i i i. 1 m Oi every 00 CM © ^ © "CO lo ^ co" Oi 8,5 i 1 J ^ H ° l © "1 1 1 1 CO © ^ co" - * iH hry- © a lug production: bad [ Diffuse Steel dissolution <i — i ii 00 co © © 1 ~ 1 co © "LO | CM ^ 1 ° ~ Oi ° ~ Oi ** I | ¦ 1 1 1 1 ° l °" 10 I 1 F CM ^ 1 © "L t / 2 1 a. By CM 1 o ° ° i © 1 1 1 i 1 t- 00 Oi '|, _, © ^ cm" CM "I 1 1 CO co ^ ©" 1 1 1 1 every CM ^ co "what BIUB * on the alternate T3 O cd T3 iH 1 & CO O ° ~ © ~ ° iH 1 1 i 1 ¦ what ©. co" Oi | CO L ^ © "every 0.9 and 1 1 00 ° i • ° ~ 1 1 T 1 © t ^ iH cd 1 'oo ind; iu Cu cd O, Wod II st ^ oo ° ~ <= iH 1 1 1 1 Oi Oi Oi 1 ^ CM ^ © "TJH 0.3 i * 1 1 co CM ^ ©" 1 1 1 1 © tr- ^ co "iH cd '2 \ with conversion cd iH' U IH io 1, * every 1—1 ^ "00 CM s Once 1 ° © © ~ ° iH 1 1 1 '-' ^ 1 ©" iH iH © "^ CM ^ iH iH CO 1 1 1 every ° l every" 1 1 1 T 1 , 28 LO CM - * - * M y Produ End CO * iH cd r & cd H s: o fi T3 au kV3 O a £ -o HJ Jd 3 TJ O (H a • PH £ -O - + - cd Lh -4J W X5 3 C / 3 fi S3 O g Cl) Xl O T3 cd i * H ^ CO .M »£ o cd tH cl) -l ^ cd a C / 5 fi cd PQ9 large gypsum crystals. The neutralized suspension is filtered. The plaster is washed with 40.00 kg of warm water. As a result, 95.06 kg of wet drained gypsum were obtained (CaSO 4. 2H 2 O - 62.11%, undissolved residue - 3.25%, H 2 O - 34.60%), 433.48 kg of nitrate solution {KN03 - 4.13%, Mg (NO 3) 2 - 3.08%; GaSO 4 - 0.45%, H 2 O - 92.34%, 37.85 kg of washing water (KN03 - 1.02j%, Mg (NO 3) 2 - 0.64%, CaSO 4 - 0.82%, H20 - 97, 57%). The washed gypsum is turned into a slurry solution and the washing water is separated, giving 31.16 kg of the end product (KNO - 53.60%, 122 411 10 11.29% - Mg (NO 3) 2, 1.57% - CaSO 4, 0.0 S% - Ca (NO 3) 2, 72.75% - H 2 O, 84.97 kg of washing water (1.48% ~ KNO, 1.0% f / o - Mg (NO 3) 2, CaSO 4 - 5.46%, H 2 O, Mg (NO 3) 2 - 89.81%, 1.13%). The degree of potassium and magnesium in the product is 96%, the degree of decomposition of polyhalite is 100%. V. 40.00 kg of polyhalite, washed from the cooking salt (K 2 SO 4 - 29.86%, MgSO 4 - 19.06%, CaSO 4 - 44.85%, MgCO 3 - 1.43%, insoluble residue - 0, 2%, H 2 O - 6.20% (fraction of grain size 0.5 + 0.25 mm) is mixed in a heated reactor with 93.11 kg of 19% J of nitric acid, previously partially neutralized 3.38 kg of unlashed lime containing 93.61% CaO The obtained suspension is stirred at 90 ° C. for 120 minutes, then 5.06 kg of unglassed lime are neutralized to pH = 6.5. Neutralization is carried out at 8 0 ° C. for 45 minutes to obtain large gypsum crystals. The neutralized suspension is filtered, and the gypsum is washed with 100 kg of hot water. As a result, 72.14 kg of wet washed gypsum were obtained, containing 64.44% CaSO 4 · HgO, 0.13 (% insoluble residue, 35.43% water, 84.44 kg of post-crystalline liquor solution ( 14.86% - KNO ', 0.2C% - CaSO4, 97.28% - H 2 O). The washed gypsum is lost, and the post-crystalline slurry solution and washing water are separated, yielding 25.42 kg of final product ( 54.29% - KN03, 41.3 £% - Mg (NO3) 2, 3.90% - CaSO4, Ca (NOa) 2, 0.14%, 0.29% - H26) The degree of decomposition of polyhalite is 100 %. The degree of potassium and magnesium in the product is 99%. Example VI. 60.00 kg of dry and sodium chloride-free polyhalite (K2SO4 - 26.25%, IVTgSO4 - 18.27%, CaSO4 - 43.66%) , MgCO 3 - 0.06%, insoluble residue - 5.21%, H 2 O - 7.49%, grain size 0.25 mm, are placed in a heated reactor equipped with agitators, along with 132.94 kg 17% nitric acid The resulting suspension is stirred for 120 minutes at 70 ° C and then neutralized with 18.62 kg of k dd (CaCO 3 - 99.96%) over 60 minutes to obtain large gypsum crystals. The gypsum lost as sediment is separated on a vacuum filter, washed with 100 kg of hot water. As a result, 118.02 kg of post-crystalline liquor solution (KNOs - 14.04%, Mg (NO3) 2 H2O - 74.52%, 96.00 kg of post-crystalline liquor gypsum (CaSO4 • 21 ^ 0 - 63.13%) , KN03 - 0.43%, Mg (NO3) 2 - 0.32%, H20 - 32.87%) and 97.54 kg of washing water (KN03 - 1.32%, Mg (NOs) 2 - 0.94 %, CaSO 4 - 0.33%, H 2 O - 97.41%). The washed gypsum is separated, the washed water is drained and the post-crystalline liquor solution is drained to obtain 33.04 kg of the final product, 10.46%, CaSO 4 - 0.98%, washed (CaSO, from developmental (53.64% - KN03, 39.42% - Mg (NO,), 4.90% - CaSO4, 1.95% - H20). 3'2 Chemical composition of substrates Table 2 intermediate products Expendable and end product standards Product name 1. Polyhalite | 2. HN03 3. CaC03 4. Gypsum (unwashed) 5. Post-crystalline lug 6. Gypsum (washed) 7 Washing water 8. Final product Product consumption in kg 100.00 76.93 33.24 188.01 243.13 202.88 235.59 57.04 Salt composition,% K2SO4 28.86 - - - MgSO 4 20.05 - - - CaSO 4 44.61 - - 47.53 0.55 43.56 0.37 2.36 KNOb - - - 5.26 13.10 0.83 3.47 55.81 Mg (NOa) 2 - - - 3.90 9.64 0.61 2.56 41.06 CaCOB - - 99.96 _ - HNOfl - 54 , 4 - ¦, - H20 6.41 45.60 - 43.30 76.71 54.91 93.60 ^ 7 total 99.93 | 100.00 | - 99.99 | 100.00 | 99.91, | 100.00 100.00 111 122 411 12 The degree of obtaining potassium and magnesium in the product is 98%, the degree of decomposition of polyhalite is 100M. Example VII. 10a. 00 kg of dry sodium chloride-free polyhalite with a grain size of 0.5 + 0.25 mm is placed in a heated reactor equipped with stirrers, along with 76.93 kg. 55%. nitric acid and with 236.59 kg of washing water. The resulting suspension is stirred for 150 minutes at 90 ° C, then neutralized with 33.24 kg of chalk at 75 ° C for 60 minutes. The gypsum precipitated is separated on a vacuum filter and obtained 188 0.01 kg of unwashed gypsum and 243.13 kg of post-crystalline slurry solution. The plaster on the filter is washed with 250.46 kg of hot water. As a result, 212.59 kg of wash water was obtained. The washed gypsum is separated, the rinsing water is returned to the decomposition stage, and the post-crystalline slurry solution is dehydrated to obtain 57.04 kg of the product. The degree of potassium and magnesium in the product is 95%, the degree of decomposition of polyhalite is 100% / t. The chemical composition of the starting materials, intermediates and end product is shown in Table 2. Describing the above examples of the process according to the invention, a detailed technology is provided for the sake of clarity. However, it should be borne in mind that the present invention is by no means limited to the technology adopted, and that each term encompasses equivalent elements that perform the same function and lead to the same task. Although the present invention has been shown based on typical embodiments thereof, it should be understood by those skilled in the art that variations in particular operations of the method of producing a mineral fertilizer may be made within the scope of the invention. All these changes and variants do not exceed the scope of protection afforded by the present invention. The patent claim is a method of producing a mineral fertilizer from polyhalite, which consists in decomposing polyhalite with mineral acid; neutralization of the resulting suspension and separation of the final product, characterized in that the polyhalite is decomposed with nitric acid M with a concentration of 5 to 25% by weight, at a temperature of 60 to 100 ° C, and the resulting suspension is then neutralized with carbonate, calcium hydroxide or oxide. Z-d Nr 2 - 13 * «/ 84 are copies of A-4 Ctna IW ii PL