PT803581E - Processo para a preparacao de uma atmosfera de tratamento termico e metodo de regulacao de um processo deste tipo - Google Patents

Description

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DESCRIÇÃO "PROCESSO PARA A PREPARAÇÃO DE UMA ATMOSFERA DE TRATAMENTO TÉRMICO E MÉTODO DE REGULAÇÃO DE UM PROCESSO DESTE TIPO” A presente invenção refere-se ao domínio das atmosferas de tratamento térmico. Refere-se, mais paiticularmente, a atmosferas preparadas pela ieacção, num reactor catalítico de desoxigenação de um gás, entre uma primeira mistura que contém oxigénio e uma segunda mistura que contém um hidrocarboneto. A "primeira mistura" é correntemente constituída por uma mistura de ar e azoto criogénico, ou então por azoto impuro que contém uma concentração residual de oxigénio, tal como o produzido no local por separação do ar por permeação ou adsorção.

Quanto à "segunda mistura", ela é constituída, na maior parte dos casos, por gás natural ou então por propano, ou ainda por uma mistura de hidrocarbonetos.

Na prática, verifica-se que o funcionamento destes geradores é muito difícil de controlar quando as necessidades do local variam, em termos de débito da atmosfera. Uma dificuldade deste tipo pode colocar-se tanto num caso (a) em que o gerador alimenta vários fomos numa oficina, como no caso (b) em que alimenta um único forno: - caso a) : no caso da alimentação de um local com múltiplos fomos, é comum que, num momento do dia ou da semana de produção, se parem um (ou vários) fomos. Uma paragem deste tipo pode fazer-se de forma clássica, manualmente por meio de uma válvula situada na linha de alimentação do forno, ou então, por exemplo, ao nível do próprio gerador da atmosfera que vem então comandar o fecho de uma electroválvula na linha considerada.

Vai-se então, por um meio qualquer, assinalar ao gerador da atmosfera que ele deve produzir menos débito (subtracção feita do consumo do forno que acaba de ser parado), e assistir ao facto de que o gerador, em consequência disso, vai fornecer um débito global reduzido. 2 2

'•V, 0 débito produzido vai, portanto, ser diminuído, enquanto a pressão à saída do reactor catalítico terá variado, aumentando o fecho de um forno a perda de carga à saída do reactor. É preciso, com efeito, considerar o facto de que cada linha possui a sua própria perda de carga (devida ao comprimento da linha, ou ainda à presença de dispositivos, tais como válvulas ou outros debímetros na linha, etc.), e, portanto, o débito, tal como foi novamente regulado pelo gerador para se adaptar ao número de fomos agora em serviço, vai-se repartir, mais ou menos, entre as linhas abertas, de acordo com a perda de carga de cada linha. Não se pode, portanto, na prática, estar seguro da repartição do débito entre cada linha, e, por conseguinte, ao nível de cada fomo, e é então comum que um operador seja obrigado a reajustar manualmente o débito que alimenta cada fomo, a fim de se situar ao nível do débito efectivamente requerido pelo fomo considerado. - caso b) : para ilustrar o caso de um único fomo alimentado pelo gerador, em que as necessidades de débitos de gás podem variar, pode citar-se o caso de um fomo de campânula.

Estes fomos de campânula utilizam perfis de temperatura de algumas horas, ou mesmo de algumas dezenas de horas, o qual compreende, tipicamente, uma subida de temperatura mais ou menos regular, um patamar de temperatura e uma fase de arrefecimento. Durante o patamar térmico, o utilizador utiliza, na maior parte dos casos, um débito decrescente, em geral por fases. O utilizador mantém, por outro lado, na maior parte dos casos, no seu fomo de campânula, uma certa sobrepressão (tipicamente da ordem de algumas dezenas de milibar), tendo por objectivo limitar as entradas de ar na campânula. A manutenção, em todas as circunstâncias, desta sobrepressão, em tais condições de variação de débito, revela-se então muito particularmente delicada, e é, na maioria dos casos, realizada de forma manual, nomeadamente através da intervenção de uma válvula.

Um dos objectivos da presente invenção é, pois, propor um processo aperfeiçoado de geração de uma atmosfera, do tipo anteriormente definido, que permita regular com precisão a quantidade de atmosfera injectada em cada fomo, por exemplo, qualquer que seja o número de fomos em serviço no local utilizador. O processo para a preparação de uma atmosfera de tratamento térmico de acordo com a invenção, por reacção catalítica entre uma primeira mistura gasosa que contém oxigénio, e uma segunda mistura gasosa que contém um hidrocarboneto, num reactor catalítico, com vista à alimentação, em atmosfera, de um local utilizador, compreendendo pelo menos um forno de tratamento térmico, compreende, portanto, os seguintes passos: a) mede-se continuamente a pressão da atmosfera de tratamento térmico obtida à saída do reactor catalítico ; b) compara-se a medida da pressão efectuada durante o passo a) com uma pressão de referência Pc; c) actua-se a montante, de acordo com o resultado da comparação efectuada durante o passo b), se for o caso, sobre os débitos respectivos da primeira mistura gasosa e/ou da segunda mistura gasosa que chegam à entrada do reactor catalítico, de forma a restabelecer a pressão da atmosfera de tratamento térmico resultante, à saída do reactor, ao nível da referência Pc.

Os trabalhos que a Requerente levou a cabo puseram em evidência, com efeito, que a gestão de uma referência de pressão à saída do reactor catalítico origina uma solução dos problemas que se colocam tanto em instalações com múltiplos fomos, como em instalações em que é alimentado um único forno de tratamento térmico.

Ilustramos aqui o exemplo de uma instalação que compreende três fomos contínuos de tratamento térmico. A um dado momento, o utilizador pára o fomo n° 3. Esta intervenção faz subir a pressão à saída do reactor catalítico, em resultado da perda de carga introduzida pelo fecho da linha de alimentação n° 3.

De acordo com a invenção, vão-se modificar os débitos da primeira e da segunda misturas gasosas que alimentam o reactor catalítico, para se obter, à saída, uma atmosfera de tratamento térmico cuja pressão seja restabelecida ao nível da referência Pc

Estando a pressão restabelecida ao nível da pressão de referência, e, por outro lado, estando a perda de carga, como já foi assinalado, fixada em cada linha, uma operação deste tipo fixa o débito enviado a cada linha em serviço da instalação ao nível do débito que cada forno habitualmente necessita (portanto, sem nenhuma perturbação do seu funcionamento). A referência de pressão Pc à saída do reactor é fixada caso a caso para cada local utilizador, em função do débito máximo que o local considerado necessitar, e da perda de carga que caracteriza a rede. A referência Pc está, mais frequentemente, situada no intervalo [50mbar, 400 mbar] relativos.

Um caso de alimentação em paralelo deste tipo, de um local utilizador com três fomos, será pormenorizado mais adiante no âmbito dos exemplos. A primeira mistura gasosa de acordo com a invenção poderá ser constituída, por exemplo, por um azoto impuro que contém uma certa concentração residual de oxigénio, tal como é obtido por separação do ar por permeação ou adsorção, ou ainda ser obtida por uma mistura de ar e de azoto de origem criogénica.

Sempre a título ilustrativo, a segunda mistura gasosa, que contém um hidrocarboneto, poderá ser constituída por gás natural ou ainda por uma mistura de hidrocarbonetos, mas poderá igualmente ser uma mistura mais complexa constituída por um subproduto industrial proveniente de uma instalação industrial em que um dos processos conduz à produção de um subproduto desta natureza, e que contém então, de preferência, uma grande proporção (tipicamente de pelo menos 50% da mistura global) da mistura constituída por hidrogénio, por um hidrocarboneto e por CO. O reactor catalítico de acordo com a invenção poderá, por exemplo, conter um catalisador à base de metal não nobre, tal como o níquel ou o cobre, ou ainda à base de um metal precioso, como a platina ou o paládio.

De acordo com uma das formas de realização da invenção, o reactor catalítico empregue utiliza um catalisador à base de metal precioso, tal como o paládio ou a platina, sendo a reacção entre a primeira mistura e a segunda mistura gasosa efectuada no interior do reactor num intervalo de temperaturas de 400 a 900 °C.

De acordo com uma outra das formas de realização da invenção, o reactor catalítico empregue utiliza um catalisador à base de metal não precioso, como o níquel, sendo a reacção entre a primeira mistura e a segunda mistura gasosa efectuada no interior do reactor a uma temperatura compreendida entre 800 e 1200 °C. 5

Os meios utilizados para efectuar o seguimento da pressão medida à saída φο reactor, e a comparação entre a pressão medida à saída do reactor e a pressão de referência Pc, mas igualmente para a actuação a montante sobre os débitos que entram no reactor, a fim de manter o nível de pressão Pc, poderão compreender todos os tipos de unidades de tratamento de informações, compreendendo meios de regulação do funcionamento de meios de comando, por exemplo, de débito (válvulas, electroválvulas, etc.) recebendo, portanto, a unidade, nomeadamente, uma informação de pressão medida à saída do reactor catalítico.

Podem ser concebidos diferentes modos de realização destes meios de regulação, como, por exemplo, um regulador ΡΠ) ou qualquer outro regulador conhecido do estado da técnica.

Uma vez que as operações anteriormente citadas de seguimento, comparação e actuação a montante, se podem apresentar, por exemplo, sob uma forma programada na unidade de tratamento de informações, esta compreende então qualquer calculador programável apropriado conhecido do estado da técnica. A título ilustrativo, a unidade poderá compreender, por exemplo, um autómato programável. A noção de controle "contínuo" da pressão à saída do reactor deverá ser entendida como estando ligada à velocidade de aquisição dos meios utilizados, por exemplo, de um autómato programável, sendo a actualização dos dados efectuada, em geral, todas as fracções de segundo.

De acordo com um dos aspectos da invenção, a temperatura de aquecimento do reactor catalítico é regulada em função do débito da atmosfera a produzir. Poder-se-á, por exemplo, efectuar uma regulação deste tipo definindo um certo número de níveis de débito de atmosfera que o reactor é obrigado a produzir para alimentar o local utilizador de acordo com todas as suas variantes de funcionamento, associando a cada nível uma referência de temperatura de aquecimento do reactor catalítico. O processo de acordo com a invenção pode preparar atmosferas de tratamento térmico de composição muito variada, nomeadamente de acordo com as necessidades do local utilizador considerado e a concentração residual de oxigénio de partida da primeira mistura gasosa, que são compostas por uma base de azoto, à qual se adicionam, 6 6

nomeadamente, hidrogénio (de preferência, de 1 a 30 % em volume), CO preferência de 0,5 a 15 % em volume), CO2 (de preferência de 100 ppm a 2 % em volume) e vapor de água (para um ponto de orvalho que se situa, de preferência, entre -40 °C e +20 °C, ou mesmo +30 °C), adaptando-se deste modo aos tipos de tratamentos térmicos pretendidos que necessitam de uma atmosfera de protecção ou, então, de uma atmosfera mais activa, por exemplo, descarburante. A fim de assegurar a ausência substancial de oxigénio na atmosfera resultante, deve trabalhar-se, de preferência, com quantidades de hidrocarbonetos ligeiramente acima das estequiométricas, arrastando a presença de hidrocarboneto residual na atmosfera resultante. Não serão aqui pormenorizados os cálculos que são tradicionalmente efectuados pelos especialistas na técnica para determinar, tendo em consideração a estequiometria das reacções que se produzem entre o oxigénio e o hidrocarboneto, e para as caractensticas dadas da atmosfera a preparar (débito e composição, por exemplo, em CO e H2), a concentração residual de oxigénio no mínimo necessária na fonte da primeira mistura gasosa, o débito desta primeira mistura gasosa a realizar, e o débito da segunda mistura gasosa que contém hidrocarboneto para se situar, pelo menos, nas condições estequiométricas, ou mesmo em condições ligeiramente acima das estequiométricas.

Quando um nível de pressão P da atmosfera à saída do reactor é detereminado e transmitido à unidade de tratamento de informação, esta compara P com a referência Pc e regula a pressão a fim de que P seja restabelecido ao nível do valor de referência Pc.

Esta regulação faz-se modificando o débito global da atmosfera produzida, traduzindo-se a diferença entre P e Pc, portanto, em referência de débito global de atmosfera, 0 que conduz, em seguida, aos cálculos débitos/concentrações acima referidos. A título ilustrativo, poder-se-á, por exemplo, efectuar a regulação da seguinte forma, a partir de um autómato programado: - o autómato recebe uma medida de pressão P, determinada à saída do reactor catalítico; - o autómato efectua uma conversão em forma numérica N desta medida (compreendida entre 0 e Nm»)', - esta forma numérica N é enviada a um bloco de regulação PID que efectua uma regulação e emite, à sua saída, um valor N’ que representa o resultado da regulação (o regulador trabalha, por exemplo, em saída invertida; quanto mais elevada for a medida de pressão, mais o valor numérico tende para baixo); - o autómato converte então a diferença de pressão P-Pc em referência de débito Qc por uma regra de três:

saída PID ·> débito em Nm3/h 0 Qmax Qc 0

Nmax Ν’ COm Qc — (Qmax ^ N) / N max em que Qm^ é igual ao valor do débito máximo que a instalação pode produzir (isto é, a plena escala de débito); - o autómato traduz então esta referência de débito global Qc em referências de débitos Qn2-02 da primeira mistura gasosa que contém oxigénio, e QcxHy da segunda mistura gasosa que contém o hidrocarboneto.

Qualquer que seja o método utilizado, deve proceder-se, com vantagem, a partir de uma referência de débito Qc e da composição da atmosfera requerida, de acordo com a seguinte cronologia: - cálculo da referência QN2-02 de débito da primeira mistura gasosa que contém oxigénio; - cálculo, a partir de Qn2-o2, da referência QcxHy do débito da segunda mistura gasosa que contém o hidrocarboneto (aplicando, de preferência, em relação à referência Cn2-o2» um ligeiro excesso estequiométrico). É de notar que esta cronologia apresenta a vantagem de calcular a referência de débito de hidrocarboneto a partir do débito real da primeira mistura gasosa (por exemplo, azoto impuro) e não a partir da referência de débito global da atmosfera, o que 8 evita sensivelmente o risco de formação de fuligens (calcular, no arranque da regulação, a referência de débito de hidrocarboneto a partir da referência de débito global de atmosfera, conduz a um risco de utilização de um excesso não controlado de hidrocarboneto em relação ao oxigénio e, portanto, ao possível aparecimento de fuligens). A invenção refere-se igualmente a um método de regulação de um processo de preparação de uma atmosfera de tratamento térmico, no decurso do qual se faz reagir, num reactor catalítico de desoxigenação de um gás, uma primeira mistura gasosa que contém oxigénio, e uma segunda mistura gasosa que contém hidrocarboneto, a fim de se obter, à saída do reactor, a atmosfera de tratamento térmico pretendida, com vista à alimentação de um local utilizador que compreende, pelo menos, um forno utilizador, segundo o qual: a) se mede continuamente a pressão da atmosfera de tratamento térmico obtida à saída do reactor catalítico; b) se compara a medida de pressão efectuada durante o passo a) com uma pressão de referência determinada Pc; c) se actua a montante, de acordo com o resultado da comparação efectuada durante o passo b), se for o caso, sobre os débitos respectivos da primeira e/ou da segunda mistura gasosa que chegam ao reactor catalítico, de forma a restabelecer a pressão da atmosfera de tratamento térmico à saída do reactor ao nível da referência Pc. A invenção refere-se também a uma instalação de preparação de uma atmosfera de tratamento térmico, que compreende: uma fonte de uma primeira mistura gasosa que contém oxigénio; uma fonte de uma segunda mistura gasosa que contém hidrocarboneto; um reactor catalítico de desoxigenação de um gás, apto a produzir, na sua saída, a atmosfera de tratamento térmico, tal como resulta da reacção no seio do reactor entre a primeira mistura gasosa e a segunda mistura gasosa, a qual é caracterizada pelo facto de compreender: 9 a) primeiros meios de medição, de forma contínua, da pressão da atmS§€^| á saída do reactor; b) segundos meios que permitem efectuar o seguimento da medida realizada pelos primeiros meios e comparar o resultado desta medida com uma pressão de referência Pc; c) terceiros meios que permitem, se for o caso, consoante o resultado da comparação efectuada durante o passo b), modificar os débitos respectivos da primeira mistura gasosa e/ou da segunda mistura gasosa que chegam ao reactor catalítico, a fim de restabelecer a pressão ao nível de pressão de referência Pc.

De acordo com uma das formas de realização da invenção, os segundos e terceiros meios estão reunidos numa unidade de tratamento de informações, que compreende meios de regulação do funcionamento de meios de comando de débitos, e um calculador programável.

De acordo com uma das formas de realização da invenção, os meios de regulação compreendem um regulador ΡΠ).

Outras características e vantagens da presente invenção serão realçadas com a seguinte descrição de modos de realização, dada a título ilustrativo mas, de modo algum, limitativo, feita em relação com os desenhos anexos, nos quais: - a figura 1 é uma representação esquemática de uma instalação conveniente para a realização do processo de geração da atmosfera de acordo com a invenção; - a figura 2 é uma representação esquemática mais pormenorizada do gerador catalítico 1 da figura 1. A caixa referenciada com 1 na figura representa esquematicamente o gerador da atmosfera, que compreende aqui, como será pormenorizado mais adiante no âmbito da figura 2, um reactor catalítico à base de platina sobre um suporte de alumina, um permutador gás/gás, assim como uma unidade de tratamento de informação, que compreende um autómato programável. O reactor é alimentado com o auxílio de uma primeira mistura gasosa que contém oxigénio, obtida aqui por uma mistura entre o ar (fonte 2) e azoto de origem criogénica (fonte 3), e de uma segunda mistura gasosa que contém um hidrocarboneto, constituído aqui (fonte 4) por gás natural.

A primeira mistura gasosa de acordo com a invenção poderia ser constituída, igualmente, por exemplo, por um azoto impuro obtido por permeação ou adsorção. A atmostera de tratamento térmico resultante da reacção destas misturas no interior do reactor é fornecida, através da linha de gás 5, para um feixe de linhas de gás em paralelo (6, 7, 8), que alimentam, em fim de linha, três fomos de tratamento térmico designados na figura por Fl, F2 e F3.

Cada uma das linhas está equipada com um meio de criação de uma perda de carga na linha (respectivamente 9, 10 e 11), que pode, por exemplo, ser constituído pelos seguintes meios: uma válvula de laminagem, ou uma válvula de paragem que o utilizador utiliza para laminar o débito que vai chegando à linha, ou ainda um quadro de gás. Mas, de forma mais geral, este meio de criação de uma perda de carga pode igualmente ser obtido pela configuração da tubagem utilizada em cada linha, ou ainda pela configuração dos bocais de injecção da atmosfera em cada forno.

Um meio (12) de medida da pressão da atmosfera fornecida pelo gerador está disposto na linha de gás 5, entre o gerador 1 e a derivação das linhas 6,7,8.

Referenciou-se na figura : com tracejado (—) exemplos do fluxo de informações recebidos pela unidade de tratamento de informações do gerador 1 (incluindo, portanto, nomeadamente, uma informação de pressão proveniente do detector de pressão 12), com traços mistos traço/ponto (-.-.-.), exemplos de actuação a montante da unidade sobre as fontes de gás que alimentam o reactor catalítico, e só com ponteado (...), um exemplo de acção da unidade sobre uma das linhas da rede, para fechar esta linha, no seguimento, por exemplo, de uma acção voluntária do utilizador ao nível do gerador 1 (por exemplo, por acção num botão de carregar). A configuração representada no âmbito desta figura é apenas ilustrativa das numerosas possibilidades de fluxo de informações e de acções para e da unidade de tratamento de informações, e podem ainda citar-se, sempre a título ilustrativo, os seguintes casos: i) fluxo de informações para a unidade:

11 \ju« uma medida de temperatura no interior do reactor (que permite, por exemplo, definir um limiar para lá do qual é permitida a injecção da mistura reactiva ou ainda um limiar de segurança, para lá do qual a instalação é parada); - uma medida de pressão à entrada do reactor catalítico; uma medida de pressão na rede da primeira mistura gasosa (por exemplo, na rede de azoto impuro); uma medida de pressão na rede de azoto criogénico quando é utilizada uma fonte deste tipo; informações diversas e variadas, provenientes dos fomos (temperatura composição da atmosfera no interior do forno, etc.) ii) fluxo de acções provenientes da unidade : a regulação da temperatura de aquecimento das resistências que envolvem o reactor (assinalou-se que, de acordo com um dos aspectos da invenção, poder-se-ia subordinar esta temperatura em função do débito da atmosfera produzida); actuações a montante, ligadas a aspectos de segurança da instalação (sobreaquecimento, falta de um ou outro dos fluidos, necessitando, por exemplo, mudar para uma outra fonte, etc.).

Na figura 2, que ilustra, de forma esquemática e parcial, um modo de realização do gerador catalítico 1, a mistura gasosa 2/3 que contém oxigénio, depois de ter transitado numa das vias de um permutador de placas 23, é dirigida, através de uma canalização 21, para o ponto baixo 19 de um reactor catalítico 16. Adiciona-se a esta primeira mistura gasosa, antes da sua chegada ao reactor catalítico, a segunda mistura gasosa 4 que contém um hidrocarboneto. A atmosfera de tratamento térmico resultante da reacção entre as duas misturas no interior do reactor 16 é evacuada, através do ponto alto 20 do reactor catalítico, por uma linha de gás 22, ligada a uma outra via do permutador 23, de onde sai por uma conduta 24 para ser conduzida para o (ou os) posto utilizador 25, Fl, F2, etc.

Simbolizou-se pela referência 17 as resistências de aquecimento que envolvem o reactor catalítico, e pelo rectângulo 18 um isolamento térmico que envolve o reactor.

Por uma questão de simplicidade de leitura da figura, não se representou nesta figura 2 o pormenor da unidade de tratamento de informações, ou ainda os sistemas de

12 medida de pressão e também os meios de comando de débitos dos quais a unidade (por exemplo o autómato) recupera as informações, ou ainda sobre os quais exerce as acções.

Lisboa, '7 SET. 2001

Dra. Maria Silvina Ferreira Agente Oficial de Pror^bdo industrial R. Castilho, 50 - 5? - 12 e 9 - 163 LISBOA Telefs. 213 851339 - 213815050

Claims (13)

1 1

REIVINDICAÇÕES 1. Processo para a preparação de uma atmosfera de tratamento térmico por reacção catalítica entre uma primeira mistura gasosa (2/3) que contém oxigénio e uma segunda mistura gasosa (4) que contém um hidrocarboneto, num reactor catalítico (16), com vista à alimentação, na referida atmosfera, de um local utilizador que compreende pelo menos um posto utilizador (Fl, F2, F3,25), de acordo com o qual: a) se mede continuamente (12) a pressão da atmosfera de tratamento térmico obtida à saída do reactor; b) se compara a medida de pressão efectuada durante o passo a) com uma pressão de referência Pc determinada, à saída do reactor, em função do débito máximo que o local considerado necessita e da perda de carga que caracteriza a rede; c) se actua a montante, se for o caso, de acordo com o resultado da comparação efectuada durante o passo b), sobre os débitos respectivos da primeira mistura e/ou da segunda mistura gasosa que chegam à entrada do reactor catalítico, de forma a restabelecer, se necessário, a pressão da atmosfera de tratamento térmico à saída do reactor ao nível da referência Pc.

2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por se utilizar no reactor um catalisador à base de metal precioso, e por se efectuar a reacção a uma temperatura compreendida entre 400 °C e 900 °C.

3. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por se utilizar no reactor um catalisador à base de metal não precioso, e por se efectuar a reacção a uma temperatura compreendida entre 800 °C e 1200 °C.

4. Processo de acordo com aa reivindicações 2 ou 3, caracterizado por a temperatura de aquecimento do reactor ser regulável, em função do débito da atmosfera produzida.

5. Processo de acordo com uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado por a referida primeira mistura gasosa ser um azoto impuro produzido por separação do ar por meio de uma membrana ou por adsorção, cuja concentração residual de oxigénio é superior ou igual a 0,5%. 2

6. Processo de acordo com a reivindicação 5, caracterizado por a concentração residual de oxigénio estar compreendida entre 2 e 7 %.

7. Processo de acordo com uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado por a referida primeira mistura gasosa ser uma mistura de ar e de azoto de origem criogénica.

8. Processo de acordo com uma das reivindicações anteriores, caracterizado por se realizar uma permuta térmica entre as duas misturas gasosas seguintes: a referida atmosfera de tratamento térmico, entre a sua saída do reactor catalítico e a sua chegada a um posto utilizador; a referida primeira mistura gasosa que contém oxigénio, antes da sua entrada no reactor catalítico.

9. Método de regulação de um processo para a preparação de uma atmosfera de tratamento térmico, processo no decurso do qual se fazem reagir, num reactor catalítico, uma primeira mistura gasosa que contém oxigénio e uma segunda mistura gasosa que contém um hidrocarboneto, a fim de se obter, à saída do reactor, a referida atmosfera de tratamento térmico, com vista à alimentação, na referida atmosfera, de um local utilizador que compreende pelo menos um posto utilizador, segundo o qual: a) se mede continuamente a pressão P da referida atmosfera de tratamento térmico obtida à saída do reactor catalítico; b) se compara a medida de pressão P efectuada durante o passo a) com uma pressão de referência Pc determinada, à saída do reactor, em função do débito máximo que o local considerado necessita e da perda de carga que caracteriza a rede; c) se actua-se a montante, se for o caso, de acordo com o resultado da comparação efectuada durante o passo b), sobre os débitos respectivos da primeira mistura gasosa e/ou da segunda mistura gasosa que chegam á entrada do reactor catalítico, de forma a restabelecer, se necessário, a pressão P ao nível da pressão de referência Pc.

10. Método de regulação de acordo com a reivindicação 9, caracterizado por se restabelecer a pressão P ao nível do valor de referência Pc modificando o débito global da atmosfera de tratamento térmico produzida, sendo a diferença entre P e Pc traduzida numa referência Qc do débito global de atmosfera, e por se proceder, a partir 3

dos dados de referência do débito global Qc e da composição da atmosfera requerida, aos seguintes passos: cálculo da referência QN2-o2 do débito da primeira mistura gasosa que contém oxigénio, cálculo, com base na referência QN202, da referência QCxHy do débito da segunda mistura gasosa que contém o hidrocarboneto.

11. Instalação de preparação de uma atmosfera de tratamento térmico, que compreende: - uma fonte (2/3) de uma primeira mistura gasosa que contém oxigénio; - uma fonte (4) de uma segunda mistura gasosa que contém um hidrocarboneto; um reactor catalítico (16) de desoxigenação de um gás, apto a produzir, na sua saída, a referida atmosfera de tratamento térmico, resultante da reacção no interior do reactor entre a primeira mistura gasosa e a segunda mistura gasosa, caracterizada por compreender: a) primeiros meios (12) de medição contínua da pressão da atmosfera à saída do reactor; b) segundos meios (1) que permitem comparar o resultado da medida efectuada durante o passo a) com uma pressão de referência Pc determinada, à saída do reactor, em função do débito máximo que o local considerado necessita e da perda de carga que caracteriza a rede; d) os terceiros meios (1) que permitem, se for o caso, consoante o resultado da comparação efectuada durante o passo b), modificar, se for o caso, os débitos respectivos da primeira mistura gasosa e/ou da segunda mistura gasosa que chegam ao reactor catalítico, a fim de restabelecer a referida pressão ao nível da pressão de referência Pc.

12. Instalação de acordo com a reivindicação 11, caracterizada por os segundos e terceiros meios estarem reunidos numa unidade de tratamento de 4

informações, que compreende meios de regulação do funcionamento de' meios de comando de débitos e um calculador programável.

13. Instalação de acordo com as reivindicações 11 ou 12, caracterizada por compreender um autómato programável. Lisboa, -7 SET. 2001 Dra. Maria Silvina Ferreira

Agente Oficial de Pr:: ·' lede Industrial R. Castilho. 50-5! - Loi) * 163 LISBOA Telefs. 213 651339 - 213815050