WO1981002900A1 - Plaque d'acier a haute resistance, laminee a froid presentant une excellente formabilite et procede de production de celle-ci ainsi que plaque d'acier galvanise a haute resistance, presentant une excellente formabilite, et procede de production de celle-ci - Google Patents

Description

明 成形性の 優れた高張力冷延鋼板お よ び

そ の製造方法な ら びに 成形性の優れた

高張力溶融亜鉛め つき 鋼板 と そ の製造

方法

糸田 技 分

本発明は 成形性の優れた高張力冷延鋼板お よ びそ の製 造方法に 関 し 、 特に 本発明は 引張強さ 〜 / ²級の 非時効性を有す る 成形性の優れ た高張力冷延鋼板お よ び i。 そ の製造方法に 関す る も のであ る 。 ま た本発明は.成形性 ' の優れ た非時効性高張力溶融亜鉛め つ き鋼板 と そ の 製造 方法に関する も の で あ る。

背 自動車の 燃費向上を 目 的 と し て車体を軽量化す る た め ¹⁵ 高張力鋼板の需要が增大 し てい る。 こ の よ う な鋼板は下 記の諸要求を満足す る必要が あ る 。

1. 非時劲性であ る こ と 、 i 2· r 値が高レ、 こ と 、

3. 伸びが大 き レ、 こ と 、 降伏比が低い こ と 、

5. 介在物が少な く 表面疵がない こ と 、

5 6. 製品 コ ス ト が高 く なレ、.こ と 、

7. 溶融めつ き が容易に施 し う る こ と。 こ の よ う な要求に応え る 鏞 と し て マ ル テ ン サ イ ト · フ ェ ラ イ ト ニ相合金組織か ら な る デ ュ ア ル ' フ ェ ー ズ鋼や、 ア ル ミ キ ル ド鐧に ：？， Mn, Si等を添加含有さ せ た リ フ ォ

" ス鐧が開発さ れて来たが、 成形性が不足する た め 自 動車 の フ ヱ ン ダ 一等の 深絞 り が行な わ れ る 部位に は 使用で き ない。 更に これ ら の鑼は Si， Cr , Mn な ど の め っ き 性を 阻害す る元素を多 く 含むた め 、 溶融亜鉛めつ き が容易に はでき な レ、 とレ、 う 欠点も あ る 。

1⁵ —方鋼中の G お よ び N と結合力 の強い Ti ま た は Nb を、 G ま たは G + N 量に対し て化学量論的に 当量以上配合 し て G お よ び N を固定し 、 さ ら に 固溶強化元素 と し て Mn ま た は Siを配合 し て 値と 引張強さ の高い鋼板を得 る 方法が提案さ れ ている 。 例えば鉄 と 鋼 /ヲ 7ヲ 年 // ε3ε 。 に り .0/ % C 以下の極 炭素鑼 に Ti 0^25%, Mn / .ぶ％ お よ び Si σ.=2·2% を含有さ せた鑼を 違続焼鈍する こ と に よ り 、 引張強さ （ 以下 TS と略記す る ） ^f¾/mm²、 降伏点 下 と 略記す る ） ·2·2 〜 iS^/ f- ヽ Ϊ値 / · <T、 f申 び %の

' 良加工性の鋼が得 ら れ る こ と が報告さ れてい る 。 し か し こ の鐧は Ti が鋼中 の G， N と 結合す る ほ かに S， ひ と も 結合 し てい る た め 多量の介在物 を 生成 し 、 表面疵が発生 し易レ、 と レ、 う 欠点 があ る。 ま た Mn， Si, Ti の添加量が 多い こ と お よ び多量の合金を添加 し て かつ溶鑌中 の C を 以下に脱炭精鍊する 必要が あ る こ と か ら 、 合金 コ ス ト な ら びに脱炭 コ ス ト が高レ、 とレ、 う 欠点を有 し て レ、る。

ま た特開昭 ― /σσ?·2 σ号公報には G 0.οο %, Si

/ .0/ %, Mn 0.22% , kl 0 - 025%, Wo 0.0^-9 か ら な る 鋼 に連続焼鈍後 。 、 J 分間過時効処理を施す こ と に よ り TS 《2 〜

, YP 2S ~ , Γ 値 / - ό 〜 / .<Γ, 伸び 2 〜 3 の高張力鋼が得 ら れ る こ と が提案さ れ て い る が、 r 値 お よ び伸びが泜いた め に加ェ性が不十分で あ る とレ、 う 欠点があ る 。 発 明 の 不 本発明 は、 従来の 高張力錫板な ら び に その製造方法の 有す る前記諸欠点を 除去、 改善 b た成形性の優れた高張 カ冷延鋼板お よ びその製造方法 を提供す る こ と を 目的 と する。 更に本発明は 溶融亜鉛め つ き を施 し た成形性の優 れた高張力冷延鋼板お よ びそ の製造方法 を提供す る こ と を 目的 と する。

C ΓΙ

ん r'O 本発明は、 G: 0.02 ― 0.0/5%, Si: 以下 ， n：

0 - 0屮 〜 0 - ε% , Ρ： 0 - 03 〜 0 - / 0% , kl： 0 · 02 〜 0 · / 0% で かつ N%x 以上 Nb: C X J ^ iG% x S- + 0 ^ 020% 残部実 質的に ] Fe よ り な る 成形性の優れた高張力冷延鋼板に存 し 、 ま た 、 本発明 は上記組成 よ り な る 鋼 ス ラ ブを熱間 E 延し 、 そ の際全 £下率 を ？り 以上に かつ仕上 E延の E延 速度を omZniin 以上に と り 4>oo。C 以上の温度で捲取っ て 熱延 コ イ ルを得、 前記熱延 コ イ ル に対 し 、 常法 に よ っ て 冷間 E延を行なっ て最終厚さ の冷延鋼帯を得前記冷延鋼 帯に対し ΊΟΟ 〜 ?oo°C に おレ、て f 0 sec 〜 s min の達続焼 鈍を施 し た の ち soo。C ま でを 00°C/min 以.上の速度で冷却 する こ と を特徵 と す る 成形性の優れた高張力冷延鋼板の 製造方法に も 存する 。

更に ま た、 本発 明は、 上記組成に於て Si が 0 · ％ 以下 であ る 溶融亜鉛め つき さ れてい る 成形性の優れた高張力 冷延鋼板、 な ら び にか かる 組成の鐧 ス ラ ブを熱間 延す る 際全 E下率を ヲり％ 以上にかつ仕上 £延の E延速度 を り m/ ±n 以上にし て 延し 、 600。C 以上の温度で捲取っ て 熱延 コ イ ルを得た後、 常法に従っ て冷間 延を 施 し て最 終厚さ の冷延鋼帯を 得、 次いで前記冷延鋼带に対 し 7り σ ー 900 の温度範囲 内で f0 sec 〜 s min の間の均熱を施 し た後 CZmin 以上の速度で冷却 し て連続的に溶融亜紿 めっき を 施す こ と を 特徵 と する プ レ ス 成形性の 優れた非

C:: 時効性高張力溶融亜鉛めつ き鋼板の製造方法に存す る。 次に本発明を詳細に 説明す る 。

本発明者等は極低炭素鋼の時効性お よ び深絞 り 性に及 ぼす素材成分 と 熱間 E延条伴の影響お よ び高張力化す る - た め に添加す る P， Si, Mn 量と 仕上焼鈍条件の 深絞 り 性 と 2 次加工脆性に及ぼす影響を 詳細 に研究 し た結果、

(1) を N 量の ^ 倍以上でかつ σ -り《2% 以上を含む鋼を 熱間 延に お け る Ε延率が ？σ % 以上、 延速度 ^り m/¾iin 以上、 卷取温度 ^ り 〜 7 で で処理す る場合に は C に 対する Nt) 添加量が NbG と し て の 当量の ほぼ 以上で あ れば冷延 · 焼鈍後 の製品は非時効性を示す。

(2) G に 対し 未結合 の 固溶 が σ .020 % 未満の方が多量 の Nb を含む場合 よ り 伸びが大き く 値 は 同程度で あ る。

(3) G に対 し 当量の約 ½以上で 、 かつ未結合 が 0 · 020 《 以下の鐧に P , Si, Mn を それ ぞれ単独に添加 し た時 ϊ 値の 泜下は Mn が最も 著 し く 、 次いで、 Si であ り 、 P は最も 影響が小さ レ、 o

(⁴) P を .0 ％ 以上添加 し た極 低炭素鋼を バ ッ チ焼錡す る と プ レ ス加工後 の ² 次加工脆性を 起すが、 / ⁼C/sec 以上の冷却速度で連続焼鈍す る と σ· /σ % 以下 の p を 含 有 し て も ·2 次加工脆性が起 ら な い。 '

(5) を 0.03% 以上含有する 場合 に Μη を 以下又は Si を / . «2 % 以下含有す る と 値 の劣化が少な く 高強度 が得 ら れ る。

(6) 上記成分組成範囲 内の Nb, P, Mn を 含有す る 鋼板の 溶融めつき 性は Si 0.ぶ 以下の場合に おいて基本的に 問題がな い o

以上（1) （6) の新規な知見を得て本発明を完成 し た。

. 次に本発明を実験デ ー タ に つい て成分組成の 限定理由 と共に説明する 。

第 1 表

第 1 表に示す組成の鋼を に加熱後 下率 ？り 、 E延速度 屮0 m/min^ 仕上温度 sio' 、 捲取温度 ^o'cの 条 件卞で熱間 E延後 E下率 <τσ で冷間 E延 し て得た最終板 厚の冷延板に対し 、 連続焼鈍に よ っ て ε3 に於て sec の焼鈍を施 し た際 の製品の特性値 （AI 値 ， E 値， f 値 ） に お よ ぼす パ ラ メ ー タ 一 0： ョ NioVGia)及 びパ ラ メ ー タ 一 βミ Nb(₀) - <? G (。） の関係 を第 / 〜 J 図 に示す。

第 I 図〜 J 0か ら パ ラ メ ー タ が J 以上に お いて AI値- 即ち 時効指数が / WM^Z を下廻 り r 値が / -ヲ を上廻 り 非時 効で r 値の高い鑼板が得 ら れ る こ と 及び 値即 ち伸びが

o: i パ ラ メ 一 タ ー /? に.従っ て変化 し 、 が り ·0·2% 以下の場合 にお い て十分高い値が得 ら れる こ と が判 る 。 かか る実験 の繰返し に よ り 、 は G( に 対し て J 倍以上必要である が β三 Nb( ) - C(¾値即 ち C と 未結合 の 。)は 、 り · 0=2 以下 s であ る こ と が必要であ る。 なお上記範囲 内で の含有 量が 0 - 03 〜 0 - 0 ％ の範囲 内に あ り 、 かつ 4 x G 〜<T x C fo + 0.0/0 % の範囲 内に あ る こ と は よ り 好適であ る 。

C は P が共存す る 場合粒界脆性を 防止する の に効果の あ る元素であ り 、 σ -りり《2 % よ り 少なレ、 と 前記効果が な く 、 ' 一方 よ り 多レ、 と Ϊ値、 伸びの 低下が著 し く な る ので、 G は Q 〜 0.0/3 % の範囲 内にする 必要があ る。

i は N を N と し て 固定す る た め に 0.り ·2 % 以上かつ Ν( )の ^ 倍以上添加す る こ と が必要であ る。 さ も な レ、 と 鐳中 ϋ が鐲中 Nb と 結合する た め に鋼中に に よ って 固 定さ れな レ、 C が多量に残 り 、 AI値 を十分低減で き ない結 杲を招 く o し か し 以上の の添加 は鋼中 に ア ル ミ ナ ク ラ ス タ 一 に起因す る介在物を增加 させ、 表面疵の 原 因 と な る ので避ける べきで あ る。

P は主た る 強化元素 と し て使用 さ れ る 。 P は 引張強さ を高め る わ り に は 値 を 低下さ せる 影響が他の 強化元素 Si, Mn に較べて少な く 、 かつ ： p を り.り 程度含有さ せ た鋼に あって は 同一 レ ベ ル の ] in あ る レ、は Si を合金さ せ た場合に ； P を特別に 添加 し なレ、 P の 低い鋼 よ り も ϊ 値が

νι?ο 高い こ と を実験に よ り 知見し た。

す な わ ち G 0.00S%， Nb 0. の鐧に ： P 0 · 0/% , Si,

Mil をそれぞれ 0. 添加 し た と き の YP， TS , E 及び r 及び AI の変化の実験結果は第 =2 表に 示す と お り であ る。

第 2 表

第 《2 表を も と に TS の上昇量に対す る の減少量を計算 し てみれば、 同表の最左攔に示す よ う に Ρ に おけ る 場合 が最 も 小さ レ、 こ と が判 る。 ·

次に ： Ρ 約 σ - os を含有す る鋼に さ ら に Si， Mn をそ れぞ れ り. 含有さ せた と き の諸特性に及ぼす影響 を調査し た 結果を第 J 表に示す。 ' 第 3 表

i。 P に S i ま たは Mn を 複合添加 し た第 J 表の デ ー タ を Si、 また は Mn を P の低い鋼に添加 し た第 ·2 表のデ 一 夕 に較べ る と 、 Ρ に Si ま た は Mn を複合添加し た 方が TS の上昇率 に対す る r 値 の 低下率が小さ い こ と が判 る 。 実際上所望 の強度 レ ベ ル た る 引張強さ 3 ₉ 2 以上を 得る た め に は ： p

¹⁵ を σ ·り J 以上 と す る こ と が必要であ る 。 し か し よ り 多 く な る と ·2 次加工脆性が生ず る の で σ - / % 以下 に す る必 要があ り 、 強度 レ ベ ル に も よ る が一般的 に σ .り 〜 σ . σ の範囲 内が よ り 好適で あ る。

S i は強化元素 と し て / . «2% 以下が添加 き れ る が溶融亜

²⁰ 鉛め つ き を施す場合 に は り と す る の が よ レ、。 ま た Mn

は鍚中 S の固定 と 鋼の強化の た め り . σ 〜 り- <?% 用レ、 ら れ A

〇:.:？ι る が、 先に も 述べた よ う に ： P に比べ F値、 伸びを 低下さ せ る 傾向が著 し い ので む し ろ 副次的に用い ら れ る 。 P , Si, Mn 添加量の増加 と と も に AI は I kg mw,² 以上となること があるが、上記組成範囲 内であ れば AI は 3 im^z 以下 と な り 実質的に 非時効性 と な る。 ま た P， Si, 添加量が多い 場合で も NbZG を高め に す れば、 AIく / /n^ と す る こ と ができ る。

引張強さ （ TS ) が 〜 ¾ ² の鋼板を製造す る 場合 の標準的な組成 と 特性を示す と 第 表の如 く であ る 。 な お TS Ζ∞² 以上の溶融亜鉛めつ き鋼板を製造す る に ほ Si< 0.5% と し Mn を増量すれ ば 'よ レ、 o

第 4 表

本発明 の鋼板に ぉレ、て 、 その 成分組成中 C， Nb , k£ ,

, Si, Mn の含有量が上記範囲 内に あ れば、 そ の 他の元 素に ついて は一般的冷延鏺板に要求 さ れ 程度の 条件を 満 し ていれば良 く 、 すなわ ち S は 0.02% 以下、 N は 0 - 0 / 以下、 0 は り. σ σ^。 以下程度であ れば良い。 ま た そ の他

C - ■?I师 に脱酸元素 と し て微量の希土類元素あ る い は C a の含有 な ら びに使用は差支え がな く 、 ま た Mo， Gu， Ni , Gr の 少量の含有も 差支えない。

次に本発明の製造方法を 説明す る 。

本発明の鋼板を溶製す る に 当 っ て は常用 さ れ てい る何 れかの方法を単独あ る いは組合せ て用レ、 る こ と ができ る。 し か し C は溶鐧の段階で予め脱炭 し て お く こ と が必要で あ り 、 その た め の手段 と し て RH 法、 DH 法な ど に よ る 真 空脱炭処理を 施す こ と は有利であ る 。 ま た純酸素底.吹転 炉法 （Q- BOP法 ） を用いて直接極低炭素鋼を溶製す る こ と も 有利で あ る 。 さ ら に 従来の 造塊法あ る いは 達続铸造法 の何れ を も 用レ、 る こ と ができ る。

連続篛造 に よ っ て得 ら れ る ス ラ ブ 、 あ る レ、 は従来の造 塊法に よ っ て製造さ れ る 鋼塊を 分塊 して 得 ら れ る ス ラ ブ は達続熱間 E延に供せ ら れる 。 そ の際 ス ラ ブ の加熱温度 と し ては Nb G を鋼中に 固溶さ せ る に必要な / / りで 以上が 確保さ れれば よ く 、 一般的な / / り 〜 / の温度範固 で十分で あ る。

本発明 に よ れ ば、 違続熱間 延の際の 下率 と E下速 度を限定する 必要があ る。 す な わ ち 下率は ス ラ ブが粗 延を経て仕上 E延 ス タ ン ド群を 出る ま 'の 全 £下率が ヲり％ 以上 と な る よ う に す る必要が あ る。 ま た仕上 ス タ ン ド群の E延速度は最低 σ m/min と する 必要が あ る。

O 1PI

¹¹ i 上記圧下率 と 圧延速度 と の条件が満足さ れた場合に は、 圧延過程に おい て微細な 、 例え ば i O O O k 以下の ： Mb ( G， N ) ， AiN , MnS か ら な る と み ら れる 複合析出物が非常に 密に存 在し 、 こ れ ら 析 出物の周囲 に鋼中の G が安定 し て存在す - 5 る こ と と な り 、 実質的 に非時効性鋼板が得 ら れ る に至る。

—方 下率が ？ひ％ よ り 低 く 、 あ る いは圧下速度が σ mXmin よ り 遅い場合には 上記の如き 現象は生ぜず、 非時 効性を有 する鑼板を得る ごと ができ ない。

本発明に よ れ ば、 熱延仕上温度 は f ^'C 以上 と する 必要 i。 があ る。 こ の温度 よ り 低い仕上温度を採用 し た場合に は ΐ値、 伸び、 時効特性が劣化す る 。

本発明に よ れ ば、 卷取温度は ^り O'C 以上 と す る 必要があ る 。 こ の温度 よ り βい温度で卷取 る と Nb に よ る C の 固定 が、 ま た A に よ る N の 固定が不充分 と な り 非時効性の鋼 ¹⁵ 板を得 る こ と が で き なレ、。 値、 r 値、 E 値 の点か ら みて 、 高温の卷取温度、 すな わ ち 〜 7 "0°C の範囲が有 利であ り 、 こ の温度範囲内の卷取温度 と す る た め に は仕 上圧延後の水冷 を弱め る と か、 も し く は水冷を 全 く 省略 する な ど の手段 を と る こ と がで き る。

0 こ の よ う に し て得 ら れ た熱延 コ イ ル は、 そ の後常法に 従って酸化 ス ケ ー ル を酸洗し て か ら 冷延する か 、 ま た は 冷延後酸洗ま た は 研創に よ り ス ケ ー ルを除去す る 。 冷延 の際の冷延率が 0 % よ り 少なレ、 と 所期の ϊ値が得 ら れ ず、

CT.IPI i 一方 ？り％ を超え る と 値は高 く な る が、 異方性が大き く な る の で 、 本発明に よ れば冷延率 は 7り 〜 の範囲 内 が特に好適であ る。

本発明に よ れ ば、 上記の如 く し て得 ら れた冷延鋼帯に 5 は さ ら に連続焼鈍を 施す。 焼鈍温度お よ び時間は 70り 〜

90りで 、 / 0 秒〜 分間 の範囲 内であ れ ば 目 標 と す る 材質 に合わせ て適当 に 選ぶ こ と がで き る。 ⁷り σ 〜 ？りりで の間 で は高温の方が強度は 低 く な る が、 τ値お よ び伸びは大 き く な る 。 〜 ss o。c ， £? 〜 ヲ σ 秒間の均熱が特に好 " 適で あ る。

上記均熱 · 再結晶後、 鋼带は 室温ま で冷却 さ れ る 。 そ の際の冷却速度は高 く と も s o o。c ま でを CZ分以上 と し なけ れば Ρ の粒界偏析の た め に 2 次加工脆性が起 る。

し か し 冷却速度 が水冷等に よ り / σ CZse c を 超え る と ¹⁵ 耐時効性が劣化 し 、 す な わ ち AI 値が高 く なる が、 別途 300 〜 S O O'C で過時効処理 を行な え ば よ い 。

結局冷却速度 は WC/分以下、 好ま し く は 〜 <r^c/sec の範囲 内が有利で あ る 。 ま た ： P に よ る 脆性を [^止す る に は均熱後の 冷却に お い て 。〜 の温度範囲 を 前記速 ^2β 度で急冷す る こ と が と く に 有利で あ る 。

本発明の鋼板は 、 連続焼鈍を 施 し た 状 ^ に おい て非時 効性であ り 、 降伏伸びを生ずる こ と は ない が、 表面粗度 調整の た め 《2 % 以下、 好ま し く は / % 以下の ス キ ン パ ス i 圧延を か け る こ と は一向に差支え なレ、 o な お本発明に お いて、 溶融亜鉛め つ き を 施す場合に は次の如 く な さ れ る。 即ち連続め つ き に 当って は、 ま ず、 冷延さ れた状態の鑼 板に対 し て連続焼鈍が施さ れ る がそ の際の均熱温度お よ s び時間は 70 0 〜 ， /り 秒〜 分間の範囲 内で あ れば

目 標 と す る 材質に合わせ て適当 に 選ぶ こ と が.で き る。

上記均熱は達続 メ ツ キ ラ イ ン を用いて行な わ れ、 こ の 均熱後直 ち に 亜鉛めつ き浴に浸漬 さ れる が、 前記均熱後 亜鉛めつ き 浴浸漬ま で の冷却速度を CZmin 以上 と し な 1。 ければな ら なレ、 o さ も な い と P の粒界偏析の た め に生ず

る 《2 次加工脆性を 避ける こ と がで き な い。 こ の 冷却速度 と し ては J〜 0'C/s e c ( / i-o 〜 Jり 00°C/m;Ln )力 好適であ る。

本発明に よれば亜鉛めつ き手段 は通常の連続溶融亜鉛 めっき手段であ ればよ く 、 そ の型 あ る レ、は めつ き 浴組成 " が特に制限さ れ る こ と は ない。 又め つ き 後必要に 応じ、

常法に従っ て合金化処理 （ ガ ル バ ニ ー ル ） を行な う こ と も でき る 。 めっ き後あ る いは それ に つづ ぐ合金化処理後 の冷却速度は、 常識的な範囲であ れば全 く 問題がない。

と こ ろ で本発明の 溶融亜鉛めつ き鋼板は非時効性で あ " る が、 降伏伸びを 消すた め 、 あ る い は表面調整、 形状矯

正のた め 、 2 % 以下好ま し く は 以下 < ス キ ン バ ス圧 延を施す こ と は一向に差支えない。 C に対す る Nb 配合比 の 泜ぃ場合 に は ス キ ン パ ス圧延に よ り 降伏点が 低下する。

^¾ R

_Ο ΡΙ "ΥΙΡΟ T10 前記亜鉛めつ き を 施す こ と に よ り 、 材質は め つ き し な い場合 に比べて で値で σ . / 〜 り ·《2、 伸びは / 〜 J % 低下

する こ と があ る 。 図 面 の 簡 単 な 説 明 第 / 図は鋼板の Nb(^) C!(¾ と AI 値 と の 関係を 示す図、 第

•2 図は鋼板の と E ( ) と の 関係を示す図 、 第 J 図 は鋼板の Nb(¾ G ） と 値 と の 関係を 示す図で あ る 。 発明を実施するための最良の形態 実施例 1

第 表に成分組成を示す鋼 I , I , BI の 種 の 鋼を 下 記製造工程（1) ， (2) , (3) , (0を 経 て製造し た。

―〇' IFI /.·. ', L-O . 10

H

m s

(1) 製鋼、 造塊

鋼 、 II は純酸素上吹転炉 （LD 転炉 ） で / ト ン 、 鋼

1 は純酸素底吹転炉 （ Q-BOP)で 230 ト ン溶製し た。 そ の 後いずれ も RH 脱ガ ス処理に よ り 脱炭、 脱酸を行なっ た。 処理時間 は鋼 I では 2 分間、 鋼 I では Ji" 分間であつ た。 P， Mn 添加は脱ガ ス処理開始直前、 Si , kl , 添 加は 脱ガ ス処理終了直前に行なっ た。 - 鋼 I 、 II は連続鏡造法に よ っ て鑭 E は造塊 - 分塊圧延 法 に よ っ てレ、ず れ も ュュ0 厚 の ス ラ ブ と し た。

(2) 熱間圧延 '

前記 J ス ラ ブは表面手—入れ を施 し た後、 加熱炉で 。 で （ 表面温度 ） 、 《?ぶ 分の均熱保持を行なっ た。 ひき つ づき ^ 列の粗圧延機、 ⁷ タ ン デ ム式の仕上圧延機 に て連 続圧延し た。 粗 延機で は ス ラ ブを 最終的に 0 厚の シ — ト バ一 と し、 さ ら に仕上圧延機に よ り J . «2赚厚 の熱延 鐧帯 と し た。 こ の と き シ 一 ト ノ 一 か ら熱延鋼帯 と する ま で 全圧下率 は ？《2% で あっ た。 ま た仕上圧延機に おけ る 延速度 （ タ ン デ ム ー ル 出側の通板速度に ほぼ対応 ） は第 / ス タ ン ド 9f m/分、 第 7 ス タ ン ド ^έσ mZ分に 設定 し た O

仕上圧延機入側 の シ 一 ト バ 一 の温度は !030 〜 /り りで 、 仕上温度は 0 〜 ？ /O'C と し た。

そ の後熱延鎞帯を卷取温度鐧 I で は 74 C で、 鋼 ]! で i は 0°C で、 鋼 ] II は 700'C で卷取っ た。

(3) 冷間圧延

熱延鋼帯を酸洗お よ び冷間圧延す る こ と に よ り 0 · 厚の 冷延 コ ィ ル と し た こ の と き の 圧下率 は 7«f% で あ つ た。 5 (4) 再結晶焼鈍

冷延 コ イ ル は ク リ 一 ニ ン グ後連続焼鈍 ラ イ ン に て再結 晶焼鈍し た。 均熱条件は鋼 I εοο 〜 <f iTC， 30 sec、 鑼 J S20〜 εέο'ο , -0 sec ヽ 鋼 ] I εοο 〜 εβο'ο, S sec であつ た。 均熱後の冷却速度は いずれ も / 〜 《 iTC/sec の範囲 '-° 内で あ っ た。

上記工程を 経た焼鈍 コ ィ ル は 0 ス キ ン パ ス を 施 し 製品 と し た。 製品の； 械的性質を 第 表に示す。

第 6 表 6

H"I ， E , II よ り そ れぞれ TS JJr¾ m²級、 σ¾ /露² 級、 /露² 級の成形性に優れた非時効性高張力冷延鎘板が i 得 ら れている。 な おいず れの鋼板 も 表面検査の結果、 一 般 キ ル ド鐧板並みで製品と し て の 使用 に 問題がな かつ た o

本発明に よれ ば、 上述の よ う に 強化元素 と し て P を利 .

5 用で き る ので Si お よ び Mn の添加量が少な く 、 ま た溶鑼

の脱燐 コ ス ト が β く て良いの で素材の 全 コ ス ト が 低 く 、 し か も DDQ ク ラ ス の絞 り 性鋼板で あ る に も 拘 ら ず連続焼 鈍後の過時効処理を 必要 と し な いた め に焼鈍 コ ス ト も 低 レ、 と レ、 う 利点を 有 し て レ、 る 。

" 施例 2

( 溶齄 Ζη めっ き鐧板の製造例 ）

(Α) 製鑼 ， 造塊

純酸素上吹転炉 （LD 転炉） で吹精後、 ： RH 脱ガ ス 処理 し、 連続鏡造 し て、 。 厚の下記第 7 表 に示す成分組成を有 ¹⁵ す る 鐧 I ， 1 を得た。 な お上記精鍊 に おいて 、 P， Mn は

了一 脱ガ ス 開始直前に添加 し 、 Nb , は脱ガ ス終了直前に添 加し た。

(B) 熱間圧延

表面手入れを施し た ス ラ ブは 加熱炉で ί 2 0。 で 3 S 分

2⁰ (鋼 I ) 、 / JO O'C で 分（鐧 I ) の均熱保持を行な っ た。 ひ

き つづき 列の粗圧延機、 7 タ ン デ ム式 'の仕上圧延檨に て連続圧延 して J - o2腿厚 の鐧帯を得 た 。 この と き ス ラ ブか ら 最終的 に熱延鋼帯 と す る まで の圧下率 は ？ であ つ

. .\： 二 A c

'― ¹ た 。 また仕上圧延機 に お け る 圧延速度 （ タ ン デ ム ロ ー ル ffi側の通板速度に ほぼ対応 ） は鐧 I で第 / ス タ ン ド ヲ <Γ mZ分、 第 7 ス タ ン ド 0 /分ヽ 鋼 E で第 / ス タ ン ド

mZ分、 第 ⁷ ス タ ン ド 7^ m/分に 設定 し た。 仕上温度は ^ 0 - 5 〜 320 ' 、 捲取温度 は WC (鋼 I ) , (鋼 H ) と し た。

(0 冷間圧延 ， GGL 焼鈍

熱延鋼帯を酸洗後 0 露 ま で冷延 （ 圧下率 ： 7ぶ し た。 冷延 コ イ ルは次の条件で GGL ( 達続溶融亜鉛 メ ツ キ ラ イ ン） を is板 し た。

" 鋼 I ： ^ り 〜 70。c, σ 秒の均熱保持後 j. cZsecで約 り 0

'C ま で冷却 し て 7CTC の亜鉛浴に浸漬 し た。

鋼 丑 ： ε/ο 〜 <rjiTc， 30 秒の均熱保持後 。 cZsec 約 soo'c ま で冷却 し 、 ' の亜鉛浴に浸漬 した。

ひき続 き 連続 し て お よ そ ^crc, to 秒の合金化処理を行

I⁵ なっ た O

c: --I

上記工程を経た焼鈍 コ ィ ル に り · ダ。 の ス キ ン パ ス を施 し 製品 と した。 製品の機械的性質を 第 表に示す。

第 8 表

ま た め つき 性の結果を第 ヲ 表に示す。

第 9 表

注） めっき性が良好とされているリ ム ド鐧と比較し、 目視判定

にて差のない場合に◎とした

上記第 <τ , ヲ 表 よ り 判 る如 く 引張強さ / ²級、 り¾ 級の成形性お よ びめつ き性に優れた高張力溶融亜鉛めつ 鋼板が得 ら れた。 ·

以上本発明の鋼板は プ レ ス 成形性の優れた非時効性高 張力溶融亜鉛めつ き鋼板であ る 。

Claims

請 求 の 範 囲

1. G .- 0.002 ― 0.015%, Si:/. «2% 以下、 Mn:り ·0 〜 り- f% ~ : 0.03〜 0. 10%, kl - 0.02 〜 0. / 0% かつ N%x 以上ヽ Nb： C ^ 3〜 { G % S-+ 0.020%} 残部実質的に Fe よ り な る 成形性の優れた高張力冷却鋼板。

2. 請求の範囲 1 に お レ、 て Nb:0.ひ 〜 り-ひ ％ で かつ G %x 〜 { ^ G fo + O - O/Ofo'} であ る成形性の優れた高張力冷延 鑼 o

3. 請求の範囲 2 に おい て 〜 σ .0?% であ る成形性 の優れた高張力冷延鋼板。

4. 請求の 範囲 1 に お い て Si :σ. 以下で あ る 溶融亜鉛め つ き さ れてい る 成形性の優れた 高張力冷延鋼板。

5. 請求の範囲 4 に おレ、て Nb:0.0J〜 り- 00% で かつ C%x 6— i ^x G % + 0.0/0% } であ る 。 溶融亜鉛め つ き さ れてい る 成形性の優れ た高張力冷延鐫板。

6. 請求 の 範囲 5 に お レ、 て り 〜 り で あ る 溶融亜 鉛 めつ き さ れ てい る 成形性の優れた高張力冷延鋼板。 ο:.'?ι

7. ( ' o .002 〜 o -o / s%, Si: / . o2%以下、 ¾ίη: σ· σ^〜り ·

%， Έ -- 0-03 ~ 0.10%, £ 0.02 ~ 0- /0% N%X 4^ ¾ 上、 N :C x j— C%x^ + o- 残部実質的に よ り な る鐧 ス ラ ブを熱間圧延し 、 そ の 際全圧下率 を ？。

上に かつ仕上圧延の圧延速度を 屮0 m/min 以上に と り

600°C 以上の温度で捲取って熱延 コ ィ ル を得、 ·前記熱 延 コ ィ ル に対 し常法に よ つ て冷間圧延を行な っ て最終 厚さ の冷延鑼帯を得、 前記冷却鋼帯に対 し 7οσ 〜 ヲ

°C におレ、 て /σ sec 〜 i"min の連続焼鈍を施 し た の ち soo χο で までを り 'C/min 以上の速度で冷却する こ と を 特徵 と す る 成形性の優れた高張力冷延鋼板の製造方法。

8. 請求の 範囲 7 に おレ、て鋼ス ラ ブ の組成中 Si が り- ％ 以下であ る成形性の優れ た高張力冷延鑭板の 製造方法。

9. G：り-ひ σ«2 ~ 0.0 ί s% , Si: σ . so% J¾ T ^ Mn:り- σ^〜 /-·2

%, ' .0 ·03〜 0 · / 0% , ki - Ό .02 ~ 0.10% Ν Χ ^ ¾ 上、 Q - O .0 / ~ ο . οε% でかつ G%x 〜 ; Ο %Χ <Γ+ひ .02 % } を含有 し 、 残部実質的に ： よ り な る鐧ス ラ ブを熱間 圧延する 際全圧下率 を 以上に かつ仕上圧延の圧延 速度を 0 m/min 以上に し て 延 し 、 400'C 以上の温度

0 で捲取っ て熱延 コ イ ルを 得た後、 常法に従っ て 冷間圧

延を施 し て最終厚さ の冷延鏺帯を得、 次いで前記冷延 o， '：-i 1/02900

25 鋼帯に対し "700 〜 90 の温度範囲内で I Q sec 〜 min の間の均熱を施した後 C/min 以上の速度で冷却して 連続的に溶融亜鉛めつき を施すこ と を特徴と する プ レ ス成形性の優れた非時効性高張力溶融亜鉛めつ き鋼板 の製造方法。