WO1984004263A1 - Procede et dispositif de calandrage de sections comportant un rebord - Google Patents

Procede et dispositif de calandrage de sections comportant un rebord Download PDF

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WO1984004263A1
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flange
rolls
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PCT/JP1984/000226
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French (fr)
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Taneharu Nishino
Kenji Betsuki
Koshiro Aoyagi
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Nippon Steel Corp
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Nippon Steel Corp
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Ceased legal-status Critical Current

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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
    • B21B1/088—H- or I-sections

Definitions

  • the present invention relates to a method and apparatus for rolling a profile having flanges.
  • the present invention relates to a rolling method and an apparatus for forming a shaped member having a flange, that is, an H-shaped member, a thin-shaped member and a similar shaped member product.
  • FIG. 1 shows a conventional rolling equipment row for rolling a profile having a flange, and an example of a roll hole shape corresponding to the rolling equipment.
  • Fig. 1 (a) shows an example in which double or triple rolling mills are arranged from rough rolling to finish rolling, and these are used to roll I-shape and channel steel.
  • Figures 1 () and 1 (c) show that a double or triple rolling mill is arranged for rough rolling, and a universal rolling mill is arranged for intermediate rolling and finishing rolling.
  • Fig. 1 shows an example in which a double or triple rolling mill and a universal rolling mill are used as appropriate for finishing rolling, from rough rolling to intermediate rolling, to roll a straight sheet pile.
  • the rolling rolls and rolling rolls used from rough rolling to finish rolling correspond to the type and size of the product to be manufactured.
  • Guides as accessories to the tool must, in principle, be prepared exclusively for the product. Therefore, it has the disadvantage that it is costly and cannot be easily handled to meet the needs of customers, such as diversification of product dimensions and expansion of the production range.
  • H ⁇ ⁇ is described below as a specific example.
  • build-up H-forms in which steel sheets are joined by welding and assembled and manufactured.
  • products of any size of H-type III can be freely manufactured according to needs. That is, the product thickness of H ⁇ ⁇ , whose web thickness is relatively thin compared to the thickness produced by the conventional rolling method, or the H-shaped product series with various flange thicknesses that keep the outer width of the web constant. Is a typical need.
  • ⁇ ⁇ ⁇ which has various flange thicknesses with the width of the web kept constant, is a product that is advantageous for bonding between beams and construction when used as a material for beams.
  • the reasons for the lack of production are as follows.
  • Fig. 2 (a) shows a typical example of a conventional row of H-shaped rolling mills, one breakdown rolling mill 1 (BD), and then a four-roll universal rolling mill (RU). ), Edge rolling mill (E) group 2 (RU-E), and 4-port finishing universal rolling mill 3 (FU).
  • BD breakdown rolling mill 1
  • RU four-roll universal rolling mill
  • FU 4-port finishing universal rolling mill 3
  • FIG. 2 () shows the shapes 4, 5 and 6 of the rolled material formed by the rolls of the rolling mills 1, 2 and 3 in FIG. 2).
  • the third surface is a roll for universal rolling that rolls the H-form
  • OMPI This shows the relationship between the materials to be rolled, and the dimensions of the rolls that can be freely changed by the same set of rolls during rolling due to the function of the universal rolling mill are between the upper horizontal roll 7 and the lower horizontal roll 8. Only the gaps 12 and 13 between the gap 9 and the right and left vertical ports 10 and 11 are provided. Therefore, although the web thickness 9 and the flange thicknesses 12 and 13 of the H-shape II can be changed, the web inner width 'IW must be constant. As a result, when rolling series with different thickness 9 of the H-shaped product, if the flange thicknesses 12 and 13 on the left and right are changed, naturally the web inner width IW and the flange thicknesses 12 and 13 on the left and right are summed up. The width of the pit 0 W must be changed to various dimensions.
  • the web outside width by off La Nji thickness T f, the change in T f 2 with the web within the width IW is constant OW h OW z
  • the product series has a constant inner web width, and it is difficult to manufacture a product series with a constant outer web width. If the EB outer width OW is a constant H-shape product series manufactured by the conventional rolling method using a universal rolling mill, the rough rolling-intermediate rolling-finishing should be performed according to the change in the web inner width. Most of the upper and lower horizontal rolls in the entire rolling process must be prepared, which requires a large amount of roll production, and frequent rearrangement of the rolls must be performed.
  • An object of the present invention is to solve the drawbacks of the known conventional rolling method and to provide a method and an apparatus for efficiently producing various sizes of shapes.
  • the present invention is also applied to a method and an apparatus for producing various sizes of a shaped material having a flange other than the H shape, that is, a thin shape, an arrow, and the like.
  • Ulugi in the optional process of the simple rolling process and the uplifting process, Ulugi is in contact with the inversion of the material flange, and the center of the opening is perpendicular to the direction perpendicular to the rolling direction.
  • a port that is inclined at a predetermined angle 6H is arranged. The roll extends the web in the width direction by engaging the flange with the web.
  • the roll may be configured to engage the upper and lower surfaces of the web.
  • the axis of the roll may be inclined at a predetermined angle of 5 V above and below the horizontal plane.
  • v is in the range of 0 to 30 °, preferably 5. It is as follows.
  • the angle H is 0 to 50. And preferably 15. It is as follows.
  • Fig. 1 is a diagram showing an example of a conventional rolling equipment row for rolling a profiled material with a flange and a single-hole hole type corresponding to each rolling mill from rough rolling to finish rolling.
  • Fig. 2 shows a typical example of the conventional H-type ⁇ rolling equipment line, and the shape and terminology of each material cross section rolled by each of the rough (BD), intermediate (RU-E) and finishing (FU) rolling mills. Diagram showing definitions,
  • OMPI Fig. 3 is a functional explanatory diagram of the universal rolling mill based on the relationship between the rolling roll of the universal rolling method for rolling ⁇ ⁇ ⁇ and the material to be rolled,
  • FIG. 4 is a diagram illustrating a cross-sectional change and definition of terms in a product series having a constant web inner width, which is described as an application example of the present invention.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating a skew roll type sizing mill of the present invention. Diagram showing an example of rolling equipment row when incorporated
  • FIG. 6 is a front view of a mouth structure for schematically explaining the mechanism of the present invention and its functions.
  • FIG. 7 is a plan view based on one embodiment of the skew roll type sizing mill according to the present invention, and is a detailed explanatory diagram of the mill function.
  • FIG. 8 is a skew opening mill according to the present invention.
  • FIG. 1 is a front view based on an embodiment of a method sizing mill, and is a structural explanatory view in which the axis of a skew opening can change three-dimensionally;
  • Fig. 9 is a front view of the case where the H-section steel tube is widened and rolled by the conventional rolling method.
  • FIG. 1G is a detailed explanatory view of a method of rolling an H-shape product having a constant web outer width as an application example of the present invention
  • FIG. 11 is a diagram for explaining an example of the calculation contents of the H-shaped lobe widening condition based on one embodiment of the skew roll type sizing mill according to the present invention.
  • FIG. 12 is a diagram showing portions corresponding to respective partial dimensions of the product in Table 1.
  • O PI Fig. 5 shows an example of a rolling mill line manufactured by Port H. Fig. 5, 14 shows an example of a skewing roll type sizing mill.
  • Fig. 6 shows the outline of the roll installed on the skew roll type sizing mill and its functions. As shown in the front view (a) of FIG. 6 and the side oblique view from above (b) of FIG. 1515, 15 ', 16 and 16', which are close to the flange of entry-side rolled material 17 having an H-shaped cross-section as shown in Fig. 6). Caused by contact and pressure reduction
  • the skew force has the effect of widening the web and the action of widening the web by pushing and expanding the inside of the flange of the H-shape with the outer surface of the skew roll.
  • These two web widening functions can exhibit their functions according to the web widening amount by the independent action or the synergistic effect of the two actions.
  • the direction of the axis of the roll can be freely changed three-dimensionally, so that the skew force is applied to the material to be rolled.
  • This is a rational and efficient widening rolling method that acts on the underlying widening force.
  • the structure of the oblique-hole type sizing mill according to the present invention is significantly different from the structure of the conventional profile rolling mill.
  • the axis of the mouth is fixed in the direction perpendicular to the rolling direction.
  • the direction of the left and right roll axis S is not perpendicular to the traveling direction of the material but has an angle of 5 °. And it can change arbitrarily, that is, the right and left ⁇ -rules are “skewed” in a ⁇ wedge shape in the direction of the material movement. This is defined as a skew roll in the present invention. Further, as shown in the front view of FIG. 8, it can be made parallel to the horizontal plane, and can have an arbitrary angle V.
  • the skew rolls 15, 15 ′ 16, 16 ′ in the figure are pressed down from above and below the web of the incoming rolled material 17 having an H-shaped cross section 18, it is propelled in a direction that makes an angle of H with the X axis Force FR is attached to the web.
  • the component force FL of the propulsion force FR acts as a force that pulls the rolled material in the traveling direction
  • the component force FC of the FR acts as a force that extends the web at right angles to the traveling direction and to the left and right.
  • This force FC is one factor that widens the web by stretching the inside I in the width direction.
  • each of the inclined surfaces 19, 19, 20, 20 ′ come into contact with the flange inner side surfaces 21, 22 of the entry-side rolled material 17, whereby a force acts to push and expand the flange falling surface at right angles to the traveling direction of the rolled material and in the left-right direction.
  • the press ⁇ gel strength is another one of the elements ⁇ stretching a web in the width IW t.
  • FIG. 9 (a) is a front view of an example in which the rolled material M prepared in the shape shown by the solid line is rolled down by a conventional rolling method by applying a reduction to a portion ⁇ w of the web.
  • Upper and lower horizontal edges HH ⁇ is the portion of the web that has been subjected to a rolling force ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ by ⁇
  • metal flow deformation occurs.
  • Metal flow is generated not in the width direction but in the traveling direction of the material to be rolled based on the propulsive force transmitted from the nozzle only in the traveling direction of the material to be rolled.
  • (1) and (2) above are both actions that attempt to elongate only in the traveling direction of the material to be rolled, and only (3) is an action that is perpendicular to the direction of travel of the material being rolled, that is, the action that widens the hub. It is. Therefore, imbalance in elongation occurs between the flange and the web, which cannot be elongated in the traveling direction because they are not rolled, and phenomena such as web waves occur.
  • the skewing force causes the rolled-down portion of the web to cause the Aw to actively generate a metal flow in the web widening direction. Since the imbalance of the web is extremely small, the web width can be easily adjusted.
  • the flange inner surface F! Starts rolling from the constrained state where the outer surfaces of the horizontal ports H 0 and H u are in contact with each other, and after rolling, it is in a free state where it does not come into contact with the side surface of the horizontal roll and is not restrained at all.
  • the width of the inner tube is unstable later.
  • the skew of the roll t ⁇ ⁇ Since the constrained state of contact between the start and end of rolling is maintained on the surface, the inner width dimension of the web after widening has a stable value.
  • FIG. 9 (b) shows a front view of another example of widening rolling of the tube by the conventional rolling method.
  • the width of the web is ensured by preparing a material M having a bent web, and the upper and lower horizontal holes H o, H of the conventional rolling method are secured.
  • the rolling force is applied by u to widen the web.
  • FIG. 5 shows an example of a rolling equipment row for producing an H-shaped product series having a constant outer web width as an application example of the present invention.
  • the combination of the intermediate universal rolling mill (RU-E) 2 in Fig. 5, the oblique-hole type sizing mill (SS) 14 and the finish rolling ⁇ (FU) 3 makes it possible to maintain a constant web outer width.
  • the purpose of manufacturing the H form III is configured.
  • FIG. 10 an example in which the present invention is applied to the manufacture of a product series having an outer width of 0 W—a constant H-shape will be described in detail.
  • the flange thickness and Webu thickness and web within the width of the final product IW 5 performs modeling to 26.
  • the number of types of the cross-sectional shapes 25 and 26 formed in this way is not limited. In other words, since the material is rolled and formed by a universal rolling mill in the intermediate process, the web thickness and flange thickness can be changed freely, and the required number of products can be changed according to the product series. Different cross-sectional shapes are formed. However, the web inner width IW i is constant, and the web outer width 0 W, is not always constant.
  • the rolled material formed by the intermediate universal rolling mill 2 with a cross-sectional shape of 25 or 26, or, if necessary, a cross-sectional shape with a different thickness of flange and flange, is a skewed rolling sizing mill. It is sent to Nore 14.
  • These rolling stock are each a skew rollers scheme Sai Jingumi Le 1 4 rolling stock 27 which is widened rolled to various Uwebu the width IW 2 required according to the product of the Series by.
  • This eb width 2 oc corresponds to the web inner width variation 2 ⁇ in the product series of constant outer width H-section steel. That product Siri - web inner width IW 5 narrowest product 3 1 flange thickness variation ⁇ 2 times the amount of web in the width change amount of the product of 2 relative to the flange thickness at the maximum among's) 9
  • the rolled material 27 produced separately by the skew roll type sizing mill of the present invention is uniformly rolled by the finishing mill 3 into a section 28 having various web inner widths IW 4 according to the product series.
  • the product 29 has a constant web width and an inner width IW 6 according to the product series.
  • the product 31 with the largest flange thickness and the smallest web width in the product series can be manufactured with a skewed roll with an eb width of 0, and the web width as shown in cross section 30 IW 3 is set to a value compatible with Uebu the width IW t product corresponds to the web inner width IW S, and the medium between the universal rolling machine (RU-E) 2 of section 25, 26.
  • FIG. Fig. 11 is a plan view of the skew roll, and the dotted line shows the shape of the material to be rolled and the state of the widening of the roll.
  • Fig. 11 (3 ⁇ 4) shows the front view of the skew roll
  • Fig. 11 ( c) shows projections from the outer surface of the skew roll, for example, in these figures, the symbols necessary to determine the widening conditions are indicated by symbols, and the definitions are explained first.
  • IW Rolled Web width of the material
  • L Distance from the intersection point Z of the skew roll axis shown in the plan view to point 0 on the outer surface of the skew roll.
  • Arrow A A skewed port that contacts the inner surface of the flange of the material to be rolled, indicated by A—arbitrary distance in the flange width direction from the web surface 0 of the outer surface of the roll,
  • X e distance from the contact start line C-C to the roll center line 0-0 on the surface where the skewed roll contacts the rolled material flange, indicated by arrows A-A,
  • R the radius of the ramp ⁇ ⁇
  • the amount of reduction of the web by the skewed roll (the amount of ⁇ is the amount of reduction Ah / 2 covered by one skewed roll), xw Distance from the rolling start point to the rolling end point 0 of the skewed roll that comes into contact-y
  • the outer surface of the skewed roll starts to contact the inner surface of the rolled material flange. Displacement in the axis Y-Y direction from 0 to 0 center,
  • skew roll ⁇ At an arbitrary distance Xf in the flange width direction from point 0 of the fall surface, the outer fall surface of the skew roll is in the flange of the material to be rolled.
  • the amount of displacement in the axis Y-Y from the start of contact with the side surface to the end of contact, that is, the outer surface of the oblique port is in contact with the inner surface of the flange of the material to be rolled, and Displacement acting as a pushing force
  • the amount of displacement in the Y-Y direction from the start of rolling down to the end of rolling after the contact of the skew port with the web of the material to be rolled, i.e. the circumferential surface of the skew roll is the material to be rolled.
  • the skew force generated by rolling down the web of the rolled material acts as a force to stretch the web of the material to be rolled in the width direction,
  • the conditions for the ⁇ ⁇ widening can be calculated from the above formulas (1) and (2).
  • the web of the material to be rolled is easily stretched by the fact that the two elements of the web widening, ie, w function as a synergistic effect, and the amount of widening is set by Eqs. (1) and (2). It can be changed freely by adjusting the three elements L, ⁇ beneficia, and ⁇ h / 2 as shown by.
  • the above coefficients can be appropriately selected depending on the rolling conditions.
  • the axis of the skew roll can be parallel to the horizontal plane and can have an arbitrary angle 5 ′.
  • ⁇ ⁇
  • the preparation and replacement of a large amount of jaws and their accessories is omitted by separately forming the inner width of the web in the pre-process of finish rolling.
  • the horizontal roll of the finishing mill can be rolled by replacing the roll supplied to the product from the previous process with a web suitable for the width of the web F for various products with different inner widths.
  • Most preferred for obtaining a product of if the amount of change in the web radiation is small, it is possible to share the finishing port, or by changing the width of the finishing port, the replacement of the finishing port can be saved. .
  • the wear of skewed rolls is not much different from that of the conventional rolling method, and even if slight roll wear occurs, it can withstand a large amount of rolling by adjusting the rolls and can be used in various size ranges. You.
  • Table 1 shows an example of the application range.
  • Table 1 (indicates part of the standard cross-sectional dimensions of the current H type II specified in JIS, and () indicates an example of the applicable range.
  • Each part of the product shown in Fig. 2 is shown in the table (a), the product series of nominal dimensions 400 mm 200 ⁇ and 450 x 200 mm of H type is constant in the inner width of the tube.
  • Rolls for rolling, roughing, intermediate, and finishing processes and their accessories are separately prepared for manufacturing, where W is an oblique-roll type sizing mill. The rolls for the rough and intermediate stages of rolling and their accessories are prepared with only a set, so that a new intermediate size can be set up in addition to the H-shape with a constant inner and outer width of the web. This shows that different sizes can be created without any change in quality.
  • the method for rolling a profile using the skew roll according to the present invention has a function of efficiently producing a small number of various types of profiles, and can meet the diversifying current market needs. It can be said that this is an excellent technology that can respond properly.

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Description

明 細 書
フラ ンジを有する形材の圧延方法およびその装置 技術分野
本発明は、 フラ ンジを有する形材、 すなわち H形、 薄形お よびこれに類似の形材製品を成形する圧延方法およびその装 置に関する。
背景技術
現在製造されている形材はその種類、 断面彤状および寸法 が多岐にわたり、 品種 · サイ ズの数が非常に多いのが特徴で ある。 これらの多品種 · 多サイ ズの形材を製造するために、 既知の圧延方法ではその形材に対応させて多数の圧延ロール とその付属装置の準備を必要とする。 したがってロール組替 えの回数及び所要時間の損失も大きい。 第 1図は、 フラ ンジ を有する形材を圧延する従来の圧延設備列と、 この圧延設備 に対応したロール孔型形状の例を示す。 第 1図 (a)は、 粗圧延 から仕上圧延迄に 2重式或いは 3重式圧延機が配列され、 こ れらによって I 形鐧、 溝形鋼を圧延する例を示す。 第 1 図 ( ) , (c)は粗圧延に 2重式或いは 3重式圧延機が配列され、 中間圧 延および仕上圧延にはユニバーサル圧延機が配列され、 これ により H形鐧、 溝形鋼を圧延する例を示す。 さ らに第 1図 ( は粗圧延から中間圧延に繞く仕上圧延に、 各々 2重式或いは 3重式圧延機とユニバーサル圧延機が適宜使用されて直線形 鐧矢板を圧延する例を示す。 第 1図で示す如き徒来の圧延の 方法では、 製造する製品の品種 · サイズ毎に対応して粗圧延 から仕上圧延までを通して使用される圧延用口—ル及び圧延 用口ールの付属物としてのガイ ドは、 原則的に製品に対応し て専用として準備しなければならない。 したがって製品寸法 の多様化や、 製造範囲の拡大など需要家からのニーズに対し これを潢足させるためにはコス ト高となり簡単に対応できな いといった欠点をもっている。
その具体例として H彤鐧の場合について以下に述べる。 近 年溶接法の進歩に伴ない、 鋼板を溶接で接合し組立てて製造 する、 いわゆるビルドアップ H形鐧の生産が伸びている。 こ の理由は、 H形鐧の任意のサイ ズの製品をニーズに応じて自 由に製造できる点にある。 すなわちウェブ厚みが徙来圧延法 で製造される厚みに比較し相対的に薄い H彤鐧、 あるいはゥ エブの外幅を一定におさえた種々のフランジ厚みを持つ H形 鐧の製品シリ —ズなどがその代表的なニーズである。
ここでゥェブの舛幅を一定におさえた種々のフラ ンジ厚み を持つ 鐧は粱の部材として使用する場合、 粱間の接合 · 施工上有利な製品であるにも拘らず、 従来の圧延法での製造 が行なわれていない理由を以下に示す。
第 2図 (a)は、 徒来の H形鐧圧延設備列の代表例を示してお り、 1台のブレークダウン圧延機 1 ( B D ) 、 その後引繞ぃ て 4 ロールユニバーサル圧延機 （ R U ) とエ ッ ジヤー圧延穩 ( E ) 群 2 ( R U— E ) 、 仕上用 4口ールユニバーサル圧延 機 3 ( F U ) で構威されている。
第 2図 ( )は第 2図 ）における各圧延機 1 , 2 , 3 のロール で造形された圧延材料の各々の形扰 4 , 5 , 6を示す。 第 3 面は H形鐧を圧延するユニバーサル圧延法の圧延用ロールと
OMPI 圧延される材料の関係を示しており、 ユニバーサル圧延機の 機能上、 圧延中に同一セ ッ トのロール対で自由に変化が可能 となる寸法は、 上水平ロール 7 と下水平ロール 8 の間のギヤ ップ 9および左右垂直口一ル 10 , 11の間のギャ ッブ 12 , 13の みとなる。 したがって H形鐧のウェブ厚み 9 とフ ラ ンジ厚み 12 , 13については変化させることができるが、 ウェブ内幅' I Wは一定にならざるを得ない。 その結果 H形鐧製品の厚み 9が異なるシリ ーズを圧延するに際し、 左右のフラ ンジ厚み 12 , 13を変化させれば当然ゥェブ内幅 I Wと左右のフラ ンジ 厚み 12 , 13を合計したゥヱブ舛幅 0 Wは種々の寸法に変化せ ざるを得ないことになる。
すなわち、 従来の圧延法で圧延される H形鐧は、 第 4図に 示すごと く、 ウェブ内幅 I Wが一定でフ ラ ンジ厚み T f , T f 2 の変化によってウェブ外幅 O W h O W z が変化する、 いわゆ るウェブ内幅一定の製品シリ ーズとなり、 ゥヱブ外幅一定の 製品シリ ーズの製造は函難である。 もしゥエブ外幅 O Wがー 定の H形鐧製品シ リ —ズをユニバーサル圧延機を用いた従来 圧延法で製造するためには、 ウェブ内幅の変化に応じて、 粗 圧延〜中間圧延〜仕上圧延の全工程における上、 下水平口— ルの大半を準備することになり大量のロ ール製作を必要とし、 かつ口ールの頻繁な組替え作業を行なわなければならない。
H形鐧以外のフ ラ ンジを有する型材においても同様であり、 第 1図に示すごとき従来の圧延方法において、 同一品種のシ リ ーズとして種々のサイ ズをロ ッ ト毎に用意しておく ことは 基本的に困難である。 発明の蘭示
本発明の目的は、 これら既知の従来圧延法における欠点を 解消して、 種々のサイ ズの形鐧を効率的につく り分ける方法 およびその装置を提供するものである。 本発明は H形鐧以外 のフラ ンジを有する形材即ち薄型、 矢扳等における種々のサ ィズをつく り分ける方法および装置としても適用される。
本発明によれば、 中簡圧延工程と任上げ圧延工程の閭の任 意の工程に、 材料のフラ ンジ内倒に接し、 かつ口一ル綞心が 圧延方向と水平な直角方向に対して所定の角度 6 H で傾斜す る口一ルが配置される。 このロールは上記フラ ンジとウェブ に係合することにより ゥエブを幅方向に搲げる。
ロールはゥエブの上下面に係合するよう構成されていても よい。
ロールの軸心が、 水平面に対して上下に所定の角度 5 V で 傾斜してもよい。 この場合、 v は 0〜 3 0 ° の範囲にあり、 好ましく は 5 。以下である。
また上記角度 H は 0〜 5 0 。 の範囲にあり、 好ましく は 1 5 。以下である。
図面の簡単な説明
第 1図はフラ ンジを有する形材を圧延する従来圧延設備列 と粗圧延から仕上圧延までの各圧延機に対応した口一ル孔型 彤状の例を示す図、
第 2図ば従来の H形鐧圧延設備列の代表例と、 粗 （B D ) 、 中間 （R U— E ) および仕上げ （ F U ) の各圧延機で圧延さ れた各材料断面の形状と用語の定義を示す図、
OMPI 第 3図は Η彤鐧を圧延するユニバーサル圧延法の圧延用口 ールと圧延される材料の関係にもとづくユニバーサル圧延機 の機能説明図、
第 4図は本発明の応用例として説明する、 ウェブ内幅一定 の製品シリ ーズにおける断面変化および用語の定義を示す図、 • 第 5図は本発明の斜行ロール方式サイ ジ ングミ ルを組入れ たときの圧延設備列の一例を示す図、
第 6図は本発明の機構とその機能の概略説明のための口— ル構成の正面図 ）と側面斜め上から見た菌 ( )を示す図、
第 7図は本発明にィ る斜行ロール方式サイ ジ ングミ ルの一 実施例にもとづく平面図を示し、 ミル機能の詳細説明図、 第 8図は本発明にィ系る斜行口―ル方式サイ ジング ミ ルの一 実施例にもとづく正面図で、 斜行口一ルの軸心が三次元的に 変化し得る構造説明図、
第 9図は従来の圧延方法によって H形鋼のゥヱブを拡幅圧 延する場合の正面図で、 拡幅圧延によって発生する問題点の 説明図、
第 1 G図は本発明の適用例として、 ウェブ外幅一定の H形 鐧製品を圧延する方法の詳細説明図、
第 1 1図は本発明にィ系る斜行ロール方式サイ ジ ングミ ルの 一実施例にもとづき、 H形鐧のゥヱブ拡幅条件の算出内容例 を説明するための図、
第 1 2図は第 1表における製品の各部分寸法相当個所を示 す図である。
発明を実施するための最良の形態
O PI 第 5図に H港鐧製造の圧延設備列の例を示す。 第 5図の 14 が、 斜行ロール方式のサイ ジングミルの例であり、 まずこの - ミルの機能について概略説明する。
第 6図に斜行ロール方式サイ ジングミルに装着されたロー ルの搆成とその機能の概要を図示した。 本発明による斜行ロ —ル方式のサイ ジングミルの特徴は、 第 6図の正面図 (a) , 側 面斜め上から見た図 (b)に示すごと く、 上下各 2偭づっ斜行ロ ―ル 15 , 15 ' , 16 , 16 ' で構成されており、 第 6図 )に示す ごと く H形断面をもつ入側圧延材料 1 7 のフラ ンジに近いゥ " エブ部分に斜行ロ—ルが接触し圧下することによつて発生す
る斜行力がウェブを拡幅する作用と、 あわせて H形鋦のフラ ンジ内倒面を斜行ロ一ルの外側面で押し拡げることによって ゥェブを拡幅する作用をあわせ持つことにある。 この二つの ウェブ拡幅機能はその各々単独の作用或いは二つの作用の相 乗効果によって、 ウェブ拡幅量に応じてその機能を発揮する ことができる。 —
すなわち、 図中に Κ , 8 V で示すごと く ロールの軸心の 方向が三次元的に自由に変化しう る構造を有しているために、 圧延される材料に対して斜行力にもとづく拡幅カを作用せし める合理的かつ効率的な拡幅圧延法である。
第 7図および第 8図を用いて、 本発明による圧延方法を詳 細に説明する。
本発明による斜行口—ル方式サィ ジングミルの構造は、 従 来の形材圧延機の構造と大幅に異なる。 従来の形材圧延機の 大部分は口一ルの軸心が圧延方向に対して直角な方向に固定
OMPI されているのに対して、 本発明の場合第 7図の平面図で示す ごと く左右ロ ール軸心 Sの方向が材料の進行方向に対して直 角でな く 、 角度 5 Η を持ちかつ任意に変化することができる , すなわち左右 π—ルが材料の進行方向に対向して κ く さび型 に "斜行 " している。 これを本発明において斜行ロールと定 義する。 また第 8図の正面図で示すごと く 、 水平面に対して 平行にもできる他、 任意の角度 V をもち変化させることも できる。
次に本発明の ミル機能の詳細を一実施例にもとづいて第 7 図の平面図を用いて説明する。 Η彤の入口材料 1 7 の進行方 向の中心線を X軸、 これに直角な方向を y軸とすると、 上口 —ル 15 , 16及び図中で示されないがミル機構の中に組み込ま れている下ロ ール 15 ' , 16 ' の軸心 （駆動軸） Sは、 y軸に 対して各々 e H の角度で傾斜している。 この祅態のごとき口 —ルを "斜行ロ ール "、 その構成を "斜行ロ ール方式 " と定 義し、 本発明の説明文中に使用している。 図中の斜行ロール 15 , 15 ' 16 , 16 ' が、 H形断面 1 8をもつ入側圧延材料 1 7 のウェブを上下から圧下すると、 X軸に対して H の角度を なす方向の推進力 F Rがウェブに付せられる。 この結果推進 力 F Rの分力 F Lが圧延材料を進行方向に引き込む力として 作用し、 F R の分力 F Cがウェブを進行方向と直角でかつ左 右方向に引き延ばす力として作用する。 こ の力 F Cがウェブ 内側 I を幅方向に引き伸ばすことによって拡幅する 1 つ の要素である。
また斜行ロール 15 , 15 ' , 16 , 16 ' の各々の外倒面 19 , 19 ' , 20 , 20 ' は入側圧延材料 1 7 のフラ ンジ内側面 21 , 22に接触 し、 これにより フランジ內倒面を圧延材の進行方向と直角で かつ左右方向に押し拡げる力が作用する。 この押し拔げる力 がウェブ内幅 I W t を引き伸ばし摅幅する他の 1つの要素で ある。
このようにウェブを圧下することによってこのゥェブを拡 幅させる要素とフラ ンジに作用することによってゥェブを拔 幅する要素とが相乗効果として機能することによって、 圧延 材料のウェブは容易にかつ劾率良く 引き延ばされることにな る。 すな'わち入衡圧延材 1 7のウェブ內幅 I W t が出側圧延 材 2 3では I W 2 へ、 ウェブ外幅も O W i から 0 W 2 へと拡 幅された H形断面 2 4に変化する。
なお、 斜行ロール方式でない従来の圧延方式即ち H - 0 の場合ゥェブのみを上下水平口一ルで圧下すると、 ウェブの 拡幅効率が悪く 、 圧延方向へ伸びてしまう一方、 圧下されな いフラ ンジは圧延方向に伸びないためにウェブとフラ ンジの 相互の伸びの不均衡が生じ、 ウェブには圧縮の応力が働きフ ラ ンジには引張り応力が徽く ため、 通常はウェブに波うち現 象が凳生し良好な製品を得ることは面難である。 この従来の 圧延方式によつてゥヱブの拡幅を行なう ことが函難である理 由を第 9図を用いて說明する。
第 9図 (a)に実線に示すごとき形状に準備した被圧延材 Mを ゥェブの一部分 Δ wに圧下を加え従来圧延方式によってゥェ ブを拡幅圧延する一例の正面図を示す。 上 . 下水平口ール H H σ によって圧延力 Ρを加えられたウェブの一部分 Δ wは当 然メ タルフロー変形を生ずる。 このメ タルフロー変形を利用 してゥヱブを拡幅する場合、
① 被圧延材の進行方向にのみ口ールから伝達される推進力 にもとづき被圧延材の幅方向でなく進行方向にメ タルフロ —を生じる。
② ウェブの中部の方へのメ タルフロー を生ずる。
③ フラ ンジ外方に向かって幅拡がりのメ タルフロー S。 を 生ずる。
この 3 つのメ タルフロー変形のう ち前記① ， ②はいずれも 被圧延材の進行方向にのみ伸びよう とする作用であり、 ③の みが被圧延の進行方向と直角方向即ちゥヱブを拡幅する作用 である。 そこで圧延されないため進行方向に伸びることがで きないフラ ンジとウェブの間に伸びの不均衡が生じウェブ波 等の現象を発生する。
これに対し本発明の斜行ロール方式の場合は、 斜行力の作 用によってウェブの圧下部分が A wがウェブの拡幅方向へ積 極的にメ タルフローを生じるため、 フラ ンジとウェブの伸び の不均衡がきわめて少ないことから容易にウェブ摅幅を行な う ことができる。
又第 9図 (a)の従来圧延方式によるゥヱブ拡幅圧延の例では、 フラ ンジ内側面 F！ は水平口一ル H 0 , H u の外側面との間が 接触した拘束状態から圧延を開始し圧延後は水平ロールの側 面と接触せず全く拘束されない自由な妆態となるため、 拡幅 後のゥヱブ内幅寸法は不安定である。
これに対し本発明斜行ロール方式の場合は、 ロールの斜行 t Ο ΡΙ 面で圧延の開始から圧延終了まで接触した拘束祅態が保たれ るので、 拡幅後のウェブ内幅寸法は安定した値となる。
第 9図に (b)に従来圧延方式によつてゥヱブを拡幅圧延する 他の例の正面図を示す。 この方法の場合は実線に示すごと く - ゥェブが屈曲した形状の素材 Mを準備することによってゥヱ ブの拡幅を確保しておき、 従来圧延方式の上 · 下水平口ー ル H o, H u によって圧延力 Ρを付与しゥェブを拡幅するもので ある。 当該方法においては
① 上下水平ロール H 0， H ti によってウェブに圧延力を加え ウェブの屈曲部^圧下する過程で、 圧下力 Pによって発生 する摩擦力 Pがウェブ拡幅の抵抗力として作用する。
② フラ ンジ内側面 は水平ロール H o , H u の^側面との 間が接触した拘束状態から圧延を開始し、 その後圧延が終 了するまで水平ロー ル側面と接触せず拘束されない自由な 犾態となる。
その結果として、 第 9図 )で示した例と同様な問題を発生 する'ことになる。 これに対し本発明斜行口一ル方式ではすで に述べた如く その機能からこれら問題が発生することなく 、 円滑なゥヱブ拡幅が行なわれる。
第 5図に、 本発明の適用例としてウェブ外幅一定の H形鐧 製品シリ ーズを製造する場合の圧延設備列の例を示した。 す なわち第 5図の中間ユニバーサル圧延機 （R U— E ) 2 と斜 行口ール方式サイ ジング ミル （ S S ) 14と、 仕上圧延鏺（FU) 3を組合せることによってウェブ外幅一定の H形鐧を製造す る目的が構成される。 第 1 0図を用いて、 ゥヱブ外幅 0 W—定の H形鐧製品シリ ーズの製造に本発明を適用した例について詳細に説明する。 第 1 0図に中間ユニバーサル圧延機 （R U— E ) 2 と、 斜 行ロール方式サイ ジ ングミ ル （ S S ) 14および仕上圧延機 ( F U ) 3 の各圧延機の具体的役割を示した。 まず中間ュニ バーサル圧延機 2で、 最終製品のフランジ厚みとゥェブ厚み 及びウェブ内幅 I W 5， I W 6 を加味した図示例のごとき 断面形状 25 , 26まで造形を行なう。 このように成形される断 面形状 25 , 26の種類の数は限定されるものではない。 すなわ ち、 素材は、 中間工程においてユニバーサル圧延機で圧延し 形作られるから、 ウェブ厚みとフラ ンジ厚みを自由に変化さ せることが可能であり、 製品のシリ ーズに応じて必要な数の 異なる断面形状が造形される。 ただしウェブ内幅 I W i は一 定であり ウェブ外幅 0 W , は必ずしも一定とはならない。
中間ユニバーサル圧延機 2 で造形された断面形状 25 , 26、 或いは必要に応じてゥヱブ厚とフラ ンジ厚がさ らに異なる断 面形状に造形された圧延素材は斜行ロ—ル方式サイ ジング ミ ノレ 1 4に送り込まれる。 これら圧延素材は各々斜行ロール方 式サイ ジングミ ル 1 4によって製品のシリ ーズに応じた必要 な種々のゥヱブ内幅寸法 I W 2 に拡幅圧延された圧延素材 27 となる。
ここで説明を容易とするため、 斜行ロールによって I W ! から I W 2 までウェブを拡幅し、 かつ製品シリ ーズに応じて 変化させることが必要なウェブ拡幅量を 2 · とする。
2 · = I W 2 — I W t
OMPI このゥエブ摅幅量 2 ocは、 外幅一定 H形鋼の製品シリ 一ズに おけるウェブ内幅変化量 2 βと対応している。 即ち製品シリ ―ズのなかでフランジ厚みが最大でウェブ内幅 I W 5 が最も 狭い製品 3 1 を基準にしてフラ ンジ厚みの変化量 ^の 2倍の 量が製品のウェブ内幅変化量 2 )9 となる。
2 · ^ = I W 6 - I W 5
2 - e ^ 2 - β
本発明適用例として重要な点は、 前述の斜行ロールによって 外幅一定の Η形鐧製品シリ 一ズに応じて変化させることが必 要なウェブ拡幅 2 · が、
® 斜行口一ルの斜行角 Θ„
© 左右斜行 π —ルの間隔 L
© 及びウェブの圧下量
の 3 つの要素を調整する こ とによつて容易に得られるこ とに ある。
本発明斜行ロール方式サイ ジングミルで作り分けられた圧 延素材 2 7 ば、'仕上圧延機 3 によって製品シリ ーズに応じた 種々のウェブ内幅 I W 4 を持った断面 2 8に整 圧延され、 ゥェブ^幅一定でかつ製品シリ一ズに応じた内幅 I W 6 を持 つ製品 2 9 となる。 又製品シリ ーズのなかでフランジ厚みが 最大でウェブ内幅が最小の製品 3 1 は、 斜行ロールによるゥ エブ拡幅量 0で製造することが可能で、 断面 3 0で示す如く ウェブ内幅 I W 3 が製品ウェブ内幅 I W S と対応し、 かつ中 間ユニバーサル圧延機 （RU— E) 2 の断面 25 , 26のゥエブ内幅 I W t と適合した値に設定される。 こ こで、 適用例説明文中に示したゥヱブ拡幅量調整の 3つ の要素に基づく拡幅条件の箕出例について、 第 1 1図を用い て説明する。 第 1 1図 ( が斜行ロールの平面図で点線により 被圧延材の形犾 M及びゥヱブ拡幅の状況を示し、 第 1 1図 (¾) に斜行ロールの正面図、 第 1 1図 (c)に斜行ロールの外側面か らの投影図を示す。 例えばこれらの図中に拡幅条件を箕出す るために必要な数値を記号で示し、 まずその定義を説明する , I W ： 被圧延材のゥェブ内幅、
L ： 平面図で示す斜行ロ ール軸心の交点 Zから斜行ロ ー ル外側面の点 0までの距離、
W ： 平面図で示す、 被圧延材及び斜行ロールの圧延方向 の中心線 X — Xから斜行ロールの外側面の点 0まで の距離、
Θ„ ： 平面図で示す、 圧延方向と直角方向の軸心 Y— Yに 対する斜行ロールの斜行角、
f ： 矢視 A— Aで示す、 被圧延材のフラ ンジ内側面に接 触する斜行口―ル外倒面のゥェブ面 0からフラ ンジ 幅方向の任意の距離、
X e ： 矢視 A - Aで示す、 斜行ロ一ルが被圧延材フランジ 丙側面と接触する面において接触開始線 C - Cから ロール中心線 0 - 0までの距離、
d ： 矢視 A Aで示す、 斜行ロールが被圧延材フラ ンジ 内側面と接触する面において口—ル中心線 0 — 0か ら接触終了点までの距離、
R ： 斜行口一ルの半径、 厶 Ιι 斜行ロールによるウェブの圧下量 （その ½の量が 1 本の斜行ロールで受持つ圧下量 A h/ 2 となる） 、 x w 矢視 A - Αで示す、 被圧延材のウェブに接触する斜 行ロールの圧延開始点から圧延終了点 0までの距離- y 平面図で示す、 斜行ロールの外倒面が裱圧延材のフ ランジ内倒面に接触を開始してから口ールの^倒面 中心 0— 0までの軸 Y - Y方向の変位量、
y d 平面図で示す、 斜行ロ一ルの外倒面がフランジ内倒 面と接触する面において、 ロールの外倒面中心 0— 0から接触終了点までの軸 Y— Y方向の変位量、 な 矢視 A - Aで示す、 斜行ロール:^倒面の点 0からフ ラ ンジ幅方向の任意の距離 X f において、 斜行ロ— ルの外倒面が被圧延材のフラ ンジ内側面と接触を開 始してから接触終了までの軸 Y - Y方向の変位量、 即ち斜行口―ルの外側面が被圧延材のフランジ内側 面に接敏し、 被圧延材のゥヱブを押し拔げる力とし て作用する変位 、
a w 被圧延材のゥヱブに斜行口一ルが接触し圧下を蘭始 してから圧延が終了するまでの蝕 Y— Y方向の変位 量、 即ち斜行ロールの^周面が被圧延材のゥヱブを 圧下するこ とによって発生した斜行力が、 被圧延材 のゥェブを幅方向に引き伸ばす力と して作用する変 位量、
こで W = L · cos θ H
I W
y e = W = L · cos Θ I W / 2
2
x d = x f · ( 2 ' R - y d = x a · s i n (9 a
Figure imgf000017_0001
な f = y a + y a
IW
L ， cos Θ + V x (2 · R- x f ) s i n H
··…（1) x w = · (2 · fi - Ah/2)
な X w s i n ^
= ΥΔ h/2 · (2 · B - Δ h/2) · sin Θ„ (2) 以上の如き（1) , (2)の式により ゥヱブ拡幅の条件が計算でき る。 既にミル機能の説明中に記述したごと く ゥェブ拡幅の 2 つの要素、 即ち w が相乗効果として機能することによ つて被圧延材のウェブは容易に引き伸ばされ、 かつ拡幅量の 設定は（1) , (2)式で示すごと く L , θ„ , Δ h/2 の 3つの要素 を調整することによって自由に変化させることができる。 な お、 圧延条件によつては適宜に上記各係数を選択することが 可能である。
なお第 6図、 第 8図の正面図で示したごと く 、 斜行ロー ル の軸心は、 水平面に対して平行にもできる他、 任意の角度 5 ' をもち変化させることができる。 本発明の適用例では ν =
0 の場合を示したが、 斜行角 H と Θ v の変化量を適宜組み · Wl o j 合せることによつて斜行ロールの外側面と被圧延材のフラン ジ内側面の接蝕面のパタ一ンを制御することができる。 例え ばフラ ンジ幅の広い H形鐧の場合、 θ κ の拡幅作用のみでは フラ ンジ幅方向の変位量の差、 即ちウェブに近い部分とフラ ンジ最先端の変位量の差が大き く なり、 被圧延材の形犾がく ずれ易い場合には ν を設定することによつて適正な澎状を 得ることができるもの ある。 5 Η は 0〜 5 0 。 の範囲にあ り、 好ましく は 1 5 °以下に定められ、 また ^ V は 0 〜 3 0 の範囲にあり、 好まし く は 5 。以下に定められる。
本適用例の場合仕上圧延の前工程でウェブ内幅を作り分け ることによって大量の口ールとその付属品の準備および交換 は省略される。 但し仕上圧延機の水平ロールは、 前工程から 供給されるゥヱブ内幅の種々異つた製品毎にウェブ F¾幅に適 合した口一ルに交換して圧延を行なう ことが、 良好な寸法形 状の製品を得る上で最も好ましい。 しかしウェブ内輻の変化 量が少ない場合は仕上口一ル共用も可能であり、 あるいは仕 上口一ルを幅可変式とすることによつて仕上口ールの交換を 省喀することもできる。
斜行ロールの摩耗は従来圧延方法の場合の口—ル摩耗と大 差なく、 かつ若干のロール摩耗を生じてもロールを調整する ことによつて大量の圧延に耐え種々のサイズ範囲に共用でき る。
以上本発明の適用代表例としてゥェブ外幅一定の H彤鐧の 製造への例を示したが、 この他にもフラ ンジ厚み一定でゥェ ブ舛幅が変化する H形鋼シリ ーズへの応用、 あるいはまた従 来ミルで製造しているゥェブ内幅一定の H形鐧についても 2 〜 3種類のサイ ズを粗 · 中間圧延工程の口ールとその付属品 を準備せずにつく り分けることができるなど、 その応用範囲 はきわめて広いものとなる。
第 1表に応用範囲の一例を示す。 第 1表中の（ が J I Sに規 定されている現行 H形鐧の檁準断面寸法の一部、 （ )が応用範 囲例を示す。 なお、 第 1表 (a)の記号は第 1 2図の製品の各部 分を示す。 表中 (a)に示す H形鐧の呼称寸法 400 Χ 200ηιηι 、 及 び 450 x 200mm の製品シ リ ーズは何れもゥヱブ内幅一定であ り、 その製造のためには圧延の粗〜中間〜仕上各工程のロ ー ルとその付属品は各々別個に準備される。 表中 Wが斜行ロ一 ル方式サイ ジングミルを適用した場合の応用範囲例であり圧 延の粗〜中間工程のロールとその付属品はーセ ッ トのみを準 備することによってウェブ内幅及び外幅一定の H形鐧さ らに は新中間サイ ズを舍め 3種類のサイ ズを、 品質面で従来と何 等変わることな く造り分ける ことができることを示したもの である。
産業上の利用可能性
このよう に本発明の斜行ロールによる形材の圧延方法は少 量 ♦ 多品種の形材を効率よ く つく り分ける機能を有しており、 現状の多様化している市場ニーズに対しても適確にこたえら れるきわめて優れた技術といえる。
以上 H形鐧を中心に説明したが、 当然他のフラ ンジを有す る形材すなわち溝形鋼、 I形鐧ゃ鐧矢扳などのウェブ内幅拡 げ圧延についても同様に適用できるものである。 また、 熱間 鐧材以外のァル 二ゥムなどにおいても本発明は利用可能で ある。
Ο ΡΙ
( a )
J I S G 3 1 9 2
Figure imgf000021_0001
CMPI
.ノ
( b )
応用範囲例
Figure imgf000022_0001
注 ： 〇印は従来サイズを示す
c :?i
0

Claims

請求の範囲
1. ウェブにフラ ンジが連設された形材を圧延して成形する 方法であって、 粗圧延工程、 中間圧延工程および仕上げ圧延 工程の任意の工程間に、 材料のフ ラ ンジ内側に接し、 かつ口 —ル軸心が圧延方向と水平な直角方向に対して所定の角度 d „ で傾斜するロールを配置し、 こ のロールは上記フ ラ ンジに孫 合することにより ウェブを幅方向に拡げることを特徴とする フラ ンジを有する形材の圧延方法。
2. 上記ロールは材料のウェブの上下面に接し、 このウェブ にも係合することにより このウェブを幅方向に拡げることを 特徴とする請求の範囲第 Γ項記載の圧延方法。
3. 上記ロ ールの軸心は、 水平面に対して所定の角度 V で 傾斜することを特徴とする請求の範囲第 1項記載の圧延方法。
4. 上記角度 V は 0〜 3 0 。 の範囲にあることを特徴とす る請求の範囲第 3項記載の圧延方法。
5. 上記角度 H は 0〜 5 0 ° の範囲にあることを特徵とす る請求の範囲第 1項記載の圧延方法。
6. 上記ロ ールは中間圧延工程と仕上げ圧延工程との間に設 けられることを特徵とする請求の範囲第 1 項〜第 5項のいず れか 1項に記載の圧延方法。
7. ウェブにフ ラ ンジが連設された形材を圧延して成形する 装置であって、 材料のフ ラ ンジ内側に接し、 かつロール軸心 が圧延方向と水平な直角方向に対して所定の角度 3 H で傾斜 するロールを備え、 このロールは上記フ ラ ンジに係合するこ とにより ウェブを幅方向に拡げることを特徵とするフラ ンジ
C 一 を有する彤材の圧延装置。
8. 上記ロールは少なく とも二対設けられ、 一対のロールは
一方のフランジ内側に接触し、 他の一対のロールは他方のフ
ランジ丙側に接触することを特徴とする請求の範西第 7項記
載の圧延装置。
9. 上記ロールは材料のウェブの上下面に接し、 このウェブ
にも孫合することにより このゥエブを幅方向に拡げることを
特徴とする請求の範囲第 7項記載の圧延装置。
10. 上記ロールは少なく とも二対設けられ、 一対のロールは
一方のフラ ンジ内側とウェブの上下面にそれぞれ接触し、 他
の一対のロールは他方のフランジ内側とウェブの上下面にそ
れぞれ接触することを特徴とする請求の範囲第 9項記載の圧
11. 上記ロールの軸心は、 水平面に封して所定の角度 ^ ν で
傾斜することを特徵とする請求の範囲第 Ί項に記載の圧延装
。
12. 上記角度 V ば 0 〜 3 0 。 の範囲にあることを特徴とす
る請求の範囲第 1 1 項記載の圧延装置。
13. 上記角度 5 κ はり 〜 5 0 a の範囲に.あることを特徴とす
る請求の範通第 7項記戴の圧延装置。
14. 上記口ールは中間圧延工程と仕上げ圧延工程との間に設
けられることを特徴とする請求の範囲第 7項〜第 1 3項のい
ずれか 1項に記載の圧延装置。 '
CMPI ， IPO , j
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