WO1991007367A1 - Production d'alcool anhydre - Google Patents

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WO1991007367A1
WO1991007367A1 PCT/JP1990/000793 JP9000793W WO9107367A1 WO 1991007367 A1 WO1991007367 A1 WO 1991007367A1 JP 9000793 W JP9000793 W JP 9000793W WO 9107367 A1 WO9107367 A1 WO 9107367A1
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distillation
alcohol
gas
water
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Yoshikazu Kano
Hirotoshi Horizoe
Tetsuya Tanimoto
Itsuo Yamamoto
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Japan Technological Research Association of Artificial Photosynthetic Chemical Process
Original Assignee
Japan Technological Research Association of Artificial Photosynthetic Chemical Process
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/74—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation
    • C07C29/76—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment
    • C07C29/80—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by distillation
    • C07C29/84—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by distillation by extractive distillation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Definitions

  • the present invention relates to a method for concentrating and purifying alcohol, and more particularly, to a high-purity alcohol from synthetic alcohol, aqueous alcohol solution used in the food industry, and fermentation alcohol.
  • the present invention relates to a method suitable for concentrating and purifying oil in a concentrated manner.
  • Fermented alcohol made from carbohydrates such as sweet and corn is an important starting material for beverages and industrial use, but alcohol obtained by the fermentation method Since the alcohol concentration of the aqueous solution is as low as 10 to 20 wt%, it must be concentrated to about 95 to 100 wt%.
  • An object of the present invention is to provide a method for concentrating alcohol to a concentration of at least 99 wt ⁇ with much less energy than existing distillation methods. You.
  • the present inventors have conducted intensive studies on a method for energy-saving production of anhydrous ethanol having an industrially advantageous value and a purity of not less than 9.9 wt%.
  • Pressurized extractive distillation is performed by adding a chlorocarbon solvent consisting of propane, propylene, II-butane, i-butane or a mixture thereof as an extraction solvent.
  • a chlorocarbon solvent consisting of propane, propylene, II-butane, i-butane or a mixture thereof as an extraction solvent.
  • a raw material mainly composed of ethanol and water is supplied to the center of the first distillation column, and the hydrocarbon solvent, preferably C 3 to C 3, is supplied from the top of the first distillation column.
  • the hydrocarbon solvent preferably C 3 to C 3
  • the method comprises the steps of: In introducing the mixed solvent of ethanol and hydrocarbon into the second distillation column and stripping the hydrocarbon solvent, the upper gas phase of the second distillation column is mixed with the upper gas phase of the first distillation column. After being mixed with the gas phase, it is pressurized, the compression heat is used as a heat source for the first distillation column, and then cooled and liquefied, After a minute was separated ⁇ , Ru manufacturing method der anhydrous A Turkey Lumpur characterized that you refluxing the second distillation column and the first distillation column top.
  • FIG. 1 shows a process flow for implementing the present invention
  • FIG. 2 shows a process flow before the improvement of the present invention.
  • the aqueous solution of the raw material alcohol from the supply line 1 is supplied to the middle part of the first distillation column 2, which performs pressure extraction such as a packed tower, a perforated plate tower, or a tray type column. Is done.
  • Hydrocarbon solution The reagent is supplied to the upper part of the first distillation column 2 through line 14.
  • an aqueous alcohol solution is placed under conditions in which a hydrocarbon gas and a liquid coexist, the alcohol is selectively extracted into liquid hydrated carbon and further extracted by the alcohol. Under relatively large amounts of liquid hydrocarbons, water hardly dissolves in the mixed liquid of hydrocarbon Z alcohol, and the permanent concentration in the gaseous hydrocarbon gas phase is a permanent saturation.
  • water can be selectively transferred to the hydrocarbon gas phase side.
  • hydrocarbon pronon, propylene, n-butane and i-butane are preferred due to their interaction with alcohol and water.
  • a cone is formed between the alcohol and the water, and an ice-free alcohol is obtained. In this way, pressure extraction is performed.
  • the temperature In order to satisfy the condition that both gas and liquid phases of hydrocarbon coexist in the distillation column (2), the temperature must be below the critical temperature of the hydrocarbon, T cJ ⁇ , and the pressure should be the saturated vapor pressure of hydrocarbon at this temperature. (The maximum pressure should be the critical pressure P c).
  • the ratio of liquefied carbon gas to liquid should be varied depending on the concentration of the raw alcohol and the concentration of the ice-free alcohol in the product. It can be adjusted depending on how the heat is given.
  • the conditions in the first distillation column as described above differ depending on the solvent used, but it is generally preferable that the conditions be as follows. Gas and liquid exist simultaneously
  • the top gas (consisting of hydrocarbon gas and ice, substantially free of alcohol) from the first distillation column 2 for pressure extraction is extracted from line 3 and compressed. After being recompressed by the compressor 5, it is led to the reboiler 6 via the line 26 and the pressure heat generated by the repressure is used as the heat source of the reboiler 16. Is good Since the operation can be performed even if the temperature difference between the top and the bottom of the first distillation column 2 is lower than 1, the gas pressure at the top of the column can be reduced with a slight compression by the crusher 5, that is, with a small power. The temperature can be raised to the bottom temperature or higher, and the condensed latent aging of the top gas can be sufficiently used as a heat source for the reboiler 6, and compared to existing distillation methods. This saves energy in the storm.
  • the bottom temperature is generally (T + 4) to (T + 6) t, so the thermal insulation of Using the effect of temperature rise due to pressure
  • the mixture of hydrocarbons and water matured in the reboiler 6 is introduced into the water decanter 18 through the cooler 7 and is sedimented by gravity sedimentation into ice and hydrogen carbonate. .
  • Ice is withdrawn from line 9 and hydrocarbons substantially free of ice are lined through lines 10, 11, 12 through the pressure relief valves 13, 15. It is refluxed by 14 and 16 to the first distillation column 2 for pressure extraction and the second distillation column 25 for stripping.
  • a mixture of anhydrous alcohol and liquid hydrocarbon, which is substantially free of ice is extracted from line 4 of the bottom of the first distillation column 2, which is substantially free of ice.
  • a line 18 provided with a bottom level control valve 17 of the first distillation column 2 is led to a heat exchanger 19 through a line 18, where the temperature is increased. After that, it is introduced into the middle of the second distillation column 25 acting as a strip bar.
  • the second distillation column 25 is also a pressure distillation column, and the gas-liquid contact portion can use a packed column, a perforated plate, a tray, or the like. It is preferable that the pressure in the second distillation column 25 be as small as possible so that the pressure difference from the first distillation column 2 is substantially zero.
  • the top gas of the second distillation column 25 (hydrocarbon gas which does not substantially block alcohol) is extracted from the line 21 and the top gas of the line 3 of the first distillation column 2 is removed. After mixing with the gas, it is repressurized by the compressor 5.
  • the present inventors have confirmed that it is more economical to recompress the gas of line 3 and line 21 with a single compression machine than to press each gas separately. This operation is a feature of the present invention.
  • anhydrous alcohol ethanol 99.2 wt 9 or more
  • heat exchange through line 22 is performed. The heat is used to raise the temperature of the fluid in the line 18 and is recovered, and is taken out as a product from the line 23.
  • the present invention relates to a method for producing ice-free alcohol by separating water from an aqueous alcohol solution, as described in detail above, comprising propane, propylene and An anhydrous ethanol with a purity of 99.2 wt% or more that easily meets the proprietary method and the JIS plan by conducting a pressure extraction distillation column using a chlorocarbon solvent consisting of butane And the heat pump system using the heat of compression of the hydrocarbon solvent can save a large amount of energy compared to existing distillation methods. To play.

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  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)

Description

明 細 書
無氷ア ルコ ー ル の製造方法
技術分野
本発明 はア ル コ ー ルの濃縮精製方法に関 し、 合成ア ル コ ー ル、 食品工業における使用済ア ル コ ー ル水溶液及び 発酵了 ル コ 一 ル等か ら高純度のア ル コ 一 ルを省エ ネ ルギ 一的に濃縮精製する のに適 した方法に関する。
背景技術
甘 し よ 、 と う も ろ こ し等の炭水化物を原料とする発酵 ア ルコ ー ル は飲料用及び工業用 と して重要な出発原料で あ るが、 発酵法で得 られる ア ル コ ー ル水溶液のア ル コ ー ル濃度は 1 0 〜 2 0 wt¾ と低いため、 約 9 5 〜 1 0 0 wt % ま で濃縮する必要があ る。
従来、 こ の濃縮法と して蒸留法が用い られてきたが、 主成分了 ル コ ー ル及び水の蒸発潜熱の回収が因難で経済 的に不利であ り 、 これに替わる省エ ネ ルギー型の濃縮法 の開発が望ま れてい る。
通常の蒸留法では 1 0 wt% か ら 9 5 wt¾ に ア ル コ ー ル を濃縮する のに約 3, 000kcal/kg—アルコ ールを要 してい る。 又 9 5 wt¾ か ら 9 9. 2 wt% 以上の無水了 ルコ ー ル に 蒸留 にて濃縮する に は、 ジ ェ チ ル エ ー テ ル、 ベ ン ゼ ン 、 シ ク 口 へキサ ンな どを用いた共沸蒸留が行なわれてお り 、 約 1 0 0 0 〜 2 0 0 0 kcal/kg—了 ル コ ー ルの エ ネ ルギ ー を要 し省エネ ルギーが望ま れてい る。 —方、 省エネ ルギー型の濃縮法と して超臨界状態又は 擬臨界状態の炭酸ガスを用いて了 ル コ ー ルを水よ り 抽出 • 分雜して濃縮する方法が提案さ れてい る。 （特開昭 5 6 — 5 6 2 0 1 及び同 5 9 — 1 4 1 5 2 8 号公報）
しか しなが ら、 炭酸ガスを溶剤と して用いた場合、 ァ ル コ ー ルの溶解度が低 く 多量の炭酸ガス を必要とする と と も に、 了 ルコ ー ルの選択的抽出に は限界があ り 、 最大 濃綰度は約 9 1 t ¾ が限界であ り 、 これ以上に濃縮する こ と は不可能であ る こ とが最近報告さ れてい る。
発明の開示
本発明は、 既存の蒸留法に較べて大巾 に少ないェネ ル ギ一で、 ア ル コ ー ル濃緒 9 9 w t¾ 以上に濃縮する方法を 提供する こ とを目的とする も のであ る。
即ち、 本発明者 ら は産業上有利な価值を有する純度 9 9 w t ¾ 以上の無水エタ ノ ールを省エネルギー的に製造 する方法について鋭意検討 した結果、 原料のア ル コ ー ル 水溶液に、 プ ロ パ ン、 プ ロ ピ レ ン 、 II 一ブタ ン 、 i — ブ タ ン又は これ らの混合物か らな る炭化氷素溶剤を抽出溶 剤と して添加 して加圧抽出蒸留を行な う こ と によ り 、 容 易に無氷ア ル コ ー ルが得 られる こ と及び又、 加圧抽出蒸 留塔塔頂ガスを再圧綰循環する際に発生する圧綰熱で加 圧抽出蒸留塔の熱源の大部分を捕え、 既存の蒸留法に較 ぺて大巾 に エネ ルギーが節約でき る こ とを見出 し、 本発 明を完成する に至っ た。 即ち、 本発明はエ タ ノ ー ル及び水を主成分とする原料 を第 1 蒸留塔の中部に供給 し、 第 1 蒸留塔の上部よ り 炭 化水素溶剤、 好ま し く は C 3〜 の炭化水素を供給 し、 該 第 1 蒸留塔内で該炭化氷素の液体と気体が同時に存在す る温度、 圧力に保持 し、 該第 1 蒸留塔の下部よ り 実質的 に水分を含ま ないエ タ ノ ー ル と液悻炭化水素を、 又該第 1 蒸留塔上部よ り 実質的に ヱ タ ノ 一ルを舍ま ない水分と 蒸気炭化水素を取出す方法において、 前記第 1 蒸留塔下 部の無水エ タ ノ ー ル及び炭化水素混合液を第 2 蒸留塔に 導入 して炭化水素溶剤をス ト リ ッ ビ ン グする に際 し、 該 第 2 蒸留塔上部ガス相を前記第 1 蒸留塔上部ガス相と混 合 したのち加圧 し、 その圧縮熱を前記第 1 蒸留塔の熱源 に用いたのち冷却液化 し、 水分を分雜 したのち、 該第 2 蒸留塔及び前記第 1 蒸留塔上部へ還流する こ と を特徴と する無水ア ルコ ー ルの製造方法であ る。
図面の簡単な説明
第 1 図は本発明を実施するためのプロ セ ス フ ロ ー、 第 2 図は本発明の改良前のプ ロ セ ス フ ロ ーであ る。
発明を実施するための最良の形態
以下、 本発明の一実施態様を第 1 図に従 っ て詳述 し、 その作用を明 らかにする。
第 1 図において、 供給 ラ イ ン 1 よ り の原料アルコ ー ル 水溶液は、 充塡塔、 多孔板塔、 ト レィ 型塔な どの加圧抽 出を行 う 第 1 蒸留塔 2 の中部に供給さ れる。 炭化水素溶 剤は ラ イ ン 1 4 よ り 第 1 蒸留塔 2 の上部に供給さ れる。 炭化水素のガス と液が共存する条件下に アルコ —ル水溶 液をおいた場合、 ア ル コ ー ルは選択的に液体炭化氷素に 抽出 さ れ、 更に ア ル コ ー ルに対 して比較的液体炭化水素 が多量にあ る条件下では、 水分は炭化水素 Z ア ル コ ー ル 混合液体中へは殆んど溶解せず、 炭化永素ガス相中の永 分濃度が永の飽和濃度以下にな る よ う な条件を設定する と、 水分は炭化水素ガス相側へ選択的に移行させる こ と ができ る。 炭化水素は、 ア ル コ ー ル及び水と の相互作用 よ り プ ロ ノ ン、 プ ロ ピ レ ン 、 n — ブ タ ン 、 i — ブタ ン が 好ま しい。 か く してア ル コ ー ル と水と の分錐ができ、 無 氷ア ル コ ー ルが得 られる。 こ の よ う に加圧抽出を行 う 第
1 蒸留塔 2 内で炭化水素のガス と液の両相が共存する条 件とするために は、 温度は炭化水素の臨界温度 T cJ¾下で、 圧力は こ の温度における炭化水素の飽和蒸気圧 （最大惶 は臨界圧力 P c ) にすべきであ る。 ま た炭化氷素のガス と 液の比率は原料ア ルコ ー ル濃度及び製品無氷ア ルコ ー ル 濃度によ り 変え るぺきで、 これは炭化水素の還流量及び リ ボイ ラ ー 6 への熱量の与え方によ っ て調整する こ とが でき る。
上記のよ う な第 1 蒸留塔内における条件は使用 さ れる 溶剤によ っ て異な るが、 一般的に は次のよ う な範囲とす るのが好ま しい。 気液が同時に存
6» 臨界圧力 在する条件で通 溶剤
Figure imgf000007_0001
常使用する範囲
( : ) (気圧） 温度 圧力
(で） （気圧）
3 H 6 92.3 45.0 20〜92 10〜45 6〜 20 3 ϋ 8 96.8 42.0 20〜 96 42 6〜 20 n-C4Hi 0 152.0 37.5 20 L52 37 6〜 20
1 4 H 1 0 135.0 36.0 20 L35 36 6〜 20
(注） *) 厳密に はその温度、 組成における飽和蒸気圧 **) 例えば第 1 蒸留塔に舍氷ア ル コ ー ル （C2H50H 1 0 0 kg/h, H2 5 kg/h) およ びプロ パ ン
( 2 1 0 0 kg/h) を供給する と き、 塔頂部よ り 塔頂ガス （ C3H 8 2 0 0 0 kg/h, H 20 4.重気のの 9 kg/h)
\量通範# が取 り 出 さ れ塔底部よ り 塔底液 （C3Ha 1 0 液比常囲^0 kg/h. C 2 H 5 DH 1 0 0 kg/h. H20 0. 1 kg/h) が 抜き 出 さ れる。 こ の と き の気 Z液重量比は
2 0 0 4. 9 / 2 0 0. 1 = 1 0. 0 であ る。
加圧抽出を行 う 第 1 蒸留塔 2 の塔頂ガス （炭化水素ガ ス と氷か らな り 、 実質的に ア ル コ ー ルは存在 しない） は ラ イ ン 3 よ り 取出 し、 圧縮機 5 で再圧縮さ れた後、 ラ イ ン 2 6 を経て リ ボイ ラ ー 6 に導き再圧綰によ っ て発生す る圧綰熱を該 リ ボイ ラ 一 6 の熱源と して用い る のがよ い 第 1 蒸留塔 2 の塔頂と塔底の温度差は 1 下に して も操業する こ と ができ る ので、 圧綰機 5 での僅かな圧縮、 すなわち僅かな動力で塔頂ガス温度を塔底温度以上に昇 温する こ とができ、 塔頂ガス の凝綜潜熟を リ ボイ ラ ー 6 の熱源と して十分利用する こ とが可能とな り 、 既存の蒸 留法に較べて大輻にエネ ルギーの節約ができ る。
いま第 1 蒸留塔 2 の塔頂温度を T t: とする と、 一般に は塔底温度は （ T + 4 ) 〜 （ T + 6 ) t程度であ るか ら、 圧綰機 5 での断熱圧綰によ る温度上昇劲果を利用 して第
1 蒸留塔塔頂ガス （ T ) を塔底液 （約 T + 5 : ) と熱 交換でき る温度差 （約 5 で） 以上に昇温する。 すなわち 圧綰機 5 によ り ガス温度が よ り 約 （ T + 1 0 ) で に な る よ う に圧縮する。 このために は通常圧縮比 （出口圧 力 Z入口圧力） を 1. 2 〜 1. 5 とすればよい。 圧縮ガス は
( T + 1 0 ) tで凝縮 して、 その凝綰潜熟の全部と顕熱 の一部を第 1 蒸留塔塔底液に与えて、 蒸留に必要な殆ど のエ ネ ルギーを与え る こ と ができ る。
リ ボイ ラ ー 6 で熟交換さ れた炭化水素と水の混合物は 冷却器 7 を柽て水のデカ ン タ 一 8 に導入さ れて氷分と炭 化氷素に重力沈降分雜さ れる。 氷は ラ イ ン 9 よ り 抜き 出 さ れ、 実質的に氷を含ま ない炭化水素は ラ イ ン 1 0 , 1 1 , 1 2 よ り 滹圧弁 1 3 , 1 5 を柽て、 ラ イ ン 1 4 及 び 1 6 によ り 加圧抽出を行 う 第 1 蒸留塔 2 及びス ト リ ッ ビ ン グを行 う 第 2 蒸留塔 2 5 へ還流さ れる。 次に、 第 1 蒸留塔 2 の塔底液抜出 し ラ イ ン 4 か ら は、 実質的に氷を含ま ない無水ア ルコ ー ルと液体炭化水素の 混合物が抜出 さ れ、 該混合物は第 1 蒸留塔 2 の塔底レぺ ル制御弁 1 7 を備えた ラ イ ン 1 8 を柽て熱交換器 1 9 に 導かれ、 こ 、 で昇温さ れ、 更に ラ イ ン 2 0 を経てス ト リ ツ バ一 と して作用する第 2 蒸留塔 2 5 の中部に導入さ れ る。 こ の第 2 蒸留塔 2 5 も加圧蒸留塔であ り 、 気液接触 部分は充塡塔、 多孔板、 ト レイ な どを用 い る こ と がで き る。 こ の第 2 蒸留塔 2 5 の圧力 は第 1 蒸留塔 2 と の圧 力差が実質的に零かでき るだけ小さ く な る よ う にする の が好ま しい。
第 2 蒸留塔 2 5 の塔頂ガス （実質的に ア ル コ ー ルを舍 ま ない炭化水素ガス ） は ラ イ ン 2 1 よ り 取出 さ れ、 第 1 蒸留塔 2 の ラ イ ン 3 のガス と混合後、 圧縮機 5 で再圧綰 さ れる。
本発明者 ら は、 ラ イ ン 3 と ラ イ ン 2 1 のガス を 1 合の 圧緒機で再圧縮 した方がそれぞれ圧緒する よ り 経済的で あ る こ とを確認 し、 そのよ う に操作する こ とを本発明の 特徴とする も のであ る。
更に、 前述 したよ う に、 本発明を実施する場合、 第 1 蒸留塔 2 と第 2 蒸留塔 2 5 の圧力差が小さ い程、 圧縮に 要する エ ネ ルギーが少な く その差が零の時最 も経済的で あ る こ とを確認 してお り 、 そのよ う に条件設定する こ と が好ま しい本発明の態様であ る。 一方、 第 2 蒸留塔 2 5 の塔底か ら は実質的に炭化水素 を含ま ない無水ア ル コ ー ル （ェタ ノ ーリレ 9 9. 2 w t¾ 以上） がラ イ ン 2 2 よ り 抜出 さ れる。 ラ イ ン 2 2 か ら抜出 さ れ た無水ア ル コ ー ルの温度は、 加圧下のア ル コ ー ルの沸点 と ほ 同 じであ るため、 ラ イ ン 2 2 を経て熱交換器 1 9 に導かれ、 こ 、 で前記 ラ イ ン 1 8 の流体の昇温に利用熱 回収さ れ、 ラ イ ン 2 3 よ り 製品と して取出 さ れる。
なお、 2 4 は第 2 蒸留塔 2 5 の リ ボイ ラ ーであ る。
以下、 本発明の実施例をあげて本発明を詳細に説明す る
〔実施例 1 〕
第 1 図に示 したフ ロ ーによ る本発明方法と、 本発明の よ う に改良さ れる前の第 2 図に示 したフ ロ ー （第 1 蒸留 塔及び第 2 蒸留塔の上部よ り 出 るガス相をそれぞれの圧 綰機で圧緒 してそれぞれの蒸留塔の熱源に用い る方法 ； なお第 2 図のフ ロ ーにおいて第 1 図に同一符号は第 1 図 と同一部を示す） によ る参考方法に従い、 炭化水素溶剤 と し て プ ロ ノ、。 ン 、 プ ロ ピ レ ン、 II 一 ブタ ン、 i — ブタ ン を用いた場合の所要エ ネ ルギ ー 、 装置コ ス ト 相対比較及 び製品ア ル コ ー ル濃度を求め、 その結果を第 1 表に示 し プ o
なお、 主要機器の仕様を下記に示す。 第 1 蒸留塔 内径 ： 1 0 0 mm
咼 さ ： 4 m
充塡塔方式 第 2 蒸留塔 内径 ： 1 0 0 mm
高さ ： 4 m
充塡塔方式 こ の結果、 本発明 によ り 所要エ ネ ルギ ー減少及び装置 コ ス ト の大幅な低減が可能であ る こ とが確認さ れた。
Figure imgf000012_0001
(比較例 1 )
実施例 1 において使用 した第 1 図のフ ロ ー に従っ て、 溶剤と して C02 ， C2H6 , n-C6H , 4 ， ベ ン ゼ ンを用いた場 合の結果を第 2 表に示す。
これ らの溶剤では、 製品エ タ ノ ー ル濃度の増加はみ ら れず無水ア ル コ ー ル （ 9 9. 2 wt% 以上） は得 られなかつ 7"— 0
第 2 溶 剤 C02 02ΠΒ ベンゼン
RUN Να 5-1 5-2 6-1 6-2 7― 1 7-2 7-3 8一 1 8-2 8-3
1) プロセスフロー 第 1図 <
2) 原 料
流 量 （kg/h) 0.1 <
アルコール濃度 (wt¾) 95 <
3) 第 1蒸留塔
圧 力 （1^ん0)26) 50 50 36 36 1 1 5 1 1 5 温 度 （ ）
塔 頂 20 20 20 20 94 94 140 106 106 152 塔 底 31 32 33 35 104 105 160 122 124 165 溶剤流量 （kg/h) 5 < 製品エタノール濃度 90 91 92 89 95 95 94 94 94 93
( t¾)
c
総 合 評 価 X X X X X X X X X X
産業上の利用可能性
本発明 は、 £1上詳述 したよ う に ア ル コ ー ル水溶液か ら 水分を分雜 して無氷ア ルコ ー ルを製造する に腠 し、 プロ パ ン、 プ ロ ピ レ ン及びブタ ンか らな る炭化氷素溶剤を用 いた加圧抽出蒸留塔を行 う こ と によ り 容易に専売法及び J I S 企画を満たす純度 9 9. 2 w t ¾ 以上の無水エ タ ノ ー ル が得 られ、 かつ既存の蒸留法に較べて炭化水素溶剤の圧 縮熱を利用 した ヒ ー ト ポ ン プ シ ス テ ム に よ り 大巾 な省ェ ネ ルギ一ができ る と い う 効果を奏する。

Claims

請 求 の 範 囲
エ タ ノ ール及び水を主成分とする原料を第 1 蒸留塔の 中部に供給 し、 第 1 蒸留塔の上部よ り 炭化水素溶剤を供 給 し、 該第 1 蒸留塔内で該炭化水素の液体と気体が同時 に存在する温度、 圧力に保持 し、 該第 1 蒸留塔の下部よ り 実質的に水分を含ま ないェタ ノ ール と液体炭化水素を、 又該第 1 蒸留塔上部よ り 実質的にェ タ ノ 一ルを舍ま ない 水分と蒸気炭化水素を取出す方法において、 前記第 1 蒸 留塔下部の無水エ タ ノ ール及び炭化水素混合液を第 2 蒸 留塔に導入 して炭化水素溶剤をス ト リ ッ ビ ン グする に際 し、 該第 2 蒸留塔上部ガス相を前記第 1 蒸留塔上部ガス 相と混合 したのち加圧 し、 その圧縮熱を前記第 1 蒸留塔 の熱源に用いたのち冷却液化 し、 水分を分離 したのち、 該第 2 蒸留塔及び前記第 1 蒸留塔上部へ還流する こ とを 特徴とする無氷ア ルコ ールの製造方法。
PCT/JP1990/000793 1989-11-14 1990-06-18 Production d'alcool anhydre Ceased WO1991007367A1 (fr)

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DE69022215T DE69022215T2 (de) 1989-11-14 1990-06-18 Herstellung von absolutem alkohol.

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