WO1992011132A1 - Procede de traitement d'ordures ou dechets et presse perfectionnee pour sa mise en ×uvre - Google Patents

Procede de traitement d'ordures ou dechets et presse perfectionnee pour sa mise en ×uvre Download PDF

Info

Publication number
WO1992011132A1
WO1992011132A1 PCT/FR1991/001016 FR9101016W WO9211132A1 WO 1992011132 A1 WO1992011132 A1 WO 1992011132A1 FR 9101016 W FR9101016 W FR 9101016W WO 9211132 A1 WO9211132 A1 WO 9211132A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
piston
chamber
pressure
fraction
extrusion chamber
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/FR1991/001016
Other languages
English (en)
Inventor
Pierre Dumons
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Priority to DE69104500T priority Critical patent/DE69104500T2/de
Priority to JP4502124A priority patent/JPH06504478A/ja
Priority to AU91287/91A priority patent/AU655620B2/en
Priority to EP92901634A priority patent/EP0563173B1/fr
Publication of WO1992011132A1 publication Critical patent/WO1992011132A1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Priority to US08/075,456 priority patent/US5400726A/en
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
    • B03B9/00—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets
    • B03B9/06—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for refuse
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B30—PRESSES
    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B9/00—Presses specially adapted for particular purposes
    • B30B9/02—Presses specially adapted for particular purposes for squeezing-out liquid from liquid-containing material, e.g. juice from fruits, oil from oil-containing material
    • B30B9/04—Presses specially adapted for particular purposes for squeezing-out liquid from liquid-containing material, e.g. juice from fruits, oil from oil-containing material using press rams
    • B30B9/047—Control arrangements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B30—PRESSES
    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B9/00—Presses specially adapted for particular purposes
    • B30B9/02—Presses specially adapted for particular purposes for squeezing-out liquid from liquid-containing material, e.g. juice from fruits, oil from oil-containing material
    • B30B9/04—Presses specially adapted for particular purposes for squeezing-out liquid from liquid-containing material, e.g. juice from fruits, oil from oil-containing material using press rams
    • B30B9/06—Presses specially adapted for particular purposes for squeezing-out liquid from liquid-containing material, e.g. juice from fruits, oil from oil-containing material using press rams co-operating with permeable casings or strainers
    • B30B9/067—Presses specially adapted for particular purposes for squeezing-out liquid from liquid-containing material, e.g. juice from fruits, oil from oil-containing material using press rams co-operating with permeable casings or strainers with a retractable abutment member closing one end of the press chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2201/00—Pretreatment
    • F23G2201/20—Dewatering by mechanical means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2201/00—Pretreatment
    • F23G2201/60—Separating
    • F23G2201/603—Separating recyclable material
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2900/00—Special features of, or arrangements for incinerators
    • F23G2900/50208—Biologic treatment before burning, e.g. biogas generation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2900/00—Special features of, or arrangements for incinerators
    • F23G2900/50214—Separating non combustible matters

Definitions

  • the invention relates to a method for treating garbage or waste, in particular household waste collected directly or indirectly by public authorities or assimilable industrial waste composed of a mixture of combustible and fermentable materials.
  • the invention extends to an improved press suitable for implementing the above-mentioned method.
  • inert materials such as metals, iron, etc. are extracted and the remaining waste is recovered, essentially by two types of technique.
  • a first type of recovery consists of incinerating garbage or waste in order to recover heat energy used for the production of pressurized water vapor (usable for district heating, for local industrial consumption, for the needs of communities n u li ⁇ ues ... or even for the production of electrical energy by turbo-generator groups).
  • this incineration as it is currently practiced has several shortcomings.
  • the overall yield of recovery is poor and generally results in a relatively high financial burden for local authorities, given the importance of the amortization of investments with regard to the low level of effective recovery of heat energy.
  • raw garbage must be treated immediately and the recovery record is further deteriorated by the mismatch in time between the arrival of garbage and periods of high energy needs.
  • Another way of recovering waste consists in taking advantage of the biomass they contain to produce, by fermentation, composts, organic fertilizers or gases.
  • recovery processes of this type are ill-suited to the treatment of the above-mentioned raw refuse, composed of a mixture of fermentable and combustible materials, and this handicap increases every year in industrialized countries due to the sharp increase in the percentage of non-fermentable waste materials.
  • the present invention proposes to provide a solution constituting a considerable advance over the techniques which are implemented at present.
  • An object of the invention is thus to indicate a method for treating garbage or waste which allows better recovery of these with good profitability of the installations used and is compatible with compliance with anti-pollution standards.
  • the process in accordance with the present invention applies after optional extraction of the inert materials and consists of:
  • a precompression phase operated by means of a long stroke piston moving in the chamber so as to exert a pressure (P ⁇ ) lower than the final pressure (P f ) on all of the materials located in the chamber
  • a final compression phase operated by means of a shorter stroke piston moving in the chamber opposite the first piston so as to exert the final pressure (P) on all the materials located in the chamber, and
  • the combustible fraction collected at the end of the compression operation lends itself to profitable incineration in ovens of the circulating fluidized bed type, known per se, under conditions meeting standards, in terms of combustion discharges. These ovens, associated with steam-generating boilers, thus make it possible to produce superheated steam, by optimally exploiting the calorific value of the combustible fraction of garbage or waste.
  • this combustible fraction free from humidity and biomass, can be stored for an indefinite period without any nuisance, in particular in heaps in open air areas, to be used by combustion during periods of very high energy demands.
  • the fermentable fraction freed from non-fermentable materials can, for its part, be treated under optimal conditions by known methods, in particular by biological seeding and fermentation in order to produce composts, organic fertilizers or gases capable of provide heat energy.
  • the method according to the invention is carried out in two successive phases, namely: precompression then final compression.
  • the pre-compression phase can in particular be carried out so as to reach an intermediate pressure (P ⁇ between 200 and 300 bars, and the final compression phase so as to reach a final pressure
  • the present invention extends to an improved press, suitable for carrying out, under good conditions, the compression operation defined above.
  • This press has the following means, already known from patent FR No. 2,577,167:
  • extrusion chamber located in the extension of the loading chamber and opening into the latter at its downstream opening, this extrusion chamber being provided with extrusion orifices on its periphery and an outlet located at opposite to the loading chamber,
  • the first piston being arranged to move between a retracted position where its end is located in the vicinity of the upstream opening of the loading chamber and an extreme deployed position where it passes through the loading and the extrusion chamber with its end situated in the vicinity of the outlet of the latter, while the second piston is arranged to move between a retracted position set back from the extrusion chamber so as to release the exit from it and an extreme deployed position,
  • Hydraulic means for operating the pistons in a deployment movement directed respectively towards the loading chamber or towards the extrusion chamber, and in an opposite retraction movement.
  • the second piston of shorter stroke than that of the first piston, is adapted to be able to exert pressures higher than those of the first piston
  • the second piston is arranged so that, in its extreme deployed position, it enters the extrusion chamber over a determined length thereof in order to ensure final compression of the materials
  • mechanical locking means located upstream of the loading chamber are associated with the first piston in order to be able to prevent its recoil from an intermediate deployed position in which it passes through the loading chamber and partially penetrates into the extrusion chamber.
  • the two pistons are specialized for fulfilling different specific functions, namely: for the first piston, a function of loading the extrusion chamber with shearing at the inlet thereof ci, then a function of precompressing the materials up to a moderate intermediate pressure P i (in particular of the order of 250 bars), finally a function of ejecting the solid fraction compressed at the end of the cycle; for the second piston, a shutter function of the extrusion chamber and a final compression function from the intermediate pressure to a very high pressure (in particular of the order of 1000 bars).
  • these mechanical locking means comprise:
  • the press advantageously comprises control means adapted to condition the following operating cycle, from an initial position where the pistons are in the retracted position and the pincer jaws in the open position:
  • FIG. 1 is a diagram illustrating the method of the invention
  • FIG. 2 is a vertical section of an improved press according to the invention
  • FIG. 3 is a schematic view showing said * press and its control means and detecting means
  • - Figure 4 is a sectional detail of one of said press members (means of mechanical lock)
  • FIGS. 5a and 5b are detailed front views showing said locking means in the closed position and in the open position respectively
  • Figures 6, 7 > 8, 9, 10 and 11 are schematic views showing the essential steps of the press operating cycle.
  • Figure 1 illustrates the implementation of the process of the invention which applies in particular to the treatment of household waste but also to any assimilable waste comprising combustible materials and fermentable materials, in particular certain industrial waste. These materials will be referred to below as "raw waste”.
  • This raw waste is collected (COLLECT) and delivered to the treatment center at rates imposed by the outside environment, for example daily for household waste.
  • COMP dry residue
  • the fermentable fraction can be shipped or kept on site to be processed within the time required to take advantage of its relatively pure biomass quality; it is subjected to specific treatments (T.S.) known per se, which become economically profitable due to the absence of combustible solid materials, such as:
  • the combustible fraction can either be directly and immediately incinerated in a furnace-boiler, or stored outside in indefinitely thick thick layers (STOCK) to be then taken up and incinerated during periods of high energy demand.
  • the characteristics of these combustible materials make it possible to incinerate them in the best conditions in a furnace-boiler of the circulating fluidized bed furnace type (F) associated with a boiler (CH) steam generator.
  • This type of oven is known per se and is characterized in that the support of the mass to be burned consists of a bed of fluidized sand; it is thus possible to reach (without superheaters) very high smoke temperatures (above 850 ° C) and to achieve clean combustion with excellent efficiency.
  • the divided heavy ashes (C-i) can be used as filling material (road foundations, inert fillings, etc.).
  • the high temperature fumes pass through the steam producing boiler (CH) and are subjected to a treatment to separate the fly ash (C2).
  • the steam produced (VAP) can be used for all purposes depending on economic interest and the industrial or urban environment (direct use or production of electrical energy).
  • the method of the invention leads to an optimal recovery of garbage or waste thanks to a thorough separation of two fractions of different nature, allowing to exploit the specific characteristics in the best conditions.
  • Figures 2, 3 . 4, 5a and 5b represent an improved press intended to ensure this advanced separation of the two fractions.
  • This press rests on a frame 1 and comprises conventional chassis elements (such as tie rods,.,) Which hold the functional members relative to one another (cf. patent FR n ° 2.577.167 already mentioned).
  • a loading hopper 2 equipped with a conventional gland system 3 ensures that the waste is compacted and introduced into a chamber 4, called the loading chamber.
  • This axis chamber horizontal and of cylindrical section has two opposite lateral openings: an upstream opening 4a and a downstream opening 4b.
  • a chamber 5, called the extrusion chamber, coaxial with the loading chamber 4 opens into the latter at its downstream opening 4b; a cutting edge situated in the plane of this opening ensures shearing of the materials in the event of partial penetration into the extrusion chamber.
  • the extrusion chamber 5 is delimited by a perforated jacket which has a plurality of extrusion orifices 5a on its periphery; these orifices have in particular a diameter between 4 and 40 mm, in particular of the order of 10 mm, and open out into a collector 6 which delivers the liquid and semi-liquid extruded materials to a conveyor 7.
  • the extrusion chamber 5 has, opposite the loading chamber, an outlet 5b of the solid fraction, of diameter substantially equal to that of said extrusion chamber.
  • a conveyor 8 receives the solid material at the outlet and routes it out of the press.
  • a guillotine 9 is located at the outlet of the extrusion chamber; this guillotine associated with maneuvering means such as vertical cylinder, can be brought to sweep the exit plane of said chamber in order to clean by friction said exit and, if necessary, to disaggregate the compact blocks.
  • the press comprises two coaxial pistons 10 and 11 which, in the retracted state, are arranged on one side and on the other of the assembly formed by the loading chamber 4 and compression chamber 5; these pistons are guided in a conventional manner by bodies and sleeves such as 10a and 11a, and associated with hydraulic means (symbolized in 12 and 23) with a view to their displacement in a rolling movement along the common horizontal axis of the two bedrooms 4 and 5.
  • the first piston 10 is of the long-stroke type (of the order of 220 cm) capable of transmitting current pressures of the order of 250 bars; he can be operated by the hydraulic means 12 between an extreme retracted position where its end is located at the upstream opening of the loading chamber (Figure 2) and an extreme deployed position where its end is located at the outlet of the chamber extrusion (Figure 11).
  • This piston 10 has on its circumference a shoulder 13 delimiting a front section of section larger than its rear section. This shoulder is arranged to come to cooperate with mechanical locking means 14 adapted to allow the recoil of said piston to be prevented from an intermediate deployment position in which this piston crosses the loading chamber and partially penetrates into the extrusion.
  • These locking means are shown in detail in Figures 4, 5a, 5b; they comprise a succession of pincer jaws such as 15, which are juxtaposed close to each other and articulated around a fixed axis 16.
  • the two jaws of each pincer 15 are extended by branches 17 whose rounded ends 17a come lodge in support troughs formed at their base by two plates 30; these plates are coupled to two actuating cylinders 18.
  • the jaws close by their weight towards the piston 10, while, in the retracted position of these cylinders (FIG. 5b) , said jaws are raised and open, that is to say set back relative to the cylindrical surface of the piston 10.
  • a fixed stop 19 is located at the rear of the jaws 15 to serve as a longitudinal support for the latter in order to support the reaction forces transmitted by the jaws.
  • This annular stop is arranged so as to allow the passage of the piston 10 in its largest section, while serving as longitudinal support for the closed jaws; the last jaws (jaws located in contact with said stop) are subjected to high shear and bending forces and are provided with an appropriate thickness greater than that of the others.
  • the shoulder 13 is positioned along the piston 10 so that it comes opposite the jaws 15 when the piston 10 having entered the extrusion chamber
  • the piston 10 are associated with longitudinal position detection means 20, which deliver a position signal S j when said piston is located between these two deployment positions (which correspond to the passage of the shoulder 13 at the locking jaws 14).
  • This position signal is delivered to control means symbolized at 21, adapted to condition the operating cycle of the press, which will be described later.
  • pressure detection means symbolized at 22 are associated with this first piston 10 (and more precisely with its hydraulic means 12) with a view to delivering to the control means 21, a pressure signal S i when the pressure applied on said first piston reaches a predetermined intermediate value P. j _ (of the order of 200 to 300 bars, for example equal to 250 bars); this signal is intended to trigger a stop command for said piston when the latter is subjected to this intermediate pressure.
  • the second piston 11 is of the type with reduced stroke (of the order of 50 to 60 cm) capable of transmitting very high pressures, of the order of 1000 bars.
  • This piston and its hydraulic means require special manufacture, but its reduced stroke makes the cost compatible with good economic profitability of the press.
  • This second piston 11 can be maneuvered by the hydraulic means 23 between an extreme retracted position where its end is set back relative to the extrusion chamber 5 so as to release the outlet from the latter (FIG. 2) and a position extreme deployed where it enters the extrusion chamber over a predetermined length (FIG. 10) in order to ensure the final compression of the materials at the final pressure Pf ( of the order of 900 to 1050 bars, for example equal to 1000 bars ).
  • the control means 21 are in the example constituted by a programmable automaton which is programmed to send control signals to distributors 25, 26, 27 and 28, with a view to ensuring the running of the operating cycle, by a power supply appropriate hydraulic means for operating the first piston 10, actuators for operating the locking jaws 15, hydraulic means for operating the second piston 11 and the actuating cylinder for the guillotine 9.
  • the controller 21 is in particular programmed to condition the operating cycle illustrated in Figures 6 to 11 and described below.
  • the press is assumed to be in the following initial position: first piston 10 and second piston 11 in the fully retracted state, locking jaws 15 open, guillotine 9 raised.
  • the second piston 11 is partially deployed until the outlet 5b of the extrusion chamber is closed (FIG. 6). With the hopper 2 loaded, the raw materials are compressed in the loading chamber
  • the first piston 10 is deployed in the loading chamber 4 and pushes the mass contained therein towards the extrusion chamber (Figure 7).
  • the first piston 10 continues to advance and its end reaches the level of the downstream opening 4b; the materials are sheared by the cutting edge located around this opening (figure 8).
  • the first piston 10 enters the extrusion chamber 5 and provides a material precompression phase between its end and that of the second piston 11 which closes the outlet 5b of the extrusion chamber.
  • the detection means 20 deliver the position signal S- j _ to the control means 21; the shoulder 13 is then located opposite the locking jaws 15; in the absence of an incident and for materials of normal consistency, the intermediate pressure? is exerted on the piston 10 when the latter is between these two deployment positions and the pressure signal S. j _ is delivered by the detection means 22.
  • the automaton controls the stopping of the piston 10 and the deployment of the jacks 18 which release the locking jaws 15 and allow them to close (FIG. 9).
  • the recoil of the first piston 10 is then blocked by the jaws which have closed at the rear of the shoulder 13 (the reaction being transmitted to the fixed stop 19).
  • the second piston 11 is then deployed in the extrusion chamber 5 in order to ensure the final compression phase ( Figure 10).
  • a stop signal S ⁇ . is delivered and the automaton 21 controls, on the one hand, the stopping of the second piston, on the other hand, maintaining said second piston in its stopped position for a predetermined period, for example of the order of 2 seconds.
  • the expulsion of liquid and semi-liquid materials thus becomes final, without risk of aspiration of these materials towards the solid mass by the effect of phenomena of relaxation of this mass.
  • the withdrawal of the second piston 11 is then controlled to its retracted position in order to release the outlet 5b from the extrusion chamber, then the first piston 10 is caused to deploy fully to eject the compressed solid mass (FIG. 11) .
  • Guillotine 9 can be operated during or after this ejection.
  • control automaton 21 is programmed to trigger an alarm 29 (FIG. 3) and the stopping of the first piston 11, in the event of an incident during the precompression phase determining the premature application of the intermediate pressure P j _ on the first piston (appearance of the pressure signal Si before that of the position signal S- ⁇ ). An operator can thus examine the cause of this anomaly (jamming of an object %) and remedy it.
  • the control automaton 21 is programmed to generate in this case a retraction of the first piston 10 when the position signal S j disappears, then the course of a new operating cycle, and this, until simultaneously obtaining the position signal S ⁇ and the pressure signal S j _.
  • This avoids performing unnecessary final compression phases (slow phases, consuming energy and causing higher wear); moreover several round trips of the first piston 10 carry out successive precompressions and relaxations of the materials and increase the separation efficiency of the two fractions, combustible and fermentable.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
  • Press Drives And Press Lines (AREA)

Abstract

L'invention concerne un procédé de traitement d'ordures ou déchets consistant (a) à soumettre lesdits ordures ou déchets à une compression supérieure à 800 bars dans des conditions propres à en séparer la fraction fermentescible humide et la fraction combustible solide, (b) à valoriser ensuite chacune de ces deux fractions séparément, d'une part, pour la fraction fermentescible, par des traitements spécifiques tirant partie de sa nature de biomasse, d'autre part, pour la fraction combustible, par combustion en vue de la production d'énergie. Le procédé de l'invention permet de réaliser une valorisation des ordures ou déchets dans de remarquables conditions de rentabilité. L'invention s'étend à une presse perfectionnée réalisant l'opération de compression en deux phases successives: une phase de précompression jusqu'à une pression intermédiaire (200 à 300 bars) et une compression finale jusqu'à la pression finale supérieure à 800 bars.

Description

PROCEDE DE TRAITEMENT D'ORDURES OU DECHETS ET PRESSE PERFECTIONNEE POUR SA MISE EN OEUVRE
L'invention concerne un procédé de traitement d'ordures ou déchets, notamment ordures ménagères collectées directement ou indirectement par les collectivités publiques ou déchets industriels assimilables composés d'un mélange de matières combustibles et fermentescibles. L'invention s'étend à une presse perfectionnée adaptée pour la mise en oeuvre du procédé sus-évoqué.
Il est actuellement habituel de recevoir dans des centres de traitement les ordures ou déchets bruts après une simple opération de tassement qui en facilite le transport. Il est déjà connu selon le DE-OS 27 53 920, outre ce premier tassement, de réaliser dans une chambre de compression, des compressions multiples à l'aide d'une pluralité de pistons introduits puis retirés l'un après l'autre de la chambre de compression. Chacun des pistons est de section inférieure à celle de la chambre et ne tasse les ordures situées dans cette chambre que partiellement. Pour obtenir un pressage correct des ordures, il est nécessaire de multiplier le nombre des pistons et de commander leur action dans le temps de sorte que toutes les ordures situées dans la chambre soient tour à tour comprimées. Un tel dispositif est onéreux et complexe à mettre en oeuvre.
Généralement, dans les centres de traitement des ordures, les matériaux inertes, tels que métaux, fer... sont extraits et les ordures restantes sont valorisées, essentiellement par deux types de technique.
Un premier type de valorisation consiste à incinérer les ordures ou déchets afin de récupérer de l'énergie calorifique servant à la production de vapeur d'eau sous pression (utilisable pour un chauffage urbain, pour des consommations industrielles locales, pour les besoins des collecti ités nu liπues... ou encore po la prod ction d'énergie électrique par des groupes turbo-générateurs). Toutefois, cette incinération telle qu'elle est pratiquée actuellement présente plusieurs défauts. En premier lieu, le rendement global de valorisation est médiocre et se solde généralement pour les collectivités par une charge financière relativement élevée compte-tenu de l'importance de l'amortissement des investissements au regard de la modicité de la récupération effective d'énergie calorifique. De plus, les ordures brutes doivent être traitées immédiatement et le bilan de la récupération est encore détérioré par la non-concordance dans le temps entre les arrivées d'ordures et les périodes de forts besoins énergétiques. En outre, la faible rentabilité de cette valorisation impose de limiter les coûts et l'incinération est actuellement effectuée dans des fours à grilles : sans surchauffeurs il n'est pas possible avec ce type d'équipement de satisfaire aux normes récentes de pollution imposées dans la plupart des pays industrialisés, aussi bien pour les résidus solides qui doivent contenir très peu d'imbrûlés et être non polluants que pour les rejets gazeux qui doivent être propres (par exemple, pour les normes de la C.E.E., être capables de se maintenir à une température de plus de 850° C pendant plus de deux secondes).
Par ailleurs, une autre voie de valorisation des ordures consiste à tirer profit de la biomasse qu'elles contiennent pour produire, par fermentation, des composts, engrais organiques ou gaz. Toutefois, les procédés de valorisation de ce type sont mal adaptés au traitement des ordures brutes sus-évoquées, composées d'un mélange de matières fermentescibles et de matières combustibles, et ce handicap s'accroit chaque année dans les pays industrialisés en raison de la forte augmentation du pourcentage de matières non fermentescibles des ordures.
En conséquence, il n'existe à l'heure actuelle aucune solution satisfaisante qui permette de traiter les ordures ou déchets bruts de façon, à la fois, à respecter les normes de pollution relatives aux rejets et à valoriser ces matières dans de bonnes conditions de rentabilité.
La présente invention se propose de fournir une solution constituant un progrès considérable par rapport aux techniques qui sont mises en oeuvre à l'heure actuelle.
Un objectif de l'invention est ainsi d'indiquer un procédé de traitement d'ordures ou déchets qui permette une meilleure valorisation de ceux-ci avec une bonne rentabilité des installations utilisées et soit compatible avec le respect des normes anti-pollution. Le procédé conforme à la présente invention s'applique après extraction éventuelle des matériaux inertes et consiste :
- à soumettre lesdits ordures ou déchets à une compression jusqu'à une pression finale (P^) supérieure à 800 bars dans des conditions propres à en extraire une fraction fermentescible sous forme de pulpe humide et à séparer une fraction combustible solide, d'humidité relative inférieure à 20 % ; ladite compression des ordures ou déchets étant assurée en deux phases successives dans une chambre dotée, d'une part, d'orifices d'extrusion de la fraction fermentescible, d'autre part, d'une sortie de la fraction combustible :
. une phase de précompression opérée au moyen d'un piston de longue course se déplaçant dans la chambre de façon à exercer une pression (P^) inférieure à la pression finale (Pf) sur l'ensemble des matériaux situés dans la chambre,
. une phase de compression finale, opérée au moyen d'un piston de course plus réduite se déplaçant dans la chambre à l'opposé du premier piston de façon à exercer la pression finale (P ) sur l'ensemble des matériaux situés dans la chambre, et
- à valoriser ensuite chacune de ces deux fractions séparément, d'une part, pour la fraction fermentescible, par des traitements spécifiques, connus en soi, tirant parti de sa nature de bio-masse en vue notamment de la production de produits organiques ou gaz, d'autre part, pour la fraction combustible, par combustion en vue de la production d'énergie, le cas échéant après un temps de stockage.
On a pu constater que l'opération de compression aux très fortes pressions sus-évoquées, en particulier comprises entre 900 et 1050 bars, permettait de séparer avec un rendement supérieur à 95 % les matières fermentescibles des ordures, constituées pour l'essentiel de biomasses, et les matières combustibles de faible humidité relative, comprise en particulier entre 6 % et 12 %. A l'issue d'une telle compression, ces matières combustibles n'ont plus de cohésion et ont tendance à se désagréger d'elles-mêmes en particules, ce qui les rend particulièrement bien adaptées pour subir une incinération (notamment dans des fours à lit fluidisé circulant comme indiqué plus loin).
Après cette séparation, l'incinération des matières combustibles s'effectue dans des conditions optimales de rendement, car on supprime les pertes énergétiques considérables qui grèvent les procédés connus, pertes provenant des consommations énergétiques entraînées par la déshumidif ication des ordures et par la destruction de la biomasse.
En raison de sa très faible humidité relative et de l'absence de biomasse, la fraction combustible recueillie à l'issue de l'opération de compression se prête à une incinération rentable dans des fours du type à lit fluidisé circulant, connus en soi, dans des conditions satisfaisant aux normes, en matière de rejets de combustion. Ces fours, associés à dés chaudières génératrices de vapeur, permettent ainsi de produire de la vapeur surchauffée, en exploitant de façon optimale le pouvoir calorifique de la fraction combustible des ordures ou déchets.
De plus, cette fraction combustible exempte d'humidité et de biomasse peut être stockée pendant une durée indéfinie sans aucune nuisance, notamment en tas sur des aires à l'air libre, pour être utilisée par combustion lors des périodes à très fortes demandes énergétiques.
Par ailleurs, la fraction fermentescible débarrassée des matières non fermentescibles peut, de son côté, être traitée dans des conditions optimales par des procédés connus, en particulier par ensemencement biologique et fermentation en vue de produire des composts, des engrais organiques ou des gaz susceptibles de fournir de l'énergie calorifique.
Avantageusement, le procédé selon l'invention s'accomplit en deux phases successives, à savoir : une précompression puis une compression finale. La phase de pr é compr ess ion peut en particulier être réalisée de façon à atteindre une pression intermédiaire (P^ comprise entre 200 et 300 bars, et la phase de compression finale de façon à atteindre une pression finale
(P ) comprise entre 900 et 1050 bars.
La mise en oeuvre de la compression en deux phases telles que définies ci-dessus permet d'atteindre sans difficulté des pressions finales très élevées (de l'ordre de 1000 bars) avec un matériel fiable et de coût modéré ; le piston de longue course est spécialisé pour exercer des pressions modérées, (pressions courantes de 200 à 300 bars), tandis que le piston de course réduite est spécialisé pour les très fortes pressions (de l'ordre de 1000 bars) : en raison de sa faible course, le coût de ce piston est compatible avec un prix global modéré de l'installation, cependant que l'autre piston est réalisable à bas prix par des technologies courantes.
La présente invention s'étend à une presse perfectionnée, adaptée pour la mise en oeuvre, dans de bonnes conditions, de l'opération de compression définie précédemment. Cette presse possède les moyens suivants, déjà connus par le brevet FR n° 2.577.167 :
- des moyens de chargement des matières dans une chambre de chargement possédant deux ouvertures latérales opposées, l'une dite ouverture amont, l'autre dite ouverture aval,
- une chambre d'extrusion située dans le prolongement de la chambre de chargement et débouchant dans cette dernière au niveau de son ouverture aval, cette chambre d'extrusion étant dotée d'orifices d'extrusion sur sa périphérie et d'une sortie située à l'opposé de la chambre de chargement,
- deux pistons coaxiaux situés, en position rétractée, respectivement d'un côté et de l'autre de l'ensemble formé par la cnambre de chargement et la chambre d'extrusion, le premier piston étant agencé pour se déplacer entre une position rétractée où son extrémité est située au voisinage de l'ouverture amont de la chambre de chargement et une position extrême déployée où il traverse la chambre de chargement et la chambre d'extrusion avec son extrémité située au voisinage de la sortie de cette dernière, cependant que le second piston est agencé pour se déplacer entre une position rétractée située en retrait par rapport à la chambre d'extrusion de façon à libérer la sortie de celle-ci et une position extrême déployée,
- des moyens hydrauliques de manoeuvre des pistons dans un mouvement de déploiement dirigé respectivement vers la chambre de chargement ou vers la chambre d'extrusion, et dans un mouvement opposé de rétraction.
La presse conforme à la présente invention se caractérise en ce que :
. le second piston, de course plus réduite que celle du premier piston, est adapté pour pouvoir exercer des pressions supérieures à celles du premier piston,
. le second piston est agencé de sorte que, dans sa position extrême déployée, il pénètre dans la chambre d'extrusion sur une longueur déterminée de celle-ci afin d'assurer une compression finale des matières,
. des moyens de verrouillage mécanique situés en amont de la chambre de chargement sont associés au premier piston afin de pouvoir interdire son recul à partir d'une position déployée intermédiaire dans laquelle il traverse la chambre de chargement et pénètre partiellement dans la chambre d'extrusion.
Ainsi, dans la presse conforme à l'invention, les deux pistons sont spécialisés pour remplir des fonctions spécifiques différentes, à savoir : pour le premier piston, une fonction de chargement de la chambre d'extrusion avec cisaillement à l'entrée de celle-ci, puis une fonction de précompression des matières jusqu'à une pression intermédiaire modéré Pi (notamment de l'ordre de 250 bars), enfin une fonction d'éjection de la fraction solide comprimée en fin de cycle ; pour le second piston, une fonction d'obturation de la chambre d'extrusion et une fonction de compression finale depuis la pression intermédiaire jusqu'à une pression très élevée (notamment de l'ordre de 1000 bars). La migration et l'extrusion de la fraction liquide ou semi-liquide commencent pendant la phase de précompression ; la phase de compression finale qui suit assure une extraction remarquablement efficace de cette fraction (matières fermentescibles) jusqu'à atteindre des rendements de séparation supérieurs à 95 % et une humidité relative des matières solides restantes (fraction combustible) inférieure à 12 %.
Avant la mise en oeuvre du second piston, le premier piston est verrouillé mécaniquement de sorte que les forces de réaction sont supportées par des organes mécaniques et non par les organes hydrauliques de ce piston. Il est ainsi possible d'exercer sur les matières les pressions finales très élevées sus-évoquées, sans que les moyens hydrauliques du premier piston soient soumis aux impératifs techniques rigoureux qu'exigent des pressions de cet ordre. Selon un mode de réalisation préférentiel, ces moyens de verrouillage mécanique comprennent :
. au moins une tenaille à deux mâchoires situées à la périphérie du premier piston en amont de la chambre de chargement, . une butée fixe servant d'appui longitudinal aux mâchoires de tenaille,
. un épaulement ménagé sur la circonférence du premier piston et agencé pour venir en regard des mâchoires lorsque ce piston atteint sa position déployée intermédiaire, . des moyens de manoeuvre des mâchoires de tenaille, adaptés pour assurer leur ouverture vers une position située en retrait par rapport à la circonférence dudit piston ou permettre leur fermeture à l'arrière de l'épaulement du piston. Selon une autre caractéristique de l'invention, la presse comprend avantageusement des moyens de commande adaptés pour conditionner le cycle de fonctionnement suivant, à partir d'une position initiale où les pistons sont en position rétractée et les mâchoires de tenaille en position ouverte :
. dé p l o i e m ent part i e l du se c o n d p i s t on jusqu ' à obturer la sortie de la chambre d ' extrusion ,
. les matières étant chargées , déploiement du premier piston d 'abord dans la cham bre de chargement pour repousser la masse contenue dans celle- ci vers la chambre d'extrusion, puis dans ladite chambre d'extrusion pour assurer la phase de précompression,
. arrêt du premier piston et fermeture des mâchoires de tenaille lorsque la pression atteint la valeur intermédiaire (P^), déploiement du second piston dans la chambre d'extrusion jusqu'à atteindre la pression finale (Pf) en vue d'assurer la phase de compression finale, . retrait du second piston jusqu'à sa position rétractée en vue de libérer la sortie de la chambre d'extrusion,
. déploiement du premier piston jusqu'à sa position extrême déployée pour éjecter la masse solide compressée.
D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention ressortiront de la description qui suit en référence aux dessins annexés, lesquels illustrent le procédé de l'invention et présentent, à titre d'exemple non limitatif, un mode de réalisation de presse perfectionnée pour sa mise en oeuvre ; sur ces dessins qui font partie intégrante de la présente description :
- la figure 1 est un schéma illustrant le procédé de l'invention, - la figure 2 est une coupe verticale d'une presse perfectionnée conforme à l'invention,
- la figure 3 est une* vue schématique montrant ladite presse et ses moyens de commande et moyens de détection, - la figure 4 est une coupe de détail d'un des organes de ladite presse (moyens de verrouillage mécanique) ,
- les figures 5a et 5b sont des vues frontales de détail, représentant lesdits moyens de verrouillage respectivement en position fermée et en position ouverte,
- les figures 6, 7> 8, 9, 10 et 11 sont des vues schématiques montrant les étapes essentielles du cycle de fonctionnement de la presse. La figure 1 illustre la mise en oeuvre du procédé de l'invention qui s'applique en particulier au traitement des ordures ménagères mais également à tout déchet assimilable comportant des matières combustibles et des matières fermentescibles, notamment certains déchets industriels. Ces matières seront désignées ci-après par "déchets bruts".
Ces déchets bruts sont collectés (COLLECT) et livrés au centre de traitement selon des cadences imposées par le milieu extérieur, par exemple quotidiennement pour les ordures ménagères.
De façon classique, lorsque les déchets contiennent des matières inertes telles que métaux, verres..., celles-ci sont extraites par un pré-traitement (EXTRACT). Les déchets sont ensuite soumis à une opération de compression (PRESS) jusqu'à subir une pression finale de l'ordre de 1000 bars, ayant pour effet de séparer :
. une pulpe composée de biomasse (BIO), humide et fermentescible, expulsée sous l'effet de la pression élevée à travers des orifices d'extrusion de la presse (symbolisés par -Ex-),
. un résidu sec (COMB) d'humidité relative inférieure à 12 % (comprise entre 6 et 12 % ) , très parcellisé, composé de lambeaux de matières combustibles de très faible cohésion.
La fraction fermentescible peut être expédiée ou gardée sur place pour être traitée dans les délais requis en vue de profiter de sa qualité de biomasse relativement pure ; elle est soumise à des traitements spécifiques (T.S.) connus en soi, qui deviennent économiquement rentables en raison de l'absence de matières solides combustibles, tels que :
- ensemencement biologique et fermentation pour fabriquer des composts, - préséchage, ensemencement biologique, maturation, séchage, granulation pour fabriquer des engrais organiques,
- traitement biologique en gazomètre pour fabriquer des hydrocarbures gazeux en vue notamment d'une production énergétique par combustion. La fraction combustible (COMB) peut être soit directement et immédiatement incinérée dans un four-chaudière, soit stockée à l'extérieur en couches épaisses indéfiniment conservables (STOCK) pour être ensuite reprise et incinérée lors de périodes à forte demande énergétique.
Les caractéristiques de ces matières combustibles (très faible humidité, absence de biomasse, forme particulaire sans cohésion) permettent de les incinérer dans les meilleures conditions dans un four-chaudière du type four à lit fluidisé circulant (F) associé à une chaudière (CH) génératrice de vapeur. Ce type de four est connu en soi et se caractérise en ce que le support de la masse à brûler est constitué par un lit de sable fluidisé ; il est ainsi possible d'atteindre (sans surchauffeurs) des températures des fumées très élevées (supérieures à 850° C) et de réaliser une combustion propre avec un excellent rendement. Les cendres lourdes parcellisées (C-i) sont utilisables comme matériau de remplissage (fondation de voiries, remplissages inertes...). Les fumées à haute température traversent la chaudière (CH) productrice de vapeur et sont soumises à un traitement pour en séparer les cendres volantes (C2). La vapeur produite (VAP) peut être utilisée à toutes fins selon l'intérêt économique et l'environnement industriel ou urbain (utilisation directe ou production d'énergie électrique).
Ainsi le procédé de l'invention conduit à une valorisation optimale des ordures ou déchets grâce à une séparation poussée de deux fractions de nature différente, permettant d'en exploiter les caractéristiques spécifiques dans les meilleures conditions.
Les figures 2, 3. 4, 5a et 5b représentent une presse perfectionnée destinée à assurer cette séparation poussée des deux fractions.
Cette presse repose sur un bâti 1 et comprend des éléments classiques de châssis (tels que tirants,.,) qui maintiennent les organes fonctionnels les uns par rapport aux autres (cf brevet FR n° 2.577.167 déjà évoqué). Une trémie de chargement 2 équipée d'un système de fouloirs classique 3 assure un tassage des déchets et leur introduction dans une chambre 4, dite chambre de chargement. Cette chambre d'axe horizontal et de section cylindrique possède deux ouvertures latérales opposées : une ouverture amont 4a et une ouverture aval 4b. Une chambre 5 dite chambre d'extrusion, coaxiale à la chambre de chargement 4 débouche dans cette dernière au niveau de son ouverture aval 4b ; une arête tranchante située dans le plan de cette ouverture assure un cisaillement des matières en cas de pénétration partielle dans la chambre d'extrusion.
La chambre d'extrusion 5 est délimitée par une chemise perforée qui comporte une pluralité d'orifices d'extrusion 5a sur sa périphérie ; ces orifices présentent en particulier un diamètre compris entre 4 et 40 mm, notamment de l'ordre de 10 mm, et débouchent dans un collecteur 6 qui délivre les matières extrudées liquides et semi-liquides vers un transporteur 7.
En outre la chambre d'extrusion 5 possède, à l'opposé de la chambre de chargement, une sortie 5b de la fraction solide, de diamètre sensiblement égal à celui de ladite chambre d'extrusion. Un transporteur 8 reçoit la matière solide à la sortie et l'achemine hors de la presse.
De plus, en l'exemple, une guillotine 9 est située à la sortie de la chambre d'extrusion ; cette guillotine associée à des moyens de manoeuvre tels que vérin vertical, peut être amenée à balayer le plan de sortie de ladite chambre en vue de nettoyer par frottement ladite sortie et, le cas échéant, de désagréger les blocs compacts.
Par ailleurs, la presse comprend deux pistons coaxiaux 10 et 11 qui, à l'état rétracté, sont disposés d'un côté et de l'autre de l'ensemble formé par les chambre de chargement 4 et chambre de compression 5 ; ces pistons sont guidés de façon classique par des corps et fourreaux tels que 10a et 11a, et associés à des moyens hydrauliques (symbolisés en 12 et 23) en vue de leur déplacement dans un mouvement de ooulissement le long de l'axe horizontal commun des deux chambres 4 et 5.
Le premier piston 10 est du type à longue course (de l'ordre de 220 cm) capable de transmettre des pressions courantes de l'ordre de 250 bars ; il peut être manoeuvré par les moyens hydrauliques 12 entre une position extrême rétractée où son extrémité se situe au niveau de l'ouverture amont de la chambre de chargement (figure 2) et une position extrême déployée où son extrémité se situe au niveau de la sortie de la chambre d'extrusion (figure 11).
Ce piston 10 possède sur sa circonférence un épaulement 13 délimitant une section avant de section plus grande que sa section arrière. Cet épaulement est agencé pour venir coopérer avec des moyens de verrouillage mécanique 14 adaptés pour permettre d'interdire le recul dudit piston à partir d'une position de déploiement intermédiaire dans laquelle ce piston traverse la chambre de chargement et pénètre partiellement dans la chambre d'extrusion. Ces moyens de verrouillage sont représentés en détail aux figures 4, 5a, 5b ; ils comprennent une succession de mâchoires de tenaille telles que 15, qui sont juxtaposées les unes près des autres et articulées autour d'un axe fixe 16. Les deux mâchoires de chaque tenaille 15 se prolongent par des branches 17 dont les extrémités bombées 17a viennent se loger dans des goulottes de soutien que forment à leur base deux plaquettes 30 ; ces plaquettes sont accouplées à deux vérins de manoeuvre 18. Dans la position déployée de ces vérins 18 (figure 5a), les mâchoires se referment par leur poids vers le piston 10, tandis que, dans la position rétractée de ces vérins (figure 5b), lesdites mâchoires sont relevées et ouvertes, c'est-à-dire en retrait par rapport à la surface cylindrique du piston 10.
Une butée fixe 19 est située à l'arrière des mâchoires 15 pour servir d'appui longitudinal à celles-ci en vue de prendre en charge les forces de réaction transmises par les mâchoires. Cette butée de forme annulaire est agencée de façon à autoriser le passage du piston 10 dans sa section la plus grande, tout en servant d'appui longitudinal aux mâchoires refermées ; les dernières mâchoires (mâchoires situées au contact de ladite butée) sont soumises à des efforts de cisaillement et de flexion élevés et sont prévues d'épaisseur appropriée supérieure à celle des autres.
L'épaulement 13 est positionné le long du piston 10 de sorte qu'il vienne en regard des mâchoires 15 lorsque le piston 10 ayant pénétré dans la chambre d'extrusion
5 se trouve entre deux positions de déploiement prédéterminées
(pénétration dans la chambre d'extrusion sur une plage de profondeurs prédéterminée).
Comme le schématise la figure 3, au piston 10 sont associés des moyens 20 de détection de position longitudinale, qui délivrent un signal de position Sj lorsque ledit piston se trouve situé entre ces deux positions de déploiement (qui correspondent au passage de l'épaulement 13 au niveau des mâchoires de verrouillage 14). Ce signal de position est délivré vers des moyens de commande symbolisés en 21, adaptés pour conditionner le cycle de fonctionnement de la presse, qui sera décrit plus loin. De plus, des moyens de détection de pression symbolisés en 22 sont associés à ce premier piston 10 (et plus précisément à ses moyens hydrauliques 12) en vue de délivrer vers les moyens de commande 21, un signal de pression Si lorsque la pression appliquée sur ledit premier piston atteint une valeur intermédiaire prédéterminée P.j_ (de l'ordre de 200 à 300 bars, par exemple égale à 250 bars) ; ce signal est destiné à déclencher une commande d'arrêt dudit piston lorsque celui-ci est soumis à cette pression intermédiaire.
Par ailleurs, le second piston 11 est du type à course réduite (de l'ordre de 50 à 60 cm) capable de transmettre des pressions très élevées, de l'ordre de 1000 bars. Ce piston et ses moyens hydrauliques requièrent une fabrication spéciale mais sa course réduite en rend le coût compatible avec une bonne rentabilité économique de la presse. Ce second piston 11 peut être manoeuvré par les moyens hydrauliques 23 entre une position extrême rétractée où son extrémité est située en retrait par rapport à la chambre d'extrusion 5 de façon à libérer la sortie de celle-ci (figure 2) et une position extrême déployée où il pénètre dans la chambre d'extrusion sur une longueur prédéterminée (figure 10) afin d'assurer la compression finale des matières à la pression finale Pf (de l'ordre de 900 à 1050 bars, par exemple égale à 1000 bars).
Comme le schématise la figure 3, au second piston 11 (et plus précisément à ses moyens hydrauliques), sont associés des moyens de détection de pression, symbolisés en 24, adaptés pour délivrer vers les moyens de commande 21 un signal d'arrêt Sf lorsque la pression appliquée sur ledit second piston atteint la valeur finale P^.
Les moyens de commande 21 sont en l'exemple constitués par un automate programmable qui est programmé pour envoyer des signaux de commande vers des distributeurs 25, 26, 27 et 28, en vue d'assurer le déroulement du cycle de fonctionnement, par une alimentation appropriée des moyens hydrauliques de manoeuvre du premier piston 10, des vérins de manoeuvre des mâchoires de verrouillage 15, des moyens hydrauliques de manoeuvre du second piston 11 et du vérin de manoeuvre de la guillotine 9. L'automate 21 est en particulier programmé pour conditionner le cycle de fonctionnement illustré aux figures 6 à 11 et décrit ci-après.
La presse est supposée dans la position initiale suivante : premier piston 10 et second piston 11 à l'état entièrement rétracté, mâchoires de verrouillage 15 ouvertes, guillotine 9 levée.
En premier lieu, le second piston 11 est partiellement déployé jusqu'à obturer la sortie 5b de la chambre d'extrusion (figure 6). La trémie 2 étant chargée, les matières brutes sont comprimées dans la chambre de chargement
4 par le système de fouloirs 3.
Le premier piston 10 est déployé dans la chambre de chargement 4 et repousse la masse contenue dans celle-ci vers la chambre d'extrusion (figure 7). Le premier piston 10 poursuit son avance et son extrémité parvient au niveau de l'ouverture aval 4b ; les matériaux sont cisaillés par l'arête tranchante située autour de cette ouverture (figure 8).
Le premier piston 10 pénètre dans la chambre d'extrusion 5 et assure une phase de précompression des matières entre son extrémité et celle du second piston 11 qui obture la sortie 5b de la chambre d'extrusion. Lorsque le premier piston arrive entre les deux positions de déploiement précédemment évoquées, les moyens de détection 20 délivrent le signal de position S-j_ vers les moyens de commande 21 ; l'épaulement 13 est alors situé en regard des mâchoires de verrouillage 15 ; en l'absence d'incident et pour des matières de consistance normale, la pression intermédiaire ? s'exerce sur le piston 10 lorsque celui-ci se trouve entre ces deux positions de déploiement et le signal de pression S.j_ est délivré par les moyens de détection 22. En présence du signal de pression S^ et du signal de position Sη_ , l'automate commande l'arrêt du piston 10 et le déploiement des vérins 18 qui libèrent les mâchoires de verrouillage 15 et leur permettent de se refermer (figure 9). Le recul du premier piston 10 est alors bloqué par les mâchoires qui se sont refermées à l'arrière de l'épaulement 13 (la réaction se transmettant à la butée fixe 19). Le second piston 11 est ensuite déployé dans la chambre d'extrusion 5 en vue d'assurer la phase de compression finale (figure 10). Lorsque la pression finale Pf est atteinte, un signal d'arrêt S^. est délivré et l'automate 21 commande, d'une part, l'arrêt du second piston, d'autre part, un maintien dudit second piston dans sa position d'arrêt pendant une durée prédéterminée, par exemple de l'ordre de 2 secondes. L'expulsion des matières liquides et semi-liquides devient ainsi définitive, sans risques d'aspiration de ces matières vers la masse solide par l'effet de phénomènes de relaxation de cette masse.
Le retrait du second piston 11 est ensuite commandé jusqu'à sa position rétractée en vue de libérer la sortie 5b de la chambre d'extrusion, puis le premier piston 10 est amené à se déployer entièrement pour éjecter la masse solide compressée (figure 11). La guillotine 9 peut être manoeuvrée pendant ou après cette éjection.
Par ailleurs, l'automate de commande 21 est programmé pour déclencher un avertisseur 29 (figure 3) et l'arrêt du premier piston 11, en cas d'incident pendant la phase de précompression déterminant l'application prématurée de la pression intermédiaire Pj_ sur le premier piston (apparition du signal de pression Si avant celle du signal de position S-^). Un opérateur peut ainsi examiner la cause de cette anomalie (coincement d'un objet...) et y remédier. Au contraire, si la chambre d'extrusion 5 est insuffisamment chargée ou si la consistance des matières est inférieure à la normale, le signal de position Sj disparaît alors que le signal de pression Si n'est pas apparu : l'automate de commande 21 est programmé pour engendrer dans ce cas une rétraction du premier piston 10 lors de la disparition du signal de position Sj, puis le déroulement d'un nouveau cycle de fonctionnement, et ce, jusqu'à obtenir simultanément le signal de position S^ et le signal de pression Sj_. On évite ainsi de réaliser des phases de compression finale inutiles (phases lentes, consommatrices d'énergie et engendrant une usure plus élevée) ; de plus plusieurs allers-retours du premier piston 10 réalisent des précompressions et relaxations successives des matières et augmentent l'efficacité de séparation des deux fractions, combustible et fermentescible.

Claims

REVENDICATIONS 1/ - Procédé de traitement d'ordures ou déchets, après extraction éventuelle des matériaux inertes, caractérisé en ce qu'il consiste :
- à soumettre lesdits ordures ou déchets à une compression jusqu'à une pression finale (P^) supérieure à 800 bars dans des conditions propres à en extraire une fraction fermentescible sous forme de pulpe humide et à séparer une fraction combustible solide, d'humidité relative inférieure à 20 % ; ladite compression des ordures ou déchets étant assurée en deux phases successives dans une chambre (5) dotée, d'une part, d'orifices (5a) d'extrusion de la fraction fermentescible, d'autre part, d'une sortie (5b) de la fraction combustible :
. une phase de précompression opérée au moyen d'un piston de longue course (10) se déplaçant dans la chambre de façon à exercer une pression (P^) inférieure à la pression finale (Pf) sur l'ensemble des matériaux situés dans la chambre,
. une phase de compression finale, opérée au moyen d'un piston de course plus réduite (11) se déplaçant dans la chambre à l'opposé du premier piston de façon à exercer la pression finale (P^) sur l'ensemble des matériaux situés dans la chambre, et
- à valoriser ensuite chacune de ces deux fractions séparément, d'une part, pour la fraction fermentescible, par des traitements spécifiques, connus en soi, tirant parti de sa nature de bio-masse en vue notamment de la production de produits organiques ou gaz, d'autre part, pour la fraction combustible, par combustion en vue de la production d'énergie, le cas échéant après un temps de stockage.
2/ - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, à la fin de la phase de précompression, l'on arrête le piston de longue course (10) et on le verrouille mécaniquement de façon à interdire son recul, puis l'on commande le déplacement du piston de course plus réduite (11) pour opérer la phase de compression finale. 3/ - Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'arrêt et le verrouillage mécanique du piston de longue course (10) sont assurés lorsque la pression s'appliquant sur ledit piston atteint une valeur intermédiaire prédéterminée (P_) inférieure à la valeur de la pression finale (Pf).
4/ - Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la phase de précompression est réalisée de façon à atteindre une pression intermédiaire (Pi) comprise entre 200 et 300 bars, et la phase de compression finale de façon à atteindre une pression finale (P^.) comprise entre 900 et 1050 bars, la fraction combustible présentant une humidité relative comprise entre 6 % et 12 %.
5 / - Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que la compression est réalisée dans une chambre (5) ayant des orifices d'extrusion (5a) de diamètre compris entre 4 et 40 mm et une sortie (5b) de fraction combustible de diamètre sensiblement égal à celui de ladite chambre. 6/ - Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel la combustion de la fraction combustible est réalisée dans un four du type à lit fluidisé circulant, connu en soi.
7/ - Procédé selon la revendication 6, dans lequel la combustion de la fraction combustible est utilisée pour produire de la vapeur surchauffée, le four à lit fluidisé circulant étant associé à une chaudière génératrice de vapeur.
8/ - Procédé selon l'une des revendications 1 à 7 pour le traitement d'ordures et déchets collectés et livrés selon des cadences imposées par le milieu extérieur, caractérisé en ce que la compression desdits ordures ou déchets est effectuée au fur et à mesure des livraisons, la fraction combustible étant stockée en vue de la valoriser par combustion lors de périodes à forte demande énergétique, cependant que la fraction fermentescible est valorisée dans les délais requis par les traitements spécifiques auxquels elle est soumise.
9/ - Procédé selon la revendication 8, dans lequel la fraction combustible est stockée en tas sur des aires à l'air libre. 10/ - Presse pour le traitement de matières, en particulier ordures ou déchets, comprenant :
- des moyens (2, 3) de chargement des matières dans une chambre de chargement (4) possédant deux ouvertures latérales opposées, l'une dite ouverture amont (4a), l'autre dite ouverture aval (4b),
- une chambre d'extrusion (5) située dans le prolongement de la chambre de chargement (4) et débouchant dans cette dernière au niveau de son ouverture aval (4b), cette chambre d'extrusion étant dotée d'orifices d'extrusion (5a) sur sa périphérie et d'une sortie (5b) située à l'opposé de la chambre de chargement,
- deux pistons coaxiaux (10, 11) situés, en position rétractée, respectivement d'un côté et de l'autre de l'ensemble formé par la chambre de chargement et la chambre d'extrusion, le premier piston (10) étant agencé pour se déplacer entre une position rétractée où son extrémité est située au voisinage de l'ouverture amont (4a) de la chambre de chargement et une position extrême déployée où il traverse la chambre de chargement (4) et la chambre d'extrusion (5) avec son extrémité située au voisinage de la sortie (5b) de cette dernière, cependant que le second piston (11) est agencé pour se déplacer entre une position rétractée située en retrait par rapport à la chambre d'extrusion (5) de façon à libérer la sortie (5b) de celle-ci, et une position extrême déployée,
- des moyens hydrauliques (12, 23) de manoeuvre des pistons dans un mouvement de déploiement dirigé respectivement vers la chambre de chargement ou vers la chambre d'extrusion, et dans un mouvement opposé de rétraction, ladite presse étant caractérisée en ce que :
. le second piston (11), de course plus réduite que celle du premier piston (10), est adapté pour pouvoir exercer des pressions supérieures à celles du premier piston,
. le second piston ( 1 1 ) est agencé de sorte que , dans sa position extrême déployée , il pénètre dans la chambre d'extrusion (5 ) sur une longueur déterminée de celle- ci afin d'assurer une compression finale des matières, . des moyens de verrouillage mécanique (14) situés en amont de la chambre de chargement (4) sont associés au premier piston (10) afin de permettre d'interdire son recul à partir d'une position déployée intermédiaire dans laquelle il traverse la chambre de chargement et pénètre partiellement dans la chambre d'extrusion.
11/ - Presse selon la revendication 10, caractérisée en ce que les moyens de verrouillage mécanique (14) comprennent :
. au moins une tenaille à deux mâchoires (15) situées à la périphérie du premier piston (10) en amont de la chambre de chargement (4), une butée fixe (19) servant d'appui longitudinal aux mâchoires de tenaille, un épaulement (13) ménagé sur la circonférence du premier piston (10) et agencé pour venir en regard des mâchoires de tenaille (15) lorsque ce piston atteint sa position déployée intermédiaire, . des moyens (18) de manoeuvre des mâchoires de tenaille, adaptés pour assurer leur ouverture vers une position en retrait par rapport à la circonférence dudit piston, ou permettre leur fermeture à l'arrière de l'épaulement (13) du piston. 12/ - Presse selon la revendication 11, caractérisée en ce que :
. les moyens de verrouillage comprennent une succession de mâchoires de tenaille (15) juxtaposées,
. des moyens (22) de détection de pression ont associés au premier piston (10) pour délivrer un signal de pression (S^ lorsque la pression appliquée sur ledit premier piston atteint une valeur intermédiaire prédéterminée (P^), des moyens de commande étant prévus pour engendrer l'arrêt dudit premier piston à l'apparition dudit signal de pression. 13/ Presse selon l'une des revendications 11 ou 12, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de commande (21) adaptés pour conditionner le cycle de fonctionnement suivant, à partir d'une position initiale où les pistons (10, 11) sont en position rétractée et les mâchoires de tenaille (15) en position ouverte : . déploiement partiel du second piston (11) jusqu'à obturer la sortie (5b) de la chambre d'extrusion,
. les matières étant chargées, déploiement du premier piston (10) d'abord dans la chambre de chargement (4) pour repousser la masse contenue dans celle-ci vers la chambre d'extrusion (5), puis dans ladite chambre d'extrusion pour assurer une phase de précompression,
. arrêt du premier piston (10) et fermeture des mâchoires de tenaille (5) lorsque la pression a atteint la valeur intermédiaire (P.^),
. déploiement du second piston (11) dans la chambre d'extrusion (15) jusqu'à atteindre une pression finale prédéterminée (Pf) en vue d'assurer une phase de compression finale,
. retrait du second piston (11) jusqu'à sa position rétractée en vue de libérer la sortie (5b) de la chambre d'extrusion,
. déploiement du premier piston (10) jusqu'à sa position extrême déployée pour éjecter la masse solide compressée.
14/ - Presse selon les revendications 12 et 13 prises ensemble, caractérisée en ce que :
- des moyens (20) de détection de position longitudinale sont associés au premier piston (10) pour délivrer un signal de position (S-^ lorsque, après pénétration dans la chambre d'extrusion, ledit premier piston se trouve situé entre deux positions de déploiement prédéterminées,
- les moyens de commande (21) sont adaptés pour arrêter le premier piston (10) et engendrer la fermeture des mâchoires (15) en présence du Signal de pression (Sj_) ET du signal de position (S^), et pour engendrer une rétraction dudit premier piston, puis le déroulement d'un nouveau cycle de fonctionnement si le signal de pression (S.:) n'est pas apparu lorsque le signal de position (Sj) disparaît.
15/ - Presse selon la revendication 14, caractérisée en ce que les moyens de commande (21) sont adaptés pour déclencher un avertisseur (29) et l'arrêt du premier piston (10) lorsque le signal de pression (S _) apparaît avant apparition du signal de position (Si). 16/ - Presse selon l'une des revendications 13, 14 ou 15, caractérisée en ce que :
. des moyens (24) de détection de pression sont associés au second piston (11) pour délivrer un signal d'arrêt (S*-) lorsque la pression appliquée sur ledit second piston atteint une valeur finale prédéterminée (Pf),
. les moyens de commande (21) sont adaptés pour engendrer, d'une part, l'arrêt du second piston (11) lorsque le signal d'arrêt apparaît, d'autre part, un maintien dudit second piston dans sa position d'arrêt pendant une durée prédéterminée.
17/ - Presse selon l'une des revendications
10 à 16, caractérisée en ce qu'elle comprend une guillotine (9) située à la sortie de la chambre d'extrusion (5) et des moyens de manoeuvre associés à ladite guillotine en vue de l'amener à balayer le plan de sortie de ladite chambre.
18/ - Presse selon l'une des revendications
10 à 17, caractérisée en ce que le premier piston (10) est adapté pour pouvoir exercer sur les matières une pression (Pi) de l'ordre de 250 bars, et le second piston (11) une pression
(Pf) de l'ordre de 1000 bars.
PCT/FR1991/001016 1990-12-21 1991-12-12 Procede de traitement d'ordures ou dechets et presse perfectionnee pour sa mise en ×uvre Ceased WO1992011132A1 (fr)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE69104500T DE69104500T2 (de) 1990-12-21 1991-12-12 Verfahren zur behandlung von müll oder anderen abfällen sowie verbesserte presse zu dessen durchführung.
JP4502124A JPH06504478A (ja) 1990-12-21 1991-12-12 汚物又は廃棄物の処理方法及びその処理の為の改良されたプレス
AU91287/91A AU655620B2 (en) 1990-12-21 1991-12-12 Method of treating waste and improved press for implementing said mehod
EP92901634A EP0563173B1 (fr) 1990-12-21 1991-12-12 Procede de traitement d'ordures ou dechets et presse perfectionnee pour sa mise en oeuvre
US08/075,456 US5400726A (en) 1990-12-21 1993-11-08 Method of treating rubbish or waste and improved press for implementing it

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR90/16589 1990-12-21
FR9016589A FR2670711A1 (fr) 1990-12-21 1990-12-21 Procede de traitement d'ordures ou dechets et presse perfectionnee pour sa mise en óoeuvre.

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO1992011132A1 true WO1992011132A1 (fr) 1992-07-09

Family

ID=9403922

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR1991/001016 Ceased WO1992011132A1 (fr) 1990-12-21 1991-12-12 Procede de traitement d'ordures ou dechets et presse perfectionnee pour sa mise en ×uvre

Country Status (11)

Country Link
US (1) US5400726A (fr)
EP (1) EP0563173B1 (fr)
JP (1) JPH06504478A (fr)
AT (1) ATE112519T1 (fr)
AU (1) AU655620B2 (fr)
CA (1) CA2097832A1 (fr)
DE (1) DE69104500T2 (fr)
DK (1) DK0563173T3 (fr)
ES (1) ES2065162T3 (fr)
FR (1) FR2670711A1 (fr)
WO (1) WO1992011132A1 (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111112285A (zh) * 2019-12-17 2020-05-08 湖州一环环保科技有限公司 一种有机固体废物回收处理用发酵罐

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4446494A1 (de) * 1994-12-23 1996-06-27 Knoll Maschinenbau Gmbh Vorrichtung zum Brikettieren von preßfähigem Material
AU7318596A (en) * 1995-10-26 1997-05-15 Compact Power Limited Feeding systems for a continuous pyrolysis and gasification process and apparatus
US5816795A (en) * 1996-05-24 1998-10-06 Cadence Environmental Energy, Inc. Apparatus and method for providing supplemental fuel to a preheater/precalciner kiln
FR2792570B1 (fr) * 1999-04-26 2001-07-13 Pierre Dumons Presse pour le traitement de matieres morcelees, en particulier dechets ou ordures, comportant une fraction de matieres susceptibles de fluer sous l'effet d'une pression
EP1184443A1 (fr) * 2000-09-04 2002-03-06 Biofuel B.V. Procédé de préparation de combustibles liquides à partir de biomasse
PL2176061T3 (pl) * 2007-07-18 2014-09-30 E3Bioenergy Llc Intensywne zagęszczanie biomasy i innych materiałów zawierających węgiel z uzyskaniem paliw o wysokiej zawartości energii
FR2927983B1 (fr) * 2008-02-21 2015-02-27 Dms Procede de gazeification totale d'ordures ou de dechets
US9181505B2 (en) * 2009-06-03 2015-11-10 Texaco Inc. & Texaco Development Corporation Integrated biofuel process
WO2012005784A1 (fr) 2010-07-07 2012-01-12 Catchlight Energy Llc Liquéfaction de biomasse améliorée par solvant
JP5912708B2 (ja) * 2012-03-19 2016-04-27 Ｋｙｂ株式会社 抽出装置
CN103629675B (zh) * 2012-08-22 2015-10-28 黄广禧 垃圾裂解炉外压杆机构
CN103629674B (zh) * 2012-08-22 2015-10-28 黄广禧 垃圾裂解炉压紧装置
NL1040442C2 (nl) 2013-10-13 2015-04-14 Technologies Holding B V D Inrichting en werkwijze voor het persen van organisch materiaal uit afval.
US9346231B1 (en) * 2015-02-05 2016-05-24 Msw Power Corporation Waste compactor system
US9174406B1 (en) * 2015-02-05 2015-11-03 Msw Power Corporation Waste compactor system
US9399552B1 (en) * 2015-02-05 2016-07-26 Msw Power Corporation Waste compactor system for vehicles
FR3061492B1 (fr) 2017-01-03 2019-05-24 D.M.S Procede de production de carburant par craquage catalytique d'un materiau solide hydrocarbone et dispositif pour sa mise en œuvre
FR3092117B1 (fr) 2019-01-25 2021-01-29 Pierre Dumons Procédé et dispositif de production de produits énergétiques par craquage catalytique d’un matériau solide hydrocarboné sans formation de coke
JP7192751B2 (ja) * 2019-11-26 2022-12-20 新東工業株式会社 ダスト固形化装置
CN111649335B (zh) * 2020-06-13 2023-03-28 宁波世茂能源股份有限公司 垃圾焚烧发电系统及工艺
FR3126126B1 (fr) 2021-08-13 2024-11-08 D M S Procédé et dispositif de production de produits énergétiques par craquage catalytique d’un matériau solide hydrocarboné sans formation de coke
CN116251789B (zh) * 2023-02-28 2025-07-04 安徽海华科技集团有限公司 一种铁系催化剂清洗分离系统及其分离方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2697979A (en) * 1952-06-10 1954-12-28 Du Pont Dewatering and compacting press
DE2753920A1 (de) * 1976-12-06 1978-06-08 Hydromer Soc Civ Verfahren und vorrichtung zur behandlung eines mehrphasigen materials
US4208188A (en) * 1978-03-22 1980-06-17 Signet Corporation Consolidation of coal slurry
EP0016734A1 (fr) * 1979-03-27 1980-10-01 Eugène M.A. Baikoff Procédé de compression séparatrice de déchets, appareil pour la mise en oeuvre de ce procédé
US4603909A (en) * 1983-03-30 1986-08-05 Jeune G Le Device for separating phases for rigid multiphase materials
FR2577167A1 (fr) * 1985-02-08 1986-08-14 Eloy Maurice Presse a separation de phases

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2753926A1 (de) * 1977-12-03 1979-06-13 Barmag Barmer Maschf Verfahren und vorrichtung zum thermischen behandeln von gezogenem feindraht
US4201129A (en) * 1979-04-03 1980-05-06 Etablissements Matthys and Societe G.A.R.A.P. Machine for charging furnaces
FR2484294B1 (fr) * 1980-06-17 1985-06-28 Lejeune Gwenole Procede et dispositif de traitement de produits humides
US5001975A (en) * 1989-12-07 1991-03-26 Finden Kenneth A Apparatus and method for the production of dehydrated high density pelletized garbage

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2697979A (en) * 1952-06-10 1954-12-28 Du Pont Dewatering and compacting press
DE2753920A1 (de) * 1976-12-06 1978-06-08 Hydromer Soc Civ Verfahren und vorrichtung zur behandlung eines mehrphasigen materials
US4208188A (en) * 1978-03-22 1980-06-17 Signet Corporation Consolidation of coal slurry
EP0016734A1 (fr) * 1979-03-27 1980-10-01 Eugène M.A. Baikoff Procédé de compression séparatrice de déchets, appareil pour la mise en oeuvre de ce procédé
US4603909A (en) * 1983-03-30 1986-08-05 Jeune G Le Device for separating phases for rigid multiphase materials
FR2577167A1 (fr) * 1985-02-08 1986-08-14 Eloy Maurice Presse a separation de phases

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111112285A (zh) * 2019-12-17 2020-05-08 湖州一环环保科技有限公司 一种有机固体废物回收处理用发酵罐

Also Published As

Publication number Publication date
FR2670711B1 (fr) 1994-04-22
DE69104500T2 (de) 1995-05-18
DK0563173T3 (da) 1995-04-18
AU9128791A (en) 1992-07-22
DE69104500D1 (de) 1994-11-10
AU655620B2 (en) 1995-01-05
FR2670711A1 (fr) 1992-06-26
CA2097832A1 (fr) 1992-06-22
JPH06504478A (ja) 1994-05-26
EP0563173B1 (fr) 1994-10-05
ES2065162T3 (es) 1995-02-01
US5400726A (en) 1995-03-28
EP0563173A1 (fr) 1993-10-06
ATE112519T1 (de) 1994-10-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0563173B1 (fr) Procede de traitement d'ordures ou dechets et presse perfectionnee pour sa mise en oeuvre
EP0055261B1 (fr) Procede et dispositif de traitement de produits humides
EP0934489B1 (fr) Installation pour le traitement par thermolyse et pour la valorisation energetique des dechets
WO2010128055A1 (fr) Procède et installation de densification énergétique d'un produit sous forme de solides divises, en vue de l'obtention d'huiles pyrolytiques a vocation énergétique
WO2014178028A1 (fr) Procédé d'ultra-déshydratation de produits épaissis ou pâteux formant une biomasse, et installation pour la mise en oeuvre du procédé
EP2627739A1 (fr) Dispositif pour la transformation d'un combustible
EP0485255B1 (fr) Procédé et dispositif de production d'un combustible solide à partir de déchets combustibles
FR2715327A1 (fr) Système d'injection de boues à incinérer dans un four d'incinération, procédé de fonctionnement, utilisation et four correspondants.
US20150191653A1 (en) Apparatus, system, and method for biomass fractioning
FR2654811A1 (fr) Procede et installation pour secher des matieres organiques, notamment des particules de bois.
EP0426925B1 (fr) Procédé et installation de traitement de déchets urbains et/ou industriels
CA2334638C (fr) Four de thermolyse a depoussierage de la sortie du flux gazeux resultant de la thermolyse
EP1173325B1 (fr) Presse pour le traitement de matieres morcelees, en particulier dechets ou ordures, comportant une fraction de matieres susceptibles de fluer sous l'effet d'une pression
CA3158827C (fr) Appareil et methode de chaudiere a balle
FR2762613A1 (fr) Installation pour le traitement par thermolyse et pour la valorisation energetique des dechets
US7448332B2 (en) Refuse disposal by environmentally safe high temperature disintegration
CN113046103B (zh) 一种生物质燃料的加工设备及加工方法
FR2621032A1 (en) Process and plant for the manufacture of wood charcoal including the treatment of the smoke and the recovery of the heat
EP4610333A1 (fr) Installation et procédé de carbonisation pour produire du charbon de bois
FR2505350A1 (fr) Gazeificateurs de combustibles solides a lit fixe et a tirage inverse
BE863953R (fr) Procede pour la preparation en continu de charbon de bois et dispositif pour sa mise en oeuvre
FR2566099A1 (fr) Four d'incineration de dechets menagers et industriels
FR2610246A1 (fr) Presse a separation de phases
FR2754883A1 (fr) Installation pour la destruction par thermolyse des farines de viandes et la valorisation energetique de ces farines
LU86942A1 (fr) Procede de fabrication de briquettes de charbon et installation pour la mise en oeuvre de ce procede

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AU CA JP US

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FR GB GR IT LU MC NL SE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1992901634

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2097832

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 08075456

Country of ref document: US

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 1992901634

Country of ref document: EP

WWG Wipo information: grant in national office

Ref document number: 1992901634

Country of ref document: EP