WO1996031737A1 - Chaudiere a couche posee et procede de conduite de chaudiere avec reduction des emissions d'oxydes d'azote - Google Patents

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Definitions

  • the invention relates to a boiler control method and a boiler which allow a reduction in the nitrogen oxide content of the flue gases.
  • the invention relates to the operation of a boiler with a layer placed on solid fuel and with a movable grate, intended for the reduction of the NO X content of the fumes emitted, and a boiler allowing the implementation of such a process.
  • FIG. 1 shows a boiler installation of the layered type of a solid fuel.
  • the boiler has a body 10 at the bottom of which is disposed a movable grid 12.
  • the solid fuel 14, preferably simply crushed coal, is placed on the surface of the grid so that it forms a bed whose thickness varies depending on the power requested from the boiler.
  • a device 16 ensures the driving of the movable grid.
  • a duct 18 introduces a primary air stream from a fan 20 under the movable grid. Secondary air 22 is optionally blown into the boiler body above the movable grid, under the control of a fan. 24.
  • the water in the heating circuit circulates in tubes 26.
  • the fumes formed by combustion are evacuated through a conduit 28 to be transmitted to a chimney 30, under the control of a draft fan 32.
  • a set temperature is determined. This set temperature is lower the higher the outside air temperature. For example, it can vary between 130 and 170 ° C when the temperature outdoor varies between more than 10 ° C and less than -10 ° C.
  • the power required is determined as a function of the difference between the temperatures of the inlet water and the set temperature of the boiler. This power demand then allows the determination of the quantity of coal which must be burned, taking into account the quality of the coal used. This quantity of carbon is obtained by forming a bed having a certain thickness on the movable grid 12.
  • the bed can be adjusted to ten different thicknesses, for example varying in steps of 1 cm between 5 and 15 cm.
  • Obtaining the desired flow rate of coal with a bed of determined thickness is obtained by modulating the speed of the grid by controlling the device 16 for driving the grid.
  • the power supplied (determined as a function of the difference between the temperatures of the water leaving and entering the boiler) also makes it possible to determine a quantity of secondary air blown through line 22.
  • secondary air is introduced by a number of nozzles, and obtaining good turbulence which promotes combustion in the internal space of the boiler body requires a certain speed of the secondary air at the outlet of the nozzles . Consequently, the number of nozzles used for the supply of secondary air is selected in proportion to the power supplied.
  • the device can comprise eight nozzles arranged symmetrically, and the number of nozzles used is equal to 0, 2, 4, 6 or 8, depending on the power supplied.
  • the power supplied also allows the determination of a "stoichiometric excess" of oxygen.
  • This excess stoechiomé ⁇ stick is even larger than the thickness of the bed of the solid fuel is low. Indeed, the more the bed has greater thickness and more air allows good combustion in the bed. This stoichiometric excess varies for example between 8% for the maximum power of the boiler and 15% for its minimum power.
  • the quantity of primary air blown through the line 18 under the movable grid 12 is determined. This quantity of primary air is obtained by measuring the temperature of the primary air and its flow rate in line 18, and by controlling the fan 20 so that it allows regulation of the flow rate of the primary air stream.
  • Nitrogen oxides NO x constitute pollutants which pose a particular problem.
  • the maximum concentrations, present or future, of nitrogen oxides in boiler fumes must or must be lower than a value between 250 and 650 mg / m 3 and more. (When values of gas volumes are indicated in this specification, these are values considered under normal conditions, that is to say at a temperature of 273 K and a pressure of 1013 kPa. for this reason, it is necessary to measure the gas temperatures in order to determine their volume or flow under normal conditions). It is therefore frequent that the content of nitrogen oxide fumes is excessive.
  • the object of the invention is therefore to reduce the content of nitrogen oxides in boiler fumes. More specifically, it relates to a boiler control process and a boiler which allow a reduction in the nitrogen oxide content of the flue gases, by recycling part of the fumes in the primary air stream.
  • a boiler control process and a boiler which allow a reduction in the nitrogen oxide content of the flue gases, by recycling part of the fumes in the primary air stream.
  • fluidized bed boilers have already been produced in which a layer of sand is lifted and made fluid by an upward flow of air and recycled combustion gases. The sand layer is fluidized and utili ⁇ Sée for supporting the fuel. Maintaining the fluidized state of the bed requires a high flow rate. This is the reason why part of the combustion gases are recycled. with primary air to give sufficient flow.
  • the invention relates to a boiler control method and a boiler implementing this method which allow the determination and use of the conditions necessary, according to the invention, for an effective reduction nitrogen oxides from the fumes.
  • These conditions essentially relate to the regulation of a sample stream of smoke which is introduced into the primary air stream, and the introduction of this sample stream.
  • the regulation relates to the "optimal recycling rate" of the fumes which must have a determined value. This "optimal recycling rate" is defined below with reference to the detailed description of the invention.
  • the invention relates, in a first aspect, to a method of operating a boiler with a layer of solid fuel and a movable grate, intended for reducing the content of nitrogen oxides N0 X in the flue gases emitted, of the type which includes the determination of the power which the boiler must supply and, as a function of this power to be supplied, the determination of the quantity of solid fuel to be burned, and possibly the determination of a flow d introduction of secondary air, measurement of the stoichiometric excess of oxygen in the fumes, sampling of a stream of fumes at the outlet of the boiler, and regulation of the flow rate of an air stream primary depending on the power to be supplied and the stoichiometric excess of oxygen measured.
  • the method also comprises the determination of an optimal recycling rate, and the mixing of the smoke stream taken from the primary air is carried out so that the mixture forms a primary air stream containing an amount of fumes corresponding to the optimal recycling rate.
  • the mixture of the flue gas stream and the primary air is carried out upstream of a circulation device which introduces the primary air stream into the boiler.
  • the mixture of the flue gas stream and the primary air has excellent homogeneity favorable to combustion.
  • the determination of the optimal recycling rate comprises operating the boiler with different recycling rates for determining the value giving the lowest NO x content.
  • the determination of this rate Optimal recycling is performed by reading an optimal recycling rate in tables depending on the type of boiler used and the nature of the solid fuel. In an improvement, the determination of the optimal recycling rate also depends on the power supplied by the boiler.
  • the sampling of the fumes comprises the determination of the quantity withdrawn by measuring the temperature and of the flow rate of the flow of smoke withdrawn, and the regulation of the quantity withdrawn as a function of the optimal recycling rate.
  • the invention in a second aspect, relates to a boiler with a layer of solid fuel laid and a movable grate, of the type which comprises a boiler body, a movable grate intended to move a bed of solid fuel between a solid fuel inlet and an ash outlet, a first circulation device intended to introduce a primary air stream under the movable grate, a secondary air introduction device, a first regulating device intended to vary the quantity of the primary air as a function of the power required from the boiler and of the stoichiometric excess of oxygen in the flue gases, a device for sampling a flue gas stream, and a device for mixing the flue gas stream with the primary air stream .
  • it further comprises a second regulation device intended to vary the quantity of the flue gas stream as a function of the quantity of the primary air stream so that it gives a determined optimum rate of recycling of the fumes in the primary air stream, and the smoke stream intended to be mixed with the primary air stream is introduced upstream of the first circulation device.
  • the second regulation device determines the quantity of smoke by measuring the temperature and the flow rate of the smoke.
  • the mixing device consists of the first circulation device.
  • the withdrawal device comprises a second circulation device controlled by the second regulation device.
  • the boiler also advantageously comprises a calculating device, of the type intended to receive, from sensors, data representative of the temperature of the water entering the boiler, of the temperature of the water at the output of the boiler and the outside temperature and to calculate the power which the boiler must supply and to control the height of the solid fuel bed, the speed of the grate and the quantity of secondary air, the calculation device being also intended to receive data representative of the temperature and of the flow rate of the smoke taken off and to regulate the quantity of smoke recycled by the second circulation device and the quantity of primary air displaced by the first circulation device.
  • a calculating device of the type intended to receive, from sensors, data representative of the temperature of the water entering the boiler, of the temperature of the water at the output of the boiler and the outside temperature and to calculate the power which the boiler must supply and to control the height of the solid fuel bed, the speed of the grate and the quantity of secondary air, the calculation device being also intended to receive data representative of the temperature and of the flow rate of the smoke taken off and to regulate the quantity of smoke recycled by the second circulation device and the quantity
  • FIG. 1 having already been described:
  • FIG. 2 is a diagram, similar to Figure 1, of a boiler installation according to the invention.
  • FIG. 2 represents a boiler installation according to the invention. It first comprises all the elements already described with reference to Figure 1.
  • the pipe of this boiler is produced in a similar manner to that of the boiler of Figure 1.
  • a pipe additional 34 which connects the flue pipe 28, at the outlet of the boiler, to the pipe 18 upstream of the fan 20 of the primary air stream.
  • This pipe 34 includes a fan 36.
  • line 34 includes a temperature sensor and a flow sensor (not shown) which make it possible to determine a corrected flow rate of a stream of recycled fumes towards line 18 of the primary air stream.
  • Tests have been carried out for the development of the invention as a function of the "recycling rate" of the fumes.
  • this "recycling rate” denotes the ratio of the flow rate of recycled fumes to line 18 and the flow rate of the primary air stream in line 18. In these tests, the recycling rate varied from one zero value at a value of the order of 50%. They made it possible to draw two conclusions.
  • the first conclusion is that the content of nitrogen oxides, obtained with a specific fuel, decreases and then increases, that is to say has a minimum, when the recycling rate increases from 0 to 50%. There is therefore an optimal value for the recycling rate.
  • This regulation of the withdrawn smoke current is obtained by controlling the device for circulating the smoke current (fan 36) as a function of the quantity of primary air required on the one hand and the temperature of the smoke on the other hand, so that the flow rate of the withdrawn current can be determined and proportional to the quantity of primary air.
  • the pipe 34 for recycling the fumes opens upstream of the circulation device (fan 20) which transmits the stream of primary air.
  • the pipe 34 is connected downstream of the fan 20.
  • the primary air and the recycled current are well mixed in a particular device, for example a mixing chamber placed at the boiler inlet.
  • a second circulation device 36 has been shown in the form of a fan, it is possible, when using the draft fan 32, and when the pressure drop is sufficient between this fan 32 and the chimney 30, to directly transmit the smoke current sampled by the pipe 34 without fan 36.
  • the regulation of the smoke current is achieved by an adjustable valve placed in the pipe 34 and the opening of which is controlled by the central processing unit. This then controls an adjustable valve actuator in place of the fan actuator 36.
  • the boiler is a mobile grid coal boiler with a power of 17.5 MW, intended to supply superheated water at around 150 ° C to a district heating network.
  • the oxygen content of the flue gases is measured with a zirconium oxide analyzer placed at the outlet of the combustion chamber and upstream of the draft fan.
  • the primary air flow is measured by a piezometric sensor mounted at the intake of the supply fan and a differential pressure transmitter with a membrane. The flow is corrected according to the temperature.
  • the smoke flow recycled water is measured by a pseudo-venturi installed at the outlet of the fairy circulation fan.
  • the main actuators are the gate advance motor which allows the speed of the latter to be varied, the actuators which vary the inclination of the blades of a device placed upstream of the fan 20 of the primary current, and the fan drive motor 36.
  • the nitrogen oxide content fell from 240 to 201 mg / m 3 ; in another test at 50% of its power, the nitrogen oxide content fell from 308 to 259 mg / m 3 .
  • the optimal recycling rate giving the minimum values was around 15 to 20%.

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Abstract

L'invention concerne un procédé de conduite d'une chaudière à couche posée de combustible et à grille mobile. Elle se rapporte à un procédé de conduite d'une chaudière (10) qui comprend la détermination de la puissance que doit fournir la chaudière (10) et de la quantité de combustible, avec régulation du débit d'un courant d'air primaire (18) en fonction de la puissance fournie et de l'excès stoechiométrique d'oxygène mesuré, et régulation par paliers de la hauteur de couche et continue de la vitesse de grille. Il comprend aussi la détermination d'un taux de recyclage de fumées (34) à la sortie de la chaudière, et le mélange des fumées prélevées à l'air primaire afin que leur mélange forme un courant correspondant au taux de recyclage. Application à la réduction de la teneur en oxydes d'azote NOx des fumées des chaudières.

Description

Chaudière à couche posée et procédé de conduite de chaudière avec réduction des émissions d'oxydes d'azote
L'invention concerne un procédé de conduite de chaudière et une chaudière qui permettent une réduction de la teneur en oxydes d'azote des fumées.
Plus précisément, l'invention concerne la conduite d'une chaudière à couche posée d'un combustible solide et à grille mobile, destiné à la réduction de la teneur en N0X des fumées émises, et une chaudière permettant la mise en oeuvre d'un tel procédé.
On considère d'abord une chaudière classique à couche posée d'un combustible solide, considéré comme étant du charbon, et à grille mobile pour comprendre les problèmes posés par cette conduite. La figure 1 représente une instal- lation à chaudière du type à couche posée d'un combustible solide. La chaudière comporte un corps 10 à la partie inférieure duquel est disposée une grille mobile 12. Le combustible solide 14, de préférence du charbon simplement concassé, est disposé à la surface de la grille afin qu'il forme un lit dont l'épaisseur varie en fonction de la puissance demandée à la chaudière. Un dispositif 16 assure l'entraînement de la grille mobile. Un conduit 18 introduit sous la grille mobile un courant d'air primaire provenant d'un ventilateur 20. De l'air secondaire 22 est éventuellement soufflé dans le corps de chaudière au-dessus de la grille mobile, sous la commande d'un ventilateur 24.
L'eau du circuit de chauffage circule dans des tubes 26. Les fumées formées par la combustion sont évacuées par un conduit 28 pour être transmises à une cheminée 30, sous la commande d'un ventilateur de tirage 32.
On considère maintenant la conduite de la chaudière qu'on vient de décrire. En fonction de la température exté¬ rieure, on détermine une température de consigne. Cette température de consigne est d'autant plus basse que la température de l'air extérieur est élevée. Par exemple, elle peut varier entre 130 et 170 °C lorsque la température extérieure varie entre plus de 10 °C et moins de -10 °C. Une fois établie cette température de consigne, la puissance demandée est déterminée en fonction de la différence entre les températures de 1 'eau à 1 ' entrée et la température de consigne de la chaudière. Cette puissance demandée permet alors la détermination de la quantité de charbon qui doit être brûlée, compte tenu de la qualité du charbon utilisé. Cette quantité de charbon est obtenue par formation d'un lit ayant une certaine épaisseur sur la grille mobile 12. Dans un exemple, le lit peut être réglé à dix épaisseurs diffé¬ rentes, par exemple variant par pas de 1 cm entre 5 et 15 cm. L'obtention du débit voulu de charbon avec un lit d'épaisseur déterminée est obtenue par modulation de la vitesse de la grille par commande du dispositif 16 d'entraînement de la grille.
La puissance fournie (déterminée en fonction de la différence entre les températures de l'eau à la sortie et à l'entrée de la chaudière) permet aussi la détermination d'une quantité d'air secondaire soufflée par la conduite 22. En pratique, l'air secondaire est introduit par un certain nombre de buses, et l'obtention d'une bonne turbulence qui favorise la combustion dans l'espace interne du corps 10 de chaudière nécessite une certaine vitesse de l'air secondaire à la sortie des buses. En conséquence, le nombre de buses utilisées pour le soufflage d'air secondaire est sélectionné en proportion de la puissance fournie. Par exemple, l'appa¬ reil peut comprendre huit buses disposées symétriquement, et le nombre de buses utilisées est égal à 0, 2, 4, 6 ou 8, suivant la puissance fournie. On ne pourrait pas obtenir un tel résultat avec un simple registre destiné à régler le débit global d'air secondaire transmis par un nombre cons¬ tant de buses, car la vitesse de l'air secondaire serait souvent insuffisante pour assurer un bon brassage.
La puissance fournie permet aussi la détermination d'un "excès stoechiométrique" d'oxygène. Cet excès stoechiomé¬ trique est d'autant plus grand que l'épaisseur du lit du combustible solide est faible. En effet, plus le lit a une grande épaisseur et plus l'air permet une bonne combustion dans le lit. Cet excès stoechiométrique varie par exemple entre 8 % pour la puissance maximale de la chaudière et 15 % pour sa puissance minimale. Enfin, la quantité d'air primaire soufflé par la con¬ duite 18 sous la grille mobile 12 est déterminée. Cette quantité d'air primaire est obtenue par mesure de la température de 1 ' air primaire et de son débit dans la conduite 18, et par commande du ventilateur 20 afin qu'il permette la régulation du débit du courant d'air primaire.
Le procédé qu'on vient de décrire est couramment utilisé pour la conduite des chaudières à couche posée de combustible solide à grille mobile. Il est parfois mis en oeuvre manuellement. Cependant, il s'écoule un temps de l'ordre d'une demi-heure entre le moment où le charbon est placé sur le lit de combustible à l'entrée de la grille mobile et le moment où les cendres formées par ce charbon sont évacuées à l'autre extrémité de cette grille ; l'ensemble de l'installation présente donc une certaine inertie, si bien que la conduite manuelle d'une telle installation nécessite une grande expérience. Cependant, même lorsque le personnel de conduite est très expérimenté, il arrive, en régime transitoire, c'est-à-dire lorsque la puissance demandée varie, que la conduite de la chaudière s'écarte de façon importante des conditions nominales. Cet écart par rapport aux conditions nominales provoque non seulement une baisse du rendement de la chaudière, due à une mauvaise combustion, mais aussi une augmentation des émis¬ sions polluantes dans les fumées. Pour ces raisons, on a été amené à automatiser de plus en plus le fonctionnement de ces chaudières, c'est-à-dire à utiliser une unité centrale de traitement qui coordonne l'ensemble des opérations par utilisation des signaux de capteurs (mesure des températures d'entrée et de sortie d'eau, mesure de l'excès stoechiométrique d'oxygène, mesure de la température des fumées, mesure de la température de l'air primaire) et par commande d' actionneurs (commande du dispositif de formation du lit de combustible solide, commande de la vitesse du dispositif d'entraînement de la grille mobile, commande du ventilateur et des buses d'injec¬ tion d'air secondaire et du ventilateur de tirage, commande du ventilateur du courant d'air primaire) .
Même dans les conditions optimales de conduite automa¬ tisée, les fumées contiennent encore des quantités de matières polluantes qui peuvent être excessives. Il est souhaitable de réduire autant que possible les émissions de ces matières polluantes.
Les oxydes d'azote NOx constituent des matières pol¬ luantes qui posent un problème particulier. Selon les pays, les concentrations maximales, actuelles ou futures, des oxydes d'azote des fumées des chaudières doivent ou devront être inférieures à une valeur comprise entre 250 et 650 mg/m3 et plus. (Lorsqu'on indique des valeurs de volumes de gaz dans le présent mémoire, il s'agit de valeurs considérées dans les conditions normales, c'est-à-dire à une température de 273 K et une pression de 1 013 kPa. Pour cette raison, il est nécessaire de mesurer les températures des gaz afin d'en déterminer le volume ou le débit dans les conditions normales) . Il est donc fréquent que la teneur des fumées en oxydes d'azote soit excessive.
L'invention a donc pour objet la réduction de la teneur en oxydes d'azote des fumées des chaudières. Plus préci¬ sément, elle concerne un procédé de conduite de chaudière et une chaudière qui permettent une réduction de la teneur en oxydes d'azote des fumées, par recyclage d'une partie des fumées dans le courant d'air primaire. On connaît déjà le recyclage d'une partie des fumées d'un appareil de combustion dans le courant d'air primaire. Par exemple, on a déjà réalisé des chaudières à lit fluidisé dans lesquelles une couche de sable est soulevée et rendue fluide par un courant ascendant d'air et de gaz de combus- tion recyclés. La couche de sable ainsi fluidisée est utili¬ sée pour le support du combustible. Le maintien à l'état fluidisé du lit nécessite un débit élevé. C'est la raison pour laquelle une partie des gaz de combustion est recyclée avec l'air primaire pour donner un débit suffisant. Dans le cas de ces chaudières à lit fluidisé, la teneur en oxydes d'azote des fumées évacuées ne pose pas de problème et elle est nettement inférieure aux limites fixées par les règle- ments. Cette technique ne concerne donc pas le problème de l'invention et s'applique à un domaine tout à fait différente de celui de l'invention puisqu'elle ne convient pas aux combustibles solides en couches posées des chau¬ dières à grille mobile. Le recyclage des fumées abaisse la température de combustion. Il est connu que cet abaissement a pour effet de diminuer les rejets de NOx.
L'article "Recycle flue gas to eut émissions, improve boiler performance" de Maloney, paru dans "Power", vol. 127, n° 6, juin 1983, pages 97—99 a aussi suggéré une réduction de l'excès d'air par mélange de fumées et d'air de combustion dans les chaudières du type à couche posée de combustible solide, et a indiqué que la teneur en oxydes d'azote pouvait être réduite. La raison pour laquelle le recyclage d'une partie des fumées peut réduire la teneur en oxydes NOx est que, aux températures supérieures à 600 °C environ, le dioxyde d' azote N02 se décompose en formant de 1 'oxyde nitreux NO. Ce dernier, aux températures supérieures à 560 °C environ, se décompose notablement en azote et en oxygène. En conséquence, le passage des fumées dans le lit du combus¬ tible à haute température provoque une certaine décompo¬ sition des oxydes d'azote.
Cependant, cet article envisage l'introduction des fumées à la fois dans le courant d'air primaire et le courant d'air secondaire, et toujours en aval du ventilateur qui fait circuler l'air. Il ne suggère pas que la formation des oxydes d'azote puisse varier avec le taux de recyclage des fumées, et il n'indique aucunement les avantages de la détermination d'un taux optimal de recyclage. L'invention concerne un procédé de conduite de chaudière et une chaudière mettant en oeuvre ce procédé qui permettent la détermination et l'utilisation des conditions nécessaires, selon l'invention, pour une réduction effective des oxydes d'azote des fumées. Ces conditions concernent essentiellement la régulation d'un courant prélevé de fumées qui est introduit dans le courant d'air primaire, et l'introduction de ce courant prélevé. La régulation porte sur le "taux optimal de recyclage" des fumées qui doit avoir une valeur déterminée. Ce "taux optimal de recyclage" est défini dans la suite en référence à la description détaillée de l'invention.
Plus précisément, l'invention concerne, dans un premier aspect, un procédé de conduite d'une chaudière à couche posée d'un combustible solide et à grille mobile, destiné à la réduction de la teneur en oxydes d'azote N0X des fumées émises, du type qui comprend la détermination de la puis¬ sance que doit fournir la chaudière et, en fonction de cette puissance à fournir, la détermination de la quantité de combustible solide à brûler, et éventuellement la détermi¬ nation d'un débit d'introduction d'air secondaire, la mesure de l'excès stoechiométrique d'oxygène dans les fumées, le prélèvement d'un courant de fumées à la sortie de la chau- dière, et la régulation du débit d'un courant d'air primaire en fonction de la puissance à fournir et de l'excès stoechiométrique d'oxygène mesuré. Selon l'invention, le procédé comporte aussi la détermination d'un taux optimal de recyclage, et le mélange du courant de fumées prélevé à l'air primaire est réalisé de manière que le mélange forme un courant d'air primaire contenant une quantité de fumées correspondant au taux optimal de recyclage.
Il est très avantageux que le mélange du courant de fumées et de l'air primaire soit réalisé en amont d'un dispositif de circulation qui introduit le courant d'air primaire dans la chaudière. De cette manière, le mélange du courant de fumées et de l'air primaire présente une excellente homogénéité favorable à la combustion.
De préférence, la détermination du taux optimal de recyclage comprend la conduite de la chaudière avec diffé¬ rents taux de recyclage pour la détermination de la valeur donnant la plus faible teneur en NOx. Cependant, dans un autre mode de réalisation, la détermination de ce taux optimal de recyclage est effectuée par lecture d'un taux optimal de recyclage dans des tables en fonction du type de la chaudière utilisée et de la nature du combustible solide. Dans un perfectionnement, la détermination du taux optimal de recyclage dépend aussi de la puissance fournie par la chaudière.
De préférence, le prélèvement des fumées comprend la détermination de la quantité prélevée par mesure de la température et du débit du courant de fumées prélevé, et la régulation de la quantité prélevée en fonction du taux optimal de recyclage.
Dans un second aspect, l'invention concerne une chau¬ dière à couche posée de combustible solide et à grille mobile, du type qui comprend un corps de chaudière, une grille mobile destinée à déplacer un lit de combustible solide entre une entrée de combustible solide et une sortie de cendres, un premier dispositif de circulation destiné à introduire un courant d'air primaire sous la grille mobile, un dispositif d'introduction d'air secondaire, un premier dispositif de régulation destiné à faire varier la quantité du courant d'air primaire en fonction de la puissance demandée à la chaudière et de 1 ' excès stoechiométrique d'oxygène dans les fumées, un dispositif de prélèvement d'un courant de fumées, et un dispositif de mélange du courant de fumées au courant d'air primaire. Selon l'invention, elle comprend en outre un second dispositif de régulation destiné à faire varier la quantité du courant de fumées en fonction de la quantité du courant d'air primaire afin qu'il donne un taux optimal déterminé de recyclage des fumées dans le courant d'air primaire, et le courant de fumées destiné à être mélangé au courant d'air primaire est introduit en amont du premier dispositif de circulation.
De préférence, le second dispositif de régulation détermine la quantité de fumées par mesure de la température et du débit des fumées.
Il est avantageux que le dispositif de mélange soit constitué par le premier dispositif de circulation. De préférence, le dispositif de prélèvement comprend un second dispositif de circulation commandé par le second dispositif de régulation.
La chaudière comprend aussi avantageusement un dispo- sitif de calcul, du type destiné à recevoir, à partir de capteurs, des données représentatives de la température de l'eau à l'entrée de la chaudière, de la température de l'eau à la sortie de la chaudière et de la température extérieure et à calculer la puissance que doit fournir la chaudière et à commander la hauteur du lit de combustible solide, la vitesse de la grille et la quantité d'air secondaire, le dispositif de calcul étant aussi destiné à recevoir des données représentatives de la température et du débit des fumées prélevées et à réguler la quantité de fumées recy- clées par le second dispositif de circulation et la quantité d'air primaire déplacée par le premier dispositif de circulation.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la description qui suit d'un mode de réalisation avantageux de chaudière selon l'invention, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels, la figure 1 ayant déjà été décrite :
- la figure 2 est un schéma, analogue à la figure 1, d'une installation de chaudière selon l'invention. La figure 2 représente une installation de chaudière selon l'invention. Elle comprend d'abord tous les éléments déjà décrits en référence à la figure 1. La conduite de cette chaudière est réalisée de la manière analogue à celle de la chaudière de la figure 1. Cependant, on note la pré- sence d'une conduite supplémentaire 34 qui relie la conduite 28 de fumées, à la sortie de la chaudière, à la conduite 18 en amont du ventilateur 20 du courant d'air primaire. Cette conduite 34 comporte un ventilateur 36.
En outre, la conduite 34 comporte un capteur de tempé- rature et un capteur de débit (non représentés) qui permettent de déterminer un débit corrigé d'un courant de fumées recyclées vers la conduite 18 du courant d'air primaire. Des essais ont été réalisés pour la mise au point de l'invention en fonction du "taux de recyclage" des fumées. Dans le présent mémoire, ce "taux de recyclage" désigne le rapport du débit de fumées recyclées vers la conduite 18 et du débit du courant d'air primaire dans la conduite 18. Dans ces essais, le taux de recyclage a varié d'une valeur nulle à une valeur de l'ordre de 50 %. Ils ont permis de tirer deux conclusions.
La première conclusion est que la teneur en oxydes d'azote, obtenue avec un combustible déterminé, diminue puis augmente, c'est-à-dire présente un minimum, lorsque le taux de recyclage augmente de 0 à 50 %. Il existe donc une valeur optimale du taux de recyclage.
La seconde conclusion est que le taux optimal de recyclage donnant la teneur minimale en oxydes d'azote varie peu avec la variation de la puissance, pour une chaudière particulière et un même combustible, si bien qu'un seul taux optimal de recyclage convient en général dans toute la plage de puissance de la chaudière. Les résultats de ces essais ont permis d'établir les conditions de mise en oeuvre de l'invention. On a noté précédemment que la conduite de la chaudière nécessitait la régulation du débit d'air primaire. L'utilisation d'un taux optimal de recyclage déterminé nécessite donc aussi la régulation du courant de fumées prélevé qui est ensuite mélangé à l'air primaire pour la formation du courant d'air primaire soufflé sous la grille mobile. Cette régulation du courant de fumées prélevé est obtenue par commande du dispositif de circulation du courant de fumées (ventilateur 36) en fonction d'une part de la quantité d'air primaire nécessaire et d'autre part de la température des fumées, afin que le débit du courant prélevé puisse être déterminé et proportionné à la quantité d'air primaire.
Etant donné que la réduction de la teneur en oxydes d'azote est maximale pour un taux optimal de recyclage déterminé, il est important que ce taux optimal de recyclage soit le même lors du passage du courant primaire dans le lit de combustible. Il est donc nécessaire que le courant de fumées recyclées et l' ir primaire soient bien mélangés pour la formation du courant d'air primaire.
A cet effet, dans le mode de réalisation représenté sur la figure 2, la conduite 34 de recyclage des fumées débouche en amont du dispositif de circulation (ventilateur 20) qui transmet le courant d'air primaire. Cependant, il est aussi possible que la conduite 34 soit raccordée en aval du ventilateur 20. Dans ce cas, il est préférable que l'air primaire et le courant recyclé soient bien mélangés dans un dispositif particulier, par exemple une chambre de mélange placée à l'entrée de la chaudière.
Bien qu'on ait représenté la présence d'un second dispositif de circulation 36 sous forme d'un ventilateur, il est possible, lors de l'utilisation du ventilateur 32 de tirage, et lorsque la perte de charge est suffisante entre ce ventilateur 32 et la cheminée 30, de transmettre directement le courant de fumées prélevé par la conduite 34 sans ventilateur 36. Dans ce cas, la régulation du courant de fumées est réalisé par une vanne réglable placée dans la conduite 34 et dont l'ouverture est commandée par l'unité centrale de traitement. Celle-ci commande alors un action- neur de la vanne réglable à la place de l'actionneur du ventilateur 36. Exemple On considère maintenant un exemple de mise en oeuvre de l'invention dans une chaudière du type représenté sur la figure 2.
La chaudière est une chaudière à charbon à grille mobile ayant une puissance de 17,5 MW, destinée à fournir de l'eau surchauffée à 150 °C environ à un réseau de chauffage urbain. La teneur en oxygène des fumées est mesurée avec un analyseur à oxyde de zirconium placé en sortie de la chambre de combustion et en amont du ventilateur de tirage. Le débit d'air primaire est mesuré par un capteur piézométrique monté à l'aspiration du ventilateur de soufflage et un trans¬ metteur de pression différentielle à membrane. Le débit est corrigé en fonction de la température. Le débit des fumées recyclées est mesuré par un pseudo-venturi installé au refoulement du ventilateur de circulation des f mées.
Les actionneurs principaux sont le moteur d'avance de la grille qui permet la variation de la vitesse de celle-ci, les actionneurs qui font varier l'inclinaison des pales d'un dispositif placé en amont du ventilateur 20 du courant primaire, et le moteur d'entraînement du ventilateur 36.
Dans un premier essai dans lequel la chaudière fonc¬ tionnait à 86 % de sa puissance, la teneur en oxydes d'azote est tombée de 240 à 201 mg/m3 ; dans un autre essai à 50 % de sa puissance, la teneur en oxydes d'azote est tombée de 308 à 259 mg/m3. Le taux optimal de recyclage donnant les valeurs minimales était voisin de 15 à 20 %.
Il est bien entendu que l'invention n'a été décrite et représentée qu'à titre d'exemple préférentiel et qu'on pourra apporter toute équivalence technique dans ses éléments constitutifs sans pour autant sortir de son cadre.

Claims

REVENDICATTONS 1. Procédé de conduite d'une chaudière à couche posée d'un combustible solide et à grille mobile, destiné à la réduction de la teneur en oxydes d'azote N0X des fumées émises, du type qui comprend
- la détermination de la puissance que doit fournir la chaudière et, en fonction de cette puissance à fournir, la détermination de la quantité de combustible solide à brûler, et éventuellement la détermination d'un débit d'introduction d'air secondaire,
- la mesure de l'excès stoechiométrique d'oxygène dans les fumées,
- le prélèvement d'un courant de fumées à la sortie de la chaudière, et - la régulation du débit d'un courant d'air primaire en fonction de la puissance à fournir et de l'excès stoe¬ chiométrique d'oxygène mesuré, caractérisé en ce qu'il comprend
- la détermination d'un taux optimal de recyclage, et en ce que
- le mélange du courant de fumées prélevé à 1 ' air primaire est réalisé de manière que le mélange forme un courant d'air primaire contenant une quantité de fumées correspondant au taux optimal de recyclage.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la détermination du taux optimal de recyclage comprend la conduite de la chaudière avec différents taux de recyclage pour la détermination de la valeur donnant la plus faible teneur en N0X.
3. Procédé selon la revendications 1, caractérisé en ce que la détermination du taux optimal de recyclage est effectuée par lecture d'un taux optimal de recyclage dans des tables en fonction du type de la chaudière utilisée et de la nature du combustible solide.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le prélèvement de fumées comprend la détermination de la quantité prélevée par mesure de la température et du débit du courant de fumées prélevé, et la régulation de la quantité prélevée en fonction du taux optimal de recyclage.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le mélange du courant de fumées et de l'air primaire est réalisé en amont d'un dispositif de circulation (20) qui introduit le courant d'air primaire dans la chaudière.
6. Chaudière à couche posée de combustible solide et à grille mobile, du type qui comprend
- un corps (10) de chaudière,
- une grille mobile (12) destinée à déplacer un lit de combustible solide entre une entrée de combustible solide et une sortie de cendres, - un premier dispositif de circulation (20) destiné à introduire un courant d'air primaire sous la grille mobile,
- un dispositif (22, 24) d'introduction d'air secon¬ daire, et
- un premier dispositif de régulation destiné à faire varier la quantité du courant d'air primaire en fonction de la puissance demandée à la chaudière et de 1 ' excès stoechiométrique d'oxygène dans les fumées,
- un dispositif (34, 36) de prélèvement d'un courant de fumées, et - un dispositif (20) de mélange du courant de fumées introduit dans le courant d'air primaire, caractérisée en ce qu'elle comprend
- un second dispositif de régulation destiné à faire varier la quantité du courant de fumées en fonction de la quantité du courant d'air primaire afin qu'il donne un taux optimal déterminé de recyclage des fumées dans le courant d'air primaire, et en ce que le courant de fumées destiné à être mélangé au courant d'air primaire est introduit en amont du premier dispositif de circulation (20) .
7. Chaudière selon la revendication 6, caractérisée en ce que le second dispositif de régulation détermine la quantité de fumées par mesure de la température et du débit des fumées.
8. Chaudière selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisée en ce que le dispositif de mélange est consti- tué par le premier dispositif de circulation (20) .
9. Chaudière selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisée en ce que le dispositif de prélèvement comprend un second dispositif de circulation (36) commandé par le second dispositif de régulation.
10. Chaudière selon l'une quelconque des revendications 6 à 9, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre un dispositif de calcul, du type destiné à recevoir de capteurs des données représentatives de la température de l'eau à l'entrée de la chaudière, de la température de l'eau à la sortie de la chaudière et de la température extérieure et à calculer la puissance que doit fournir la chaudière et à commander la hauteur du lit de combustible solide, la vitesse de la grille (12) et la quantité d'air secondaire, le dispositif de calcul étant aussi destiné à recevoir des données représentatives de la température et du débit des fumées prélevées et à réguler la quantité de fumées recy¬ clées par le second dispositif de circulation (36) et la quantité d'air primaire déplacée par le premier dispositif de circulation (20) .
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