WO1997046796A1 - Verfahren und vorrichtung zur ansaugluftvorwärmung durch abwärmen bei kraftmaschinen - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur ansaugluftvorwärmung durch abwärmen bei kraftmaschinen Download PDF

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WO1997046796A1
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Wolfgang Jungsch
Ralf Weber
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Energieversorgung Halle GmbH
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    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • F02C7/04—Air intakes for gas-turbine plants or jet-propulsion plants
    • F02C7/047—Heating to prevent icing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D15/00—Adaptations of machines or engines for special use; Combinations of engines with devices driven thereby
    • F01D15/10—Adaptations for driving, or combinations with, electric generators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
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    • F01D25/02—De-icing means for engines having icing phenomena

Definitions

  • the present invention relates to a method and a device for the effective use of waste heat in power engines, in particular with an anti-freeze system for preventing ice formation in the air intake devices of an energetic gas turbine.
  • the energy-producing power machine is driven by a gas turbine, the compressor, the combustion chamber and the turbine being accommodated in a common housing.
  • the working machine here a gas turbine
  • the power machine here a generator
  • Outside air is generally used as the gas, with the problem that at certain, too low outside temperatures and too high relative humidity, ice can form in the entire air intake system, which can lead to considerable harmful effects in the operating system.
  • the heat demand i.e.
  • the aim of the present invention is to at least minimize the losses in performance due to the use of anti-freeze devices. Therefore, it is an object of the present invention to provide a method and an apparatus for increasing the cakes ⁇ Verlu ⁇ required in the freeze protection system of gas turbine plants ste the net power output of the machine be minimized.
  • the method according to the invention for preventing ice formation in gas mixture line systems using gas which has already been heated in the entire operating system is characterized in that heat is removed in a certain sequence at energetically favorable points in such a way that the useful performance of the operating system is optimized.
  • a multi-way gas guiding device which assigns the gas flows to various lines and is arranged in the exhaust air duct of the cooling system of the power machine;
  • An advantageous sequence of the removal of heat from already heated air in the operating system is that first the heated generator exhaust air, which exits the power machine, is fed to the air intake device and, as the heat requirement increases, the heat from the waste heat device is removed at the end of the heat cycle of the operating system and as a further possibility, the heat is taken from the gas compressor device.
  • An advantageous suitable extraction point for the heat from the waste heat device is the one at which the gas temperature is between 120 ° C. and 200 ° C. It is also advantageous to remove the heat from the waste heat device behind the heat exchangers the downstream process, but at a sufficiently high temperature level.
  • the multi-way gas guide device generally being a three-way control flap.
  • the heat to be taken from the individual warming devices is to be determined according to a specific functional regulation.
  • An advantageous mixing ratio of generator exhaust air to waste heat gas to outside air is given if the relative air humidity does not reach its maximum value at the hazard points in the air intake system.
  • various parameters such as the outside air temperature (T a ) and the relative atmospheric humidity (W re l), are advantageous for the further calculations. These parameters are of course only parameters mentioned by way of example and are supplemented by a large number of further important and necessary parameters m of the determination function.
  • FIG. 1 shows the operating system (1) operated in a block diagram in the prior art with a generator (2) and a turbine (5), in which the increasing heat requirement for the anti-vascular system is taken from the compressor (3);
  • FIG 2 shows the block diagram of an operating system (1) according to the invention, in which the increasing heat requirement is taken from various heat sources of the operating system (1).
  • the compressor 3 receives the required amount of air from the air control system from line 23.
  • the required amount of air passes through the air inlet device 12 'and an air filter 24 with about 140 m ⁇ / sm the compressor 3.
  • the temperature of the air in line 23 should be approx. 3 ° C, the air humidity there should be ⁇ 95%.
  • the air guiding device essentially consists of an air intake shaft 12, 12 'and a large number of air nozzles 11, 11' which blow the air intake shafts 12, 12 'to increase the temperature if the heat requirement in the air intake system of the hot air system increases. in order to disguise an ice film on the air filters 24, 24 '.
  • the compressed air or the compressed gas in the compressor 3 is fed to the combustion chamber 4, in which the combustible gases are burned and drive the turbine 5 with the energy released. Since the turbine 5 and the generator 2 are fastened on a shaft, the clamping power of the generator is thus decisively determined or influenced by the power of the turbine 5.
  • the heat emerging from the turbine 5 is then fed to a so-called waste heat device 8 in the present case
  • the waste heat device 8 is a two-stage steam generator with a condensate preheater and a further heat exchanger, in which a large number of coils are interrupted. The remaining residual heat after the air heat device 8 is released again into the atmosphere.
  • the anti-freeze device must generally be used at outside temperatures of -5 to + 5 ° C. in order to avoid icing up of the system.
  • a partial air flow is extracted from the compressor 3 via a control valve 14 and via a Line 20 of the air inlet device 12, 12 'supplied via the nozzles 11, 11.
  • the extracted, heated, compressed gas quantity at the end 13 of the compressor 3 is a maximum of 5 kg / s at a temperature of 400 ° C.
  • the air is heated to approx. 50 ° C and then released into the atmosphere.
  • FIG. 2 shows the operating system 1 with the air control system according to the invention in a block diagram.
  • the functions relating to the operation of the gas turbine 5 and the associated operation of the compressor 3 and the operation of the generator 2 are in principle the same as those from the block diagram in FIG. 1 and are therefore not described here repeats.
  • the anti-freeze device is put into operation when the outside temperature falls below + 3 ° C. With a few exceptions, this is the rule in the winter months.
  • the heated exhaust air from the generator 2 is conducted via a three-way flap 7 which, with the aid of actuators (not shown here), allocates the air quantities to the corresponding lines 18, 19.
  • the line 19 leads into the atmosphere, while the line 18 leads the heated gas from the generator 2 back into the air intake shafts of the air inlet device 12, 12 ', as a result of which the air located there heats up.
  • the size of the heated air volume to be introduced is determined by a function according to the invention, which evaluates certain recorded measurement data and parameters online. If the demand for heat continues to rise, ie if the outside air temperatures continue to drop, the amount of heat from the generator exhaust air is no longer sufficient to prevent dangerous ice formation in the air cooling system. In order to compensate for the additional heat demand, heat is now removed from the heat recovery device 6 at a suitable point 16. This appropriate point must be at a temperature potential which excludes separate the Aus ⁇ 'of humidity in the intake tract. In addition, the suitable location should be selected so that the boiler steam production is not impaired. The amount of air flow and the amount of heat associated therewith, which must be removed from the waste heat device 8, is in turn determined by the control function. true, which evaluates the evaluation of the recorded parameters or measurement data.
  • the control device 9, 10 controls the required amount of air from the waste heat device 8, a flap valve 10 and a blower 9 being connected in series in the line 26.
  • the control function according to the invention must take into account measurements with the greatest deviation from mean values at certain reference points, the calculation of the maximum value of the air humidity in the intake duct 23 playing a decisive role .
  • this subsystem is left at 100% opening and a further increase in the heating span is achieved by changing the speed of the flue gas recirculation fan.
  • Another important parameter is fed to the arithmetic function from the position of the preliminary apparatus 10 and the gas quantity of the recirculated flue gas. This amount should be limited so that no excess moisture is generated in the mixed intake air. The system is blocked if the CO values are high.

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Abstract

Mit der vorliegenden Erfindung werden ein Verfahren und eine Vorrichtung vorgestellt, die es gestatten, den Wirkungsgrad energetischer Gasturbinen, die in Verbrauchergebieten mit Außentemperaturen von -5 °C bis +5 °C arbeiten, zu verbessern. Hierbei wird nicht, wie im Stand der Technik, dem Gasverdichter (3) bei steigendem Wärmebedarf im gesamten Ansaugsystem Wärme entnommen, sondern der Reihe nach zunächst die vom Generator (2) erwärmte Abluft zur Erwärmung der Ansaugluft im Ansaugschacht (12, 12') herangezogen und hernach der am Ende des Wärmekreislaufs entstehenden Wärme einer Abhitzeeinrichtung (8) weitere Wärme entnommen. Bei zusätzlichem Wärmebedarf kann über eine Bypassleitung (20) dem Verdichter (3) Wärme entnommen werden.

Description

VERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUR ANSAUGLUFTVORWARMUNG DURCH ABWARMEN BEI KRAFT¬ MASCHINEN
Die vorliegende Erfindung befaßt sich mit einem Verfahren und einer Vorrichtung zur effektiven Nutzung von Abwarmen bei Lei¬ stungs-Kraftmaschinen, insbesondere mit einem Gefrierschutz-Sy- stem zur Verhinderung von Eisbildung in den Luftansaugeinrich- tungen einer energetischen Gasturbine.
Derartige Gefrierschutzeinrichtungen von energetischen Gasturbi¬ nen sind im Stand der Technik wohlbekannt. Bei dem bekannten Ge¬ frierschutz-System zur Vermeidung von Vereisungen und Unterküh¬ lungen im Turbmenarbeitεluftansaug- und Filtersystem sowie im Generatorkühlsystem wird ein Teilluftstrom nach einem Verdichter entnommen, der zur Versorgung der Brennkammer für die Turbine dient. Dieser entnommene Teilluftstrom bewirkt eine Leistungs¬ minderung, die sowohl durch die Erhöhung der Ansaugtemperatur als auch durch die nicht unwesentliche Luftentnahme am Ende des Verdichters verursacht wird. Dies wirkt sich selbstverständlich nachteilig auf die Gesamtenergiebilanz des Betriebssystems zur Erzeugung der entsprechenden Energieform aus .
Im allgemeinen wird die Energie erzeugende Leistungsmaschine (Generator) durch eine Gasturbine angetrieben, wobei der Ver¬ dichter, die Brennkammer und die Turbine in einem gemeinsamen Gehäuse untergebracht sind. Die Arbeitsmaschine, hier eine Gasturbine, benötigt als Arbeitsmedium große Mengen Außenluft, die einer Filterung unterzogen werden muß. Die Leistungsma¬ schine, hier ein Generator, erwärmt sich im Laufe des Betriebes erheblich und ist deshalb mit Hilfe eines besonderen Gas-Kühlsy- stems zu kühlen. Als Gas wird in der Regel Außenluft herangezo¬ gen, wobei sich dabei das Problem ergibt, daß bei bestimmten, zu niedrigen Außentemperaturen und zu hoher relativer Luftfeuchtig¬ keit sich Eis im gesamten Luftansaugsystem bilden kann, das zu erheblichen schädlichen Auswirkungen im Betriebssystem führen kann. Um diese Eisbildungen zu verhindern, wird im Stand der Technik bei zunehmendem Wärmebedarf, d.h. bei sinkenden Außen¬ temperaturen, am Ende des Verdichters warme Luft über ein be¬ stimmtes Regelventil entnommen und der Lufteintrittseinrichtung wieder zugeführt. Durch diese Maßnahme kann die Temperatur im Lufteintrittsbereich des Luftansaugsystems zwischen rund 3°C und B°C gehalten werden. Dabei beträgt die dem Verdichter entnommene Gasmenge ca. 5 kg/s bei einer Temperatur von 400°C. Somit steht der Gasturbine weniger Arbeitsluft zur Verfügung, wodurch letzt¬ lich die elektrische Klemmenleistung am Generator vermindert wird.
Da diese Leistungseinbußen nicht unerheblich sind, ist es Ziel der vorliegenden Erfindung, die Leistungseinbußen infolge des Einsatzes von Gefrierschutzeinrichtungen zumindest zu minimie¬ ren. Daher ist es Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren und eine Vorrichtung bereitzustellen, die bei wachsendem Wärme¬ bedarf im Gefrierschutzsystem von Gasturbinen-Anlagen die Verlu¬ ste der Nutzleistung der Leistungsmaschine minimieren.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmale der Hauptansprüche gelöst.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur Verhinderung von Eisbildung in Gasgemisch-Leitungssystemen unter Verwendung bereits erwärm¬ ten Gases im gesamten Betriebssystem ist dadurch gekennzeichnet, daß in einer bestimmten Reihnfolge an energetisch günstigen Stellen derart Wärme entnommen wird, daß die Nutzleistung des Betriebssystems optimiert wird.
Die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren arbeitende Vorrichtung ist gekennzeichnet durch
- eine Mehrwege-Gasleiteinrichtung, die die Gasströme verschie¬ denen Leitungen zuordnet und im Abluftkanal des Kühlsystems der Leistungsmaschine angeordnet ist;
- eine Regeleinrichtung zur Entnahme von Wärme an der Abhitze¬ einrichtung des Betriebssystems; und
- eine Bypass-Leitung mit einem Regelventil zwischen dem Gasver¬ dichterausgang und der Gaseintrittsöffnung des Luftansaug- und Kühlsystems .
Eine vorteilhafte Reihenfolge der Wärmeentnahme bereits erwärm¬ ter Luft im Betriebssystem ist die, daß zunächst die erwärmte Generatorabluft, die aus der Leiεtungsmaschine austritt, der Luftansaugeinrichtung zugeführt wird und bei weiter steigendem Wärmebedarf dann die Wärme der Abhitzeeinrichtung am Ende des Wärmekreislaufs des Betriebssytems entnommen wird und als wei¬ tere Möglichkeit die Wärme der Gas-Verdichtereinrichtung entnom¬ men wird. Eine vorteilhafte geeignete Entnahmestelle der Wärme aus der Abhitzeeinrichtung ist diejenige, an der die Gastempera¬ tur zwischen 120°C und 200°C liegt. Ferner ist es vorteilhaft, die Wärme aus der Abhitzeeinrichtung hinter den Wärmetauschern des nachgeschalteten Prozesses zu entnehmen, jedoch bei ausrei¬ chend hohem Temperaturniveau.
Vorteilhaft ist es auch, die erwärmte Generatorluft über eine Mehrwege-Gasleiteinrichtung zu führen, wobei die Mehrwege-Gaε- leiteinrichtung in der Regel ein Dreiwege-Regelklappe ist.
Ebenfalls vorteilhaft ist es, die Wärme der Abhitzeeinrichtung über eine Regeleinrichtung zu führen, so daß der zu entnehmende Wärmebedarf gemäß einer bestimmten Vorschrift geregelt werden kann.
Bei weiter steigendem Wärmebedarf, bzw. bei Versagen der ersten beiden Teilsysteme bzw. bei besonderen Betriebsfällen, ist er¬ findungsgemaß am Ende des Verdichters eine bestimmte Wärmemenge zu entnehmen, damit die Betriebstemperatur zur Vermeidung von Eisbildung in dem Luftansaugsystem von 3°C bis 5°C gehalten wird.
Die den einzelnen Warmeinrichtungen zu entnehmende Warme ist er¬ findungsgemaß nach einer bestimmten Funktions-Vorschrift zu be¬ stimmen. Ein vorteilhaftes Mischungsverhältnis von Generatorab¬ luft zu Abhitzegas zu Außenluft ist dann gegeben, wenn an den Gefahrdungspunkten im Luftansaugsystem die relative Luftfeuch¬ tigkeit ihren Maximalwert nicht erreicht. Bei der Bestimmung des optimalen Mischungsverhältnisses der einzelnen Gasstrome sind vorteilhaft und erfindungsgemaß verschiedene Parameter, wie bei¬ spielsweise die Außenlufttemperatur (Ta) und die relative Luft¬ feuchtigkeit (Wrel) für die weiteren Berechnungen maßgeblich. Diese genannten Parameter sind selbstverständlich nur beispiel¬ haft genannte Parameter und werden durch eine Vielzahl weiterer wichtiger und notwendiger Parameter m der Bestimmungsfunktion ergänzt .
Die vorteilhafte Regulierung der Gasstrome m den einzelnen War- mezuleitungen wird mit gewissen Stellgliedern wie Regelventilen und Luftklappen geregelt. Weitere vorteilhafte und erfindungsgemäße Merkmale sind den Un¬ teransprüchen zu entnehmen.
Im nun folgenden wird die vorliegende Erfindung anhand von Zeichnungen im Detail näher erläutert. Es zeigt:
Fig. 1 das in einem Blockschaltbild im Stand der Technik be¬ triebene Betriebssystem (1) mit einem Generator (2) und einer Turbine (5), bei dem der steigende Wärmebedarf für das Gefnerschutzsytem dem Verdichter (3) entnommen wird;
Fig. 2 das Blockschaltbild eines erfindungsgemäßen Betriebssy¬ stems (1) , bei dem der zunehmende Wärmebedarf verschie¬ denen Wärmequellen des Betriebssystems (1) entnommen wird.
In Fig. 1 ist in einem Blockschaltbild das Betriebssystem 1 ei¬ ner im Stand der Technik üblichen Gasturbinenanlage gezeigt. Der Generator 2, der Verdichter 3 und die Turbine 5 sind auf einer gemeinsamen Welle 21 gelagert. Das hier nicht näher beschriebene gemeinsame Gehäuse für den Verdichter 3 und die Gasturbine 5 be¬ steht aus zwei Gehäuseabschnitten zwischen vorderem Lagerbock und Turbmenaustrittsgehause. Der Verdichter 3 erhalt die beno¬ tigte Luftmenge aus dem Luftleitsystem aus der Leitung 23. Die benotigte Luftmenge gelangt über die Lufteintrittseinrichtung 12' und einen Luftfilter 24 mit ca. 140 m^/s m den Verdichter 3. Bei einer Außentemperatur von +5°C bis -5°C und einer relati¬ ven Luftfeucntigkeit von >70% soll die Temperatur der Luft m der Leitung 23 ca. 3°C betragen, wobei die dortige Luftfeuchtig¬ keit <95% sein sollte. Die Luftleiteinrichtung besteht im we¬ sentlichen aus einem Luftansaugschacht 12, 12' und einer Viel¬ zahl von Luftdusen 11, 11 ' , die bei steigendem Wärmebedarf im Luftansaugsystem der Anlage Warmluft m die Luftansaugschachte 12, 12' blasen, um die Temperatur gegebenenfalls anzuheben, um an den Luftfiltern 24, 24' eine Eisbiidunσ zu verümdern. Die verdichtete Luft bzw. das verdichtete Gas im Verdichter 3 wird der Brennkammer 4 zugeführt, in der die brennbaren Gase verbrannt werden und mit der frei werdenden Energie die Turbine 5 antreiben. Da die Turbine 5 und der Generator 2 auf einer Welle befestigt sind, wird somit die Klemmleistung des Genera¬ tors maßgeblich durch die Leistung der Turbine 5 bestimmt bzw beeinflußt Die aus der Turbine 5 austretende Warme wird nernach einer sogenannten Abhitzeeinrichtung 8 zugeführt Im vorliegen¬ den Falle ist die Abhitzeeinrichtung 8 ein zweistufiger Dampfer¬ zeuger mit einem Kondensatvorwarmer und einem weiteren Wärmetau¬ scher, m dem eine Vielzahl von Rohrschlangen untergebracnt sind Die veroleibende Restwarme nach der Aiohitzeeinrichtung 8 wird wieder an die Atmosphäre abgegeben.
Die Gefrierschutzeinrichtung muß in der Regel bei Außentempera¬ turen von -5 bis +5°C einsetzen, um Vereisungen mnernalD des Systems zu vermeiden Dazu wird am Ende 13 des Verdichters 3 über ein Regelventil 14 dem Verdichter 3 ein Teilluftstrom ent¬ zogen und über eine Leitung 20 der Lufteintrittseinrichtung 12, 12' über die Düsen 11, 11 zugeführt. Die entnommene erwärmte verdichtete Gasmenge am Ende 13 des Verdichters 3 betragt maxi¬ male 5 kg/s bei einer Temperatur von 400°C Dies fuhrt bei einer mittleren Betriebszeit von ca 1 400 Stunden janrlicn zu einer Verringerung des Gasturomen-WirKungsgrades, so daß die moglicne elektrische Arbeit wahrend dieser Zeit um ca 7 000 MWn vermin¬ dert wird und ein Mehrverbrauch von ca. 250 000 m- Erdgas verur¬ sacht wird, wooei der Einfluß des honen Anteils an Kondenssati- onsaroeit zum Ausgleich des ooen genannten Arbeitsverlustes in der Heizperiode nicht mit einbezogen wurde
Wegen der hohen Wärmeentwicklung wahrend αer Ξnergieerzeugung des Generators 2 ist es notwendig die Wicklungen und der. ge¬ samten Generator mit einem Gas
Figure imgf000008_0001
mit verhältnismäßig trocke¬ ner Luft zu kühlen Dies gescmeht mit einem Luftstrom vor. ca 2Δ m-^/s Die benotigte Kuhlluft gelangt über die Lufteintritts¬ einrichtung 12 und den Filter 2 Δ in αer. Generator 2 Im Genera-
BERICHTIGTES BLATT (REGEL 91) ISA/EP O 97/46796 P I CLTI//DIHE.9»7///0W10W90
tor wird die Luft auf ca. 50°C erwärmt und anschließend an die Atmosphäre abgegeben.
In Fig. 2 ist in einem Blockschaltbild das Betriebssystem 1 mit dem erfindungsgemaßen Luftleitεystem dargestellt. Die Funktio¬ nen, die den Betrieb der Gasturbine 5 und den damit verbundenen Betrieb des Verdichters 3 sowie den Betrieb des Generators 2 be¬ treffen, sind prinzipiell dieselben wie die aus dem Blockschalt¬ bild in Fig. 1 und werden somit an dieser Stelle nicht wieder¬ holt.
Die Gefrierschutzeinrichtung wird, wie bereits oben erwähnt, in Betrieb genommen, wenn die Außentemperatur kleiner als +3°C wird. Dieses ist in den Wintermonaten mit wenigen Ausnahmen die Regel. Erfindungsgemäß wird bei steigendem Wärmebedarf im Luft- leitsytem der gesamten Anlage des Betriebssystems 1 die erwärmte Abluft des Generators 2 über ein Dreiwegeklappe 7 geleitet, das mit Hilfe von hier nicht gezeigten Stellgliedern die Luftmengen den entsprechenden Leitungen 18, 19 zuteilt. Die Leitung 19 führt in die Atmosphäre, während die Leitung 18 das erwärmte Gas aus dem Generator 2 zurück in die Luftansaugschächte der Luft¬ eintrittseinrichtung 12, 12' führt, wodurch sich die dort be¬ findliche Luft erwärmt. Die Größe der einzuleitenden erwärmten Luftmenge wird von einer erfindungsgemäßen Funktion bestimmt, die online bestimmte aufgenommene Meßdaten und Parameter auswer¬ tet. Bei weiter steigendem Wärmebedarf, d.h. bei weiter sinken¬ den Außenlufttemperaturen, reicht die Wärmemenge aus der Genera¬ torabluft nicht mehr aus, um eine gefährliche Eisbildung im Luftkühlsystem zu verhindern. Um den Mehrbedarf an Wärme aus¬ zugleichen wird nunmehr erfindungsgemaß der Abhitzeeinrichtung 6 an einer geeigneten Stelle 16 Wärme entnommen. Diese geeignete Stelle ist bei einem Temperaturpotential zu wählen, das das Aus¬ scheiden' von Feuchte im Ansaugtrakt ausschließt. Ferner ist die geeignete Stelle so zu wählen, daß die Kesεeldampfproduktion nicht beeinträchtigt wird. Die Menge des Luftstromes und die da¬ mit verbundene Menge der Wärme, die der Abhitzeeinrichtung 8 entnommen werden muß, wird wiederum von der Steuerfunktion be- stimmt, die die Auswertung der aufgenommenen Parameter bzw. Me߬ daten auswertet. Die Regeleinrichtung 9, 10 steuert die benö¬ tigte Luftmenge aus der Abhitzeeinrichtung 8, wobei ein Klappen¬ ventil 10 und ein Gebläse 9 in der Leitung 26 in Reihe geschal¬ tet εind.
Die erfindungsgemäße Steuerfunktion muß neben der Mehrfachmes¬ sung von Außentemperatur (Ta) und relativer Luftfeuchtigkeit (Wrel) an bestimmten Referenzpunkten Messungen mit größter Ab¬ weichung von Mittelwerten berücksichtigen, wobei die Berechnung des Maximalwertes der Luftfeuchtigkeit im Ansaugkanal 23 eine entscheidende Rolle spielt. Bei Erreichen der Endlage der Klap¬ pen der Generatorluftrückführung wird dieses Teilεystemε bei 100% Öffnung belassen und eine weitere Erhöhung der Aufheizspan- ne durch Drehzahländerung des Rauchgasrückführgebläses .9 er¬ reicht. Ein weiterer wichtiger Parameter wird der Rechenfunktion aus der Stellung des Vorleitapparates 10 und der Gasmenge des rückgeführten Rauchgases zugeführt. Diese Menge ist so zu be¬ grenzen, daß keine überschüssige Feuchte in der gemischten An- saugluft entsteht. Bei hohen CO-Werten wird das System gesperrt.
Als übergeordnete, zuletzt eingreifende Reserve wird im Bedarfs- falle dem Verdichter 3 über die Leitung 20 und das Regelventil 14 eine Wärmemenge entnommen und der Lufteintrittseinrichtung 12, 12' zugeführt.
Das hier beschriebene erfindungsgemäße Verfahren bzw. die dazu dienende erfindungsgemäße Vorrichtung hat Allgemeingültigkeit und ist für sämtliche Maschinen und Einrichtungen, die nach die¬ sem Prinzip arbeiten, zu verwenden.

Claims

PATENTANSPRUCHE
Verfahren zur Verhinderung von Eisbildung in Gasgemisch- Leitungssytemen unter Verwendung bereits erwärmten Gases im Betriebssystem (1) , dadurch gekennzeichnet , daß in einer bestimmten Reihenfolge an energetisch gunstigen Stel¬ len derart Warme entnommen wird, daß die Nutzleistung des Betriebsεyεtems (1) optimiert wird.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß a. zunächst die erwärmte Genoratorabluft der Luftansaugein¬ richtung (12, 12') zugeführt wird; b. bei weiter steigendem Wärmebedarf Wärme der Abhitzeein¬ richtung (8) am Ende des Warmekreislaufs des Betriebssy¬ stems (1) entnommen wird; c. bei weiterhin steigendem Wärmebedarf Warme der Gas-Ver¬ dichtereinrichtung (3) an geeigneter Stelle entnommen wird.
Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekenn¬ zeichnet , daß die erwärmte Genoratorabluft über eine Mehrwege-Gasleitemrichtung (7) geführt wird. 4. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekenn¬ zeichnet , daß die Wärme der Abhitzeeinrichtung (8) über eine Regeleinrichtung (9, 10) geführt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekenn¬ zeichnet , daß die Wärme am Ende (13) der Gas-Verdichter¬ einrichtung (3) über ein Regelventil (14) der Luftein¬ trittseinrichtung (12) zugeführt wird.
6. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, da¬ durch gekennzeichnet , daß die den Einrichtungen (2 7, 3) entnommene Wärme der Lufteintrittseinrichtung (12,
12 ' ) so zugeführt wird, daß die Temperatur der Luft in der Anεaugleitung (23) regelbar iεt.
7. Verfahren nach Anεpruch 1 und 4, dadurch gekenn¬ zeichnet , daß die Wärme der Abhitzeeinrichtung (8) an der Stelle entnommen wird, an der die Gaεtemperatur zwi¬ schen 120°C und 200°C liegt.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet , daß die Wärmeentnahmeεteile (16) an der Abhitzeeinrichtung (8) nach dem KondenεatVorwärmer (17) angeordnet ist.
9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet daß das Mischverhältnis von Genoratorabluft zu Abhitzegas (Rauchgas) zu Außenluft so eingestellt wird, daß die maxi¬ male Luftfeuchtigkeit in der Ansaugleitung (23) nicht über¬ schritten wird.
10. Verfahren nach Anspruch 1 und einem der vorangegangenen An¬ sprüche, dadurch gekennzeichnet , daß die zu ent¬ nehmende Wärmemenge aus der Abhitzeeinrichtung (8) einen bestimmten Wert nicht überschreitet.
11. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, da ¬ durch gekennzeichnet , daß das Mischverhältnis der einzelnen Gasströme in Abhängigkeit bestimmter Parameter geregelt wird.
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeich¬ net , daß mindestens einer der Parameter die Außenluft-Tem¬ peratur (Ta) und die relative Luftfeuchtigkeit (Wrel) ist.
13. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, da¬ durch gekennzeichnet , daß das Mischverhältnis der einzelnen Gasεtröme so eingeεtellt wird, daß die Temperatur in den Lufteintrittseinrichtungen (12, 12') zwiεchen +3°C und +5°C und die maximale Luftfeuchtigkeit nicht über¬ schritten wird.
14. Vorrichtung zur Verhinderung von Eisbildung in Luft/Gaε-Ge- mischsystemen unter Verwendung bereits erwärmter Gase, ge¬ kennzeichnet durch
- eine Mehrwege-Gasleiteinrichtung (7), die die Gasströme verschiedenen Leitungen (18, 19) bedarfsgerecht zuordnet und im Abluftkanal (6) des Kühlsyεtems der Leistungsma¬ schine (2) angeordnet ist;
- eine Regeleinrichtung (9, 10) zur Entnahme von Wärme an der Abhitzeeinrichtung (8) des Betriebssystems (1) ; und
- eine Bypass-Leitung (20) mit einem Regelventil (14) zwi¬ schen Gasverdichter-Auεgang (13) und Gaseintrittsöffnung (12) des Ansaugsystems .
15. Vorrichtung nach Anεpruch 14, dadurch gekennzeich¬ net , daß die Mehrwege-Gaεleiteinrichtung (7) ein Dreiwege¬ klappe ist.
16. Vorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeich¬ net , daß die Regeleinrichtung (9, 10) zur Entnahme von Wärme an der Abhitzeeinrichtung (8) des Betriebsεyεtemε (1) mindestens ein Gebläse (9) und ein Gasεtrom-Abεperrvorrich- tung (10) aufweist. 17. Vorrichtung nach Anspruch 14, gekennzeichnet durch eine erste Bypassleitung (20) mit einem Regelventil (14) .
18. Vorrichtung nach Anspruch 14, gekennzeichnet durch eine zweite Bypassleitung (21) mit einem zweiten Regelven¬ til (22) .
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