WO1998016004A1 - Drehstromsteller mit interruptgesteuerter phasenanschnittsteuerung - Google Patents

Drehstromsteller mit interruptgesteuerter phasenanschnittsteuerung Download PDF

Info

Publication number
WO1998016004A1
WO1998016004A1 PCT/DE1997/002298 DE9702298W WO9816004A1 WO 1998016004 A1 WO1998016004 A1 WO 1998016004A1 DE 9702298 W DE9702298 W DE 9702298W WO 9816004 A1 WO9816004 A1 WO 9816004A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
phase
interrupt
voltage
signals
network
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/DE1997/002298
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Andreas Fritsch
Johann Seitz
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
Priority to US09/284,150 priority Critical patent/US6104177A/en
Priority to BRPI9712514-8A priority patent/BR9712514B1/pt
Priority to DE59703247T priority patent/DE59703247D1/de
Priority to EP97911136A priority patent/EP0931377B1/de
Priority to CA002268251A priority patent/CA2268251C/en
Priority to AU48621/97A priority patent/AU4862197A/en
Publication of WO1998016004A1 publication Critical patent/WO1998016004A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P27/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage
    • H02P27/02—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using supply voltage with constant frequency and variable amplitude

Definitions

  • the invention relates to a three-phase controller for controlling a load connected to a three-phase network, with a microcontroller, with voltage detection devices which generate voltage zero crossing signals associated with the zero voltage crossings in individual network phases, from which the microcontroller derives ignition signals for controlling phase-related semiconductor valves. Furthermore, the invention relates to a method for phase control of a three-phase controller.
  • a three-phase controller of the generic type is disclosed in EP 0 435 038 B1.
  • the ignition timing of the semiconductor valves for realizing a phase control is derived from the time difference between the zero voltage crossing of a phase of the three-phase network and the blocking of the semiconductor valve belonging to this phase.
  • a device for controlling a three-phase asynchronous motor is known from British Patent 2,084,359.
  • controllable semiconductor valves in particular a triac or anti-parallel thyristors, are assigned in the motor, which enable a controlled power supply of the motor via a phase control.
  • the time of the zero current crossing which is determined by measuring the voltage applied across the semiconductor valve, is used as the time reference for determining the ignition times of the semiconductor valves. This voltage is fed to a comparator whose output states correspond to the switching states of the semiconductor valve.
  • the current zero crossing then responds to an edge of the output signal of the comparator, from which a sampling pulse for a ramp voltage synchronized with the zero crossing of the supply voltage is generated with the aid of a monoflop.
  • the sampled value of the ramp voltage is subtracted from an externally entered reference voltage via a potentiometer and applied to the inverting input of a differential amplifier. Its output voltage is fed together with the ramp voltage in a further comparator, which is a primary one via a downstream trigger pulse generator
  • Ignition signal generated when the ramp voltage exceeds the output voltage of the differential amplifier.
  • the known solutions usually start from the zero current crossings or a combination of voltage and current zero crossings in the individual phases.
  • the voltage across the semiconductor valve is generally evaluated and a signal ON or OFF is derived.
  • the use of the voltage across the semiconductor valve is problematic because this voltage is the difference between the line voltages and the induced motor voltage. In the event of voltage dips in the mains voltage, this difference can e.g. Strive towards zero, which has the consequence that the current zero crossing is not detected.
  • the invention has for its object to provide a three-phase controller of the type mentioned above, which can be constructed particularly easily, ie with inexpensive components.
  • the first object is achieved in that the voltage zero crossing signals are square-wave signals, the edges of which are used for interrupt control of a sequence program in the microcontroller, the interrupt routines assigned to the interrupt control in the sequence program being the times for emitting the ignition signals exclusively starting from the voltage zero crossings as Control information about the three-phase network.
  • a particularly simple further development of the invention exists when only two voltage detection devices are provided which generate square-wave signals as voltage zero-crossing signals of two network phases, the edges of which are used for interrupt control by the microcontroller.
  • the microcontroller required for this is even simpler because it only requires two interrupt inputs, three port lines and two timers.
  • a microcontroller with only one interrupt input is sufficient for implementation.
  • FIG. 1 shows a simplified circuit diagram of a three-phase controller for control, for example a three-phase asynchronous motor, time profiles of network variables and signals in connection with the three-phase controller according to FIG. 1,
  • a semiconductor valve 6A, 6B and 6C for example a triac or a thyristor circuit consisting of two antiparallel connected thyristors, are used in the feed lines of the three network phases A, B and C to the load 2.
  • the semiconductor valves 6A, 6B and 6C are connected to ignition devices 8A, 8B and 8C via control lines 7A, 7B and 7C.
  • a microcontroller 1 is connected to the ignition devices 8A, 8B and 8C via signal lines.
  • the semiconductor valves 6A, 6B and 6C can be controlled by delivering ignition signals ZA, ZB and ZC of the microcontroller 1 via the signal lines to the ignition devices 8A, 8B and 8C. switch on and off directly.
  • the ignition signals ZA, ZB and ZC are indeed low-active, i.e. the low level 0 of the signal lines corresponds to the ON state and the high level 1 corresponds to the OFF state, but a version with high-active ignition signals ZA, ZB and ZC is also conceivable.
  • the microcontroller 1 has at least one interrupt input, seven port lines and three timers. The three timers, not shown in the drawing, of the microcontroller 1 are required for the separate and independent implementation of the phase control in the network phases A, B and C, each of the three
  • Network phases A, B and C each have a timer assigned to them.
  • the phase gating is a defined time delay from the zero voltage crossing in a network phase A, B or C of the connected three-phase network to the switching on of the semiconductor valve 6A, 6B or 6C in the relevant one Understand network phase, as shown in FIG 2 explained below.
  • Voltage zero crossing detection devices 3A, 3B and 3C connected to the network phases A, B and C serve to detect the voltage zero crossings of the voltages UA, ÜB, UC of the individual network phases A, B and C in relation to an artificial star point 4, in which the voltage zero crossing detection devices 3A, 3B and 3C are interconnected.
  • the voltage zero crossing detection devices 3A, 3B and 3C are so developed that they deliver a high signal at voltage values above a positive voltage reference or below a negative voltage reference and at zero crossing of the voltages in the individual network phases A, B or C, ie at Deliver a low signal if the positive reference value is undershot or if the negative reference value is exceeded.
  • the voltage zero crossing detection devices 3A, 3B and 3C form voltage zero crossing signals UOA, UOB and UOC. These are supplied on the one hand to the microcontroller 1 and on the other hand to a logic 5 which combines these three voltage zero crossing signals UOA, UOB and UOC to form a collective interrupt signal SI which is fed to the interrupt input of the microcontroller 1.
  • the interrupt input of the microcontroller 1 is executed with negative edge triggering, so that with each negative edge in the collective interrupt signal SI, one is referred to as a "voltage zero crossing interrupt"
  • FIG. 2 shows the time profiles of network variables and signals which are of interest for understanding the interrupt-controlled method for controlling a three-phase converter according to the invention.
  • the three upper courses give the voltages UA, ÜB and UC present at the voltage zero crossing detection devices 3A, 3B and 3C of the individual network phases A, B and C again.
  • the corresponding rectangular voltage zero crossing signals UOA, UOB and UOC generated by the voltage zero crossing detection devices 3A, 3B and 3C are shown below.
  • SI is the collective interrupt signal formed in logic 5.
  • the sequence program contained in the microcontroller 1 of the three-phase controller works with an interrupt-controlled method.
  • This begins with an initialization routine according to FIG. 3, which shows the sequence in microcontroller 1 from switching on the supply voltage of microcontroller 1, referred to in the diagram as start 30, until an endless loop 36 is called.
  • start After the start, all system initializations necessary for the method are carried out, which is stored in block 31.
  • all three ignition signals ZA, ZB and ZC are set to the defined output state OFF in accordance with blocks 32, 33 and 34. Only then are the interrupts of the microcontroller 1 used for the method released in block 35.
  • the interrupt release is directly followed by the endless loop 36, in which the interrupt-controlled method is embedded and which is run through until the supply voltage of the microcontroller 1 is switched off.
  • phase control The sequence of the interrupt-controlled process for phase control is described below as an example for the network phase A described.
  • the phase control in the network phases B and C are carried out in a corresponding manner.
  • the interrupt-controlled method is initiated by the negative edge marked 11 in FIG. 2 in the collective interrupt signal SI with the voltage zero crossing interrupt routine according to FIG. 4 in the microcontroller 1.
  • the ignition signal ZA for the network phase A is switched off in block 46.
  • the switching off of the ignition signal ZA at this point in time which is denoted by 12A in FIG.
  • the timer for network phase A After the expiry of the time value loaded into the timer for network phase A, designated 13A in FIG. 2, the latter triggers an interrupt, and microcontroller 1 branches into a timer interrupt routine for network phase A according to FIG. 5
  • the ignition signal ZA is switched on in block 61, as a result of which the semiconductor valve 6A is ignited in the network phase A via the ignition device 8A and the connecting line 7A.
  • This point in time when the ignition signal ZA is switched on is identified in FIG. 2 by 14a.
  • the timer is deactivated again in block 62.
  • the ignition signal ZA of the mains phase A remains switched on until the subsequent voltage zero crossing of the voltage UA, identified here by 22 in FIG. 2.
  • the associated switching off of the ignition signal ZA at time 15A takes place in the voltage zero crossing interrupt routine triggered by this voltage zero crossing immediately before the associated timer is loaded in accordance with block 49 with the next phase cut value or the corresponding time value.
  • the repetition of the sequence described results in the time profile shown in FIG. 2 for the ignition signal ZA of the semiconductor valve 6A.
  • EFLSATZBLA ⁇ T (RULE 26)
  • the interrupt-controlled phase gating control sequence described for network phase A is carried out in the same way for network phases B and C. This results in the corresponding time profiles for the ignition signals ZB and ZC of the semiconductor valves 6B and 6C according to FIG. 2.
  • Ignition signals result from time 14C in the course of ZC to time 15B in the course of ZB, from which the right half of the current flow identified by 17 in network phase B and the left half of the current flow marked IC by 18 in network phase C results.
  • the division of the current profiles into two sections is caused by the commutation of the current flow from one phase pair to another phase pair which is dependent on the phase gating.
  • the current With the current flow indicated by 17, the current commutates in the three-phase system, e.g. by switching on the ignition signal ZC for the line phase C at the time 14C, from the phase pair AB to the phase pair BC.
  • the ignition signal of the second network phase involved for example at time 14B, always take place before the ignition signal of the network phase which was switched on first, for example at time 15A, is switched off.
  • the leading edge value must always be less than 120 ° electrical. This is evident from the fact that, for example, in the case of a symmetrical three-phase network, the loading of the timer with the time value 13B for the phase gating of the second grid phase involved at time 12B always 60 ° after the loading of the time value 13A for the phase gating value of the first grid phase involved
  • Time 12A takes place and that the ignition signal ZA of the first switched on mains phase A is always 180 ° after time 12A at time 15A.
  • the end of the current flow within a network phase e.g. characterized by 19, 20 and 21, due to the inductive portion of connected motor windings, never takes place at the same time or before the ignition signal of this useful phase is switched off, e.g. at times 15A, 15B or 15C, but always with a time delay compared to the ignition signal switch-off. Due to this property of the current profiles and the switching off of the ignition signal for the semiconductor valve with each occurring voltage zero crossing in a network phase, a double or multiple ignition within a half wave of a network phase, e.g. characterized by the start time 10A and the end time 22 in the course of the phase voltage UA can be practically excluded.
  • the duration of the time delay of the end of the current flow compared to the switching off of the ignition signal depends on the inductive portion of the motor winding, which changes dynamically from standstill to the nominal speed when the connected motor starts up.
  • the described sequence of the interrupt-controlled phase control is repeated with one by one
  • the specified step size reduces the phase gating value until the time value corresponding to the phase gating value falls below a predetermined minimum value, which is checked in block 43 in the voltage zero crossing interrupt routine according to FIG. For example, a connected motor 2 gently runs up as a load from standstill up to the nominal speed, it being possible to change the smooth start-up time of motor 2 by selecting the step size when reducing the leading edge value.
  • the three semiconductor valves 6A, 6B and 6C are switched on by directly switching on the ignition signals ZA, ZB and ZC the blocks 47, 50 and 53 driven without phase gating.
  • the motor can be switched off at any time during the soft start or in direct control without a phase control.
  • All three ignition signals ZA, ZB and ZC are directly switched off in blocks 45, 48 and 51 and in block 54 the phase control value for the next soft start is reset to the specified start value for the phase control.
  • the interrupt-controlled process for phase gating control presented here is independent of the direction of rotation.
  • a second exemplary embodiment of the invention is explained below with reference to the further FIGS. 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14 and 15.
  • the phase control is carried out here with two semiconductor valves 6B and 6C in the network phases B and C.
  • the three-phase controller here works with two voltage zero-crossing detection devices 3B and 3C, which are connected between the network phases B and C on the one hand and an artificial star point 4 on the other, the star point 4 is connected to network phase A.
  • the voltage zero crossing signals UOB and UOC formed by the voltage zero crossing detection devices 3B and 3C are here led directly to interrupt inputs of the microcontroller 1.
  • the microcontroller 1 must contain at least two interrupt inputs, three port lines and two timers.
  • the circuit for two-phase controls of a three-phase controller according to FIG. 8 is otherwise basically the same as the three-phase control according to FIG. 1.
  • the two timers are required for the separate and independent implementation of the phase control in the two controlled network phases B and C.
  • phase gating is understood to mean a defined time delay from the zero voltage crossing of a mains phase B or C of the three-phase mains to the switching on of the semiconductor valve 6B or 6C, as is indicated, for example, in the signal profiles ZB and ZC in FIG. 9 by 13A and 13B.
  • FIG. 9 shows the time profiles of the voltages UB and UC present at the zero voltage crossing detection devices 3B and 3C. Underneath, the voltage zero crossing signals UOB and UOC formed by the voltage zero crossing detection devices 3B and 3C are recorded. Their negative edges are labeled 11B and 11C. Below this follows the ON signal with which the two-phase control input 9 of the microcontroller 1 is used interrupt-controlled processes for phase control can be activated or deactivated at any time. The two following curves represent the ignition signals ZB and ZC. IA, IB and IC represent the current profiles in network phases A, B and C.
  • FIG. 10 shows the initialization routine of microcontroller 1.
  • This initialization routine contains the sequence from switching on the supply voltage of microcontroller 1, identified by block 30, to calling up an endless loop 36, in which the two-phase interrupt-controlled control method presented here is embedded.
  • This initialization routine corresponds to that already shown in FIG. 3 with the exception that only the two ignition signals ZB and ZC used are set to the defined output state OFF before the interrupts of the microcontroller 1 used for the method are released in block 35.
  • the following description of the interrupt-controlled method for phase gating control relates, for example, to line phase B.
  • the negative edge in the signal curve in the voltage zero-crossing signal UOB identified by 11B in FIG. 9, triggers the voltage zero-crossing interrupt UOB in accordance with FIG. 11 in the microcontroller 1.
  • the edge 11B is caused by the voltage zero crossing 10B of the mains voltage ÜB.
  • the "ignition" routine is called up and processed in block 37 before the interrupt routine returns to the endless loop of the microcontroller 1 via the return instruction.
  • the state of the control input signal ON is first evaluated in block 41 after it has started in block 40.
  • Phase gating value corresponding time value for network phase B is calculated. This time value is checked in block 43 for a minimum value which determines the point in time for the end of the phase control, as explained later.
  • the ignition signal ZB for the line phase B is first switched off in block 46.
  • switching of the ignition signal ZB at time 12 would not be absolutely necessary, since the ignition signal is in the switched-off state by the assignment in block 33 before the first phase control, but for simplification
  • the ignition signal ZB or ZC is also switched off during the first phase control.
  • the ignition signal ZB is switched on in block 61, as a result of which the ignition phase 8B and the connecting line 7B of the semiconductor valve 6B ignite in the mains phase B.
  • This point in time at which the ignition signal ZB is switched on is identified by 14B in FIG. 9 over the course of time in ZB.
  • the timer of the relevant network phase is deactivated again in block 62.
  • the ignition signal ZB then remains on until the subsequent voltage zero crossing 22 according to FIG. 9.
  • the associated switching off of the ignition signal ZB at time 15B takes place in the “ignition” routine called by the voltage zero crossing interrupt routine UOB immediately before the timer in question is loaded in block 49 with the next phase cut value.
  • the repetition of the sequence described results in the time profile shown in FIG. 9 for the ignition signal ZB of the semiconductor valve 6B.
  • the two-phase phase control With a two-phase phase control, one phase of the three-phase system connected to the load is not controlled and is therefore always conductive. Therefore, the condition that in a three-phase system without neutral for a current flow in the network phases at least two network phases must be conductive at the same time, the two-phase phase control is fulfilled at all times.
  • the two-phase leading edge control eliminates the problem of initial ignition, in which control measures must be taken to ensure that two phases are always conductive at the same time so that current can flow in the phases.
  • the network phase A of the three-phase network connected to the load is always conductive.
  • the sequence of network phases B and C of the three-phase network shown in FIG. 9 thus results in the first current flow after switching on the semiconductor valve 6B by the ignition signal ZB at time 14B.
  • This first ignition at time 14B results in the current flow in line phase B identified by 16 in the course of IB.
  • the second ignition at time 14C in line phase C causes the current flow in phase C, which is marked by 17 in the course of IC.
  • the resulting current flow of the uncontrolled network phase A, which is identified by 18 in the course of IA is composed in each case of the current flow components of the controlled network phases B and C.
  • the end of the current flow in a controlled network phase e.g. marked by 20 and 21, never occurs at the same time or before the ignition signal of this network phase is switched off, e.g. at times 15B or 15C, but always with a time delay compared to Ignition signal off. Due to this property of the current profiles and the switching off of the ignition signal for a semiconductor valve at every voltage zero crossing in a mains phase, a double or multiple ignition within a phase half-wave, which is characterized, for example, by the start time 10B and the end time 22 in the course of the phase voltage UB net is practically excluded.
  • the duration of the time delay of the end of the current flow compared to the switching off of the ignition signal depends on the inductive portion of the motor winding, which changes dynamically from standstill to the nominal speed when the connected motor starts up.
  • the asymmetry in the current profiles of the three network phases caused by the two-phase phase control can be influenced.
  • the described sequence of the two-phase interrupt-controlled phase gating control is repeated, as in the case of the three-phase phase gating values, each reduced by predetermined increments until one of the two time values corresponding to the phase gating values falls below a fixed, predetermined minimum value.
  • the motor 2 which is controlled in two phases by means of the semiconductor valves 6A and 6B, gently runs up from standstill to the nominal speed, it being possible to change the smooth starting time of the motor by selecting the step sizes when reducing the leading edge values.
  • the two semiconductor valves 6A and 6B are switched on by directly switching on the ignition signals ZB and ZC Blocks 50 and 53 driven without phase control.
  • the motor 2 can be switched off at any time during the soft start or in direct control without phase control.
  • the blocks 48 and 51 the two ignition signals ZB and ZC are switched off directly and in block 54 the phase gating values for the next soft start are reset to the predetermined starting values for the phase gating.
  • the interrupt-controlled method presented here for two-phase phase control of a three-phase controller operates in a non-rotating direction.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Control Of Ac Motors In General (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)
  • Power Conversion In General (AREA)

Abstract

Der erfindungsgemäße Drehstomsteller mit interruptgesteuerter Phasenanschnittsteuerung zeichnet sich durch einen einfachen, kostengünstigen Aufbau, insbesondere der Verwendung eines einfachen Mikrocontrollers (1) mit nur einem oder zwei Interrupteingängen, aus. Dies wird durch Bildung von Spannungsnulldurchgangssignalen (U0A, U0B, U0C) ermöglicht, deren Flanken zur Interruptsteuerung herangezogen werden. Interruptroutinen im Ablaufprogramm des Mikrocontrollers (1) steuern die Zeitpunkte zur Abgabe von Zündsignalen (ZA, ZB, ZC) ausschließlich ausgehend von den Spannungsnulldurchgängen als Information über das Drehstromnetz.

Description

Beschreibung
Drehstromsteller mit interruptgesteuerter Phasenanschnitt- steuerung
Die Erfindung bezieht sich auf einen Drehstromsteller zur Steuerung einer an ein Drehstromnetz angeschlossenen Last, mit einem MikroController, mit Spannungserfassungseinrich- tungen, die den Spannungsnulldurchgängen in einzelnen Netz- phasen zugeordnete Spannungsnulldurchgangssignale erzeugen, von denen der MikroController Zündsignale zur Ansteuerung von phasenbezogenen Halbleiterventilen ableitet. Weiterhin bezieht sich die Erfindung auf ein Verfahren zur Phasenanschnittsteuerung eines Drehstromstellers.
Ein gattungsgemäßer Drehstromsteller ist in der EP 0 435 038 Bl offenbart. Hier wird der Zündzeitpunkt der Halbleiterventile für die Realisierung einer Phasenanschnittsteuerung aus der zeitlichen Differenz zwischen dem Spannungsnulldurch- gang einer Phase des Drehstromnetzes und dem Sperren des dieser Phase zugehörigen Halbleiterventils abgeleitet.
Aus der britischen Patentschrift 2 084 359 ist eine Vorrichtung zur Steuerung eines Drehstromasynchronmotors bekannt . Dazu sind im Motor für jede Versorgungsphase steuerbare Halbleiterventile, insbesondere ein Triac oder antiparallel angeordnete Thyristoren zugeordnet, die über eine Phasenanschnittsteuerung eine gesteuerte Leistungszufuhr des Motors ermöglichen. Als Zeitreferenz für die Ermittlung der Zünd- Zeitpunkte der Halbleiterventile wird bei der bekannten Vorrichtung der Zeitpunkt des Stromnulldurchgangs verwendet, der durch Messsung der über den Halbleiterventil anliegenden Spannung ermittelt wird. Diese Spannung wird einem Komparator zugeleitet, dessen Ausgangszustände den Schaltzuständen des Halbleiterventils entsprechen. Der Stromnulldurchgang kor- respondiert dann zu einer Flanke des Ausgangssignals des Kom- parators, aus der mit Hilfe eines Monoflops ein Abtastimpuls für eine mit dem Nulldurchgang der Versorgungsspanung synchronisierte Rampenspannung erzeugt wird. Der abgetastete Wert der RampenSpannung wird von einer extern über ein Potentiometer eingegebenen Referenzspannung subtrahiert und auf den invertierenden Eingang eines Differenzverstärkers gegeben. Dessen AusgangsSpannung wird zusammen mit der Rampenspannung in einem weiteren Komparator zugeführt, der über einen nachgeschalteten Triggerimpulsgenerator ein primäres
Zündsignal erzeugt, wenn die Rampenspannung die Ausgangsspannung des Differenzverstärkers überschreitet.
Zur Ableitung des Zündzeitpunktes für die Halbleiterventile in Drehstromstellern wird bei den bekannten Lösungen meist von den Stromnulldurchgängen oder einer Kombination aus Span- nungs- und Stromnulldurchgängen in den einzelnen Phasen ausgegangen. Bei der Ermittlung des Stromnulldurchgangs wird in der Regel die Spannung über dem Halbleiterventil ausgewertet und ein Signal EIN oder AUS abgeleitet. Dabei ist die Verwendung der Spannung über dem Halbleiterventil als problematisch anzusehen, da diese Spannung die Differenz zwischen den Netzspannungen und der induzierten Motorspannung ist. Bei Spannungseinbrüchen in der Netzspannung kann diese Differenz z.B. gegen Null streben, was dann zur Folge hat, daß der Stromnulldurchgang nicht erfaßt wird.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Drehstromsteller der oben genannten Art zu schaffen, der besonders einfach, d.h. mit kostengünstigen Komponenten aufgebaut werden kann. Außerdem besteht die Aufgabe, ein Verfahren zur Phasenanschnittsteuerung eines Drehstromstellers der oben genannten Art anzugeben, das einen Hardwareaufbau mit geringen Kosten ermöglicht. Die erste Aufgabe wird dadurch gelöst, daß die Spannungsnull- durchgangssignale Rechtecksignale sind, deren Flanken zur Interruptsteuerung eines Ablaufprogramms im MikroController verwendet werden, wobei die der InterruptSteuerung zugeordne- ten Interruptroutinen im Ablaufprogramm die Zeitpunkte zur Abgabe der Zündsignale ausschließlich ausgehend von den Span- nungsnulldurchgängen als Information über das Drehstromnetz steuern.
Eine besonders einfache Weiterbildung der Erfindung besteht, wenn lediglich zwei Spannungserfassungseinrichtungen vorgesehen sind, die als Spannungsnulldurchgangssignale zweier Netzphasen Rechtecksignale erzeugen, deren Flanken zur Interruptsteuerung durch den MikroController verwendet werden. Der hierfür erforderliche Mikrocontroller ist noch einfacher aufgebaut, da er lediglich zwei Interrupteingänge, drei Portlei- tungen und zwei Timer benötigt.
Wird ein aus den Rechtecksignalen in einer Logik gebildetes Sammel-Interrupt-Signal dem Mikrocontroller zur Interruptsteuerung zugeführt, so genügt zur Realisierung ein Mikrocontroller mit nur einem Interrupteingang.
Weitere vorteilhafte Ausbildungen des erfindungsgemäßen Dreh- stromstellers sind den Unteransprüchen 4 bis 7 zu entnehmen.
Zur Lösung der weiteren Aufgabe wird das Verfahren gemäß Anspruch 8 vorgeschlagen.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird im folgenden anhand einer Zeichnung näher erläutert. Es zeigen:
FIG 1 ein vereinfachtes Schaltbild eines Drehstromsteller zur Steuerung, z.B. eines Drehstrom- asynchronmotors, zeitliche Verläufe von Netzgrößen und Signalen im Zusammenhang mit dem Drehstromsteller gemäß FIG 1,
die Initialisierungsroutine mit Endlosschleife des beim Drehstromsteller gemäß FIG 1 verwendeten interruptgesteuerten Verfahrens zur Steuerung des Drehstromstellers,
die Spannungsnulldurchgangs-Interruptroutine des interruptgesteuerten Verfahrens zur Steuerung des Drehstromstellers,
Timer-Interruptroutinen des interruptgesteuer- ten Verfahrens zur Steuerung des Drehstromstellers,
eine vereinfachte Darstellung einer Schaltung eines Drehstromstellers mit zwei Spannungs- nulldurchgangserfassungseinrichtungen,
Netzgrößen sowie Signale im Zusammenhang mit dem Betrieb des Drehstromstellers gemäß FIG 8,
die Initialisierungsroutine mit Endschleife des interruptgesteuerten Verfahrens zur Steuerung des Drehstromstellers gemäß FIG 8,
die Spannungsnulldurchgangs-Interruptroutinen des interruptgesteuerten Verfahrens zur Steuerung des Drehstromstellers gemäß FIG 8,
die Zündungsroutine des interruptgesteuerten
Verfahrens zur Steuerung des Drehstromstellers gemäß FIG 8 und FIG 14 und 15 Timer-Interruptroutinen des interruptgesteuerten Verfahrens zur Steuerung des Drehstromstellers gemäß FIG 8.
FIG 1 zeigt ein vereinfachtes Schaltbild eines erfindungsgemäßen Drehstromstellers, mit dem eine an drei Netzphasen A,B und C eines Drehstromnetzes angeschlossene Last, beispielsweise ein Drehstromasynchronmotor 2, steuerbar ist. Dabei sind in den Zuleitungen der drei Netzphasen A,B und C zur Last 2 jeweils ein Halbleiterventil 6A, 6B bzw. 6C, beispielsweise ein Triac oder eine Thyristorschaltung, bestehend aus zwei antiparallelgeschalteten Thyristoren, eingesetzt. Die Halbleiter-Ventile 6A, 6B und 6C sind über Steuerleitungen 7A, 7B und 7C mit Zündeinrichtungen 8A, 8B und 8C verbun- den. Ein Mikrocontroller 1 ist über Signalleitungen an die Zündeinrichtungen 8A, 8B und 8C angeschlossen. Durch Abgabe von Zündsignalen ZA, ZB und ZC des Mikrocontrollers 1 über die Signalleitungen an die Zündeinrichtungen 8A, 8B und 8C lassen sich die Halbleiter-Ventile 6A, 6B und 6C ansteuern, d.h. direkt ein- und ausschalten. Im vorliegenden Ausführungsbeispiel sind die Zündsignale ZA, ZB und ZC zwar low- aktiv, d.h. der Low-Pegel 0 der Signalleitungen entspricht dem Zustand EIN und der High-Pegel 1 entspricht dem Zustand AUS, jedoch ist ebenfalls auch eine Ausführung mit high-ak- tiven Zündsignalen ZA, ZB und ZC denkbar. Der Mikrocontroller 1 weist mindestens einen Interrupteingang, sieben Portleitungen und drei Timer auf. Die drei zeichnerisch nicht dargestellten Timer des Mikrocontrollers 1 werden für die getrennte und unabhängige Realisierung des Phasenanschnitts in den Netzphasen A, B und C benötigt, wobei jeder der drei
Netzphasen A, B und C jeweils ein Timer fest zugeordnet ist. Als Phasenanschnitt wird dabei ein definierter zeitlicher Verzug vom Spannungsnulldurchgang in einer Netzphase A, B oder C des angeschlossenen Drehstromnetzes bis zum Einschal- ten des Halbleiter-Ventils 6A, 6B oder 6C in der betreffenden Netzphase verstanden, wie in der nachstehend erläuterten FIG 2 dargestellt. An die Netzphasen A, B und C geschaltete Spannungsnulldurchgangserfassungseinrichtungen 3A, 3B und 3C dienen zur Erfassung der Spannungsnulldurchgänge der Spannun- gen UA, ÜB, UC der einzelnen Netzphasen A, B und C bezogen auf einen künstlichen Sternpunkt 4, in dem die Spannungsnull- durchgangserfassungseinrichtungen 3A, 3B und 3C miteinander verbunden sind. Die Spannungsnulldurchgangserfassungseinrich- tungen 3A, 3B und 3C sind dabei so ausgeprägt, daß sie bei Spannungswerten oberhalb einer positiven Spannungsreferenz bzw. unterhalb einer negativen Spannungsreferenz ein High- Signal liefern und beim Nulldurchgang der Spannungen in den einzelnen Netzphasen A, B oder C, d.h. beim Unterschreiten des positiven Referenzwertes bzw. beim Überschreiten des negativen Referenzwertes ein Low-Signal liefern. Die Span- nungsnulldurchgangserfassungseinrichtungen 3A, 3B und 3C bilden Spannungsnulldurchgangssignale UOA, UOB und UOC. Diese werden einerseits dem Mikrocontroller 1 und andererseits einer Logik 5 zugeführt, die diese drei Spannungsnulldurch- gangssignale UOA, UOB und UOC zu einem Sammelinterrupt-Signal SI zusammenfaßt, das auf den Interrupteingang des Mikrocontrollers 1 geführt wird. Der Interrupteingang des Mikrocontrollers 1 ist dabei negativ flanken-getriggert ausgeführt, so daß bei jeder negativen Flanke im Sammelinterrupt-Signal SI ein als "Spannungsnulldurchgangsinterrupt " bezeichneter
Interrupt innerhalb des Ablaufprogramms im Mikrocontroller 1 ausgelöst wird. Es ist jedoch auch grundsätzlich eine positive Flankentriggerung möglich.
In FIG 2 sind die zeitlichen Verläufe von Netzgrößen und Signalen dargestellt, die für das Verständnis des interruptgesteuerten Verfahrens zur Steuerung eines erfindungsgemäßen Drehstromstellers von Interesse sind. Die drei oberen Verläufe geben die an den Spannungsnulldurchgangserfassungsein- richtungen 3A, 3B und 3C anliegenden Spannungen UA, ÜB und UC der einzelnen Netzphasen A, B und C wieder. Darunter sind die entsprechenden, von den Spannungsnulldurchgangserfassungsein- richtungen 3A, 3B und 3C erzeugten rechteckförmigen Span- nungsnulldurchgangssignale UOA, UOB und UOC dargestellt. Mit SI ist das in der Logik 5 gebildete Sammelinterrupt-Signal bezeichnet. Ausgehend von den negativen Flanken 11 des Sammelinterrupt-Signals SI wird nach Zuordnung zu der jeweils dem Spannungsnulldurchgang aufweisenden Netzphase A, B oder C, d.h. zum Spannungsnulldurchgangssignal UOA, UOB oder UOC nach Ablauf eines vorgegebenen Zeitwertes 13A, 13B bzw. 13C in den Zeitpunkten 14A, 14B, 14C in den betreffenden Phasen ein Zündsignal abgegeben wie aus den mit ZA, ZB und ZC dargestellten Verläufen ersichtlich ist. Hieraus ergeben sich die mit IA, IB und IC bezeichneten Stromverläufe.
Das im Mikrocontroller 1 des Drehstromstellers enthaltene Ablaufprogramm arbeitet mit einem interruptgesteuerten Verfahren. Dieses beginnt mit einer Initialisierungsroutine gemäß FIG 3, die den Ablauf im Mikrocontroller 1 vom Einschalten der VersorgungsSpannung des Mikrocontrollers 1, im Diagramm als Start 30 bezeichnet bis zum Aufruf einer Endlosschleife 36 wiedergibt. Nach dem Start werden zunächst alle für das Verfahren notwendigen Systeminitalisierungen durchgeführt, was im Block 31 hinterlegt ist. Im Anschluß daran werden alle drei Zündsignale ZA, ZB und ZC auf den definierten Ausgangs- zustand AUS gesetzt gemäß den Blöcken 32, 33 und 34. Erst danach werden im Block 35 die für das Verfahren verwendeten Interrupts des Mikrocontrollers 1 freigegeben. Der Interruptfreigabe schließt sich direkt die Endlosschleife 36 an, in die das interruptgesteuerte Verfahren eingebettet ist und die bis zum Abschalten der Versorgungsspannung des Mikrocontrollers 1 durchlaufen wird.
Der Ablauf des interruptgesteuerten Verfahrens zur Phasenan- Schnittsteuerung wird im folgenden beispielhaft für die Netz- phase A beschrieben. Die Phasenanschnittsteuerungen in den Netzphasen B und C werden in entsprechender Weise durchgeführt .
Das interruptgesteuerte Verfahren wird durch die in FIG 2 mit 11 gekennzeichnete negative Flanke im Sammelinterrupt-Signal SI mit der Spannungsnulldurchgangs-Interruptroutine gemäß FIG 4 im Mikrocontroller 1 eingeleitet. In der Spannungsnull- durchgangsinterruptroutine wird im Block 41 zunächst der Zu- stand des Steuereingangssignales EIN in FIG 1 mit 9 bezeichnet, ausgewertet. Bei einem aktivierten Steuereingangssignal, d.h. EIN = 0, wird im Block 42 der einem vorgegebenen Phasen- anschnittwert korrespondierende Zeitwert berechnet. Dieser wird anschließend im Block 43 auf einen Minimalwert geprüft, der den Zeitpunkt für die Beendigung der Phasenanschnitt- steuerung bestimmt. Die Verzweigung zur Beendigung der Phasenanschnittsteuerung wird am Ende der Beschreibung erläutert. Davon ausgehend, daß die Minimalwertprüfung ein positives Ergebnis liefert, wird im nächsten Schritt der Spannungs- nulldurchgangsinterruptroutine im Block 44 über die Bedingung UOA = 0 die Zuordnung zwischen dem auslösenden Interruptereignis, nämlich der durch 11 gekennzeichneten negativen Flanke im Sammelinterruptsignal SI und dem durch 10A gekennzeichneten Spannungsnulldurchgang in der Netzspannung UA durchge- führt. Nach Bestätigung dieser Zuordnung wird im Block 46 das Zündsignal ZA für die Netzphase A ausgeschaltet. Beim ersten Phasenanschnitt nach der Aktivierung des Verfahrens durch den Steuereingang EIN, gekennzeichnet durch das Bezugszeichen 9, wäre das Ausschalten des Zündsignales ZA zu diesem Zeitpunkt, der in der FIG 2 mit 12A bezeichnet ist, zwar nicht zwingend notwendig, da sich das Zündsignal ZA durch die Zuweisung in der Initialisierungsroutine vor dem ersten Phasenanschnitt bereits im ausgeschalteten Zustand befindet, jedoch wird zur Vereinfachung der Software-Steuerungsstruktur das Ausschalten des Zündsignales ZA, bzw. ZB und ZC beim ersten Phasenanschnitt auch durchgeführt.
Nach dem Ausschalten des Zündsignales ZA wird im Block 49 der der Netzphase A zugeordnete Timer mit dem zuvor berechneten Zeitwert geladen, in dem nachfolgenden Block 52 aktiviert und anschließend die Spannungsnulldurchgangsinterruptroutine über die nicht gleichzeitig erfüllbaren Abfragen UOB = 0 und UOC = 0 wieder verlassen.
Nach dem Ablauf des in den Timer für die Netzphase A geladenen Zeitwertes, in FIG 2 mit 13A bezeichnet, löst dieser einen Interrupt aus, und es erfolgt vom Mikrocontroller 1 aus eine Verzweigung in eine Timer-Interruptroutine für die Netz- phase A gemäß FIG 5. In dieser wird im Block 61 das Zündsignal ZA eingeschaltet, wodurch über die Zündeinrichtung 8A und die Verbindungsleitung 7A das Halbleiterventil 6A in der Netzphase A gezündet wird. Dieser Zeitpunkt der Einschaltung des Zündsignales ZA ist im zeitlichen Verlauf in FIG 2 mit 14a gekennzeichnet. Vor dem Verlassen dieser Timer-Interrupt- routine wird im Block 62 der Timer wieder deaktiviert.
Das Zündsignal ZA der Netzphase A bleibt bis zum darauffolgenden, hier in FIG 2 durch 22 gekennzeichneten Spannungs- nulldurchgang der Spannung UA eingeschaltet. Die zugehörige Ausschaltung des Zündssignales ZA zum Zeitpunkt 15A erfolgt in der von diesem Spannungsnulldurchgang ausgelösten Span- nungsnulldurchgangs-Interruptroutine unmittelbar bevor der zugehörige Timer gemäß Block 49 mit dem nächstfolgenden Phasenanschnittwert bzw. dem entsprechenden Zeitwert geladen wird. Aus der Wiederholung des beschriebenen Ablaufes resultiert der in FIG 2 dargestellte zeitliche Verlauf für das Zündsignal ZA des Halbleiterventils 6A.
EflSATZBLAΪT (REGEL 26) Der für die Netzphase A beschriebene interruptgesteuerte Ablauf der Phasenanschnittsteuerung wird in gleicher Weise für die Netzphasen B und C durchgeführt. Hieraus resultieren die entsprechenden zeitlichen Verläufe für die Zündsignale ZB und ZC der Halbleiterventile 6B und 6C gemäß FIG 2.
In einem Drehstromsystem ohne Nulleiter müssen zum Stromfluß mindestens zwei Phasen gleichzeitig leitend sein, d.h. eine entsprechende zeitliche Überlappung von zwei Zündsignalen ZA, ZB, ZC ist erforderlich. Nach der in FIG 2 dargestellten Phasenfolge des Drehstromnetzes ergibt sich der erste Stromfluß nach dem Einschalten des Halbleiterventils 6B in der Netzphase B durch das Zündsignal ZB zum Zeitpunkt 14B. Vom Zeitpunkt 14B im Verlauf von ZB bis zum Zeitpunkt 15A im Verlauf von ZA ergibt sich eine zeitliche Überlappung der eingeschalteten Zündsignale ZA und ZB, die die Stromverläufe IA und IB mit den Stromkuppen 16 und 17 in den Netzphasen A und B hervorruft .
Die nächste zeitliche Überlappung zweier eingeschalteter
Zündsignale ergibt sich vom Zeitpunkt 14C im Verlauf von ZC bis zum Zeitpunkt 15B im Verlauf von ZB, aus der die rechte Hälfte des durch 17 gekennzeichneten Stromflusses in der Netzphase B und die linke Hälfte des im Verlauf von IC durch 18 gekennzeichneten Stromflusses in der Netzphase C resultiert. Die Aufteilung der Stromverläufe in zwei Abschnitte wird durch die vom Phasenanschnitt abhängige Kommutierung des Stromflusses von einem Phasenpaar zu einem anderen Phasenpaar hervorgerufen. Bei dem durch 17 gekennzeichneten Stromfluß kommutiert der Strom im Drehstromsystem, z.B. durch das Einschalten des Zündsignales ZC für die Netzphase C zum Zeitpunkt 14C, von dem Phasenpaar AB auf das Phasenpaar BC .
Um eine zeitliche Überlappung zweier eingeschalteter Zündsig- nale zu erreichen, muß das Einschalten des Zündsignales der zweiten beteiligten Netzphase, z.B. zum Zeitpunkt 14B, stets vor dem Ausschalten des Zündsignales der als erstes eingeschalteten Netzphase, z.B. zum Zeitpunkt 15A, erfolgen. Um diese Bedingung zu erfüllen, muß der Phasenanschnittwert immer kleiner 120° elektrisch sein. Dies wird aus der Tatsache offensichtlich, daß z.B. bei einem symmetrischen Drehstromnetz das Laden des Timers mit dem Zeitwert 13B für den Phasenanschnitt der zweiten beteiligten Netzphase zum Zeitpunkt 12B immer 60° nach dem Laden des Zeitwertes 13A für den Phasenanschnittwert der ersten beteiligten Netzphase zum
Zeitpunkt 12A erfolgt und daß das Ausschalten des Zündsignals ZA der als erstes eingeschalteten Netzphase A zum Zeitpunkt 15A immer 180° nach dem Zeitpunkt 12A erfolgt.
Das Ende des Stromflusses innerhalb einer Netzphase, in FIG 2 z.B. durch 19, 20 und 21 gekennzeichnet, erfolgt aufgrund des induktiven Anteils bei angeschlossenen Motorwicklungen nie zeitgleich oder zeitlich vor dem Ausschalten des Zündsignals dieser Nutzphase, z.B. in den Zeitpunkten 15A, 15B oder 15C, sondern immer zeitlich verzögert gegenüber der Zündsignalaus- schaltung. Bedingt durch diese Eigenschaft der Stromverläufe und der Abschaltung des Zündsignales für das Halbleiterventil bei jedem auftretenden Spannungsnulldurchgang in einer Netzphase kann eine Doppel- oder Vielzündung innerhalb einer Halbwelle einer Netzphase, die z.B. durch den Anfangszeitpunkt 10A und den Endzeitpunkt 22 im Verlauf der Phasenspannung UA gekennzeichnet ist, praktisch ausgeschlossen werden. Die Dauer der zeitlichen Verzögerung des Stromflußendes gegenüber der Ausschaltung des Zündsignales ist dabei abhängig von dem induktiven Anteil der Motorwicklung, der sich beim Hochlauf des angeschlossenen Motors vom Stillstand bis zur Nenndrehzahl dynamisch verändert.
Der beschriebene Ablauf der interruptgesteuerten Phasenan- Schnittsteuerung wiederholt sich jeweils mit einem um eine vorgegebene Schrittweite verringerten Phasenanschnittwert solange, bis der dem Phasenanschnittwert korrespondierende Zeitwert einen festvorgegebenen Minimalwert unterschreitet, was in der Spannungsnulldurchgangs-Interruptroutine gemäß FIG 4 im Block 43 geprüft wird. Dabei läuft z.B. ein angeschlossener Motor 2 als Last vom Stillstand sanft bis zur Nenndrehzahl hoch, wobei über die Wahl der Schrittweite bei der Reduzierung des Phasenanschnittwertes die Sanftanlaufzeit des Motors 2 verändert werden kann. Nach dem Erreichen des festvorgegebenen Minimalwertes für den Phasenanschnitt, der so gewählt ist, daß der angeschlossene Motor 2 bis zum Erreichen dieses Minimalwertes sicher hochgelaufen ist, werden die drei Halbleiterventile 6A, 6B und 6C durch das direkte Einschalten der Zündsignale ZA, ZB und ZC in den Blöcken 47, 50 und 53 ohne Phasenanschnitt angesteuert.
Durch Belegen des Steuereingangs EIN des Mikrocontrollers 1, gekennzeichnet in FIG 1 durch das Bezugszeichen 9, mit dem Wert 1 kann der Motor während des Sanftanlaufes oder in der direkten Ansteuerung ohne Phasenanschnitt jederzeit ausgeschaltet werden. Dabei werden in den Blöcken 45, 48 und 51 alle drei Zündsignale ZA, ZB und ZC direkt ausgeschaltet und in Block 54 der Phasenanschnittwert für den nächsten Sanftanlauf auf den vorgegebenen Startwert für den Phasenanschnitt zurückgesetzt.
Da die Zündsignale ZA, ZB und ZC für die einzelnen Netzphasen A, B und C aufgrund der direkten Ableitung aus den Spannungs- nulldurchgängen 10A, 10B und IOC der Phasenspannungen UA, ÜB und UC immer automatisch der durch das Drehstromsystem vorgegebenen Phasenfolge folgen müssen, ist das hier vorgestellte interruptgesteuerte Verfahren zur Phasenanschnittsteuerung drehsinnunabhängig . Ein zweites Ausführungsbeispiel der Erfindung wird im folgenden anhand der weiteren Figuren 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14 und 15 erläutert. Die Phasenanschnittsteuerung erfolgt hier mit zwei Halbleiterventilen 6B und 6C in den Netzphasen B und C. Der Drehstromsteller arbeitet hier mit zwei Spannungsnull- durchgangserfassungseinrichtungen 3B und 3C, die zwischen die Netzphasen B und C einerseits sowie einen künstlichen Sternpunkt 4 andererseits geschaltet sind, wobei der Sternpunkt 4 an die Netzphase A angebunden ist. Die durch die Spannungs- nulldurchgangserfassungseinrichtungen 3B und 3C gebildeten Spannungsnulldurchgangssignale UOB und UOC sind hier direkt auf Interrupteingänge des Mikrocontrollers 1 geführt. Der Mikrocontroller 1 muß in dieser Ausführungsform mindestens zwei Interrupteingänge, drei Portleitungen und zwei Timer enthalten. Die Schaltung für zweiphasige Steuerungen eines Drehstromstellers gemäß FIG 8 ist ansonsten grundsätzlich gleich aufgebaut wie die dreiphasige Steuerung gemäß FIG 1. Die zwei Timer werden für die getrennte und unabhängige Realisierung des Phasenanschnitts in den beiden gesteuerten Netzphasen B und C benötigt. Dabei ist jeder der beiden gesteuerten Netzphasen B und C ein Timer fest zugeordnet. Als Phasenanschnitt wird dabei ein definierter zeitlicher Verzug vom Spannungsnulldurchgang einer Netzphase B oder C des Dreh- stromnetzes bis zum Einschalten des Halbleiterventils 6B oder 6C verstanden wie er z.B. in den Signalverläufen ZB und ZC in FIG 9 durch 13A und 13B gekennzeichnet ist.
In FIG 9 sind die Zeitverläufe der an den Spannungsnulldurch- gangserfassungseinrichtungen 3B und 3C anliegenden Spannungen ÜB und UC dargestellt. Darunter sind die durch die Spannungs- nulldurchgangserfassungseinrichtungen 3B und 3C gebildeten Spannungsnulldurchgangssignale UOB und UOC aufgezeichnet. Ihre negativen Flanken sind mit 11B und 11C bezeichnet. Darunter folgt das EIN-Signal, mit dem über den low-aktiven Steuerungseingang 9 des Mikrocontrollers 1 das zweiphasige interruptgesteuerte Verfahren zur Phasenanschnittsteuerung jederzeit aktiviert bzw. deaktiviert werden kann. Die zwei folgenden Verläufe geben die Zündsignale ZB und ZC wieder. IA, IB und IC stellen die Stromverläufe in den Netzphasen A, B und C dar.
FIG 10 zeigt die Initialisierungsroutine des Mikrocontrollers 1. Diese Initialisierungsroutine enthält den Ablauf vom Einschalten der Versorgungsspannung des Mikrocontrollers 1, ge- kennzeichnet durch den Block 30, bis zum Aufruf einer Endlosschleife 36, in die das hier vorgestellte zweiphasige inter- ruptgesteuerte Steuerungsverfahren eingebettet ist. Diese Initialisierungsroutine entspricht der bereits in FIG 3 gezeigten mit der Ausnahme, daß hier nur die beiden verwendeten Zündsignale ZB und ZC auf den definierten Ausgangszustand AUS gesetzt werden, bevor im Block 35 die für das Verfahren verwendeten Interrupts des Mikrocontrollers 1 freigegeben werden.
Die folgende Beschreibung des interruptgesteuerten Verfahrens zur Phasenanschnittsteuerung bezieht sich beispielhaft auf die Netzphase B. Durch die in FIG 9 mit 11B gekennzeichnete negative Flanke im Signalverlauf im Spannungsnulldurchgangs- signal UOB wird der Spannungsnulldurchgangsinterrupt UOB gemäß FIG 11 im Mikrocontroller 1 ausgelöst. Die Flanke 11B wird dabei durch den Spannungsnulldurchgang 10B der Netzspannung ÜB hervorgerufen. Nach Verzweigung in die Spannungsnull- durchgangs-Interruptroutine wird in dieser im Block 37 die Routine "Zündung" aufgerufen und abgearbeitet, bevor von der Interruptroutine über die Return-Anweisung in die Endlosschleife des Mikrocontrollers 1 zurückgesprungen wird. In der Routine "Zündung" gemäß FIG 13 wird nach deren Start im Block 40 zunächst der Zustand des Steuereingangssignales EIN im Block 41 ausgewertet. Bei einem aktivierten Steuerungssignal EIN = 0 wird im Block 42 zunächst der einem vorgegebenen Phasenanschnittwert korrespondierende Zeitwert für die Netzphase B berechnet. Dieser Zeitwert wird in Block 43 auf einen Minimalwert geprüft, der den Zeitpunkt für die Beendigung der Phasenanschnittsteuerung, wie an späterer Stelle erläutert, bestimmt.
Im folgenden Schritt der Routine wird über die Bedingung UOB = 0 im Block 44 die Zuordnung der Netzphase B zum auslösenden Interruptereignis, gekennzeichnet durch die negative Flanke 11B im Spannungsnulldurchgangssignal UOB und dem durch 10B gekennzeichneten Spannungsnulldurchgang in der Netzphase B, durchgeführt. Nach dieser Zuordnung wird dann im Block 46 zunächst das Zündsignal ZB für die Netzphase B ausgeschaltet. Beim ersten Phasenanschnitt nach der Aktivierung des Verfah- rens durch den Steuereingang EIN wäre das Schalten des Zündsignales ZB zum Zeitpunkt 12 zwar nicht zwingend notwendig, da sich das Zündsignal durch die Zuweisung im Block 33 vor dem ersten Phasenanschnitt im ausgeschalteten Zustand befindet, aber zur Vereinfachung der Software-Steuerungsstruktur wird das Ausschalten des Zündsignales ZB bzw. ZC auch beim ersten Phasenanschnitt durchgeführt.
Nach dem Ausschalten des Zündsignales ZB wird in 49 der der Netzphase B zugeordnete Timer mit dem in Block 42 berechneten Zeitwert geladen, im Block 52 der Timer aktiviert und anschließend die Routine über die nicht gleichzeitig erfüllbare Abfrage UOC = 0 wieder verlassen. Nach dem Ablauf des in den Timer geladenen Zeitwertes 13B gemäß FIG 9 löst dieser einen Interrupt aus, woraufhin eine Verzweigung in die in FIG 14 dargestellte Timer-Interruptroutine erfolgt. In dieser wird im Block 61 das Zündsignal ZB eingeschaltet, wodurch über die Zündeinrichtung 8B und die Verbindungsleitung 7B des Halbleiterventils 6B in der Netzphase B gezündet wird. Dieser Zeitpunkt der Einschaltung des Zündsignales ZB ist im zeit- liehen Verlauf von ZB in FIG 9 durch 14B gekennzeichnet. Vor dem Verlassen der Timer-Interruptroutine wird im Block 62 der Timer der betreffenden Netzphase wieder deaktiviert.
Das Zündsignal ZB bleibt dann stets bis zum darauffolgenden Spannungsnulldurchgang 22 gemäß FIG 9 eingeschaltet. Die zugehörige Ausschaltung des Zündssignals ZB zum Zeitpunkt 15B erfolgt dabei in der von der Spannungsnulldurchgangs-Inter- ruptroutine UOB aufgerufenen Routine "Zündung" unmittelbar bevor der betreffende Timer im Block 49 mit dem nächstfolgen- den Phasenanschnittwert geladen wird. Aus der Wiederholung des beschriebenen Ablaufes resultiert der in FIG 9 dargestellte zeitliche Verlauf für das Zündsignal ZB des Halbleiterventils 6B.
Dieser für die Netzphase B beschriebene interruptgesteuerte Ablauf zur Realisierung der Phasenanschnittsteuerung wird in gleicher Weise in der Netzphase C durchgeführt, mit dem einzigen Unterschied, daß der Spannungsnulldurchgangsinterrupt hier durch eine negative Flanke 11C im Spannungsnulldurch- gangssignal UOC ausgelöst und in die in FIG 12 dargestellte Spannungsnulldurchgangs-Interruptroutine UOC verzweigt wird. Dort wird wiederum im Block 37 die Routine "Zündung" aufgerufen, und es wird der bereits beschriebene Ablauf für die Netzphase C durchgeführt. Hieraus resultiert der in FIG 9 dargestellte zeitliche Verlauf ZC für das Zündsignal des Halbleiterventils 6C .
Bei einer zweiphasig ausgeführten Phasenanschnittsteuerung wird eine Phase des an die Last angeschlossenen Drehstrom- netzes nicht gesteuert und ist somit ständig leitend. Daher ist die Bedingung, daß bei einem Drehstromsystem ohne Nulleiter für einen Stromfluß in den Netzphasen mindestens zwei Netzphasen gleichzeitig leitend sein müssen, zu jedem Zeitpunkt der zweiphasig ausgeführten Phasenanschnittsteuerung erfüllt. Im Gegensatz zur dreiphasig ausgeführten Phasenanschnitt- steuerung entfällt somit bei einer zweiphasig ausgeführten Phasenanschnittsteuerung die Problematik der Anfangszündung, bei der durch steuerungstechnische Maßnahmen gewährleistet werden muß, das immer zwei Phasen gleichzeitig leitend sind, damit eine Stromfluß in den Phasen möglich wird.
In dem hier dargestellten Ausführungsbeispiel einer zweipha- sigen Phasenanschnittsteuerung ist die Netzphase A des an die Last angeschlossenen Drehstromnetzes ständig leitend. Damit ergibt sich nach der in FIG 9 dargestellten Folge der Netzphasen B und C des Drehstromnetzes der erste Stromfluß nach dem Einschalten des Halbleiterventils 6B durch das Zündsignal ZB zum Zeitpunkt 14B. Diese erste Zündung zum Zeitpunkt 14B hat den im Verlauf von IB durch 16 gekennzeichneten Stromfluß in der Netzphase B zur Folge. Die zweite Zündung zum Zeitpunkt 14C in der Netzphase C ruft den im Verlauf von IC durch 17 gekennzeichneten Stromfluß in der Phase C hervor. Der resultierende Stromfluß der ungesteuerten Netzphase A, der im Verlauf von IA durch 18 gekennzeichnet ist, setzt sich dabei jeweils aus den Stromflußanteilen der gesteuerten Netzphasen B und C zusammen.
Das Ende des Stromflusses in einer gesteuerten Netzphase, z.B. durch 20 und 21 gekennzeichnet, erfolgt aufgrund des induktiven Anteils der angeschlossenen Motorwicklungen nie zeitgleich oder zeitlich vor dem Ausschalten des Zündsignals dieser Netzphase, z.B. zu den Zeitpunkten 15B oder 15C, sondern immer zeitlich verzögert gegenüber der Zündsignalaus- Schaltung. Bedingt durch diese Eigenschaft der Stromverläufe und der Abschaltung des Zündsignals für ein Halbleiterventil bei jedem auftretenden Spannungsnulldurchgang in einer Netzphase kann eine Doppel- oder Vielzündung innerhalb einer Pha- senhalbwelle, die z.B. durch den Anfangszeitpunkt 10B und den Endzeitpunkt 22 im Verlauf der Phasenspannung ÜB gekennzeich- net ist, praktisch ausgeschlossen werden. Die Dauer der zeitlichen Verzögerung des Stromflußendes gegenüber der Ausschaltung des Zündsignales ist dabei abhängig von dem induktiven Anteil der Motorwicklung, der sich beim Hochlauf des ange- schlossenen Motors vom Stillstand bis zur Nenndrehzahl dynamisch verändert .
Durch eine Berechnung der Phasenanschnittwerte in den zwei gesteuerten Netzphasen nach unterschiedlich verlaufenden Funktionen kann die durch die zweiphasige Phasenanschnittsteuerung hervorgerufene Unsymmetrie in den Stromverläufen der drei Netzphasen beeinflußt werden.
Der beschriebene Ablauf der zweiphasigen interruptgesteuerten Phasenanschnittsteuerung wiederholt sich wie beim dreiphasigen jeweils mit um vorgegebene Schrittweiten verringerten Phasenanschnittwerten solange bis einer der beiden den Pha- senanschnittwerten korrespondierenden Zeitwerte einen fest vorgegebenen Minimalwert unterschreitet . Der über die Halb- leiterventile 6A und 6B zweiphasig angesteuerte Motor 2 läuft dabei vom Stillstand sanft bis zur Nenndrehzahl hoch, wobei über die Wahl der Schrittweiten bei der Reduzierung der Phasenanschnittwerte die Sanftanlaufzeit des Motors verändert werden kann. Nach dem Erreichen des fest vorgegebenen Mini- malwertes für den Phasenanschnitt, der so gewählt ist, daß der angeschlossene Motor 2 bis zum Erreichen dieses Minimalwertes sicher hochgelaufen ist, werden die zwei Halbleiterventile 6A und 6B durch das direkte Einschalten der Zündsignale ZB und ZC in den Blöcken 50 und 53 ohne Phasenanschnitt angesteuert.
Durch Belegen des Steuereingangs EIN des Mikrocontrollers 1 mit dem Wert 1 kann der Motor 2 während des Sanf anlaufes oder in der direkten Ansteuerung ohne Phasenanschnitt jeder- zeit ausgeschaltet werden. Dabei werden durch die Blöcke 48 und 51 die beiden Zündsignale ZB und ZC direkt ausgeschaltet und in Block 54 die Phasenanschnittwerte für den nächsten Sanftanlauf auf die vorgegebenen Startwerte für die Phasenanschnitte zurückgesetzt.
Da die Zündsignale der zwei gesteuerten Netzphasen aufgrund der direkten Ableitung der Zündsignale aus den Spannungsnull- durchgängen 10B und IOC der zwei gesteuerten Netzphasen des Drehstromnetzes immer automatisch der vorgegebenen Phasenfol- ge folgen müssen, arbeitet das hier vorgestellte interruptgesteuerte Verfahren zur zweiphasigen Phasenanschnittsteuerung eines Drehstromstellers drehsinnunabhängig.
Obwohl die vorliegende Erfindung unter Bezugnahme auf die in den beigefügten FIG 1 bis 15 dargestellten Ausführungsformen erläutert ist, sollte berücksichtigt werden, daß damit nicht beabsichtigt ist, die Erfindung nur auf die dargestellten Ausführungsformen zu beschränken, sondern alle möglichen Änderungen, Modifizierungen und äquivalente Anordnungen, soweit sie vom Inhalt der Patentansprüche gedeckt sind, einzuschließen.

Claims

Patentansprüche
1. Drehstromsteller zur Steuerung einer an ein Drehstromnetz angeschlossenen Last (2), mit einem Mikrocontroller (1), mit Spannungserfassungseinrichtungen (3A, 3B, 3C) , die den Span- nungsnulldurchgängen (10A, 10B, IOC) in einzelnen Netzphasen (A, B, C) zugeordnete Spannungsnulldurchgangssignale (UOA, UOB, UOC) erzeugen, von denen der Mikrocontroller (1) Zündsignale (ZA, ZB, ZC) zur Ansteuerung von phasenbezogenen Halbleiter-Ventilen (6A, 6B, 6C) ableitet, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die Spannungsnulldurchgangssignale (UOA, UOB, UOC) Rechtecksignale sind, deren Flanken (11, 11B, 11C) zur Interruptsteuerung eines Ablaufprogramms im Mikrocontroller (1) verwendet werden, wobei die der Interruptsteuerung zugehörigen Interruptroutinen im Ablaufprogramm die Einschaltzeitpunkte der Zündsignale (ZA, ZB, ZC) ausschließlich ausgehend von den Spannungsnulldurchgängen (10A, 10B, IOC) als Information über das Drehstromnetz steuern und die Ausschaltung der Zündsignale (ZA, ZB, ZC) immer direkt nach jedem Spannungsnulldurchgang (10A, 10B oder IOC) erfolgt .
2. Drehstromsteller nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß lediglich zwei Spannungs- erfassungseinrichtungen (3B, 3C) vorgesehen sind, die als Spannungsnulldurchgangssignale zweier Netzphasen (B, C) Rechtecksignale (UOB, UOC) erzeugen, deren Flanken (11B, 11C) zur Interruptsteuerung durch den Mikrocontroller (1) verwendet werden.
3. Drehstromsteller nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß ein aus den Rechtecksignalen (UOA, UOB, UOC) in einer Logik (5) gebildetes Sammelinterrupt-Signal (SI) dem Mikrocontroller (1) zur Inter- ruptSteuerung zugeführt wird.
4. Drehstromsteller nach einem der vorangehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die Interruptsteuerung eine Interruptroutine "Spannungsnulldurch- gangsinterrupt " enthält, in der ein Timer mit einem Zeitwert geladen und aktiviert wird, und daß nach Ablauf des Zeitwerts in einer betreffenden Timer-Interruptroutine das zugehörige Halbleiterventil gezündet (61) wird.
5. Drehstromsteller nach einem der vorangehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß in der
Spannungsnulldurchgangs-Interruptroutine vor dem Laden des Timers das Zündsignal (ZA, ZB oder ZC) ausgeschaltet wird.
6. Drehstromsteller nach einem der vorangehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß in der
Timer-Interruptroutine der Timer deaktiviert (62) wird.
7. Drehstromsteller nach einem der vorangehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die Spannungsnulldurchgangs-Interruptroutine eine Zuordnung zwischen einer Flanke (11) des Sammelinterrupt-Signals (SI) und einem der Spannungsnulldurchgangssignale (UOA, UOB, UOC) vornimmt .
8. Verfahren zur Phasenanschnittsteuerung eines Drehstromstellers zur Steuerung einer an ein Drehstromnetz angeschlossenen Drehstromlast (2), mit einem Mikrocontroller (1), mit Spannungserfassungseinrichtungen (3A, 3B, 3C) , die den Span- nungsnulldurchgängen (10A, 10B, IOC) in einzelnen Netzphasen (A, B, C) zugeordnete Spannungsnulldurchgangssignale (UOA, UOB, UOC) erzeugen, von denen der Mikrocontroller (1) Zündsignale (ZA, ZB, ZC) zur Ansteuerung von phasenbezogenen Halbleiterventilen (6A, 6B, 6C) ableitet, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die Spannungsnulldurch- gangserfassungseinrichtungen (3A, 3B, 3C) rechteckförmige Spannungsnulldurchgangssignale (UOA, UOB, UOC) erzeugen, die über eine Logik (5) zu einem Sammelinterrupt-Signal (SI) zusammengefaßt werden, daß entweder bei jeder negativen oder jeder positiven Flanke im Sammelinterrupt-Signal (SI) eine Verzweigung in eine Interruptroutine erfolgt, in der zunächst die Zuordnung des auslösenden Spannungsnulldurchgangs (10A, 10B, oder IOC) zu einer der Netzphasen (A, B oder C) erfolgt und dann für die zugeordnete Netzphase ein Timer-Interrupt gesteuerter Ablauf zur Erzeugung eines Zündsignals (ZA, ZB, ZC) für das Halbleiter-Ventil (6A, 6B, 6C) der betreffenden Netzphase eingeleitet wird.
PCT/DE1997/002298 1996-10-10 1997-10-07 Drehstromsteller mit interruptgesteuerter phasenanschnittsteuerung Ceased WO1998016004A1 (de)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/284,150 US6104177A (en) 1996-10-10 1997-10-07 Three-phase power controller with interrupt-controlled phase-gating control
BRPI9712514-8A BR9712514B1 (pt) 1996-10-10 1997-10-07 regulador de corrente trifásica e processo para comando de recorte de fase de comando interrupt.
DE59703247T DE59703247D1 (de) 1996-10-10 1997-10-07 Drehstromsteller mit interruptgesteuerter phasenanschnittsteuerung
EP97911136A EP0931377B1 (de) 1996-10-10 1997-10-07 Drehstromsteller mit interruptgesteuerter phasenanschnittsteuerung
CA002268251A CA2268251C (en) 1996-10-10 1997-10-07 Three-phase power controller with interrupt-controlled phase-gating control
AU48621/97A AU4862197A (en) 1996-10-10 1997-10-07 Three-phase current regulator with interrupt-performed phase control

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19641832.1 1996-10-10
DE19641832A DE19641832C1 (de) 1996-10-10 1996-10-10 Drehstromsteller mit interruptgesteuerter Phasenanschnittsteuerung

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO1998016004A1 true WO1998016004A1 (de) 1998-04-16

Family

ID=7808398

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/DE1997/002298 Ceased WO1998016004A1 (de) 1996-10-10 1997-10-07 Drehstromsteller mit interruptgesteuerter phasenanschnittsteuerung

Country Status (8)

Country Link
US (1) US6104177A (de)
EP (1) EP0931377B1 (de)
AU (1) AU4862197A (de)
BR (1) BR9712514B1 (de)
CA (1) CA2268251C (de)
DE (2) DE19641832C1 (de)
ES (1) ES2155675T3 (de)
WO (1) WO1998016004A1 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2003047086A1 (de) 2001-11-15 2003-06-05 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur minderung des einflusses eines gleichstromanteils im laststrom eines asynchronmotors

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6707285B2 (en) * 2001-01-10 2004-03-16 Iwatt Phase-controlled AC-DC power converter
KR100690652B1 (ko) * 2004-11-23 2007-03-09 엘지전자 주식회사 공기조화기의 팬모터 속도가변장치
US7378821B2 (en) * 2005-08-01 2008-05-27 Enviro World Technologies, Inc Method and apparatus using VAR measurements to control power input to a three-phase induction motor circuit
DE102008057701A1 (de) * 2008-11-17 2010-05-20 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieb von Synchronmotoren und zugehörige Einrichtung
US8330407B2 (en) * 2009-12-22 2012-12-11 Bitzer Compressores Ltda Electronic system and protection method for electric motors
DE102010008814A1 (de) * 2010-02-22 2011-08-25 Siemens Aktiengesellschaft, 80333 Einrichtung zum Betrieb von Synchronmotoren und zugehöriges Verfahren

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0136856A2 (de) * 1983-09-15 1985-04-10 National Research Development Corporation Regeleinrichtung für Induktionsmotoren
EP0347702A1 (de) * 1988-06-22 1989-12-27 Siemens Aktiengesellschaft Motorregler
EP0512372A2 (de) * 1991-05-06 1992-11-11 Allen-Bradley Company, Inc. Verfahren und Gerät zur Steuerung eines elektrischen Motors

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2084359B (en) * 1980-09-26 1984-08-15 Nat Res Dev Apparatus and methods for controlling three phase induction motors
US5206572A (en) * 1988-06-22 1993-04-27 Siemens Energy & Automation, Inc. Motor controller
US5008608A (en) * 1989-12-26 1991-04-16 Allen-Bradley Company, Inc. Controller for starting and stopping electric motors
FR2646297B1 (fr) * 1989-04-21 1995-01-13 Caen Claude Procede de commande d'interrupteurs pour l'alimentation en ondes entieres d'un circuit triphase
JPH0643064A (ja) * 1992-07-24 1994-02-18 Toyota Motor Corp 長軸状回転体の動バランス修正方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0136856A2 (de) * 1983-09-15 1985-04-10 National Research Development Corporation Regeleinrichtung für Induktionsmotoren
EP0347702A1 (de) * 1988-06-22 1989-12-27 Siemens Aktiengesellschaft Motorregler
EP0512372A2 (de) * 1991-05-06 1992-11-11 Allen-Bradley Company, Inc. Verfahren und Gerät zur Steuerung eines elektrischen Motors

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
KAR S C ET AL: "MICROPROCESSOR BASED INDUSTRIAL MOTOR CONTROL AND PROTECTION USING INTERRUPT", PROCEEDINGS OF THE INDUSTRY APPLICATIONS SOCIETY ANNUAL MEETING, HOUSTON, OCT. 4 - 9, 1992, vol. 2, 1 January 1992 (1992-01-01), INSTITUTE OF ELECTRICAL AND ELECTRONICS ENGINEERS, pages 1736 - 1738, XP000334198 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2003047086A1 (de) 2001-11-15 2003-06-05 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur minderung des einflusses eines gleichstromanteils im laststrom eines asynchronmotors
US6930459B2 (en) 2001-11-15 2005-08-16 Siemens Aktiengesellschaft Method for reducing the influence of a DC current component in the load current of an asynchronous motor

Also Published As

Publication number Publication date
ES2155675T3 (es) 2001-05-16
BR9712514B1 (pt) 2009-01-13
BR9712514A (pt) 1999-10-19
EP0931377A1 (de) 1999-07-28
EP0931377B1 (de) 2001-03-28
AU4862197A (en) 1998-05-05
DE19641832C1 (de) 1998-04-30
US6104177A (en) 2000-08-15
CA2268251A1 (en) 1998-04-16
CA2268251C (en) 2001-09-04
DE59703247D1 (de) 2001-05-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69115311T2 (de) Steuergerät für einen Elektromotor mit Überbrückungsschaltschütz
EP0527137B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur reduzierung des einschaltstromstosses beim betreiben einer induktivitätsbehafteten last
DE10016230B4 (de) Verfahren zur Steuerung von Freilaufpfaden bei einem Matrixumrichter
CH648967A5 (de) Verfahren und vorrichtung zum wiederanlaufen eines eine verminderte drehzahl aufweisenden induktionsmotors.
DD292784A5 (de) Verfahren und vorrichtung zur steuerung von ein- oder mehrphasigen wechselstromstellern
DE102010008814A1 (de) Einrichtung zum Betrieb von Synchronmotoren und zugehöriges Verfahren
EP0931377B1 (de) Drehstromsteller mit interruptgesteuerter phasenanschnittsteuerung
EP0142808B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Betrieb einer über einen Stromzwischenkreisumrichter gespeisten Asynchronmaschine bei Netzstörung
DE2702142C3 (de) Anordnung zur Steuerung der Drehzahl eines Universalmotors
EP0575715A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Einschaltstromstoss-Vermeidung
EP0379608A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung von ein- oder mehrphasigen Wechselstromstellern
DE3015108C2 (de) Verfahren und Anordnung zum Ansteuern eines Wechselstrommotors mittels eines Wechselrichters
EP0458794B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur steuerung von ein- oder mehrphasigen wechselstromstellern
EP0433966A1 (de) Verfahren und Schaltungsaufbau zur Ansteuerung von mehreren Triacs
EP2865089A2 (de) Motorstarter
DE1950518C3 (de) Schaltungsanordnung zur Speisung einer Last mit Wechselstrom
EP0454697B1 (de) Vorrichtung zur steuerung von drehstromstellern
DE4307096C2 (de) Verfahren zum Ansteuern eines wechselstromgespeisten Einphaseninduktionsmotors
DE10016999B4 (de) Verfahren und Schaltungsanordnung zum Anschalten einer reaktiven Last an eine Wechselstromquelle
DE4019592A1 (de) Vorrichtung zur wechselstrom-einschaltbegrenzung
DE3111599A1 (de) "steuerung fuer einen wechselstrommotor"
DE19935044A1 (de) Verfahren zur elektronischen Antriebssteuerung
CH615552A5 (en) Flash device
DE1800631C (de) Verfahren und Schalteinrichtungen zum Betrieb mehrerer Regeleinrichtungen
DE2508348A1 (de) Zeitsteuerschaltung

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AU BR CA US

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE

DFPE Request for preliminary examination filed prior to expiration of 19th month from priority date (pct application filed before 20040101)
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1997911136

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 09284150

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2268251

Country of ref document: CA

Ref country code: CA

Ref document number: 2268251

Kind code of ref document: A

Format of ref document f/p: F

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 1997911136

Country of ref document: EP

WWG Wipo information: grant in national office

Ref document number: 1997911136

Country of ref document: EP