WO1998047851A1 - Verfahren zur herstellung von essigsäure in einer reaktorkaskade - Google Patents

Verfahren zur herstellung von essigsäure in einer reaktorkaskade Download PDF

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WO1998047851A1
WO1998047851A1 PCT/EP1998/002126 EP9802126W WO9847851A1 WO 1998047851 A1 WO1998047851 A1 WO 1998047851A1 EP 9802126 W EP9802126 W EP 9802126W WO 9847851 A1 WO9847851 A1 WO 9847851A1
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Holger Borchert
Uwe Dingerdissen
Rainer Roesky
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Aventis Research and Technologies GmbH and Co KG
Celanese GmbH
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Celanese GmbH
Hoechst Research and Technology Deutschland GmbH and Co KG
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    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
    • C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
    • C07C51/21—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen
    • C07C51/215—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of saturated hydrocarbyl groups

Definitions

  • the present invention relates to an improved process for the production of acetic acid by oxidation of ethane by carrying out the reaction in a reactor cascade.
  • a process for the conversion of ethane to acetic acid is essentially determined by the reaction conditions which are necessary for a maximum yield of acetic acid based on the starting material ethane.
  • the reaction in the gas phase is carried out at temperatures between 200 and 500 ° C. and under an increased pressure of up to 30 bar.
  • excess ethane is fed into the reactor based on the amount of oxygen.
  • the ethane conversion and the amount of acetic acid that can be achieved per reactor run is limited by the oxygen concentration in the reactor inlet gas.
  • steam is fed to the reactor inlet gas, which has the advantage that the formation of acetic acid is favored at the expense of ethylene formation.
  • a method for oxidizing ethane to acetic acid is disclosed in US 5,300,684. This process comprises feeding ethane and a recycle gas into a fluidized bed reaction zone containing swirled particulate solid oxidation catalyst and feeding a molecular oxygen containing gas separately from the ethane feed. The process produces ethylene, carbon dioxide and carbon monoxide as gaseous by-products. Therefore, the process continues to close the stages
  • the fluidized bed reactor has the following disadvantages: 1.
  • the backmixing of the reaction gas in the fluidized bed reactor leads to the further oxidation of the desired products (in this case acetic acid) leading to carbon dioxide and carbon monoxide Yield is reduced.
  • the desired products in this case acetic acid
  • carbon dioxide and carbon monoxide Yield is reduced.
  • the strong mechanical catalyst abrasion there are high costs for the catalyst.
  • the object was therefore to provide a process which allows acetic acid to be obtained economically by catalytic oxidation of ethane.
  • the invention relates to a process for the production of acetic acid from ethane and oxygen or oxygen-containing gases over a fixed bed catalyst, characterized in that
  • step b) the reactor exhaust gas obtained in step a) is mixed with oxygen or an oxygen-containing gas without first separating off water or acetic acid,
  • step b) the gas mixture obtained in step b) is fed into a further reactor which contains a fixed bed catalyst
  • step d) the reactor exhaust gas obtained in step c) is cooled
  • step d) the gas stream obtained from step d) completely or partially removes the carbon dioxide contained therein, and
  • step f) the gas stream obtained in step e) is used as recycle gas after step a).
  • Figure 1 shows a process flow diagram as an example.
  • the individual method steps of the method according to the invention are described in detail below.
  • the reactor input gas is obtained by mixing a recycle gas consisting predominantly of unreacted ethane and carbon dioxide with fresh ethane and oxygen or a gas containing molecular oxygen and feeding it into a fixed bed reactor.
  • the oxygen-containing gas can be air or an oxygen-rich or poorer gas than air.
  • the use of pure oxygen is advantageous since the cryogenic separation of nitrogen from the reaction gas is not required.
  • the input gas can contain water vapor in concentrations of 1 to 50 vol%. A water vapor concentration of 5 to 30 vol% is preferred. The addition of water vapor enables a higher selectivity in the formation of acetic acid.
  • the molar ratio of total ethane to oxygen which is fed to the reaction zone is preferably in the range between 2: 1 and 10: 1, in particular between 3: 1 and 8: 1.
  • the input gas is passed through a reactor in which the catalyst is arranged as a fixed bed.
  • Ethane is oxidized to acetic acid by catalytic oxidation, with only suitable carbon dioxide being predominantly formed as a by-product due to the suitable choice of the catalyst and the reaction conditions and the formation of other gaseous products such as ethylene and carbon monoxide is avoided.
  • the reaction is carried out at temperatures between 150 and 500 ° C., preferably 200 to 400 ° C.
  • the pressure can be atmospheric or superatmospheric and is preferably in the range between 1 and 50 bar, in particular 2 to 30 bar.
  • the residence time in the reactor is set so that a further oxygen conversion is achieved.
  • the catalyst used is preferably a catalyst such as that described in German patent applications 19630832.1 or 19620542.5, to which reference is hereby made.
  • DE-19620542.5 discloses a catalyst which contains the elements Mo, Pd, Re, X and Y in the gram atom ratios a: b: c: d: e in combination with oxygen
  • X Cr, Mn, Nb, B, Ta, Ti, V and / or W
  • Y Bi, Ce, Co, Te, Fe, Li, K, Na, Rb, Be, Mg, Ca, Sr, Ba, Ni, P, Pb, Sb, Si, Sn, Tl and / or U.
  • DE-19630832.1 discloses a catalyst which contains the elements Mo, Pd, X and Y in gram atom ratios a: b: c: d in combination with oxygen
  • X one or more elements selected from the group Pd, Pt, Ag and / or Au
  • Y one or more elements selected from the group V, Nb, Cr, Mn, Fe, Sn, Sb, Cu, Zn, U, Ni and / or Bi,
  • Z one or more elements selected from the group Li, Na, K, Rb, Cs, Be, Mg, Ca, Sr, Ba, Sc, Y, La, Ti, Zr, Hf, Ru, Os, Co, Rh, Ir , B, AI, Ga, In, Tl, Si Ge, Pb, P, As and / or Te, a 1, b a number greater than 0, c a number greater than 0, and d is a number from 0 to 2 .
  • the selectivity of the oxidation of ethane to acetic acid is> _60 mol%, preferably> 75 mol%, in particular> 80 mol%, with an ethane conversion per reactor stage of> 4%, preferably> 5%, in particular> 6%.
  • Another advantage of the process is that almost exclusively carbon dioxide is formed as a by-product, while the formation of ethylene or carbon monoxide is negligible.
  • the sum of the selectivities for the formation of ethylene and carbon monoxide is ⁇ 5 mol%, preferably ⁇ 4 mol%, in particular ⁇ 3 mol%.
  • the reactor offgas leaving the first reactor stage is mixed with oxygen or an oxygen-containing gas and, without previously condensing out water and acetic acid, introduced into a second reactor.
  • the use of several reactor stages arranged in series with the feeding of oxygen-containing gas between the reactor stages without separating off the acetic acid enables a high ethane conversion and reduces the cycle guided gas volume.
  • an aqueous acetic acid which has a higher concentration is obtained after the last reactor stage. This considerably simplifies working up to concentrated acetic acid.
  • the number of reactor stages depends on the ethane and oxygen conversions achieved in the individual stages. It is preferably> 2 stages. With an increasing number of reactor stages, an increase in ethane conversions and a decrease in the amount of gas circulated are achieved.
  • the concentration of aqueous acetic acid increases after the last reactor stage. On the other hand, however, the cost of the reactors increases. An optimization from an economic point of view with regard to the number of reactor stages depending on the ethane and oxygen conversions achieved in the reactor stages is therefore necessary.
  • the acetic acid formed in the first reactor stage is not further oxidized in the subsequent reactor stages. It is therefore not necessary to remove the acetic acid from the gas stream by condensation after the individual stages.
  • the reactor waste gas is cooled, water and the acetic acid formed condensing out.
  • the gas stream obtained after the condensation mainly consists of ethane and carbon dioxide in addition to very small amounts of ethylene and carbon monoxide.
  • the carbon dioxide formed during the reaction is removed from the gas stream by scrubbers or membranes in order to avoid its accumulation in the cycle gas. Carbon dioxide is preferably removed by washing. Then only ethane and the rest of the carbon dioxide remain in the cycle gas in addition to small amounts of ethylene and carbon monoxide.
  • the cycle gas is returned to the first reactor inlet, mixed with fresh ethane, oxygen and water vapor and fed back into the first reactor stage.

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Essigsäure aus Ethan und Sauerstoff an einem Festbettkatalysator, dadurch gekennzeichnet, dass eine Reaktorkaskade mit Einspeisung von Sauerstoff zwischen den Reaktorstufen benutzt wird. Das Verfahren ist wegen der hohen Umsätze, der Reinheit der entstehenden Essigsäure und der geringen Bildung von Ethylen und Kohlenmonoxid besonders vorteilhaft.

Description

Beschreibung
Verfahren zur Herstellung von Essigsäure in einer Reaktorkaskade
Die vorliegende Erfindung betrifft ein verbessertes Verfahren zur Herstellung von Essigsäure durch Oxidation von Ethan, indem die Reaktion in einer Reaktorkaskade durchgeführt wird.
Die katalytische Gasphasenoxidation von Ethan zu Ethylen und Essigsäure ist bekannt. 1978 veröffentlichte die Union Carbide Corporation einen Bericht im Journal of Catalysis 52, 116-132, worin Katalysatoren für die oxidative Dehydrierung von Ethan zu Ethylen beschrieben werden. Mehrere US-Patente
(4 250 346, 4 524236, 4 568 790, 4 899 003 und 4 598 787) wurden für Verfahren erteilt, die die oxidative Dehydrierung von Ethan zu Ethylen bei niedrigen Temperaturen betreffen. Eventuell kommerzialisierbare Verfahren zur oxidativen Dehydrierung von Ethan zu Ethylen werden in The Arabian Journal for Science and Engineering 1985, 110, 353-360, US-4 899003 und EP-A-0261 264 offenbart. Essigsäure wird in diesen Verfahren nur als Nebenprodukt gebildet.
Ein Verfahren für die Umsetzung von Ethan zu Essigsäure wird wesentlich durch die Reaktionsbedingungen bestimmt, die für eine maximale Ausbeute an Essigsäure bezogen auf den Eingangsstoff Ethan notwendig sind. Wie in EP-A-0407 091 offenbart, wird die Umsetzung in der Gasphase bei Temperaturen zwischen 200 und 500°C sowie unter einem erhöhten Druck von bis zu 30 bar durchgeführt. Zur Vermeidung explosionsfähiger Gasmischungen wird Ethan im Überschuß bezogen auf die Sauerstoffmenge in den Reaktor eingespeist. Somit ist der Ethanumsatz und die Essigsäuremenge, die pro Reaktordurchgang erreicht werden können, durch die Sauerstoffkonzentration im Reaktoreingangsgas begrenzt. Weiterhin wird Wasserdampf zum Reaktoreingangsgas eingespeist, was den Vorteil hat, daß die Bildung von Essigsäure zu Lasten der Ethylenbildung begünstigt wird. Der Nachteil ist, daß dadurch eine verdünnte, wäßrige Essigsäure erhalten wird, was erhebliche Kosten für die Aufarbeitung zur konzentrierten Essigsäure zur Folge hat. Ein Verfahren zur Oxidation von Ethan zu Essigsäure wird in US-5 300 684 offenbart. Dieses Verfahren umfaßt die Einspeisung von Ethan und einem _ Rückführgas in eine Wirbelbett-Reaktionszone, enthaltend gewirbelten teilchenförmigen festen Oxidationskatalysator, sowie die Einspeisung eines molekularen Sauerstoff enthaltenden Gases, getrennt von der Ethanzuführung. Als gasförmige Nebenprodukte werden bei dem Verfahren Ethylen, Kohlendioxid und Kohlenmonoxid gebildet. Daher schließt das Verfahren weiterhin die Stufen
1 ) Abkühlen des abgezogenen gasförmigen Produktes aus der Reaktionszone,
2) Abtrennen des Hauptanteils der Essigsäure in flüssiger Form aus den ausströmenden Gasen, und
3) Ausschleusung eines Teilstroms aus dem Rückführgas ein.
Als Vorteile des Wirbelschichtreaktors werden genannt:
1. Auf Grund der Hydrodynamik des Wirbelschichtreaktors wird die Rückvermischung des Gases im Reaktor begünstigt und somit die Selektivität zu Essigsäure zu Lasten der Ethylenbildung begünstigt.
2. Die Vermischung der reaktiven Gase Ethan und Sauerstoff mit dem inerten Reaktionsprodukt Kohlendioxid erlaubt es im Wirbelschichtreaktor, mit höheren Sauerstoffkonzentrationen im Eingangsgas zu arbeiten als in einem Festbettreaktor. Hierdurch wird ein höherer Ethanumsatz pro
Reaktordurchgang erzielt.
Der Wirbelschichtreaktor hat aber nach Fluidization Engineering, Butterworth Heinemann, Boston, 1991 , S. 10 folgende Nachteile: 1. Die Rückvermischung des Reaktionsgases im Wirbelschichtreaktor führt dazu, daß durch die Weiteroxidation der erwünschten Produkte (in diesem Fall Essigsäure) zu Kohlendioxid und Kohlenmonoxid die Ausbeute verringert wird. 2. Wegen des starken mechanischen Katalysatorabriebs entstehen hohe Kosten für den Katalysator.
Die in US-5 300 684 offenbarte Ausschleusung des Teilstroms aus dem Rückführgas soll eine Anreicherung von Kohlendioxid im Reaktorgas verhindern. Als Vorteil der Ausschleusung wird genannt, daß hierdurch die energieaufwendige kryogene Abtrennung von Kohlenmonoxid und Ethylen vermieden wird. Sie hat _ jedoch den Nachteil, daß nicht nur Kohlendioxid, Kohlenmonoxid und Ethylen ausgeschleust werden, sondern auch ein Teil des nicht umgesetzten Ethans. Der Verlust des wertvollen Rohstoffs Ethan führt zu erheblich höheren Materialkosten bezogen auf die Menge der gebildeten Essigsäure.
Ein weiterer Nachteil des Verfahrens ist es, daß die gebildete wäßrige Essigsäure in stark verdünnter Form anfällt. Aus dem in US-5300684 offenbarten Beispiel ist zu entnehmen, daß die Essigsäurekonzentration lediglich 26 Gewichtsprozent beträgt, so daß erhebliche Kosten für die Aufarbeitung zu konzentrierter Essigsäure entstehen.
Es bestand daher die Aufgabe, ein Verfahren zur Verfügung zu stellen, das es erlaubt, Essigsäure wirtschaftlich durch katalytische Oxidation von Ethan zu erhalten.
Überraschenderweise wurde gefunden, daß die Nachteile der Verfahren nach dem Stand der Technik unterbleiben, wenn die Oxidation von Ethan zu Essigsäure in einer Reaktorkaskade durchgeführt wird.
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung von Essigsäure aus Ethan und Sauerstoff oder Sauerstoff enthaltenden Gasen an einem Festbettkatalysator, dadurch gekennzeichnet, daß man
a) Ethan, Sauerstoff oder ein Sauerstoff enthaltendes Gas und ein Rückführgas in einen Reaktor einspeist, der einen Festbettkatalysator enthält,
b) das in Schritt a) erhaltene Reaktorabgas mit Sauerstoff oder einem Sauerstoff enthaltenden Gas mischt, ohne zuvor Wasser oder Essigsäure abzutrennen,
c) das in Schritt b) erhaltene Gasgemisch in einen weiteren Reaktor einspeist der einen Festbettkatalysator enthält,
_ d) das in Schritt c) erhaltene Reaktorabgas abkühlt,
e) aus dem Schritt d) erhaltenen Gasstrom das darin enthaltene Kohlendioxid ganz oder teilweise entfernt, und
f) den in Schritt e) erhaltenen Gasstrom als Rückführgas nach Schritt a) verwendet.
Zur Veranschaulichung ist ein Verfahrensfließbild in Abbildung 1 angegeben, in dem als Beispiel eine zweistufige Reaktion dargestellt ist. Im folgenden werden die einzelnen Verfahrensschritte des erfindungsgemäßen Verfahrens detailliert beschrieben.
Man erhält das Reaktoreingangsgas, indem ein Rückführgas, das überwiegend aus nicht umgesetztem Ethan und Kohlendioxid besteht, mit frischem Ethan und Sauerstoff oder einem molekularen Sauerstoff enthaltenden Gas gemischt und in einen Festbettreaktor eingespeist wird. Das Sauerstoff enthaltende Gas kann Luft oder ein an Sauerstoff reicheres oder ärmeres Gas als Luft sein. Vorteilhaft ist die Verwendung von reinem Sauerstoff, da hierbei die kryogene Abtrennung von Stickstoff aus dem Reaktionsgas entfällt. Weiterhin kann das Eingangsgas Wasserdampf in Konzentrationen von 1 bis 50 Vol% beinhalten. Bevorzugt ist eine Wasserdampfkonzentration von 5 bis 30 Vol%. Der Zusatz von Wasserdampf ermöglicht eine höhere Selektivität bei der Bildung von Essigsäure. Das molare Verhältnis von gesamtem Ethan zu Sauerstoff, das der Reaktionszone zugeführt wird, liegt bevorzugt im Bereich zwischen 2:1 und 10:1 , insbesondere zwischen 3:1 und 8:1.
Das Eingangsgas wird durch einen Reaktor geleitet, in dem der Katalysator als Festbettschüttung angeordnet ist. Durch katalytische Oxidation wird Ethan zu Essigsäure oxidiert, wobei durch die geeignete Wahl des Katalysators und der Reaktionsbedingungen als Nebenprodukt überwiegend nur Kohlendioxid gebildet wird und die Bildung anderer gasförmiger Produkte wie Ethylen und Kohlenmonoxid unterbleibt. Die Reaktion wird bei Temperaturen zwischen 150 und 500°C, bevorzugt 200 bis 400°C durchgeführt. Der Druck kann atmosphärisch oder superatmosphärisch sein und bevorzugt im Bereich zwischen 1 und 50 bar, insbesondere 2 bis 30 bar liegen. Die Verweilzeit im Reaktor wird so eingestellt, daß ein weitergehender Sauerstoffumsatz erreicht wird. Als Katalysator verwendet man vorzugsweise Katalysatoren, wie sie in den deutschen Patentanmeldungen 19630832.1 oder 19620542.5 beschrieben sind, worauf hiermit Bezug genommen wird.
DE-19620542.5 offenbart einen Katalysator, der die Elemente Mo, Pd, Re, X und Y in den Grammatomverhältnissen a:b:c:d:e in Kombination mit Sauerstoff enthält
MoaPdbRecXdYe
und die Symbole X, Y folgende Bedeutung haben: X = Cr, Mn, Nb, B, Ta, Ti, V und/oder W
Y = Bi, Ce, Co, Te, Fe, Li, K, Na, Rb, Be, Mg, Ca, Sr, Ba, Ni, P, Pb, Sb, Si, Sn, Tl und/oder U. Die Indizes a, b, c, d und e stehen für die Grammatomverhältnisse der entsprechenden Elemente, wobei a = 1 , b > 0, c > 0, d = 0,05 bis 2 und e = 0 bis 3 ist.
DE-19630832.1 offenbart einen Katalysator, der die Elemente Mo, Pd, X und Y in den Grammatomverhältnissen a:b:c:d in Kombination mit Sauerstoff enthält
MoaPdbXcYd
und die Symbole X, Y folgende Bedeutung haben: X = Cr, Mn, Nb, Ta, Ti, V, Te und/oder W Y = B, AI, Ga, In, Pt, Zn, Cd, Bi, Ce Co, Cu, Rh, Ir, Au, Ag, Fe, Ru, Os, K, Rb, Cs,
Mg, Ca, Sr, Ba, Zr, Hf, Ni, P, Pb, Sb, Si, Sn, Tl, und/oder U. Die Indizes a, b, c und d stehen für die Grammatomverhältnisse der entsprechenden Elemente, wobei a = 1 , b > 0, c > 0, d = 0 bis 2 ist. Es ist auch möglich, einen wolframhaltigen Katalysator, der die Elemente W, X, Y und Z in den Grammatomverhältnissen a:b:c:d in Kombination mit Sauerstoff enthält
WaXbYcZd
für das erfindungsgemäße Verfahren zu verwenden, worin
X eines oder mehrere Elemente ausgewählt aus der Gruppe Pd, Pt, Ag und/oder Au, Y eines oder mehrere Elemente ausgewählt aus der Gruppe V, Nb, Cr, Mn, Fe, Sn, Sb, Cu, Zn , U, Ni und/oder Bi,
Z eines oder mehrere Elemente ausgewählt aus der Gruppe Li, Na, K, Rb, Cs, Be, Mg, Ca, Sr, Ba, Sc, Y, La, Ti, Zr, Hf, Ru, Os, Co, Rh, Ir, B, AI, Ga, In, Tl, Si Ge, Pb, P, As und/oder Te, a 1 , b eine Zahl größer als 0, c eine Zahl größer als 0, und d eine Zahl von 0 bis 2 ist.
Bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens liegt die Selektivität der Oxidation von Ethan zu Essigsäure bei >_60 Mol%, vorzugsweise > 75 Mol%, insbesondere > 80 Mol%, bei einem Ethanumsatz pro Reaktorstufe von > 4%, vorzugsweise > 5%, insbesondere > 6 %. Ein weiterer Vorteil des Verfahrens ist, daß als Nebenprodukt nahezu ausschließlich Kohlendioxid gebildet wird, während die Bildung von Ethylen oder Kohlenmonoxid vernachlässigbar ist. Die Summe der Selektivitäten für die Entstehung von Ethylen und Kohlenmonoxid liegt bei < 5 Mol%, vorzugsweise < 4 Mol%, insbesondere < 3 Mol%.
Das die erste Reaktorstufe verlassende Reaktorabgas wird mit Sauerstoff oder einem Sauerstoff enthaltenden Gas gemischt und, ohne zuvor Wasser und Essigsäure auszukondensieren, in einen zweiten Reaktor eingeleitet. Die
Verwendung mehrerer hintereinander angeordneter Reaktorstufen mit Einspeisung von Sauerstoff enthaltendem Gas zwischen den Reaktorstufen ohne Abtrennung der Essigsäure ermöglicht einen hohen Ethanumsatz und verringert die im Kreis geführte Gasmenge. Man erhält im Vergleich zu einem einstufigen Reaktor nach der letzten Reaktorstufe eine wäßrige Essigsäure, die eine höhere Konzentration _besitzt. Hierdurch wird die Aufarbeitung zur konzentrierten Essigsäure wesentlich vereinfacht. Die Anzahl der Reaktorstufen richtet sich nach den in den einzelnen Stufen erreichten Ethan- und Sauerstoffumsätzen. Vorzugsweise beträgt sie > 2 Stufen. Mit steigender Anzahl der Reaktorstufen werden eine Erhöhung der Ethanumsätze und eine Verringerung der im Kreis geführten Gasmenge erreicht. Zudem steigt die Konzentration der wäßrigen Essigsäure nach der letzten Reaktorstufe. Andererseits steigen jedoch die Kosten für die Reaktoren. Somit ist eine Optimierung unter wirtschaftlichen Gesichtspunkten hinsichtlich der Anzahl der Reaktorstufen in Abhängigkeit der in den Reaktorstufen erzielten Ethan- und Sauerstoffumsätze notwendig.
Bei Verwendung der oben genannten Katalysatoren wird die in der ersten Reaktorstufe gebildete Essigsäure in den darauf folgenden Reaktorstufen nicht weiteroxidiert. Es ist deshalb nicht notwendig, die Essigsäure nach den einzelnen Stufen aus dem Gasstrom durch Kondensation zu entfernen.
Nach der letzten Reaktorstufe wird das Reaktorabgas abgekühlt, wobei Wasser und die gebildete Essigsäure auskondensieren. Der nach der Kondensation erhaltene Gasstrom besteht überwiegend aus Ethan und Kohlendioxid neben sehr geringen Mengen Ethylen und Kohlenmonoxid.
Durch Wäscher oder Membranen wird das Kohlendioxid, das während der Reaktion gebildet wird, aus dem Gasstrom entfernt, um seine Akkumulation im Kreisgas zu vermeiden. Vorzugsweise wird Kohlendioxid durch eine Wäsche entfernt. Im Kreisgas verbleiben dann nur Ethan und der restliche Anteil des Kohlendioxids neben geringen Mengen an Ethylen und Kohlenmonoxid.
Durch die bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens vernachlässigbare Bildung von Ethylen und Kohlenmonoxid entfällt die energieaufwendige kryogene Abtrennung dieser Gase vom nicht umgesetzten Ethan. Ebenso entfällt die in US-5 300 684 beschriebene Ausschleusung eines Teilstroms aus dem Rückführgas. Hierdurch wird ein Verlust von wertvollem Ethan verhindert.
Nach Abtrennung des in der Reaktion gebildeten Kohlendioxids wird das Kreisgas an den ersten Reaktoreingang zurückgeführt, mit frischem Ethan, Sauerstoff sowie Wasserdampf vermischt und wieder in die erste Reaktorstufe eingespeist.
Beispiel
Ein spezifisches Beispiel ist in Tabelle 1 zusammengestellt, wobei die Kennzeichnungen der Mengenströme die gleichen sind wie in Abbildung 1. In diesem Beispiel beträgt die Temperatur in den Reaktorstufen etwa 280°C und der Druck etwa 15 bar. Verwendet wurde ein Katalysator, der die Elemente Mo, Pd, V, Nb, Sb und Ca (MoaPdbVcNbdSbeCaf) in den Grammatomverhältnissen a:b:c:d:e:f = 1 : 0,0005 : 0,36 : 0,03 : 0,01 : 0,01 in Kombination mit Sauerstoff enthält. Es ist festzuhalten, daß die Ausbeute an Essigsäure bezogen auf frisch eingespeistes Ethan sehr hoch ist, da keine Ausschleusung von Ethan enthaltenden Gas aus dem Rückführstrom durchgeführt wird. Zudem ist die Konzentration der erzeugten wäßrigen Essigsäure mit 45 Gewichts-% sehr hoch.
Tabelle 1 : Mengenströme zum Verfahrensfließbild (Abbildung 1 )
Figure imgf000010_0001

Claims

Patentansprüche:
1. Verfahren zur Herstellung von Essigsäure aus Ethan und Sauerstoff oder
Sauerstoff enthaltenden Gasen an einem Festbettkatalysator, dadurch gekennzeichnet, daß man
a) Ethan, Sauerstoff oder ein Sauerstoff enthaltendes Gas und ein Rückführgas in einen Reaktor einspeist, der einen Festbettkatalysator enthält,
b) das in Schritt a) erhaltene Reaktorabgas mit Sauerstoff oder einem Sauerstoff enthaltenden Gas mischt, ohne zuvor Wasser oder Essigsäure abzutrennen,
c) das in Schritt b) erhaltene Gasgemisch in einen weiteren Reaktor einspeist der einen Festbettkatalysator enthält,
d) das in Schritt c) erhaltene Reaktorabgas abkühlt,
e) aus dem Schritt d) erhaltenen Gasstrom das darin enthaltene Kohlendioxid ganz oder teilweise entfernt,
f) den in Schritt e) erhaltenen Gasstrom als Rückführgas nach Schritt a) verwendet.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß man das in Schritt c) erhaltene Reaktorabgas vor der Abkühlung in Schritt d) in einen oder mehrere weitere Reaktoren einspeist, und vor jeder Einspeisung das
Reaktorabgas mit Sauerstoff oder Sauerstoff enthaltenden Gasen mischt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und/oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Reaktoreingangsgas 1 bis 50 Vol.-%, insbesondere 5 bis 30 Vol.-% Wasserdampf enthält.
4. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das molare Verhältnis von Ethan zu Sauerstoff im Reaktoreingangsgas zwischen 2:1 und 10:1 , insbesondere zwischen 3:1 und 8:1 liegt.
5. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Reaktion bei Temperaturen zwischen 150 und 500°C, insbesondere zwischen 200 und 400°C durchgeführt wird.
6. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Reaktion bei Drucken zwischen 1 und 50 bar, insbesondere zwischen 2 und 30 bar durchgeführt wird.
7. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß ein Katalysator, der die Elemente Mo, Pd, Re, X und Y in den Grammatomverhältnissen a:b:c:d:e in Kombination mit Sauerstoff enthält
MoaPdbRecXdYe
wobei die Symbole X und Y X = Cr, Mn, Nb, B, Ta, Ti, V und/oder W,
Y = Bi, Ce, Co, Te, Fe, Li, K, Na, Rb, Be, Mg, Ca, Sr, Ba, Ni, P, Pb, Sb, Si, Sn, Tl und/oder U bedeuten, und die Indizes a, b, c, d und e für die Grammatomverhältnisse der entsprechenden Elemente stehen, wobei a = 1 , b > 0, c > 0, d = 0,05 bis 2 und e = 0 bis 3 ist, verwendet wird.
8. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß ein Katalysator, der die Elemente Mo, Pd, X und Y in den Grammatomverhältnissen a:b:c:d in Kombination mit Sauerstoff enthält MoaPdbXcYd
wobei die Symbole X und Y X = Cr, Mn, Nb, Ta, Ti, V, Te und/oder W, Y = B, AI, Ga, In, Pt, Zn, Cd, Bi, Ce Co, Cu, Rh, Ir, Au, Ag, Fe, Ru, Os, K, Rb, Cs, Mg, Ca, Sr, Ba, Zr, Hf, Ni, P, Pb, Sb, Si, Sn, Tl, und/oder U bedeuten, und die
Indizes a, b, c und d für die Grammatomverhältnisse der entsprechenden Elemente stehen, wobei a = 1 , b > 0, c > 0 und d = 0 bis 2 ist, verwendet wird.
Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß ein wolframhaltiger Katalysator, der die Elemente W, X,
Y und Z in den Grammatomverhältnissen a:b:c:d in Kombination mit Sauerstoff enthält
WaXbYcZd(l) worin
X eines oder mehrere Elemente ausgewählt aus der Gruppe Pd, Pt, Ag und/oder Au,
Y eines oder mehrere Elemente ausgewählt aus der Gruppe V, Nb, Cr, Mn, Fe, Sn, Sb, Cu, Zn , U, Ni und/oder Bi, Z eines oder mehrere Elemente ausgewählt aus der Gruppe Li, Na, K,
Rb, Cs, Be, Mg, Ca, Sr, Ba, Sc, Y, La, Ti, Zr, Hf, Ru, Os, Co, Rh, Ir, B, AI, Ga, In, Tl, Si Ge, Pb, P, As und/oder Te, a 1 , b eine Zahl größer als 0, c eine Zahl größer als 0, und d eine Zahl von 0 bis 2 ist bedeuten, verwendet wird.
PCT/EP1998/002126 1997-04-23 1998-04-11 Verfahren zur herstellung von essigsäure in einer reaktorkaskade Ceased WO1998047851A1 (de)

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