WO1998049792A1 - Optical transmitter - Google Patents

Optical transmitter Download PDF

Info

Publication number
WO1998049792A1
WO1998049792A1 PCT/JP1998/001808 JP9801808W WO9849792A1 WO 1998049792 A1 WO1998049792 A1 WO 1998049792A1 JP 9801808 W JP9801808 W JP 9801808W WO 9849792 A1 WO9849792 A1 WO 9849792A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
light
wavelength
polarization
optical
constant
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP1998/001808
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Katsuya Kurotori
Haruki Ogoshi
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Furukawa Electric Co Ltd
Original Assignee
Furukawa Electric Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Furukawa Electric Co Ltd filed Critical Furukawa Electric Co Ltd
Priority to EP98914106A priority Critical patent/EP0928079A4/en
Priority to US09/202,525 priority patent/US6333803B1/en
Publication of WO1998049792A1 publication Critical patent/WO1998049792A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04B—TRANSMISSION
    • H04B10/00—Transmission systems employing electromagnetic waves other than radio-waves, e.g. infrared, visible or ultraviolet light, or employing corpuscular radiation, e.g. quantum communication
    • H04B10/50—Transmitters
    • H04B10/501—Structural aspects
    • H04B10/506—Multiwavelength transmitters
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04B—TRANSMISSION
    • H04B10/00—Transmission systems employing electromagnetic waves other than radio-waves, e.g. infrared, visible or ultraviolet light, or employing corpuscular radiation, e.g. quantum communication
    • H04B10/50—Transmitters
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04B—TRANSMISSION
    • H04B2210/00—Indexing scheme relating to optical transmission systems
    • H04B2210/25—Distortion or dispersion compensation
    • H04B2210/258—Distortion or dispersion compensation treating each wavelength or wavelength band separately

Definitions

  • the present invention relates to an optical transmission device used in the field of optical communication, and is particularly effective in wavelength division multiplex communication.
  • An optical transmitter used in wavelength division multiplexing communication includes a plurality of semiconductor lasers A having different oscillation wavelengths as shown in FIG. 14, and the light output from each of these semiconductor lasers A is individually externally modulated or directly modulated. Wavelength multiplexed light was transmitted by modulation.
  • an optical transmission device using an optical resonator such as a Fabry * aperture resonator has also been developed, which uses an optical resonator to output light from a single light source using multimode light with regular wavelength intervals. The multi-mode light is individually modulated externally and wavelength multiplexed light is transmitted.
  • the optical amplifier When signal light is relayed by an optical amplifier in wavelength-division multiplexing communication, the optical amplifier has a band limitation centered at a wavelength of 150 nm, so a large number of signal lights must be arranged within this limited band.
  • it is necessary to accurately control each wavelength of an optical signal transmitted from an optical transmitting device to prevent degradation of isolation between adjacent signal lights.
  • advanced technical skills are required. There was a problem that the cost of the optical transmission equipment was high.
  • an optical transmitter using an optical resonator even if a semiconductor laser having a wavelength variation is used as a light source, multimode light having no wavelength variation can be obtained from the laser light by the resonance action of the resonator, and the multimode light is modulated. For configuration, isolation between the signal light The problem of deterioration of the solution is solved.
  • the multi-mode light generated by the optical resonator is unique to the resonator, which hinders the free setting of the wavelength and makes it difficult to set, for example, unequally spaced channels. Disclosure of the invention
  • the optical transmitter according to claim 1 of the present invention has a constant polarization optical fiber having a predetermined length or more connected to an optical amplifier using a constant polarization amplification fiber.
  • Super-continuum light source that generates continuous-wavelength light having a stable polarization plane
  • a constant-polarization light demultiplexer that extracts light of a desired wavelength from the continuous-wavelength light
  • an external modulator that superimposes desired information on the wavelength light It is provided with.
  • the optical transmission device according to claim 2 of the present invention is the optical transmission device according to claim 1, wherein at least one of the constant polarization amplification fiber and the constant polarization optical fiber is a dispersion shift type or a dispersion shift type. It is of the flat type.
  • the optical transmitter according to claim 3 of the present invention is the optical transmitter according to claim 1, wherein the source light is s continuous light input to the supercontainer light source.
  • the optical transmitter according to claim 4 of the present invention is the optical transmitter according to claim 2, wherein the source light that is manually applied to the supercon- tent light source is continuous light.
  • the optical transmission device according to claim 5 of the present invention is the optical transmission device according to any one of claims 1 to 4, wherein the source light input to the supercontainer light source is a single unit. It is not one frequency (single wavelength) light.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing an embodiment of the optical transmission device of the present invention.
  • FIG. 2 is a schematic diagram of a supercontinuity light source in the optical transmitter of FIG. Figure 3 shows the effect of generating FWM light.
  • 5 is a schematic diagram of a measurement system for examining a rate.
  • FIG. 4 is an explanatory diagram showing the dispersion characteristics of the fas used in the measurement system of FIG. Fig. 5 is an explanatory diagram showing the difference in the generation efficiency of FWM light depending on the polarization state.
  • FIGS. 6A and 6B are explanatory diagrams showing a first example of the state of generation of FWM light by two lights, where FIG. 6A shows the situation on the input side, and FIG. 6B shows the situation on the output side.
  • FIGS. 7A and 7B are explanatory diagrams showing a second example of the state of generation of FWM light by two lights, where FIG. 7A shows the state on the input side, and FIG. 7B shows the state on the output side.
  • FIGS. 8A and 8B are explanatory diagrams showing a third example of the state of generation of FWM light by two lights, where FIG. 8A shows the situation on the input side, and FIG. 8B shows the situation on the output side.
  • FIGS. 9A and 9B are explanatory diagrams showing a fourth example of the state of generation of FWM light by two lights, where FIG. 9A shows the input side, and FIG. 9B shows the # ⁇ brother on the output side.
  • FIGS. 9A and 9B shows the # ⁇ brother on the output side.
  • FIG. 10A and 10B are explanatory diagrams showing a fifth example of the state of generation of FWM light by two lights, where FIG. 10A shows the situation on the input side, and FIG. 10B shows the situation on the output side.
  • FIG. 11 is an explanatory diagram showing a sixth example of the generation state of FWM light by two lights,
  • FIG. 14 is a schematic diagram showing an example of an optical transmission device used for conventional wavelength multiplexing communication. BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
  • FIG. 1 shows an embodiment of an optical transmission apparatus according to the present invention, which is a supercontainer light source (a light source capable of generating light having a wide wavelength range. according to) 4, SC i N wavelength light source 4, i 2, i 3, external based polarization maintaining optical demultiplexer 5 demultiplexes the lambda 4 light, a demultiplexed wavelength optical information signal It comprises an external modulator 6 for modulating, and an optical multiplexer 10 for synthesizing the modulated signal light into a wavelength multiplexed signal.
  • a supercontainer light source a light source capable of generating light having a wide wavelength range. according to
  • SC i N wavelength light source 4 i 2, i 3
  • external based polarization maintaining optical demultiplexer 5 demultiplexes the lambda 4 light, a demultiplexed wavelength optical information signal
  • It comprises an external modulator 6 for modulating, and an optical multiplexer 10 for synthesizing the modulated signal light into a wavelength multiplexe
  • the SC light source 4 is composed of an optical amplifier 2 s using a constant-polarization amplification fiber 1 ′, and a predetermined length (for example, about 130 m) of a constant-polarization fiber 3
  • the source light input to the input unit 11 of the SC light source 4 is maintained at its polarization plane force—until the output unit 12 is reached.
  • four-wave mixing at the inner (FWM) incidence of light is enhanced, are to be generated light power s efficiently with spread wavelengths from the source light has the name of spreading wavelength. For example, when CW light having a wavelength of 150 nm is used as the source light, the FWM generates a CW light power s of 1503 to 165 nm by the FWM. is there.
  • the wavelength retention function increases the generation efficiency of FWM will be described in an experimental example described later.
  • At least one of the constant polarization amplification fin 1 and the constant polarization fiber 3 constituting the SC light source 4 is preferably a dispersion shift type fiber or a dispersion flat type fiber.
  • a dispersion shift type fiber or a dispersion flat type fiber is preferably a dispersion shift type fiber or a dispersion flat type fiber.
  • FWM four-wave mixing
  • Dispersion-shifted fibers have a zero-dispersion wavelength in the 1550 nm band, while dispersion-flat fibers have zero or near-zero dispersion over a wide range from 150 to 150 nm. Due to the small value, the generation efficiency of four-wave mixing (F WM) is increased in this wavelength range.
  • the constant polarization optical demultiplexer 5 is capable of demultiplexing light of a desired wavelength from the light of the SC light source 4 and uses a commercially available passive component that is inexpensive and has stable aging characteristics. be able to.
  • the CW light of the SC light source 4 is demultiplexed into light of four wavelengths i, 2 , 3 , and 4 .
  • the constant polarization optical demultiplexer 5 can easily extract light of a desired wavelength by changing the demultiplexing characteristics.
  • the external modulator 6 a commonly used polarization-dependent external modulator can be used.
  • a lithium niobate-type external modulator can be used.
  • the external modulator 6 can superimpose and transmit desired information in the form of modulation on signal light.
  • the optical multiplexer 10 multiplexes the individual signal lights (wavelengths: 2 , 3 , 4 and 4 ) modulated by the external modulator 6 and sends out the combined signal to an optical fiber 9 for transmission. .
  • the measurement system shown in Fig. 3 was created and an experiment was performed.
  • This measurement system consists of laser diodes (LD) 15 and 16 with linear polarization output, a constant polarization 3 dB power amplifier 17, an optical amplifier (PANDA-EDFA) 2 composed of constant polarization fibers, and a constant polarization fiber. It consists of a polarization fiber (PAN DA-DEF) 3 and all are experimental systems using a constant polarization fiber.
  • LD laser diodes
  • PANDA-EDFA optical amplifier
  • PAN DA-DEF polarization fiber
  • LD 16 was fused at the fusion point at point A with the X-axis and Y-axis of PANDA coinciding.
  • the measurement was performed in two states, one in which the X-axis and the Y-axis of PANDA were made to coincide with each other, and the other in the case where they were rotated by 90 degrees and fused.
  • the polarization state was measured with an optical polarization analyzer, and the FWM spectrum was measured with an optical spectrum analyzer.
  • the constant polarization fiber used has the characteristics shown in Table 1, and the dispersion characteristics have the characteristics shown in Fig. 4.
  • Figures 6 to 9 show the results when the X-axis and Y-axis of the PANDA on the LD 15 side were fused and aligned, that is, when the angle between the polarization planes of the two input lights was set to 0 °.
  • (A) shows the state at the input side
  • (b) shows the state at the output side.
  • Figure 6 shows the case where linearly polarized light with wavelengths of 1530 nm and 1531 nm is generated from LDs 15 and 16.
  • Fig. 7 shows the case where linearly polarized light with wavelengths of 1538 nm and 1539 nm is generated. is there.
  • the primary FWM light has already been generated on the input side, but this is probably due to the fact that the fiber in the EDFA 2 has constant polarization.
  • the output spectrum in addition to the FWM light due to the input light, secondary FWM light due to the FWM light and the input light, and even a weaker but tertiary FWM light were observed.
  • Figures 10 to 13 show the results when the X-axis and Y-axis of the PANDA on the LD 15 side were fused by rotating the X and Y axes by 90 degrees, that is, the angle between the polarization planes of the two input lights was 90 degrees.
  • (a) shows the state on the input side
  • (b) shows the state on the output side.
  • Figure 10 shows the case where linearly polarized light with wavelengths of 1530 nm and 1531 nm is generated from LDs 15 and 16.
  • FIG. 11 shows the case of 1538 nm and 1359 nm
  • FIG. 12 shows the case of 1550 nm and 1551 nm
  • FIG. 13 shows the case of 156 Onm and 1561 nm.
  • secondary FWM light is observed, but the incidence is lower than when the angle of the plane of polarization is 0 °.
  • n Refractive index of the core at the wavelength of FWM light
  • Equation 2 the generation efficiency of the primary FWM light was compared with the quantity expressed by Equation 2.
  • Equation 2 the value of P F, the peak intensity of the measured F WM light, were used minus the ASE intensity at the same wavelength of the input light.
  • Tables 2 and 3 and FIG. 5 the value of Equation 3 showed a difference of about one digit s depending on the polarization state. The difference by wavelength was not so remarkable.
  • FIG. 5 there is a point where the value is larger by 11 in the case of the polarization state, but this is considered to be the effect of the died mode of the input light.
  • Table 2 shows the case where the polarization planes of the two input lights are parallel
  • Table 3 shows the case where the polarization planes of the two input lights are at right angles.
  • the intensity power s of the FWM light changes depending on the polarization state of the source light, and that the efficiency changes.
  • the shape of the polarization plane of each wavelength light included in the source light is determined.
  • the generation efficiency of FWM light in the fiber can be greatly increased.
  • the conventional SC light source 4 uses a normal fino that is not a depolarization fiber, and an extended depolarization fiber is not connected, the polarization planes at the time of input are aligned to increase the generation efficiency of FWM light. Even so, the polarization plane force s fluctuates arbitrarily in the fiber, and the generation efficiency of FWM does not increase. Industrial applicability
  • the optical transmitter of the present invention has the following effects.
  • the light of the desired wavelength is demultiplexed from the light generated from the s C light source using a constant polarization optical demultiplexer, and the demultiplexed light is externally modulated to transmit signal light. There are few, and communication can be performed by arranging a large number of signal lights within the narrow band available for optical amplifiers.
  • Constant polarization optical demultiplexers are inexpensive and have stable characteristics over time, so they exhibit excellent performance even in wavelength division multiplexing communication systems that require strict wavelength management and are inexpensive.
  • the wavelength can be expanded while maintaining the pulse width, so that it can be used in systems that use pulsed light.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
  • Signal Processing (AREA)
  • Optical Communication System (AREA)
  • Lasers (AREA)
  • Optical Modulation, Optical Deflection, Nonlinear Optics, Optical Demodulation, Optical Logic Elements (AREA)

Description

技術分野
本発明は光通信の分野で使用される光送信装置に関するものであり、 特に波長 多重通信において有効なものである。 背景技術
波長多重通信で使用される光送信装置は図 1 4に示すように発振波長を異にす る半導体レーザ Aを複数備え、 これら個々の半導体レーザ Aから出力される光を 個々に外部変調或いは直接変調することにより波長多重光を送信していた。 また 最近は、 フアブリ *ぺ口共振器等の光共振器を用いた光送信装置も開発されてお り、 これは一つの光源から出力される光を光共振器により規則正しい波長間隔の 多モード光とし、 この多モード光を個々に外部変調して波長多重光を送信するも のである。
波長多重通信において信号光を光増幅器で中継する場合、 光増幅器に波長 1 5 5 O n mを中心とする帯域制限があることから、 この限定された帯域内に多数の 信号光を配置して大容量通信を行うには、 光送信装置から送信される光信号の各 波長を正確に制御して隣接する信号光間のアイソレーションの劣化等を防止しな ければならない。 し力 し、 光源として用いられる半導体レーザの発振波長を前記 要求を満たす程に安定させ、 また経時劣化に伴う変動も解消するように制御する には高度な技術力必要とされ、 これを行うと光送信装置力 S高額化するという問題 があった。 光共振器を用いる光送信装置では光源に波長変動のある半導体レーザ を用いても、 同レーザ光から共振器の共振作用により波長変動のない多モード光 が得られ、 この多モード光を変調する構成のため、 前記信号光間のアイソレーシ ョンの劣化問題は解消される。 しかし光共振器で発生される多モード光は共振器 固有であり、 波長の自由な設定が阻害され、 例えば不等間隔チャンネルを設定す るようなこと力 s難しい。 発明の開示
本発明のうち請求の範囲第 1項記載の光送信装置は図 1、 2に示すように、 定 偏波増幅ファィバを用いた光増幅器の後段に所定長以上の定偏波光ファィバを接 続して偏波面の安定した連続波長光を発生するスーパコンテニアム光源と、 前記 連続波長光から所望波長の光を取り出す定偏波光分波器と、 前記波長光に所望の 情報を重畳する外部変調器を備えてなるものである。
本発明のうち請求の範囲第 2項記載の光送信装置は、 請求の範囲第 1項記載の 光送信装置において、 定偏波増幅ファイバ、 定偏波光ファイバのうち少なくとも 一方が分散シフト型或いは分散フラット型のものである。
本発明のうち請求の範囲第 3項記載の光送信装置は、 請求の範囲第 1項記載の 光送信装置において、 スーパコンテ二アム光源に入力するソース光力 s連続光であ るものである。
本発明のうち請求の範囲第 4項記載の光送信装置は、 請求の範囲第 2項記載の 光送信装置において、 スーパコンテ二アム光源に人力するソース光が連続光であ るものである。
本発明のうち請求の範囲第 5項記載の光送信装置は、 請求の範囲第 1項乃至第 4項の夫々に記載の光送信装置において、 スーパコンテ二アム光源に入力するソ —ス光が単一周波数 （単一波長） 光でないものである。 図面の簡単な説明
図 1は、 本発明の光送信装置の実施の形態を示した概略図。 図 2は、 図 1の光 送信装置におけるスーパコンテニァス光源の概略図。 図 3は、 FWM光の発生効 率を調べるための測定系の該略図。 図 4は、 図 3の測定系に使用されるファ の分散特性を示した説明図。 図 5は、 偏波状態の違いによる FWM光の発生効率 の違いを示した説明図。 図 6は、 2光による FWM光の発生状況の第 1例を示し た説明図であり、 （a) は入力側を、 （b) は出力側での状況を示したものであ る。 図 7は、 2光による FWM光の発生状況の第 2例を示した説明図であり、 （ a) は入力側を、 （b) は出力側での状況を示したものである。 図 8は、 2光に よる FWM光の発生状況の第 3例を示した説明図であり、 （a) は入力側を、 （ b) は出力側での状況を示したものである。 図 9は 2光による FWM光の発生状 況の第 4例を示した説明図であり、 （a) は入力側を、 （b) は出力側での # ^兄 を示したものである。 図 10は、 2光による FWM光の発生状況の第 5例を示し た説明図であり、 （a) は入力側を、 （b) は出力側での状況を示したものであ る。 図 1 1は、 2光による FWM光の発生状況の第 6例を示した説明図であり、
(a) は入力側を、 （b) は出力側での状況を示したものである。 図 12は、 2 光による FWM光の発生;！犬況の第 7例を示した説明図であり、 （a) は入力側を 、 (b) は出力側での状況を示したものである。 図 13は、 2光による FWM光 の発生状況の第 8例を示した説明図であり、 （a) は入力側を、 （b) は出力側 での状況を示したものである。 図 14は、 従来の波長多重通信に使用される光送 信装置の一例を示した概略図。 発明を実施するための最良の形態
図 1は本発明の光送信装置の実施形態であり、 定偏波ファィバを用いて構成し たスーパコンテ二アム光源 （波長に広がりのある光を発生することができる光源 であり、 以下 SC光源と記載する） 4、 SC光源 4の光を波長ん i 、 ん2 、 ん3 、 λ4 の光に分波する定偏波光分波器 5、 分波された波長光を情報信号に基づい て外部変調する外部変調器 6、 変調された信号光を合成して波長多重信号とする 光合波器 10から構成される。 前記 S C光源 4は図 2に示すように、 定偏波増幅フアイノ' 1を用いて光増幅器 2力 s構成され、 その後段に所定長 （例えば 1 3 0 0 m程度） の定偏波ファイバ 3 が接続されてなるものであり、 S C光源 4の入力部 1 1に入力されるソース光が 出力部 1 2に至るまでその偏波面力—定に保持され、 この偏波保持機能により S C光源 4内での四光波混合 （FWM) 光の発生率が高められ、 波長に広がりのな いソース光から波長に広がりのある光力 s効率的に発生されるようにしてある。 例 えば、 波長 1 5 5 0 n mである C W光をソース光としたとき、 F WMにより、 波 長の広がりが 1 5 3 0〜1 5 6 5 n mの CW光力 s発生されるようにしてある。 波 長保持機能が F WMの発生効率を高めることについては、 後述の実験例で説明す る。
前記 S C光源 4において、 これを構成する定偏波増幅ファイノ 1及び定偏波フ アイバ 3の少なくとも一方は分散シフト型ファイバ或は分散フラット型ファイバ とすると良い。 一般に四光波混合 （FWM) は零分散或は零に近い分散において 発生効率が上がることが知られている。 分散シフト型ファイバは 1 5 5 0 n m帯 において零分散波長を有し、 また、 分散フラット型ファイバは 1 5 3 0 n m〜l 5 6 5 n mの広い範囲に渡って分散が零か零に近い小さな値を有するために、 当 該波長範囲において四光波混合 （F WM) の発生効率が上がる。
前記定偏波光分波器 5は S C光源 4の光から所望波長の光を分波することがで きるものであり、 安価で経時特性の安定した受動部品として既に市販されている ものを使用することができる。 この例では、 S C光源 4の CW光を 4つの波長ん i 、 ん2 、 ん3 、 ん4 の光に分波するようにしてある。 この定偏波光分波器 5は 分波特性を変えることで、 容易に所望の波長光を取り出すことができる。
前記外部変調器 6は一般に使用されている偏波依存型のものを使用することが でき、 例えばリチウムナイォベイト型の外部変調器を使用することができる。 こ の外部変調器 6では所望の情報を信号光への変調という形で重畳して伝送するこ とができる。 前記光合波器 10は外部変調器 6で変調された個々の信号光 （波長; 、 ん 2 、 ん3 、 ん4 の光） を合波して伝送用の光ファイバ 9に送出するものである。
【実験例】
定偏波ファィバで構成した S C光源 4による F MW光の発生効率を調べるため 図 3に示す測定系を作成し、 実験を行った。 この測定系は、 直線偏波出力のレー ザダイオード （LD) 15、 16と、 定偏波 3 dB力ブラ 17と、 定偏波フアイ バで構成した光増幅器 (PANDA-EDFA) 2と、 定偏波ファイバ （PAN DA-DEF) 3とで構成され、 全て定偏波ファイバによる実験系としてある。
FWMの光強度の入射光偏波依存性を調べるために、 LD 16は点 Aの融着点 において PANDAの X軸、 Y軸を一致させて融着してあるが、 LD 15では点 Aにおいて、 PANDAの X軸、 Y軸を一致させて融着した場合と、 90度回転 させて融着させた場合の 2つの状態で夫々測定を行った。 偏光状態は光偏波アナ ライザで、 FWMスペクトルは光スペクトラムアナライザで測定を行った。 なお 、 使用した定偏波ファイバは表 1のような特性を持ち、 分散特性は図 4に示す特 性を持つ。
【表 1】
Figure imgf000007_0001
図 6〜図 9は LD 15側の PANDAの X軸、 Y軸を一致させて融着した場合 即ち 2つの入力光の偏光面のなす角度を 0度にした場合の結果であり、 夫々にお いて （a) は入力側での状態を、 （b) は出力側での状態を示しており、 図 6は L D 15、 16より波長 1530 nmと 1531 nmの直線偏波光を発生した場 合、 図 7は同様に波長 1 538nmと 1539 nmの直線偏波光を発生した場合 、 以下同様に図 8は波長 155 Onmと 1551 nmの場合、 図 9は波長 156 0 nmと 1561 nmの場合である。 いずれの場合も、 入力側において既に 1次 的な F WM光が発生しているが、 これは E D F A 2におけるフアイバが定偏波で あるため、 そこで発生したものと考えられる。 出力側のスペクトルでは、 入力光 による FWM光に加え、 FWM光と入力光による 2次的な FWM光、 さらに微弱 ではあるが 3次的な F W M光まで観測された。
図 10〜図 13は LD 15側の PANDAの X軸、 Y軸を 90度回転させて融 着した場合、 即ち 2つの入力光の偏光面のなす角度を 90度にした場合の結果で あり、 夫々において （a) は入力側での状態を、 （b) は出力側での状態を示し ており、 図 10は LD 15、 16より波長 1530 nmと 1531 nmの直線偏 波光を発生した場合、 図 1 1は同様に波長 1538nmと 1359 nmの場合、 以下同様に図 12は波長 1550nmと 1551 nmの場合、 図 13は波長 15 6 Onmと 1561 nmの場合である。 こちらでも 2次的な FWM光が観測され るが、 偏光面の角度が 0度のときに比べると発生率は低い。
次に、 前記測定系で発生される FWM光の発生効率を理論的に求めた。 FWM 光の強度は数 1で表わされる。
ここで各係数は
n ： FWM光の波長におけるコアの屈折率
I ： FWM光の波長
X F i j ： 3次の非線形感受率テンソル
A eff ：有効コア断面積
α ：ファイバの減衰定数
L：ファイバ長
Ρ " Pj 、 Ρκ ：入力光強度 （この場合、 j =k)
7] ：位相不整合項 である。
ここでは 1次的な F WM光の発生効率を、 数 2で表わされる量で比較した。 数 2において、 P F の値としては、 測定した F WM光のピーク強度から、 入力光の 同じ波長における A S E強度を差し引いた値を使用した。 結果は表 2、 3及び図 5に示すとおりであり、 偏光状態により数 3の値に 1桁程度の差力 s見られた。 ま た波長による差はそれほど顕著ではなかつた。 図 5では偏光カ埵直状態の場合に 1 1点だけ値の大きい点があるが、 これは入力光のダイドモードによる影響と思 われる。 なお、 表 2は 2入力光の偏波面が平行の場合、 表 3は 2入力光の偏波面 が直角の場合である。
【数 1】
Figure imgf000009_0001
【数 2】
Figure imgf000009_0002
【数 3】
Figure imgf000009_0003
【表 2】
【表 3】
Figure imgf000010_0001
以上の結果からソース光の偏光状態により、 F WM光の強度力 s変化し、 その効 率に変化があること力判明した。 このようなことを踏まえ、 本発明の定偏波ファ ィバを用いた S C光源 4においては、 ソース光に含まれる各波長光の偏波面のな す角度を◦、 即ち平行にし、 それを保つことによりファイバ内での F WM光の発 生効率が大きく高められる。 なお、 従来の S C光源 4に定偏波ファイバでない通 常のフアイノが使用され、 また延長化した定偏波ファイバも接続されないため、 F WM光の発生効率を高めるべく入力時の偏光面を揃えても、 ファイバ内で偏波 面力 s任意に変動してしまい、 F WMの発生効率が高くならない。 産業上の利用可能性
本発明の光送信装置には次のような効果がある。
1 . s C光源より発生される光から定偏波光分波器を使って所望の波長の光を 分波し、 この分波された光を外部変調して信号光を送信するので、 波長変動がほ とんどなく、 光増幅器で利用できる狭い帯域内に多数の信号光を配置して通信を 行うことができる。
2 . 定偏波光分波器は安価で経時特性も安定しているため、 厳密な波長管理が 求められる波長多重通信システムにおいても優れた性能を発揮し、 しかも安価で ある。
3 . 定偏波光分波器による分波特性の変更は容易であり、 また自由度が高いた め、 応用範囲が広い。
4. ソース光がパルスであっても、 そのパルス幅を保持したまま波長を広げる ことができるので、 パルス光を利用するようなシステムにおいて使用することも できる。

Claims

求の範囲
1 - 定偏波増幅ファィバを用いた光増幅器の後段に所定長以上の定偏波光ファ ィバを接続して偏波面の安定した連続波長光を発生するスーパコンテ二アム光源 と、 前記連続波長光から所望波長の光を取り出す定偏波光分波器と、 前記波長光 に所望の情報を重畳する外部変調器を備えてなることを特徴とする光送信装置。
2 . 請求項 1記載の光送信装置において、 定偏波増幅ファイバ、 定偏波光ファ ィバのうち少なくとも一方が分散シフト型或いは分散フラット型のものであるこ とを特徴とする光送信装置。
3 . 請求項 1記載の光送信装置において、 スーパコンテ二アム光源に入力する ソース光が連続光であることを特徴とする光送信装置。
4 . 請求項 2記載の光送信装置において、 スーパコンテ二アム光源に入力する ソース光が連続光であることを特徴とする光送信装置。
5 . 請求項 1乃至請求項 4の夫々に記載の光送信装置において、 スーパコンテ 二アム光源に入力するソース光が単一周波数 （単一波長） 光でないことを特徴と する光送信装置。
PCT/JP1998/001808 1997-04-25 1998-04-21 Optical transmitter Ceased WO1998049792A1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP98914106A EP0928079A4 (en) 1997-04-25 1998-04-21 OPTICAL TRANSMITTER
US09/202,525 US6333803B1 (en) 1997-04-25 1998-04-21 Optical transmitter

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP9109904A JPH10303822A (ja) 1997-04-25 1997-04-25 光送信装置
JP9/109904 1997-04-25

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO1998049792A1 true WO1998049792A1 (en) 1998-11-05

Family

ID=14522113

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP1998/001808 Ceased WO1998049792A1 (en) 1997-04-25 1998-04-21 Optical transmitter

Country Status (5)

Country Link
US (1) US6333803B1 (ja)
EP (1) EP0928079A4 (ja)
JP (1) JPH10303822A (ja)
CA (1) CA2259172A1 (ja)
WO (1) WO1998049792A1 (ja)

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001075051A (ja) 1999-09-03 2001-03-23 Moritex Corp 不連続多波長光発生装置とこれを用いた偏波分散測定方法
US7145704B1 (en) 2003-11-25 2006-12-05 Cheetah Omni, Llc Optical logic gate based optical router
US7209657B1 (en) * 2001-12-03 2007-04-24 Cheetah Omni, Llc Optical routing using a star switching fabric
US7259906B1 (en) 2002-09-03 2007-08-21 Cheetah Omni, Llc System and method for voice control of medical devices
US7113320B2 (en) * 2003-02-06 2006-09-26 Evans & Sutherland Computer Corporation GLV based fiber optic transmitter
US20050094696A1 (en) * 2003-11-04 2005-05-05 Sylvain Colin Compact front facet tap for laser device
JP4579710B2 (ja) * 2004-02-20 2010-11-10 フルカワ エレクトリック ノース アメリカ インコーポレーテッド 後処理による高非線形ファイバにおける光発生の変更、増強および調整
US20060245461A1 (en) * 2005-01-21 2006-11-02 Omni Services, Inc. Method and system for generating mid-infrared light
WO2006078964A2 (en) * 2005-01-21 2006-07-27 Omni Sciences, Inc. System and method for generating supercontinuum light
US7519253B2 (en) 2005-11-18 2009-04-14 Omni Sciences, Inc. Broadband or mid-infrared fiber light sources
CN101617354A (zh) 2006-12-12 2009-12-30 埃文斯和萨瑟兰计算机公司 用于校准单个调制器投影仪中的rgb光的系统和方法
US8358317B2 (en) 2008-05-23 2013-01-22 Evans & Sutherland Computer Corporation System and method for displaying a planar image on a curved surface
US8702248B1 (en) 2008-06-11 2014-04-22 Evans & Sutherland Computer Corporation Projection method for reducing interpixel gaps on a viewing surface
US8077378B1 (en) 2008-11-12 2011-12-13 Evans & Sutherland Computer Corporation Calibration system and method for light modulation device
EP2521505B1 (en) 2010-01-07 2017-09-06 Omni MedSci, Inc. Fiber lasers and mid-infrared light sources in methods and systems for selective biological tissue processing and spectroscopy
US9641826B1 (en) 2011-10-06 2017-05-02 Evans & Sutherland Computer Corporation System and method for displaying distant 3-D stereo on a dome surface
US10660526B2 (en) 2012-12-31 2020-05-26 Omni Medsci, Inc. Near-infrared time-of-flight imaging using laser diodes with Bragg reflectors
US12502080B2 (en) 2012-12-31 2025-12-23 Omni Medsci, Inc. Camera based wearable devices with artificial intelligence assistants
CA2895982A1 (en) 2012-12-31 2014-07-03 Omni Medsci, Inc. Short-wave infrared super-continuum lasers for early detection of dental caries
US9993159B2 (en) 2012-12-31 2018-06-12 Omni Medsci, Inc. Near-infrared super-continuum lasers for early detection of breast and other cancers
WO2014105520A1 (en) 2012-12-31 2014-07-03 Omni Medsci, Inc. Near-infrared lasers for non-invasive monitoring of glucose, ketones, hba1c, and other blood constituents
US12193790B2 (en) 2012-12-31 2025-01-14 Omni Medsci, Inc. Wearable devices comprising semiconductor diode light sources with improved signal-to-noise ratio
US12484787B2 (en) 2012-12-31 2025-12-02 Omni Medsci, Inc. Measurements using camera imaging tissue comprising skin or the hand
US9500635B2 (en) 2012-12-31 2016-11-22 Omni Medsci, Inc. Short-wave infrared super-continuum lasers for early detection of dental caries
WO2014143276A2 (en) 2012-12-31 2014-09-18 Omni Medsci, Inc. Short-wave infrared super-continuum lasers for natural gas leak detection, exploration, and other active remote sensing applications

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0276329A (ja) * 1988-09-13 1990-03-15 Fujitsu Ltd 光周波数多重伝送方式
JPH06268591A (ja) * 1993-03-15 1994-09-22 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 光コヒーレント通信装置

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3020633B2 (ja) 1991-03-11 2000-03-15 日本電信電話株式会社 長スパン光伝送方法
JPH04306928A (ja) 1991-04-03 1992-10-29 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 光中継器及びこれを用いた光伝送路の監視システム
JPH05224252A (ja) 1992-02-14 1993-09-03 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 四光波混合光の抑圧回路
JP3284507B2 (ja) * 1993-06-28 2002-05-20 富士通株式会社 光通信システム用の光送信装置及び光増幅装置
US5440417A (en) * 1993-10-04 1995-08-08 At&T Corp. System for spectrum-sliced fiber amplifier light for multi-channel wavelength-division-multiplexed applications
CA2139957C (en) 1994-02-18 1999-02-09 Andrew R. Chraplyvy Multi-channel optical fiber communication system
JPH0818540A (ja) 1994-06-30 1996-01-19 Hitachi Ltd 波長多重通信方式
JP3084685B2 (ja) 1994-07-18 2000-09-04 日本電信電話株式会社 光サンプリング光波形測定装置
DE69634021T2 (de) * 1995-02-24 2005-12-15 Nippon Telegraph And Telephone Corp. Kohärente Weisslichtquelle und optische Vorrichtungen mit derselben
JPH09244076A (ja) * 1996-03-08 1997-09-19 Toshiba Corp 多波長光源
US5963567A (en) * 1997-02-13 1999-10-05 Lucent Technologies, Inc. Multi-wavelength laser source

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0276329A (ja) * 1988-09-13 1990-03-15 Fujitsu Ltd 光周波数多重伝送方式
JPH06268591A (ja) * 1993-03-15 1994-09-22 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 光コヒーレント通信装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP0928079A4 *

Also Published As

Publication number Publication date
CA2259172A1 (en) 1998-11-05
US6333803B1 (en) 2001-12-25
JPH10303822A (ja) 1998-11-13
EP0928079A1 (en) 1999-07-07
EP0928079A4 (en) 2001-10-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH10303822A (ja) 光送信装置
CA2389974C (en) Multi-wavelength optical modulation circuit and wavelength-division multiplexed optical signal transmitter
US6529314B1 (en) Method and apparatus using four wave mixing for optical wavelength conversion
US8488978B2 (en) Optical signal processor
CN100334482C (zh) 产生相位共轭光的方法和器件及其应用系统
JP3732804B2 (ja) 多波長光変調回路及び波長多重光信号送信装置
WO2002003132A1 (en) Wavelength converter
ITMI951536A1 (it) Dispositivo per la riduzione del rumore ottico dovuto ad interazione a quattro onde
JPH09244076A (ja) 多波長光源
CN103840359A (zh) 一种可调谐多波长稳定窄线宽光纤激光器
JPH1093164A (ja) 多波長光源及び離散波長可変光源
US6343165B1 (en) Optical add drop multiplexer
US20250184029A1 (en) Wavelength-division-multiplexing optical circuit implemented in photonic integrated circuit for optical transmitter
JP2022522972A (ja) 波長多重化されたシード源を使用する結合されたレーザアーキテクチャ
JP2000180907A (ja) 可変波長四光波混合器
JP2014183514A (ja) 光ノード
US6748176B1 (en) Optical dropping apparatus and optical add/drop multiplexer
JP7234805B2 (ja) 波長変換装置及び波長変換方法
EP1458127B1 (en) Method of and apparatus for providing multi-wavelenght light source
JP2004287074A (ja) 波長可変の光パルス発生装置
JP7190140B2 (ja) 光フィルタ
JP3571245B2 (ja) 多波長パルス光生成システム
JP3016370B2 (ja) 波長多重光通信用光源
JP2003273836A (ja) 光通信システム及び光通信方法
JP3610530B2 (ja) 波長多重信号光発生装置

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): CA US

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2259172

Country of ref document: CA

Ref country code: CA

Ref document number: 2259172

Kind code of ref document: A

Format of ref document f/p: F

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1998914106

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 09202525

Country of ref document: US

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 1998914106

Country of ref document: EP

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Ref document number: 1998914106

Country of ref document: EP