WO1998059406A1 - Magnetgelagerter elektrischer antrieb - Google Patents

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WO1998059406A1
WO1998059406A1 PCT/CH1998/000267 CH9800267W WO9859406A1 WO 1998059406 A1 WO1998059406 A1 WO 1998059406A1 CH 9800267 W CH9800267 W CH 9800267W WO 9859406 A1 WO9859406 A1 WO 9859406A1
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Wolfgang Amrhein
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Keba Industrial Automation Germany GmbH
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Sulzer Electronics AG
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C32/00—Bearings not otherwise provided for
    • F16C32/04—Bearings not otherwise provided for using magnetic or electric supporting means
    • F16C32/0406—Magnetic bearings
    • F16C32/044—Active magnetic bearings
    • F16C32/0474—Active magnetic bearings for rotary movement
    • F16C32/0493—Active magnetic bearings for rotary movement integrated in an electrodynamic machine, e.g. self-bearing motor
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K21/00—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets
    • H02K21/02—Details
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
    • H02K7/08—Structural association with bearings
    • H02K7/09—Structural association with bearings with magnetic bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2380/00—Electrical apparatus
    • F16C2380/26—Dynamo-electric machines or combinations therewith, e.g. electro-motors and generators

Definitions

  • the invention relates to a magnetic drive electric drive according to the preamble of the independent claim
  • Magnetic bearing technology opens up application areas for machine and device construction with extremely high demands on the speed range, the service life, the purity and the tightness of the drive system - i.e. essentially areas of application that are not or only difficult to implement using conventional bearing technologies.
  • Different designs, such as high-speed milling - And grinding spindles, turbo compressors, vacuum pumps, or pumps for high-purity chemical or medical products are already equipped with magnetic bearings
  • a conventional magnetic-bearing electrical machine requires, in addition to a machine unit 1, two radial magnetic bearings 2 and 3, an axial magnetic bearing 4, two mechanical receiving bearings 5 and 6, and a total of thirteen power controllers 7, 8 for controlling the motor and magnetic bearing trains , 9, 10
  • Fig. 2 proposes to integrate the machine and radial magnetic bearing in a magnetic stator unit.
  • two separate winding systems 11 and 12 for the torque and load-bearing winding are made in multiple layers in slots. Both winding systems are three-stranded and differ in the number of pole pairs by one The coils are distributed over several slots.
  • the example in Fig. 2 shows
  • the axial magnetic bearing and the second radial magnetic bearing can be omitted in the integrated machine magnetic bearing version.
  • a prerequisite for this is a disk-shaped version of the rotor with a diameter opposite the rotor diameter small length dimension (see Fig. 11)
  • a passive stabilization of the rotor position in the axial direction and the tilting directions can thus be achieved via the magnetic pull 41 between the stator 39 and the rotor 40
  • FIG. 1 shows an exemplary embodiment of a conventional magnetic-bearing electrical machine
  • FIG. 2 shows an exemplary embodiment of a conventional magnetic-bearing electrical machine, in which the machine and radial magnetic bearing are integrated in a magnetic stator unit,
  • FIG. 3 shows an exemplary embodiment of a magnetically mounted electric drive according to the invention
  • FIG. 4 shows the exemplary embodiment from FIG. 3 with an individual representation of the first current component, which is used to generate a torque (four-pole field)
  • 3 shows the exemplary embodiment of the drive from FIG. 3 with an individual representation of the second current component, which forms one of the two current components for generating a radially acting load-bearing capacity (two-pole field)
  • FIG. 3 shows an exemplary embodiment of a bridge circuit for controlling the windings of the drive according to FIG. 3,
  • 13 shows an exemplary embodiment of a drive according to the invention with an auxiliary magnet to ensure starting during motor operation with an alternating field
  • FIG. 14 shows an exemplary embodiment of a drive according to the invention with short-circuit rings attached to the stator poles on one side
  • FIG. 17 shows an exemplary embodiment of a drive according to the invention with a special shape of the rotor magnets to achieve a sinusoidal excitation field distribution in the air gap
  • FIG. 3 shows an embodiment of an integrated machine magnetic bearing unit.
  • two separate winding systems with different ones are not used
  • This winding system is composed of individual pole windings 24, 25, 26, 27 distributed on the circumference. Because these pole windings are fed by their own power supplies, as described below, magnetic fields can be created in the air gap, as is necessary for the formation of torque and load capacity Fields with different
  • a sinusoidal flux linkage can also be achieved by distributing several coils (two are shown).
  • the coils 57, 58 and 59, 60 are, as shown in FIG. 15, for example, in pole windings 55 or 56 with their own electronic connection 53a 53b (these together form the connection 53) or 54a, 54b (these together form the electronic connection 54) interconnected
  • the distributed winding coils can be inserted in slots or can also be implemented as an ironless air gap winding similar to the bell-armature motors
  • Fig. 15 shows an example between the four pole windings according to FIG. 3 in a distributed instead of a concentrated design
  • each of the four pole windings 24, 25, 26, 27 is for both Torque formation and also responsible for the load capacity formation Both functions can be implemented via a corresponding power supply with three current components superimposed in the pole windings - first current component (machine operation) for generating a four-phase alternating field,
  • FIG. 5 shows the direction of the second current component. It can be seen that the pole winding cross sections 24a and 27b as well as 25b and 26a cancel each other out within a slot. The remaining pole winding cross sections 24b and 25a as well as 26b and 27a thus act like a strand of a two-pole winding
  • FIG. 6 shows the direction of the third current component 3.
  • the distribution of the current coating takes place in the same way as in FIG. 5, but by ninety Rotated degrees
  • a two-pole rotating field can be set up and the radial load capacity can be adjusted in magnitude and direction by selecting the amplitude and phase position of the two current components
  • the individual current components are determined taking into account the target size specification and the actual values for, for example, rotor position and speed, rotor rotation angle or torque after evaluating the sensor signals for rotor position and rotor rotation angle using an analog circuit or a fast computer unit.
  • the signals of the current components are superimposed on the pole winding by means of power electronics amplified and fed to the four pole windings 24, 25, 26, 27 via clocked switches or analog power amplifiers.
  • a possible bridge circuit is shown in FIG. 7. Instead of a current injection, voltage injection can also take into account the characteristics of the controlled system
  • each current component has its own strand (machine strand 30a, 30b, 31 a, 31 b, 32a, 32b, 33a, 33b, first magnetic bearing strand 34a 34b, 35a, 35b, second magnetic bearing strand 36a, 36b, 37a, 37b), where the coils of a strand can be connected in series or in parallel.
  • the overlay does not take place on the current level, as in FIG. 3, but on the current layer or field level.
  • the position of the individual strand coils is based on the considerations to the figures 4 to 6 the currents of the strand I-IV (strand I pole winding 24, strand II pole winding 25, strand III pole winding 26, strand IV pole winding 27) and the strand l'-lir (strand I 'windings 30-33 , Strand II 'windings 34-35, strand III' windings 36- 37) can be converted into one another
  • the following transformation relationships apply to the selected directional signs
  • the winding arrangement of FIG. 9 is more complex to manufacture than the winding arrangement of FIG. 3, but only requires the electrical control of three instead of four strands.
  • Which arrangement is more economical from an economic point of view must be weighed up on a case-by-case basis the arrangement from FIG. 3 the possibility of freely assigning the weighting between the first and the second and the third current components.
  • the entire winding cross section available can be used almost entirely for the formation of the load capacity or in the case of a machine with no load capacity the entire winding cross-section can be used to generate torque.
  • Such a free assignment is not possible in a winding arrangement according to FIG. 9, since, for example, only the winding cross-section of the load-bearing winding is available when the machine is idling
  • the type of rotor of the machine can be freely selected, in particular if the machine is operated via a rotating field instead of an alternating field, for example
  • An approximately sinusoidal excitation field distribution can be achieved when using permanent magnet rotors 85, for example, by shaping the permanent magnets 82 with an angle-dependent air gap between the rotor and the stator 84 according to FIG. 17 denotes the ferromagnetic back yoke of the rotor
  • an auxiliary torque to overcome the dead zone may have to be provided at the time of start-up. This can be done, for example, by an asymmetrical sheet metal cut 38 in the area of the winding poles (FIG. 10 )
  • Another proposed solution provides one or more auxiliary magnets 43 which are attached axially or radially to the rotor and which, for example, would bring the four-pole permanent magnet rotor 50 into an advantageous starting position 44 with the angle ⁇ when starting, with position 45 of the magnetic pole limit the starting torque at any high current zero
  • the positions of the winding poles are indicated with positions 46, 47, 48 and 49.
  • the auxiliary magnets can also be provided with an iron yoke
  • a change in the magnetic pole position can also be brought about by rolling the rotor 66, controlled by the magnetic bearing part, on the air gap end side of the stator poles 65 (FIG. 16).
  • the rotor moves out the dead zone, in which torque development is not possible, can be turned out at 67.
  • the center-point movement of the rotor during rolling is shown. It may be necessary to use a means to prevent sliding between the rotor and stator on the circumference of the rotor and / or stator Rolling movement to be provided (e.g. use of materials with high coefficients of friction, roughening of the surfaces, toothing, etc.)
  • FIG. 14 A further proposed solution is shown in FIG. 14.
  • the stator poles are provided on one side with a short-circuit ring 52, so that the short-circuit currents result in a strongly elliptical rotating field in the air gap instead of the alternating field
  • Figures 3, 4, 5, 6, 9, 10, 13, 14, 16 and 17 each show magnetic bearing machines with an inner rotor. There is also the possibility of operating the magnetic bearing machine in the outer rotor version.
  • the rotor is a ring or bell the stator poles point outwards
  • Figures 3, 4, 5, 6, 9, 10, 13, 14, 16 and 17 can also be seen as examples with regard to the number of pole pairs for the formation of torque and load capacity as well as with regard to the number of strands.

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Abstract

Ein magnetgelagerter elektrischer Antrieb umfasst eine magnetgelagerte elektrische Maschine mit im Stator oder Rotor eingebrachten Wicklungen für die Drehmoment- und Tragkraftbildung und eine analoge oder digitale Elektronik zur Steuerung, Regelung, Überwachung und Speisung der magnetgelagerten Maschine. Die magnetgelagerte Maschine ist im Stator oder Rotor mit Wicklungen (24, 25, 26, 27) ausgestattet, die über eine entsprechende Speisung durch die Elektronik sowohl zur Erzeugung der Tragkraft als auch zur Erzeugung des Drehmomentes herangezogen werden.

Description

Maqnetgelagerter elektrischer Antrieb
Die Erfindung bezieht sich auf einen magnetgelagerten elektrischen Antrieb gemäss dem Oberbegriff des unabhängigen Patentanspruchs
Die Magnetlagertechnik erschließt Applikationsfelder des Maschinen- und Geratebaus mit äußerst hohen Anforderungen an den Drehzahlbereich, die Lebensdauer, die Reinheit und die Dichtheit des Antriebssystems - also im wesentlichen Anwendungsgebiete, die unter Verwendung konventioneller Lagertechniken nicht oαer nur schwer realisierbar sind Verschiedene Ausfuhrungen, wie beispielsweise Hochgeschwindigkeitsfras- und Schleifspindeln, Turbokompressoren, Vakuumpumpen, oder Pumpen für hochreine chemische oder medizinische Erzeugnisse werden bereits mit Magnetlagern ausgerüstet
Eine konventionelle magnetgelagerte elektrische Maschine (Fig 1 ) benotigt neben einer Maschineneinheit 1 zwei Radial-Magnetlager 2 und 3, ein Axial- Magnetlager 4, zwei mechanische Auffanglager 5 und 6, sowie für die Ansteuerung der Motor- und Magnetlagerstrange insgesamt dreizehn Leistungssteller 7, 8, 9, 10 ln der Literatur gibt es Vorschlage (Fig 2), Maschine und Radialmagnetlager in einer magnetischen Statoreinheit zu integrieren In einem Stator sind zwei getrennte Wicklungssysteme 11 und 12 für die Drehmoment- und Tragkraftwicklung mehrlagig in Nuten eingebracht Beide Wicklungssysteme sind dreistrangig und unterscheiden sich in der Polpaarzahl um eins Die Spulen sind über mehrere Nuten verteilt Das Beispiel in Fig 2 zeigt
- eine vierpolige Maschinenwicklung 11 (außen) erster Strang 13, zweiter Strang 14, dritter Strang 15
- eine zweipolige Tragwicklung 12 (innen) erster Strang 16, zweiter Strang 17, dritter Strang 18
Die Pfeile (ohne Bezugszeichen) vom Rotor in Richtung zum Stator hin bzw vom Stator in Richtung zum Rotor hin stehen für die Richtung der Magnetisierung der vier magnetischen Rotorsegmente (z B radiale oder diametrale Magnetisierung)
In Applikationen, die keine achsenstarre Rotorfuhrung erfordern, wie beispielsweise in Ventilatoren, Luftern, Pumpen oder Mischern kann in der integrierten Maschinen-Magnetlagerausfuhrung das Axial-Magnetlager sowie das zweite Radial-Magnetlager entfallen Voraussetzung hierfür ist eine scheibenförmige Ausfuhrung des Rotors mit einer gegenüber dem Rotordurchmesser kleinen Langenabmessung (siehe Fig 11 ) Über den magnetischen Zug 41 zwischen Stator 39 und Rotor 40 laßt sich somit eine passive Stabilisierung der Rotorlage in axialer Richtung und den Kipprichtungen erzielen
In vielen Fallen stehen jedoch dem technischen Einsatz der Magnetlagerung der aufwendige Systemaufbau und damit die hohen Herstellkosten im Wege Die durch die Erfindung zu losende Aufgabe besteht daher in der Vereinfachung des mechanischen Aufbaus der Maschinen- und Magnetlagereinheit unter Berücksichtigung der hierfür geeigneten elektronischen Ansteuerung
Die erfindungsgemaße Losung dieser Aufgabe geht aus dem unabhängigen Patentanspruch hervor Bevorzugte Ausfuhrungsvarianten sind durch die abhangigen Ansprüche definiert
Von besonderem Vorteil bei der erfindungsgemaßen Losung des Problems ist der wesentlich vereinfachte Stator- bzw Rotor- und Wicklungsaufbau der magnetgelagerten Maschine gegenüber bisher bekannten Losungen sowie die Einsparung von Leistungsstellem
Ausfuhrungsbeispiele der Erfindung sind nachstehend anhand der Zeichnungen erläutert Es zeigen in schematischer Darstellung
Fig 1 ein Ausfuhrungsbeispiel einer konventionellen magnetgelagerten elektrischen Maschine,
Fig 2 ein Ausfuhrungsbeispiel einer konventionellen magnetgelagerten elektrischen Maschine, bei der Maschine und Radialmagnetlager in einer magnetischen Statoreinheit integriert sind,
Fig 3 ein Ausfuhrungsbeispiel eines erfindungsgemassen magnetgelagerten elektrischen Antriebs,
Fig 4 das Ausfuhrungsbeispiel aus Fig 3 mit einer Einzeldarstellung der ersten Stromkomponente, die der Erzeugung eines Drehmoments dient (vierpoliges Feld), das Ausfuhrungsbeispiel des Antriebs aus Fig 3 mit einer Einzeldarstellung der zweiten Stromkomponente, die eine der beiden Stromkomponenten zur Erzeugung einer radial wirkenden Tragkraft bildet (zweipoliges Feld),
das Ausfuhrungsbeispiel des Antriebs aus Fig 3 mit einer Einzeldarstellung der dritten Stromkomponente, die die andere der beiden Stromkomponenten zur Erzeugung einer radial wirkenden Tragkraft bildet (zweipoliges Feld),
ein Ausfuhrungsbeispiel einer Bruckenschaltung zur Ansteuerung der Wicklungen des Antriebs gemäss Fig 3,
ein Ausfuhrungsbeispiel des Antriebs mit gesehnten konzentrierten Wicklungen sowie mit ausgeprägten Polen und Hilfspolen,
eine wicklungstechnische Variante eines Antriebs, welche drei Strange aufweist,
ein Ausfuhrungsbeispiel des erfindungsgemassen Antriebs mit unsymmetrischem Blechschnitt im Bereich der Wicklungspole,
ein Ausfuhrungsbeispiel eines Antriebs mit scheibenförmigem Rotor und passiver Stabilisierung in axialer Richtung und in den Kipprichtungen,
eine Darstellung der winkelabhangigen Kraftschwankungen bei nichtsinusformigen Statorstrombelagsverteilungen und nichtsinus- formiger Erregerfeldverteilung im Luftspalt, Fig 13 ein Ausfuhrungsbeispiel eines erfindungsgemassen Antriebs mit einem Hilfsmagneten zur Sicherstellung des Anlaufs bei einem Motorbetrieb mit Wechselfeld,
Fig 14 ein Ausfuhrungsbeispiel eines erfindungsgemassen Antriebs mit einseitig auf den Statorpolen angebrachten Kurzschlussringen,
Fig 15 zu Polwicklungen zusammengeschaltete Spulen,
Fig 16 eine Möglichkeit des gesteuerten Abwalzens des Rotors an den Statorpolen
und
Fig 17 ein Ausfuhrungsbeispiel eines erfindungsgemassen Antriebs mit einer speziellen Formgebung der Rotormagnete zur Erzielung einer sinusförmigen Erregerfeldverteilung im Luftspalt
Fig 3 zeigt eine Ausfuhrungsform einer integrierten Maschinen-Magnetlager- Einheit Hierbei werden nicht, wie bei der konventionellen Ausfuhrung gemäss Fig 2, zwei getrennte Wicklungssysteme mit unterschiedlichen
Polpaarzahlen in den Stator eingebracht, sondern die Funktionen der
Drehmoment- und Tragkraftbildung in einem Wicklungssystem integriert
Dieses Wicklungssystem setzt sich aus einzelnen am Umfang verteilten Polwicklungen 24,25,26,27 zusammen Dadurch, dass diese Polwicklungen, wie nachfolgend noch beschrieben, durch eigene Stromversorgungen gespeist werden, lassen sich, wie für die Drehmoment- und Tragkraftbildung erforderlich, im Luftspalt magnetische Felder mit unterschiedlichen
Polpaarzahlen realisieren Es sei hier auch erwähnt, dass eine solche Maschine abhangig von der Applikation sowohl als Motor als auch als Generator betrieben werden kann Als Ausfuhrungsbeispiel für die Funktionsbeschreibung wird eine Anordnung nach Fig 3 gewählt, deren Stator aus einem Blechschnitt 19 mit vier ausgeprägten Polen 20,21 ,22,23 und vier konzentrierten Polwicklungen 24,25,26,27 und deren Rotor aus einem vierpoligen Permanentmagnetrotor gebildet wird Die Wicklungsspulen eines Strangs sind im Gegensatz zur Ausfuhrung in Fig 2 nicht über mehrere Nuten verteilt Eine Sehnung zur Reduktion des Oberschwingungsgehaltes von Spannung und Strom ist in dem Blechschnitt 19 nicht vorgesehen, konnte aber durch Verkurzen der Polweiten 28 (siehe Fig 8) erfolgen Bei starker Sehnung ist es unter Umstanden für den Maschinenrundlauf gunstig, die durch Verkurzen der Polweite entstehende große Nutlucke 29 mit einem ferromagnetischen Hilfspol 86 (siehe Fig 8), der ohne Wicklung bleiben kann, weitgehend zu schließen Der Blechschnitt 19 ist beispielsweise zur besseren Kühlung in einem ihn umgebenden Aluminiumring bzw in einem ihn umgebenden Aluminiumzylinder eingefasst
Eine sinusförmige Flußverkettung kann auch über eine Verteilung von mehreren Spulen (dargestellt sind zwei) erreicht werden Im Unterschied zu den bisher bekannten Ausfuhrungen von magnetgelagerten Antrieben sind die Spulen 57,58 und 59,60 jedoch, wie z B in Fig 15 dargestellt, zu Polwicklungen 55 bzw 56 mit eigenem Elektronikanschluss 53a 53b (diese bilden zusammen den Anschluss 53) bzw 54a, 54b (diese bilden zusammen den Elektronikanschluss 54) zusammengeschaltet Die verteilten Wicklungsspulen können in Nuten eingelegt oder auch als eisenlose Luftspaltwicklung ähnlich den Glockenankermotoren realisiert werden Fig 15 zeigt exemplarisch zwie der insgesamt vier Polwicklungen nach Fig 3 in verteilter anstelle einer konzentrierten Ausfuhrung
Im Gegensatz zur Ausfuhrung in Fig 2 gibt es keine getrennte Momenten- und Tragwicklung Jede der vier Polwicklungen 24,25,26,27 ist sowohl für die Momentenbildung als auch für die Tragkraftbildung zustandig Die Realisierung beider Funktionen kann über eine entsprechende Stromspeisung mit drei in den Polwicklungen überlagerten Stromkomponenten erfolgen - erste Stromkomponente (Maschinenbetrieb) für die Erzeugung eines vierpohgen Wechselfeldes,
- zweite und dritte Stromkomponenten (Magnetlagerbetrieb) für die Erzeugung eines zweipoligen Drehfeldes
Fig 4, Fig 5 und Fig 6 zeigen diese Komponenten in Einzeldarstellung für einen beliebig gewählten Betriebszustand der magnetgelagerten Maschine Die Strombelage der acht Polwicklungsquerschnitte sind innerhalb einer Figur betragsmaßig gleich Ebenso sind die Stromrichtungen in den Einzelpolwicklungen inneihalb einer Figur zueinander festgelegt Bei Änderung des Vorzeichens der Stromkomponente ändert sich somit die Stromrichtung in allen Polwicklungsquerschnitten einer Figur Die Amplitude und das Vorzeichen jeder Stromkomponente ist frei und unabhängig von den anderen Stromkomponenten einstellbar Eine Variation der ersten Stromkomponente fuhrt daher, wie Fig 4 verdeutlicht, zur Einstellung der Amplitude und Richtung eines vierpohgen Wechselfeldes Dieses steht in Wechselwirkung mit dem vierpohgen Rotor und erzeugt ein Drehmoment
In Figur 5 ist die Richtung der zweiten Stromkomponente dargestellt Man erkennt, daß die Polwicklungsquerschnitte 24a und 27b sowie 25b und 26a sich innerhalb einer Nut gegenseitig aufheben Die verbleibenden Polwicklungsquerschnitte 24b und 25a sowie 26b und 27a wirken somit wie ein Strang einer zweipoligen Wicklung
Figur 6 zeigt die Richtung der dritten Stromkomponente 3 Die Verteilung des Strombelages erfolgt in der gleichen Art wie in Fig 5, jedoch um neunzig Grad gedreht Mit der zweiten und dritten Stromkomponente lasst sich somit ein zweipoliges Drehfeld aufbauen und die radiale Tragkraft in Betrag und Richtung durch Wahl der Amplitude und Phasenlage der beiden Stromkomponenten einstellen
Die Bestimmung der einzelnen Stromkomponenten erfolgt unter Beachtung der Sollgroßenvorgabe und der Ist-Werte für beispielsweise Rotorlage und Drehzahl, Rotordrehwinkel oder Drehmoment nach Auswertung der Sensorsignale für Rotorlage und Rotordrehwinkel mittels einer Analogschaltung oder einer schnellen Rechnereinheit Die Signale der Stromkomponenten werden polwicklungsbezogen überlagert, mittels einer Leistungselektronik verstärkt und den vier Polwicklungen 24,25,26,27 über getaktete Schalter oder analoge Leistungsverstarker zugeführt Eine mögliche Bruckenschaltung ist in Fig 7 angegeben Anstelle einer Stromeinpragung kann auch unter Berücksichtigung der Charakteristik der Regelstrecke eine Spannungseinpragung erfolgen
Fig 9 zeigt eine wicklungstechnischo Variante mit drei Strängen, bei der jeder Stromkomponente ein eigener Strang (Maschinenstrang 30a, 30b, 31 a, 31 b, 32a, 32b, 33a, 33b, erster Magnetlagerstrang 34a 34b, 35a, 35b, zweiter Magnetlagerstrang 36a, 36b, 37a, 37b) zugeordnet ist, wobei die Spulen eines Stranges seriell oder parallel verschaltet sein können Die Überlagerung findet also nicht wie in Fig 3 auf der Stromebene, sondern auf der Strombelags- bzw Feldebene statt Die Lage der einzelnen Strangspulen geht aus den Betrachtungen zu den Figuren 4 bis 6 hervor Die Strome der Strange l-IV (Strang I Polwicklung 24, Strang II Polwicklung 25, Strang III Polwicklung 26, Strang IV Polwicklung 27) sowie der Strange l'-lir (Strang I' Wicklungen 30-33, Strang II' Wicklungen 34-35 , Strang III' Wicklungen 36- 37) lassen sich ineinander überfuhren Es gelten für die gewählten Stromrichtungszeichen folgende Transformationsbeziehungen
lι - - In + im , >ιι = h - In - hu , u = h + ι - lιιι , hv = h + hi + hu
Die Wicklungsanordnung von Fig 9 ist in der Herstellung aufwendiger als die Wicklungsanordnung aus Fig 3, erfordert jedoch nur die elektrische Ansteuerung von drei anstelle von vier Strängen Welche Anordnung aus wirtschaftlicher Sicht gunstiger ist, ist von Fall zu Fall abzuwägen Von technischem Interesse ist unter Umstanden in der Anordnung aus Fig 3 die Möglichkeit die Gewichtung zwischen der ersten sowie der zweiten und der dritten Stromkomponenten frei zuordnen zu können So kann beispielsweise bei einer im Leerlauf befindlichen Maschine der gesamte zur Verfugung stehende Wicklungsquerschnitt nahezu zur Ganze zur Tragkraftbildung bzw bei einer tragkraftmassig unbelasteten Maschine nahezu der gesamte Wicklungsquerschnitt zur Drehmomentbildung herangezogen werden In einer Wicklungsanordnung nach Fig 9 ist eine solche freie Zuordnung nicht möglich, da beispielsweise bei Leerlauf der Maschine nur der Wicklungsquerschnitt der Tragkraftwicklung zur Verfugung steht
Die Rotorart der Maschine kann im Prinzip frei gewählt werden, insbesondere dann wenn der Maschinenbetrieb über ein Drehfeld anstelle eines Wechselfeldes erfolgt Verwendbar sind beispielsweise
Permanentmagnetrotoren, Kurzschlußkafigrotoren, Rotoren mit einer elektrisch hochleitfahigen Metallummantelung anstelle des Kurzschlußkäfigs oder Reluktanzrotoren mit winkelabhangigen Luftspaltanderungen
Bei nicht ausreichender Sehnung bzw Verteilung der Wicklungen und bei nicht sinusförmigen Erregerfeldverteilungen entstehen durch den Oberwellengehalt der Luftspaltfelder bei Bestromung der Wicklung nach Fig 5 oder Fig 6 bzw der Strange II' oder III' nach Fig 9 mit einer konstanten Stromamp tude bei Drehung des Rotors winkelabhangige radiale Kraftschwankungen 42, wie sie beispielsweise in Fig 12 dargestellt sind Diesem Effekt sollte, um ein gutes Betriebsverhalten zu erzielen, bei der Bestromung der Wicklungen Rechnung getragen werden
Eine annähernd sinusförmige Erregerfeldverteilung lasst sich bei Verwendung von Permanentmagnetrotoren 85 beispielsweise durch eine Formgebung der Permanentmagnete 82 mit einem winkelabhangigen Luftspalt zwischen dem Rotor und dem Stator 84 nach Fig 17 erzielen Gunstig wirkt sich hinsichtlich einer sinusförmigen Feldverteilung auch eine diametrale Magnetisierung der Permanentmagnete aus Mit 83 ist der ferromagnetische Ruckschluss des Rotors bezeichnet Aus Kostengrunden kann es jedoch von Vorteil sein, konzentrierte Wicklungen und radial oder diametral magnetisierte Permanentmagnete ohne besondere Formgebung einzusetzen
Da in der magnetgelagerten Maschine aus Fig 3 bzw Fig 9 für den Maschinenbetrieb nur ein Wechselfeld zur Verfugung steht, ist zum Zeitpunkt des Anlaufes gegebenenfalls ein Hilfsmoment zur Überwindung der Totzone bereitzustellen Dies kann beispielsweise durch einen unsymmetrischen Blechschnitt 38 im Bereich der Wicklungspole erfolgen (Fig 10) Ein weiterer Losungsvorschlag (Fig 13) sieht einen oder mehrere axial oder radial zum Rotor angebrachte Hilfsmagnete 43 vor, die beispielsweise den vierpohgen Permanentmagnetrotor 50 aufgrund ihrer Zugkraft beim Starten in eine gunstige Ausgangsposition 44 mit dem Winkel φ bringen In der Stellung 45 der Magnetpolgrenze wäre das Startmoment bei beliebig hohem Strom null Mit den Positionen 46,47,48 und 49 sind die Wicklungspole angedeutet Um die Zugkraft zu unterstutzen, können die Hilfsmagnete zusätzlich mit einem Eisenruckschluß versehen werden Eine Veränderung der Magnetpollage kann auch durch ein vom Magnetlager- teil gesteuertes Abwälzen des Rotors 66 an der Luftspaltstimseite der Statorpole 65 bewirkt werden (Fig 16) Infolge der unterschiedlichen Durchmesser ergibt sich beim Abwälzen eine wachsende Winkelverschiebung zwischen Magnet- und Statorpolen, sodaß der Rotor aus der Totzone, in der eine Drehmomententwicklung nicht möglich ist, herausgedreht werden kann Mit 67 ist die Mittelpunktsbewegung des Rotors wahrend des Abwalzens dargestellt Es kann erforderlich sein, am Umfang des Rotors und/oder Stators ein Mittel zur Verhinderung eines Gleitens zwischen Rotor und Stator wahrend der Abwalzbewegung vorzusehen (z B Verwendung von Werkstoffen mit hohen Reibwerten, Aufrauhen der Oberflachen, Verzahnung, etc )
Eine weiterer Losungsvorschlag ist in Fig 14 dargestellt Die Statorpole sind einseitig mit einem Kurzschlußring 52 versehen, sodaß sich aufgrund der Kurzschlußstrome anstelle des Wechselfeldes ein stark elliptisches Drehfeld im Luftspalt ergibt
In den Figuren 3, 4, 5, 6, 9, 10, 13, 14, 16 und 17 wurden jeweils magnetgelagerte Maschinen mit Innenlaufer dargestellt Es besteht auch die Möglichkeit, die magnetgelagerte Maschine in Außenlauferausfuhrung zu betreiben Hierzu ist der Rotor als Ring oder Glocke auszufuhren, die Statorpole zeigen nach außen
Die Figuren 3, 4, 5, 6, 9, 10, 13, 14, 16 und 17 sind auch bezüglich der Polpaarzahl für die Drehmoment- und Tragkraftbildung sowie bezüglich der Strangzahl als beispielhaft zu sehen Es lassen sich veränderte Polpaarzahlen realisieren, wobei zwischen der Polpaarzahl pM für den Maschinenbetrieb und der Polpaarzahl pML für den Magnetlagerbetrieb die Beziehung pM = PML + 1 erfüllt sein muß Durch Erweiterung der Strangzahl sowie der Anzahl Bruckenzweige in der Leistungselektronik laßt sich auch erfindungsgemass anstelle der Wechselfeldmaschine eine Drehfeldmaschine in den magnetgelagerten Antrieb integrieren

Claims

Patentanspruche
1 Magnetgelagerter elektrischer Antrieb, umfassend eine magnetgelagerte elektrische Maschine mit im Stator oder Rotor eingebrachten Wicklungen für die Drehmoment- und Tragkraftbildung und eine analoge oder digitale Elektronik zur Steuerung, Regelung, Überwachung und Speisung der magnetgelagerten Maschine, dadurch gekennzeichnet, daß die magnetgelagerte Maschine im Stator oder Rotor mit Wicklungen (24, 25, 26, 27) ausgestattet ist, die über eine entsprechende Speisung durch die Elektronik sowohl zur Erzeugung der Tragkraft als auch zur Erzeugung des Drehmomentes herangezogen werden
2 Elektrischer Antrieb nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß die Wicklungen als Polwicklungen (24, 25, 26, 27, 55, 56) mit eigenem Elektronikanschluß (53,54) ausgebildet sind, wobei die Elektronik den Polwicklungen jeweils einen Strom (79, 80, 81 , 82) zur Erzeugung eines Drehmomentes und zur Erzeugung einer Tragkraft zur Verfugung stellt
3 Elektrischer Antrieb nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß sich eine Polwicklung aus einer einzelnen (24,25,26,27) oder mehreren miteinander verschalteten Spulen (57, 58) zusammensetzt
4 Elektrischer Antrieb nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß zwei oder mehrere benachbarte Polwicklungen abhangig von der Bestromung der Polwicklungen magnetische Gegenpole (61 , 62), einen gemeinsamen magnetischen Pol (63, 64), oder durch die Überlagerung ein Magnetfeld ausbilden, das sowohl in einen gemeinsamen magnetischen Pol als auch in magnetische Gegenpole zerlegt werden kann
5 Elektrischer Antrieb nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß durch die Bestromung der Polwicklungen - über den Umfang des Stators oder Rotors betrachtet - überlagerte magnetische Felder mit unterschiedlichen Polpaarzahlen, insbesondere mit sich um eins unterscheidenden Polpaarzahlen, einstellbar sind
6 Elektrischer Antrieb nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Polwicklungen im Stator oder Rotor gemeinsam sowohl ein Drehfeld der Polpaarzahl pML erzeugen, dessen Amplitude und Phasenlage zur Regelung der Tragkraft bzw zur Regelung der Rotorposition über die Bestromung der Polwicklungen einstellbar ist, als auch überlagert hierzu ein Drehfeld oder ein Wechselfeld der Polpaarzahl P =PML±1 erzeugen, dessen Amplitude und Phasenlage - bei Wechselfeld dessen Amplitude - zur Steuerung oder Regelung des Drehmomentes, zur Steuerung oder Regelung der Rotordrehzahl oder der Rotorposition über die Bestromung der Polwicklungen einstellbar ist
7 Elektrischer Antrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß mit vier Polwicklungen, insbesondere mit vier konzentrierten Polwicklungen (24, 25, 26, 27), ein Drehfeld zur Tragkraftbildung und ein Wechselfeld zur Momentenbildung erzeugt wird, und daß für den sicheren Anlauf der magnetgelagerten Maschine gegebenenfalls eine Anlaufhilfe, insbesondere in der Gestalt eines unsymmetrischen Blechschnittes (38), eines oder mehrerer Hilfsmagnete (43) oder eines oder mehrerer Kurzschlußringe (52), verwendet wird, oder die gunstige Anlaufposition über eine entsprechende Ansteuerung der Polwicklungen durch Abrollen (67) des Rotors (66) auf der dem Luftspalt zugewandten Statorfläche (65) eingestellt wird.
8. Elektrischer Antrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Rotor oder Stator des elektrischen Antriebes mit
Permanentmagneten, mit einem Kurzschlußkäfig, mit einer elektrisch hochleitfahigen Metallummantelung oder einem Reluktanzschnitt bestückt ist.
9. Elektrischer Antrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der magnetisch wirksame Teil des Rotors und vorzugsweise auch des Stators Scheiben-, ring- oder glockenförmig mit gegenüber den radialen Abmessungen kleinen axialen Abmessungen ausgeführt ist, sodaß aufgrund der Kraftwirkung der magnetischen Luftspaltfelder eine für den Betrieb ausreichende, stabile passive magnetische Lagerung in axialer Richtung und den beiden Kipprichtungen erfolgt.
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