WO1999038228A1

WO1999038228A1 - Multi-primary radiator, down converter and multibeam antenna

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Publication number: WO1999038228A1
Application number: PCT/JP1998/003519
Authority: WO
Inventors: Katsuhiko Tokuda
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1998-01-22
Filing date: 1998-08-07
Publication date: 1999-07-29
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Description

明細書マルチ一次放射器、ダウンコンバータ及びマルチビームアンテナ技術分野

本発明は、衛星放送あるいは衛星通信で用いられるパラボラアンテナに関し、詳しくは、パラボラアンテナを構成する一次放射器及びダウンコンバータに関する。

背景技術

従来、複数の静止衛星からの電波を 1つのリフレクタで受信するパラボラアンテナは、デュアルビームアンテナあるいはマルチビ一ムアンテナ等と呼ばれ、静止軌道 hで 8度の経度差をなして位置する 2つの衛星からの電波を受信するものが主流となっている。

パラボラアンテナの一例としては、実開平 3— 1 0 7 8 1 0号公報等に提案されており、図 2 7はその構成を表す斜視図である。図 2 7において、デュアルビ —ルアンテナ 1 0 0は、複一次放射器を構成する一次放射器 1 0 2、 1 0 3と、リフレクタ 1 0 1と力所定の位置関係になるように支持アーム 1 0 4によって連結されて構成されており、リフレクタ 1 0 1によって反射される第 1の衛星、第 2の衛星からの電波を、それぞれ一次放射器 1 0 2、 1 0 3が受信する。このようなデュアルビームアンテナは、受信時において、一次放射器の軸心が水平になるように配置されている。

また、偏波方法としては、衛星放送では円偏波が用いられているのに対し、衛星通信では垂直及び水平の 2種類の直線偏波が用いられている。このため、通信衛星からの電波は、受信地点に依存する偏波角を有しており、この偏波角に対する調整が必要である。

この偏波角に対する調整については、実開平 6— 5 2 2 1 7号公報に示されているような方式が提案されている。図 2 8は、偏波角に対する調整の一例を表す斜視図である。図 2 8に示されるように、固定された一次放射器 1 1 1の軸心を中心にアーム 1 1 3を角度 0 bだけ回転させ、さらに、一次放射器 1 1 2を、その軸心を中心に角度 0 aだけ回転させて調整される。

図 2 9は、静止軌道上における 2衛星間の経度差が、 8度の場合と 4度の場合とにおける、アンテナ口径 Dと一次放射器間の間隔 Lとの関係を示している。図 2 9に示されるように、リフレクタ口径 Dと間隔 Lとはほぼ比例関係にあり、また経度差 4度の場合の方が経度差 8度の場合より一次放射器の最適配置間隔は小さい。

図³ 0はシングルビームアンテナにおける一次放射器の開口部の直径 dとアンテナ効率 7との関係を示している。図 3 0に示されるように開口直径 dが d opt の時、アンテナ効率は最大（r? = 77 ma_X) となる。これは、開口直径が小さいとリフレタタへの照射範囲が広がり、リフレクタからそのエネルギーがこぼれ落ちること、すなわちスピルオーバーを生じ、また、開口直径が大き過ぎると、照射範囲が狭くなりリフレクタエッジ付近は作用しなくなるためである。

従って、口径 D oのアンテナと最適な開口直径 d optを有する一次放射器を用いて、経度差 4度の 2つの衛星からの電波を受信するデュアルビ一ムァンテナを構成する場合、間隔 L oは d optより大きくなければならない。図 2 9に示されるように、より有効口径が小さいリフレクタ（口径 Ds) を用いて、デュアルビ一ムアンテナを構成する場合、間隔 Lが狭くなる（L = L s ) 。もし間隔 L sが d optより小さければ、必然的に開口直径 dは、最大効率 η maxを与える d optより小さくなつてしまうため、図 3 0に示されるように、アンテナ効率は著しく低下し（7) = 7} 0) 、所望の受信性能を得ることは困難となる。

上記従来の技術では、静止 |¾1上における経度差の小さい（例えば 4度） 2つの衛星からの電波を受信する場合、所望のアンテナ効率を得るためには、アンテナ口径を大きくすることによって 2つの一次放射器の最適間隔を広げるか、あるいは焦点距離の大きなリフレクタを用いることで、 f ZD比（有効口径 Dに対する焦点距離 f との比）を極端に大きくする等の工夫が必要となる。

しかしながら、前者では全体の重量及びコス卜が過大で一般家庭用としては不適切であり、後者では一次放射器の配置をリフレタタから遠ざけることになるため、一次放射器からリフレクタのエッジを見渡す角度が小さくなつて、スピルォ一バーが増大し、アンテナ効率を著しく低下させることになる。発明の開示

上記を解決するために、本発明の複一次放射器は、例えば有効口径が 4 5 c m径の小口径パラボラリフレクタを用いて、例えは ^度差が 4度である 2つの衛星からの電波を受信するために、 2つの一次放射器を融合一体化させた構造を有する。

本発明の複一次放射器は、 2つの一次放射器の開口部が互いに內側を向くような構造を有するので、複一次放射器の融合部中心点がリフレクタの焦点付近に位置するようにデュアルビームアンテナを構成した場合のデフォーカスにより減少した照射面積を補正する。

本発明のダウンコンバータは、垂直照射軸を中心に、全体を回転させることができるため、偏波角に対する 2つの一次放射器のチルト角調整を一度に行うことができる _π

本発明のダウンコンバータによれば、偏波角調整のための初期シフト角を、受信地域の経度範囲におけるほぼ中心経度上の地点に適合させることで、受信地域全体で初期シフト角調整をほぼ最適にすることができる。このため、受信地点ごとに初期シフト角を調節する必要がなくなり、ダウンコンバータの大量生産を可能とする。

また、本発明のダウンコンバータは、複一次放射器と、受信した電波を増幅し周波数変換を行う変換回路をその内部に備える筐体とがー体成形される構造を有するので、金型を用いた射出成形等の容易な方法によって製造でき、製造上のコストダウンを図ることができる。

図面の簡単な説明

図 1は、本発明の第 1の実施形態による複一次放射器の正面図である。

図 2は、本発明の第 1の実施形態による複一次放射器の断面図である。

図 3は、本発明の第 2の実施形態による複一次放射器の正面図である。

図 4は、本発明の第 2の実職形態による複一次放射器の断面図である。

図 5は、本発明の第 2の実施形態による複一次放射器の正面図である。

図 6は、木発明の第 2の実施形態による複一次放射器の断面図である。

図 7は、本発明の第 2の実施形態による複一次放射器の正面図である。図 8は、本発明の第 2の実施形態による複ー次放射器の断面図である。

図 9は、本発明の第 3の実施形態による複一次放射器の断面図である。

図 1 0は、本発明の第 3の実施形態による複一次放射器の断面図である。

図 1 1.は、本発明の第 3の実施形態による複一次放射器の断面図である。

図 1 2は、本発明の第 4の実施形態による複一次放射器の正面図である。

図 1 ³は、本発明の第 4の実施形態による複一次放射器の断面図である。

図 1 4は、本発明の第 4の実施形態による複一次放射器の正面図である。

図 1 5は、本発明の第 4の実施形態による複一次放射器の断面図である。

図 1 6は、本発明のデュアルビームアンテナの斜視図である。

図 1 7は、本発明のダウンコンバータの斜視図である。

図 1 8は、本発明のダウンコンバータの正面図である。

図 1 9は、本発明のダウンコンバータの設置方向を示す図である。

図 2 0は、本発明のデュアルビームアンテナの設置方向を示す図である。

図 2 1は、本発明の第 5の実施形態によるダウンコンバータの正面図である。図 2 2は、チルト角 Θとアンテナ利得 Gとの関係を示すグラフである。

図 2 3は、本発明の第 6の実施形態によるダウンコンバータの正面図である。図 2 4は、本発明の第 7の実施形態によるダウンコンバータの正面図である。図 2 5は、初期シフト角を最適値に設定した場合の偏波調整誤差を示すグラフである。

図 2 6は、本発明の第 8の実施形態によるダウンコンバータの断面図である。図 2 7は、従来のパラボラアンテナの斜視図である。

¾ 2 8は、従来の複一次放射器の斜視図である。

図 2 9は、アンテナ口径 Dと一次放射器の間隔 Lとの関係を示すグラフである。図 3 0は、一次放射器の開口直径 dとァンテナ効率 7)との関係を示すダラフである。

発明を実施するための最良の形態

(実施の形態 1 )

以下、本発明の実施形態による複一次放射器について図面を用いて説明する。図 1、図 2は、それぞれ本発明の第 1の実施形態による複一次放射器の正面図及ぴ断面図である。図 1、図 2に示されるように、複一次放射器 1 0 aは、一次放射器 1、 2から構成される。一次放射器 1は、フィードホーン 6と円形導波管 3 と力ら構成され、一次器 2は、フィードホーン 7と円形導波管 4とから構成される。フィードホーン 6とフィードホーン 7とは、いずれも一次器の開口部の外周にテーパ状の形状で設けられ、融合部 5において、それぞれの一部分が切除され結合する。

以下、導波管の開口部側の端面を一次放射器の開口面と呼ぶ。 2つの開口部の中心点を結んだ線分の中点、すなわち融合部における中心点を融合部中心点と呼び、 2つの開口部の中心点を結んだ線分の垂直二等分線 8を融合部中心線と呼ぶ。本実施形態においては、図 2に示されるように、一次放射器 1の開口面と一次 ¾lt器 2の開口面とは、同一平面上に形成される。また、融合部中心点を通り、 2つの一次放射器の軸心と TOな直線 9を、複一次放射器 1 0 aの垂直照射軸と定義する。

(実施の形態 2 )

図³、図 4は、それぞれ本発明の第 2の実施形態による複一次放射器の正面図及び断面図である。本実施形態による複一次放射器 1 0 bは、第 1の実施形態による複一次放射器 1 0 aと同様、フィ一ドホーンと円形導波管とを有し、さらに、フィードホーン 1 1及びフィードホーン 1 2の外周に所定の幅及さを有する環状溝であるコルゲート 1 3を有する。コルゲート 1 3も、フィードホーン 1 1、 1 2が結合する融合部付近において、同様に結合する。このコルゲートにより、融合部におけるフィードホーンの欠落による影響を軽減し、アンテナ効率、アンテナ指向性、両衛星を見渡す角度であるビーム分離度等の性能を向上させることができる。

図 5の正面図、図 6の断面図に示される複一次放射器 1 0 cは、複一次放射器 1 0 bと同様、フィードホーンと円形導波管とコルゲートとを有する力本実施形態の場合、フィードホーン 1 8、 1 9は結合せず、融合部 1 6においてコルゲ —ト 1 7だけが結合している。

このような構成の複一次簾器は、有効口径が 4 5 c m程度のパラボラリフレクタを用いて、 8度の差をなして位置する 2つの衛星からの電波を受信する 9/38228

ために使用される。

図 7、図 8は、それぞ;^一次放射器 1 0 dの正面図、断面図である。図 7、図 8に示されるように、リフレクタ口径によっては、融合部 2 1において 2つのフィ一ドホーンが接する構成も考えられる。

(実施の形態 3 )

図 9は、本発明の第 3の実施形態による複一次放射器 3 0 aの断面図である。図 9に示されるように、複一次放射器 3 0 aは、第 2の実施形態による複一次放射器 1 0 bと同様の構成要件から構成される。複ー次放射器 1 0 bと異なる点は、一次放射器 2 6の開口面の中心を通り、この開口面に垂直な導波管軸 3 1と、一次放射器 2 7の開口面の中心を通り、この開口面に垂直な導波管軸 3 2と力図 9に示されるように所定の角度をなすことである。すなわち、導波管軸 3 1、 3 2は交点（不図示）を持つ。

本実施形態においては、上記交点と融合部中心点とを結ぶ Ei^ 2 9力複一次放射器 3 0 aの垂直照射軸となる。導波管軸 3 1と垂直照射軸 2 9とのなす角度、導波管軸 3 2と垂直照射軸 2 9とのなす角度は、どちらも αである。

図 1 0に示される複一次放射器 3 0 bは、複一次放射器 1 0 cにおいて 2つの導波管軸が交点を持つように 2つの一次放射器を形成した例であり、融合部 3 3 においてコルゲートのみが結合している。図 1 1に示される複一次放射器 3 0 c は、複一次放射器 1 0 dにおいて 2つの導波管軸が交点を持つように 2つの一次放射器を形成した例であり、融合部 3 4においてフィードホーンが結合している。本実施形態の複一次放射器によれば、 2つの一次放射器の開口部が互いに内側を向くような構造を有するため、良好な受信性能が得られる。

(実施の形態 4 )

図 1 2、図 1 3は、それぞれ本発明の第 4の実施形態による複一次放射器の正面図及び断面図である。図 1 3に示されるように、複一次放射器 5 0 aにおいて、フィードホーン 4 1及ぴ 4 2とコルゲート 4 6と融合部 4 5とは、図 9に示される複一次放射器 3 0 aの場合と同様の形状を有する。複一次器³ 0 aと異なる点は、互いに平行な導波管軸 4 3、 4 4の代わりに、開口面に垂直な直線 4 7、 4 8が交点を持つことである。図 1 0及び図 1 1に示される複一次放射器の導波管についても、本実施形態と同様の構造とすることが考えられる。

図 1 4、図 1 5は、それぞれ本実施形態における変形例である複一次放射器 5 0 bを示す正面図及ぴ断面図である。複一次 ¾t t器 5 0 bにおいては、複一次放射器 5 0 aの融合部 4 5における 2つのフィードホーンの欠落部分を補うため、所定の厚み及び高さを有する仕切部材 5 3が融合部に設けられている。仕切部材 5 3は、フィードホーンの形状と同様にテーパ状構造を有する。

本実施形態によれば、フィードホーンの欠落部分を仕切部材 5 3により補うことにより、 2つの衛星からの電波におけるアイソレーション性能を向上させることができる。これにより、水平偏波された電波の入射時におけるアンテナ指向性の低下を防ぐことができる。

また、本実施の形態の場合、複一次放射器は、 ίϊな 2つの導波管を備えているので、金型を用いた射出成形等の簡易な方法を用いて実現できる。

なお、上記実施形態における複一次放射器はすべて、 2つの衛星からの電波を受信するためのものである。同様にして、衛星の数に等しい数の一次放射器が、それらの開口部の中心が一 SD¾上に並ぶように結合して構成されるマルチ一次放射器を用いれば、 3つ以上の衛星からの電波を受信することができる。

(実施の形態 5 )

以下、本発明の実施形態によるダウンコンバータ及ぴデュァルビームァンテナについて図面を用いて説明する。図 1 6は、上記複一次放射器を備えたダウンコンバータ及びデュアルビームアンテナの構成を示す斜視図である。図 1 6に示されるように、デュアルビームアンテナ 7 0は、パラボラリブレクタ 6 1と支持マスト 6 2と支持アーム 6 3とダウンコンバータ 8 0とから構成される。衛星 6 6、 6 7からの電波は、リフレクタ 6 1で反射され、ダウンコンパータ 8 0で受信される。また、図 1 6に示される座標軸の内、 Y軸は錯直方向、 X軸と Z軸とはそれぞれ、地表面におけるデュアルビームアンテナ 7 0の横方向、正面方向を表す。

ダウンコンバータ 8 0の概観を図 1 7に示す。ダウンコンバータは、衛星からの電波を複一次器によつて受信し、受信した電波に対して増幅及び周波数変換を行う。図 1 7に示されるように、ダウンコンバータ 8 0は、複一次放射器 5 0 bと同じ構成を有する複一次放射器 7 2と、増幅及ぴ周波数変換を行う変換回路をその内部に備える筐体 7 3と、ダウンコンバータ 8 0の出力端子である F型コネクタ 7 4と、支持アーム 6 3の先端に取り付けられ、複一次腿器 7 2を支持アーム 6 3に固定させるホールド部材 6 4とから構成される。

複一次放射器 7 2と筐体 7 3とは一体成形されるので、金型を用いた射出成形等の容易な方法によって製造でき、製造上のコストダウンを図ることができる。図 1 8は、ダウンコンバータ 8 0の正面図である。図 1 8において、支持ァーム 6 3は、ホールド部材 6 4の構造により、融合部中心点 7 1 (正確には、融合部中心点 7 1を通る垂直照射軸）を中心として自在に回転させることができる。融合部中心線 8 8と支持アーム 6 3とのなす角 Θは、図 1 6に示されるように、ダウンコンバータ 8 0が傾く角度を意味する。以後、この角度をダウンコンバータのチルト角と呼ぶ。

なお、ダウンコンバータ 8 0は、融合部中心点 7 1、すわわち、複一次放射器 7 2の開口面の中心がリフレクタ 6 1の焦点付近に位置する。

このように複一次放射器を設置したデュアルビームアンテナにおいては、 2つの開口部の中心は実際にはリフレクタの焦点から少し離れるため、いわゆるデフオーカスの状態を生じてしまう。この問題を解決するため、複ー 7欠放射器 7 2は、 2つの一次放射器の開口部が互いに内側を向くような構造を有することで、デフオーカスにより減少した照射面積を補正している。

図 1 9、図 2 0は、ダウンコンバータ 8 0及ぴデュアルビームアンテナ 7 0が、衛星に対してどのような方向に設置されるかを示す図である。図 1 9において、ダウンコンバータ 8 0は、図示されないリフレクタ 6 1に対して複一次放射器 7 2の開口部を向けて設置される。静【ト Jftil 6 9 hに位置する衛星 6 6、 6 7からの電波の、受信地点における偏波角をそれぞれ Φ 1、 Φ 2とする。また図 2 0に示されるように、リフレクタ 6 1は仮想衛星 6 8の方向に向けられる。

以下に、本実施形態における、 2つの衛星からの電波の有する偏波角に対するチルト角 Θの調整方法について説明する。まず、静止軌道 6 9上に偏波角 Φ 0を有する電波を言する仮想衛星 6 8を考える。衛星の静止軌道の雜は、地球 (正確には赤道）の半径に比較して非常に大きいため、仮想偏波角 Φ 0は、 φ 1 と 0 2の平均、すなわち、衛星 6 6と衛星 6 7とを結んだ amと X軸にる角度にほぼ等しい。本実施形態においては、チルト角 Θが仮想偏波角 φ 0と等しくなるようにダウンコンバータ 8 0を設置する。

図 2 1は、図 1 8、 1 9と同様にチノレト角 0を有するダウンコンバータ 8 0 a の正面図である。図 2 1において、円形導波管の出力側に位置する筐体 7 3内の変換回路上に形成された給電素子 8 l a、 8 1 b、 8 2 a、 8 2 bの様子が示されている。これら 4つの給電素子は、マイクロストリップ線路で構成され、所定の長さと幅とを有している。

図 2 1に示されるように、給電素子 8 1 a、 8 2 aは、 2つの開口部の中心を結ぶ直線 8 9上に形成され、給電素子 8 1 b、 8 2 bは、 2つの開口部の中心を通り開口部中心線 8 9に垂直な ¾J 8 6、 8 7上に、それぞれ形成される。すなわち、給電素子 8 1 a、 8 1 bは互いに直角をなし、給電素子 8 2 a、 8 2 bは互いに直角をなす。全体として、 4つの給電素子は、融合部中心線 8 8について線対称の位置に形成される。

以上のように本実施形態によれば、ダウンコンバータ 8 0 aは、 2つの一次放射器及ぴ筐体が一体成形され、複一次放射器の垂直照射軸を中心に回転させることができるため、チルト角の調整を簡単に行うことができる。

衛星から送信される電波において、あらかじめ受信地域での偏波角調整用のチルト角 Θを小さくするための工夫がなされる場合がある。この工夫とは、スラント角と呼ばれる所定の偏波角を、あらかじめ送信する電波にオフセットとして付力 Uする方法である。この場合、偏波角 φ 1または 0 2にスラント角を加算し仮想偏波角を算出する。

なお、衛星の数に等しい数の一次放射器で構成されるマルチ一次放射器を用レヽれば、 3つ以上の衛星からの電波を受信するマルチビームアンテナを構成することができる。また、給電素子対は、垂直偏波用の給電素子と水平編波用の給電素子とを備えておればよく、 3つ以上の給電素子を用いても構成できる。

(実施の形態 6 )

図 2 2は、チルト角 0とアンテナ利得 Gとの関係を示すグラフである。上述したように、偏波角調整をコンバータのチルト角 0により行う場合、チルト角 Θが大き過ぎると、アンテナ利得 Gが著しく低下する。

その問題を解決するために、図 2 3に示されるダウンコンバータ 8 0 bのように、チルト角 Θを 0度とし、そのかわり、 2つの給電素子対（8 1 cと 8 1 d、 8 2 cと 8 2 d ) をそれぞれの開口部の中心について角度 Θだけ回転させた位置に形成する。

以上のように本実施形態によれば、アンテナ利得を損なわず、力つ偏波角に対する調整を行うことができる。

(実施の形態 7 )

図 2 4は、ダウンコンバータ 8 0 cの正面図である。図 2 4において、給電素子対（8 1 e、 8 1 f ) は、互いに直角をなしながら直線 8 6に対して初期シフト角 2だけ反時計回りに回転させた状態で形成され、給電素子対（8 2 e、 8 2 f ) は、直角をなしながら直線 8 7に対して初期シフト角厶 0 1だけ時計回りに回転させた状態で形成される。これらの初期シフト角は、チルト角と同様、電波の受信可能な地域、または、対象として考える受信地域における経度範囲の中心経度の地点（例えば日本では静岡）に基づいて決定される。通常の場合、 Δ 0 1と Δ 0 2とは等しくなる力言される電波がスラント角を有する場合、初期シフト角厶 0 1または Δ 2は、そのスラント角を加算した角度となる。図 2 5は、衛星 6 6を J C S A T— 3号（東経 1 2 8度）、衛星 6 7を J C S A T— 4号（東経 1 2 4度）とし、初期シフト角 1、厶 φ 2を 3本国内における最適な値に設定した場合の偏波調差を示すグラフである。

図 2 5に示されるように、釧路と鹿児島とをそれぞれ受信地域の最東端、最西端と考えると、静岡がほぼ経度範囲の中心経度上に位置する。従って、初期シフト角厶 0 1、厶 φ 2は、静岡における偏波角 Φ 1、 d> 2及び仮想偏波角 0 0を用いて、それぞれ 1 = ø 0— φ 1、 Δ φ 2 = 0 2— ø 0力ら算出される。本実施形態によれば、初期シフト角は約 2 . 5度となる。このようにして、日本各地での衛星 6 6およ！ ^星 6 7に対する偏波調 ¾m差 ø 0— 0 1—△ 0 1、 φ θ - φ 2を、それぞれ ± 1度以内に収めることができる。

本実施形態によれば、偏波角調整のための初期シフト角を、受信地域の経度範囲における中心経度上の地点に適合させることで、受信地域全体で初期シフト角調整をほぼ最適にすることができる。このため、受信地点ごとに初期シフト角を調節する必要がなくなり、ダウンコンバータの大量生産を可能とする。

また、ダウンコンバータ 8◦ cは、複一次放射器の垂直照射軸を中心に回転させることができるため、チルト角の調整を簡単に行うことができる。

(実施の形態 8 )

図 2 6は、ダウンコンバータ 9 8の断面図である。図 2 6において、ダウンコンバータ 9 8は、複一次放射器 3 0 aと同様の開口部を有する複一次放射器 9 7 と、変換回路が形成されるプリント基板 9 6とから構成される。給電素子 9 5はプリント基板 9 6上に形成され、プリント基板 9 6は複一次放射器 9 7の出力側に取り付けられる。なお、複一次放射器 9 7が複一次放射器 3 0 aと異なる点は、導波管が実質的に設けられないことである。 9 3は開口面の垂線である。図 2 6に示されるように、複一次放射器 9 7の開口部は、 ίί)^ 9 3と垂直照射軸 9 4とが角度 αをなすように形成され、その結果、開口面とプリント基板 9 6 とが角度 αをなす。プリント基板 9 6は、垂直照射軸 9 4と直角に取り付けられる。

本実施形態における特徴は、図 2 6に示されるように、給電素子 9 6の長さが、開口面と平行に形成された場合の給電素子の長さ Lを g¾ 9 3に沿つてプリント基板上へ投影した長さ LZ C O S Q:となることである。

本実施形態によれば、電波の照射面積を低下させることなく導波管を賓略することができ、ダウンコンバータをさらに小型化できる。

産業卜-の利用の可能件

本発明によれば、垂直偏波及び水平偏波を同時に受信できるパラボラアンテナを、アンテナ効率を維持しつつ小型軽量化することができる。これにより、例えば有効口径が 4 5 c m径の小口径リフレクタを有する高性能な一般家庭用パラボラアンテナが実現できる。このパラボラアンテナを用いれば、例えば日本においては、 J C S A T— 3号（東経 1 2 8度）と J C S A T— 4号（東経 1 2 4度）とからの電波を受信することができる。

Claims

請求の範囲

1 . 少なくとも 2つの衛星からの電波を受信するマルチ一次放射器であり、少なくとも第 1の一次放射器と前記第 1の一次放射器に «する第 2の一次放射器とを具備するマルチ一次放射器において、前記第 1の一次放射器に設けられた第 1 の開口部の外周と、前記第 2の一次放射器に設けられた第 2の開口部の外周とが融合部において結合することを特徴とするマルチ一次放射器。

2 - 前記第 1の開口部には第 1のフィードホーンが設けられ、前記第 2の開口部のには第 2のフィードホーンが設けられたことを特徴とする請求項 1記載のマルチ一次放射器。

3 . ft&f己第 1の開口部の外周と前記第 1のフィードホーンとの間に第 1のコルゲ一トが設けられ、前記第 2器の開口部の外周と前記第 2のフィードホーンとの間に第 2のコルゲー卜が設けられることを特徴とする請求項 2記載のマルチ一次放射器。

4 . 前記第 1のコルゲ一トと前記第 2のコルゲートとが fttff己融合部にぉレ、て結合することを特徴とする請求項 3記載のマルチ一次放射器。

5 · 前記第 1のフィードホーンと前記第 2のフィードホーンとが連結する前 IBB* 合部に仕切部材が設けられたことを特徴とする請求項 2記載のマルチ一次放射器。

6 . 前記第 1の開口部の中心を通り前記第 1の一 7火放射器の開口面に垂直な軸と、前記第 2の開口部の中心を通り前記第 2の一次放射器の開口面に垂直な軸とが、交点を有することを特徴とする請求項 1記載のマルチ一次放射器。

7 . 前記第 1の一次] ¾|†器に設けられた第 1の導波管の軸心と、前記第 2の一次放射器に設けられた第 2の導波管の軸心とが平行であることを,とする請求項 6記載のマルチ一次放射器。

8 . 請求項 1記載のマルチ一次放射器と、給電素子が形成される変換回路とを具備することを特徴とするダウンコンバータ。

9 . 各々の一次放射器に対して、少なくとも 2つの前記給電素子から構成される給電素子対が前記変換冋路上に形成され、前記給電素子対を構成する前記給電素子の内、少なくとも 2つの前記給電素子のなす角が直角であることを特徴とする請求項 8記載のダウンコンバータ。

1 0 . 前言電素子対を構成するいずれかの給電素子と、融合部中心線とのなす角度が、所定角度であることを特徴とする請求項 9記載のダウンコンバータ。

1 1 . 前記所定角度が、所定経度上の地点における仮想偏波角に大略等しいことを特徴とする請求項 1 0記載のダウンコンバータ。

1 2 . 前記所定角度が、所定 i¾S上の地点における、いずれかの前記衛星からの電波の偏波角と仮想偏波角との差に等しいことを特徴とする請求項 1 0記載のダゥンコンノータ。

1 3 . 前記所定 i¾¾は、所定の経度範囲内の大略中心経度であることを特徴とする請求項 1 1または 1 2記載のダウンコンバータ。

1 . 前記所定角度は、前記電波の有するスラント角を用いて算出された角度であることを特徴とする請求項 1 1または 1 2記載のコンバータ。

1 5 . 請求項 6記載のマルチ一次放射器と、給電素子が形成される変換回路とを具備するダウンコンバータであり、前記給電素子は、前記第 1または第 2の一次放射器の開口面と平行に形成された場合の給電素子が前記開口面の垂線に沿って前記変換回路上に投影されることにより得られる長さを有することを特徴とするダウンコンノータ。

1 6 . 少なくとも、前記変換回路が內部に設けられた筐体と itlSマルチ一次放射器とがー体成形されることを特徴とする請求項 8記載のダウンコンバータ

1 7 . 請求項 8記載のダウンコンバータと、 IS電波を反射するリフレクタと、 iiriaダウンコンバータと前記リフレクタとを連結する支持アームとを具備することを特徴とするマルチビ一ムアンテナ。

1 8 . ήίίΙΒダウンコンバータのチルト角が可変であることを特徴とする請求項 1 7記載のマルチビームアンテナ。

1 9 . ήί Β支持アームと前記ダウンコンバータとを連結させ、垂直照射軸を中心として前記ダウンコンバータのチル卜角を可変とするホールド部材を具備することを特徴とする請求項 1 8記載のマルチビームアンテナ。