WO1999060418A1 - Procede de detection d'objets mobiles par sonar actif - Google Patents
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- WO1999060418A1 WO1999060418A1 PCT/FR1999/001091 FR9901091W WO9960418A1 WO 1999060418 A1 WO1999060418 A1 WO 1999060418A1 FR 9901091 W FR9901091 W FR 9901091W WO 9960418 A1 WO9960418 A1 WO 9960418A1
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- G01S13/526—Discriminating between fixed and moving objects or between objects moving at different speeds using transmissions of interrupted pulse modulated waves based upon the phase or frequency shift resulting from movement of objects, with reference to the transmitted signals, e.g. coherent MTi performing filtering on the whole spectrum without loss of range information, e.g. using delay line cancellers or comb filters
- G01S13/528—Discriminating between fixed and moving objects or between objects moving at different speeds using transmissions of interrupted pulse modulated waves based upon the phase or frequency shift resulting from movement of objects, with reference to the transmitted signals, e.g. coherent MTi performing filtering on the whole spectrum without loss of range information, e.g. using delay line cancellers or comb filters with elimination of blind speeds
Definitions
- the present invention relates to methods of detecting mobile underwater objects using an active sonar, comprising a directional antenna, using the Doppler effect attached to the relative movement of the object and the sonar and forming directional channels from the signals from the antenna transducers.
- the emission consists of a pulse of pure frequency f 0 of duration T, amplitude weighted to lower the level of the secondary lobes of the spectrum emitted in order to obtain good spectral rejection.
- the spectral width of such a pulse is then approximately 4 / T for a weighting in cos 2 .
- FIG. 1 shows the value of the frequency f of the signal received as a function of the cosine of the angle ⁇ between the speed vector of the sonar carrier and the direction of a point in space in the plane of the deposit.
- the carrier being driven by a uniform speed V and the transmitted frequency being f 0 , it is known that the received frequency is given by
- the area marked A corresponds to the reverberation case indicated above.
- the reverberated signal is received in the main reception lobe 103. It is eliminated neither by the directivity nor by the Doppler filtering.
- the zones denoted B correspond to the case where the spectrum of the reverberated signal and that of the copy overlap in front of the secondary lobes 104 of the reception channel. There are then two contributions to the detected reverberation intensity. The first is that of the diffusers in the main lobe of the reception channel, but at frequencies different from the target. These diffusers are rejected by spectral analysis. Since the latter can reach 40 to 50 dB in sonar, this contribution can be overlooked.
- the second contribution corresponds to diffusers at the same frequency as the target, but attenuated by the secondary lobes of the directivity diagram. In the case of the figure, it is the intersection 105 of the lines 101 and 102 and the secondary lobe 106.
- the zones denoted C correspond to the case where there is no broadcaster at the frequency of the reception channel. In this case the performance is generally very good, but it only corresponds to a limited number of potential targets.
- the invention proposes a method for detecting moving objects by an active sonar in motion animated at a speed V, in which one transmits a signal of duration T which is reverberated by the transmission medium by presenting a spread of spectrum due to the natural speed of the sonar and one processes this reverberated signal by correlation with a set of copies of the emission signal shifted by frequency to correspond to the set of Doppler shifts likely to affect the reverberated signal, mainly characterized in that the transmitted signal is coded in wide band to present a spectrum having a comb structure of lines at successive frequencies f, of which l separating two successive lines f, and f
- a is an integer between 1 and 2.
- the coded signal is formed of N pulses which each occupy a frequency band B centered on a frequency f 0 ; N being greater than or equal to: x ⁇ 4VT f ⁇ r B)
- the emission signal further comprises two pulses at pure frequencies f m and f M intended to allow detection of rapidly moving objects whose echoes are located both in distance and in proximity beyond the frequency band occupied by the reverberated signal; these frequencies being given by the relations:
- the frequencies f m and f M are chosen to satisfy in in addition to relationships:
- ⁇ corresponds to the smallest interval separating the arithmetic sequence of reason p / q from the sequence of integers.
- a towed linear acoustic antenna is used to receive the reverberated signals.
- FIG. 4 a diagram similar to that of Figure 2, of the N signals transmitted in accordance with the invention.
- the invention proposes using signals coded according to codes, the spectrum of which has a so-called comb-line structure.
- Such a structure can be obtained by emitting a periodic broadband signal, or by direct synthesis in the spectral domain.
- the code transmitted consists of N "sub codes” weighted in cos 2 or "elementary patterns" broadband (FM.BPSK or other) identical, each of duration T / N, the whole sequence being weighted in amplitude over time T.
- Its spectrum, represented according to a frequency / direction diagram as in FIG. 1, will then have the appearance represented in FIG. 2.
- a comb of lines 201 is observed, each of width 4 / T (between the first zeros), spaced N / T, and having a strong spectral rejection between the lines.
- the set of lines covers a bandwidth B.
- the ratio of the reverberated intensity to the energy emitted is approximately equal to:
- V c radial speed of the target
- ⁇ 0 angular interval of overlap of the spectra. This formula is valid when V c ax > 2 V, which in practice is almost always the case.
- the invention therefore proposes to use a wide band comb code adapted to the speed of the wearer, regardless of the speed of the target.
- This broadband code of duration T and of bandwidth B, is such that the spacing between each line of its spectrum is equal to the frequency shoring of the reverberation associated with the line originating solely from the speed V of the carrier , as shown in FIG. 3, where the width of the pulses 301 has been exaggerated with respect to the interval 300 of variation of the copy. For 2 adjacent lines, this condition is written:
- FIG. 4 The diagram of the direction cos ⁇ as a function of the frequency under these conditions is represented in FIG. 4. It is noted that a single direction of reverberation 306 contributes to the interspectrum.
- the wide band code used is composed of N pulses each having a band of width B centered on the frequency f 0 .
- this condition corresponds to carrier speeds verifying the condition:
- i varies from 1 to a maximum value given by:
- reception processing of this broadband code can be done in a conventional manner by correlation with copies which correspond to all the possible "Doppler targets".
- the invention proposes, in a preferred embodiment, to use two conventional FP codes 401 and 411, each with the same energy as the broadband code, the frequencies of which are located symmetrically with respect to the spectrum of the broadband code.
- the frequencies f m and f M of these two codes are determined so as to ensure detection of the target, by one of the two codes, as soon as it is in zone C.
- these blind speeds correspond in all cases, taking into account the frequency spacing chosen for the broadband code, to targets in zone C (the worst cases correspond to a target coming from the rear with a radial speed of 2V , or a target coming from the front with a radial speed of -2V). It is therefore possible according to the invention to treat them with FP codes.
- the performances in zone C are then those of the FP mode, on the condition that the spectra of the different codes are sufficiently disjoint to be able to neglect mutual interactions.
- the different lines occupy the positions kN / T where k is an integer, and for certain elementary reasons (FM code for example), the decrease in the level of these lines is rather slow, so that the reverberation induced by the emission of the broadband code in the FP copy can be annoying.
- the spectrum of the FP copy intercepts one of the lines of the spectrum of the reverberation associated with the broadband code opposite the main lobe of the channel pointed at the target. This corresponds to a condition given by the formula:
- the 2 conditions (13) and (14) can occur simultaneously, which does not then ensure detection of the target by one of the 2 FP codes in zone C.
- the frequency values can be fixed at
- ⁇ ⁇ -, where ⁇ corresponds to the smallest interval separating the arithmetic sequence of reason p / q from the sequence of integers.
- the invention however still works, but with degraded performance, when only one of these 2 pure frequencies is used.
- a sonar with linear towed antenna was produced, the bandwidth available for transmission
- Each pulse of the broadband code therefore has a band equal to 480 Hz.
- T e T copies are generated by performing a Doppler shift of the broadband code transmitted with the Doppler parameters corresponding to the 2N / T interval.
- V for other speeds V , such as:
- the copies are generated by Doppler shift of the frequencies f m and f M with the corresponding Doppler parameters.
- the adapted filtering of the received signal is carried out simultaneously with all the copies thus generated and the normalization and detection processes known from the prior art are applied.
- the broadband code can be synthesized directly using the following formula:
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Abstract
L'invention concerne les procédés qui permettent de détecter les objets mobiles à l'aide d'un sonar actif fonctionnant par effet Doppler. Elle consiste à utiliser comme signal d'émission une rafale de N impulsions codées de manière à présenter un spectre ayant une structure en peigne de raies. On augmente ainsi le rapport "signal/réverbération" de l'intensité de signal utile à l'intensité réverbérée, et donc l'efficacité du sonar. Elle permet de détecter plus facilement les objets mobiles en milieu de transmission réverbérant.
Description
PROCEDE DE DETECTION D'OBJETS MOBILES PAR SONAR ACTIF
La présente invention se rapporte aux procédés de détection des objets sous-marins mobiles à l'aide d'un sonar actif, comprenant une antenne directive, en utilisant l'effet Doppler attaché au mouvement relatif de l'objet et du sonar et en formant des voies directives à partir des signaux des transducteurs de l'antenne.
Pour détecter avec un sonar un objet mobile appelé cible, il est connu d'utiliser l'effet Doppler induit par le mouvement de la cible. Dans de tels procédés de l'art antérieur, on émet une impulsion de faible bande passante vis-à-vis du décalage Doppler de la cible, puis à la réception on corrèle simultanément les signaux reçus, avec plusieurs copies de l'impulsion émise, décalées en fréquence. Chaque copie de corrélation correspond à un décalage Doppler différent possible. La meilleure corrélation est obtenue avec une copie présentant un décalage en fréquence sensiblement égal à celui provoqué par le mouvement de la cible. Ainsi, la corrélation par plusieurs copies et l'exploitation des signaux reçus permettent de localiser une cible en distance et en azimut, et de calculer sa vitesse radiale.
Ce procédé revient à émettre un code de bande passante plus étroite que le décalage Doppler des cibles que l'on cherche à détecter. Pour cela, l'émission est constituée d'une impulsion de fréquence pure f0 de durée T, pondérée en amplitude pour abaisser le niveau des lobes secondaires du spectre émis afin d'obtenir une bonne rejection spectrale. La largeur spectrale d'une telle impulsion est alors d'environ 4/T pour une pondération en cos2.
Il est connu que le milieu marin est réverbérant, surtout à cause des nombreuses hétérogénéïtés locales (bulles d'air, particules, plancton...) formant des diffuseurs. En outre, par petits fonds, la réverbération provenant du fond et de la surface est importante. Il s'ensuit que lorsque le spectre du signal réverbéré et le spectre de la copie se superposent dans le secteur angulaire correspondant au lobe principal de l'antenne, les performances en détection sont très mauvaises.
On a représenté sur la figure 1 la valeur de la fréquence f du signal reçu en fonction du cosinus de l'angle θ entre le vecteur vitesse du porteur de sonar et la direction d'un point de l'espace dans le plan gisement.
Le porteur étant animé d'une vitesse V uniforme et la fréquence émise étant f0, il est connu que la fréquence reçue est donnée par
2|V| (1 + COS θ) f0 où c est la célérité des ondes acoustiques dans l'eau.
L'étendue du spectre du signal réverbéré par l'ensemble du volume insonifé est donc représentée par une droite inclinée 101 de largeur 4/T. Quant à la copie, elle ne dépend pas de θ et elle est représenté par une droite verticale 102 de largeur 4/T.
La zone notée A correspond au cas de réverbération indiqué précédemment. Dans cette zone, le signal réverbéré est reçu dans le lobe principal de réception 103. Il n'est éliminé ni par la directivité, ni par le filtrage Doppler. Les zones notées B correspondent au cas où le spectre du signal réverbéré et celui de la copie se superposent en face des lobes secondaires 104 de la voie de réception. Il y a alors deux contributions à l'intensité réverbérée détectée. La première est celle des diffuseurs dans le lobe principal de la voie de réception, mais à des fréquences différentes de la cible. Ces diffuseurs sont rejetés par l'analyse spectrale. Cette dernière pouvant atteindre 40 à 50 dB en sonar, on peut négliger cette contribution. La seconde contribution correspond aux diffuseurs à la même fréquence que la cible, mais atténués par les lobes secondaires du diagramme de directivité. Dans le cas de la figure, il s'agit de l'intersection 105 des droites 101 et 102 et du lobe secondaire 106.
Le rapport "réverbération/signal " est donné par la formule :
NS
R.2Δ6? — .10 ~ 1° (1 )
2 ' où R est la distance de la cible et NS le niveau en dB des lobes secondaires du diagramme de directivité. L'intervalle angulaire Δθ correspondant au recouvrement des spectres de la copie et du signal réverbéré est tel que Δ cos <9 = — et le
rapport (1 ) ne dépend pas de la durée T de l'impulsion émise : le fait d'augmenter cette durée ne permettrait pas d'augmenter les performances.
Les zones notées C correspondent au cas où il n'y a aucun diffuseur à la fréquence du canal de réception. Dans ce cas les performances sont en général très bonnes, mais elle ne correspondent qu'à un nombre restreint de cibles potentielles.
Dans la demande de brevet N° 92 01499 déposée le 1 1 février 1992 par la Société THOMSON-CSF et publiée le 13 Août 1993 sous le N° 2 687 226, il est décrit un procédé de détection de cibles mobiles dans lequel on émet une suite d'impulsions à fréquences pures. Ses inconvénients tiennent à ce que les performances en zones B restent médiocres et que les fréquences émises dépendent de la vitesse de la cible.
Pour permettre d'obtenir de bonnes performances également dans les zones A et B, tout en conservant les performances des zones C, l'invention propose un procédé de détection d'objets mobiles par un sonar actif en mouvement animé d'une vitesse V, dans lequel on émet un signal de durée T qui est réverbéré par le milieu de transmission en présentant un étalement de spectre dû à la vitesse propre du sonar et on traite ce signal réverbéré par corrélation avec un ensemble de copies du signal d'émission décalées en fréquence pour correspondre à l'ensemble des décalages Doppler susceptibles d'affecter le signal réverbéré, principalement caractérisé en ce que le signal émis est codé en bande large pour présenter un spectre ayant une structure en peigne de raies à des fréquences successives f, dont l'intervalle séparant deux raies successives f, et f| 4. , est fonction de la vitesse V pour être au moins égal à l'étalement de spectre en répondant à la formule :
où a est un entier compris entre 1 et 2.
Selon une autre caractéristique, le signal codé est formé de N impulsions qui occupent chacune une bande de fréquence B centrée sur une fréquence f0 ; N étant supérieur ou égal à : xτ 4VT f <r B )
Selon une autre caractéristique, le signal d'émission comprend en outre deux impulsions à des fréquences pures fm et fM destinées à permettre une détection des objets en mouvement rapide dont les échos sont situés tant en éloignement qu'en rapprochement au delà de la bande de fréquence occupée par le signal réverbéré ; ces fréquences étant données par les relations :
Selon une autre caractéristique, pour que les objets mobiles dont la vitesse est sensiblement égale à l'une des vitesses aveugles des signaux codés en bande large soient détectés par les signaux en fréquences pures, on choisit les fréquences fm et fM pour satisfaire en outre les relations :
où Δ correspond au plus petit intervalle séparant la suite arithmétique de raison p/q de la suite des entiers.
Selon une autre caractéristique, on utilise un procédé dans lequel on choisit fm et fM pour satisfaire aux relations :
Selon une autre caractéristique, on utilise pour recevoir les signaux réverbérés une antenne acoustique linéaire remorquée.
D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront clairement dans la description suivante, présentée à titre d'exemple non limitatif en regard des figures annexées qui représentent :
- la figure 1 , un diagramme fréquence/direction pour un signal émis à fréquence pure;
- la figure 2, un diagramme semblable à celui de la figure 1 mais correspondant à une rafale de N signaux ;
- la figure 3, un diagramme semblable correspondant à l'émission de deux fréquences pures; et
- la figure 4 un diagramme semblable à celui de la figure 2, des N signaux émis conformément à l'invention. L'invention propose d'utiliser des signaux codés selon des codes dont le spectre présente une structure dite en peigne de raies.
Une telle structure peut être obtenue en émettant un signal large bande périodique, ou par synthèse directe dans le domaine spectral. Supposons par exemple que le code émis consiste en N "sous codes" pondérés en cos2 ou "motifs élémentaires" large bande (FM.BPSK ou autre) identiques, chacun de durée T/N, l'ensemble de la séquence étant pondérée en amplitude sur la durée T. Son spectre, représenté selon un diagramme fréquence/direction comme dans la figure 1 , aura alors l'allure représentée sur la figure 2. On observe un peigne de raies 201 , chacune de largeur 4/T (entre les premiers zéros), espacées de N/T, et présentant une forte
rejection spectrale entre les raies. L'ensemble des raies couvre une largeur de bande B.
En considérant une copie 202 décalée en fréquence pour la détection, on trouve en zone B plusieurs directions angulaires 206, 216, 226 contribuant à l'interspectre entre la copie et la réverbération. En prenant comme variable u = cos θ, ces différentes directions sont espacées de Nλ/2VT. La variable u variant de -1 à +1 , le nombre de ces directions est donné par la formule :
4VT M ≈ — (2)
Dans cette zone B, le rapport de l'intensité réverbérée sur l'énergie émise est approximativement égal à :
où :
Vc = vitesse radiale de la cible
Δθ0 = intervalle angulaire de recouvrement des spectres . Cette formule est valable lorsque Vc ax> 2 V, ce qui est dans la pratique presque toujours le cas.
Si on la compare à la formule (1 ), qui a été établie pour le mode fréquence pure dit "FP", on obtient un gain de performances G égal à :
G = °B (4)
2Vc Maxf0
Avec une bande passante égale au tiers de la fréquence de la porteuse, et une vitesse γ/c Max= 30 noeuds, on obtient un gain de 9,2 dB. Le gain est d'autant plus faible que la vitesse Vc ax est élevée.
Dans le cas où Vc Ma < 2V, le gain G vaut
4Vf0 Ainsi pour V = 10 noeuds et B/f0 = 1/3 , G = 14 dB
L'invention propose donc d'utiliser un code large bande à peigne de raies adapté à la vitesse du porteur, indépendamment de la vitesse de la cible.
Ce code à large bande, de durée T et de largeur de bande B, est tel que l'espacement entre chaque raie de son spectre est égal à l'étaiement fréquentiel de la réverbération associé à la raie provenant uniquement de la vitesse V du porteur, comme représenté sur la figure 3, où la largeur des impulsions 301 a été exagérée par rapport à l'intervalle 300 de variation de la copie. Pour 2 raies adjacentes, cette condition s'écrit :
Λ 2VV f . 2VV 4 l1-τ *1H1+τ + τ (5)
Le diagramme de la direction cos θ en fonction de la fréquence dans ces conditions est représenté sur la figure 4. On remarque qu'une seule direction de réverbération 306 contribue à I'interspectre.
Le code bande large utilisé est composé de N impulsions ayant chacune une bande de largeur B centrée sur la fréquence f0. L'intervalle entre 2 raies adjacentes est tel que lt + - ft = N/T. En se plaçant dans le cas le plus défavorable, on obtient à partir de la formule (5).
L'optimum est obtenu pour l'égalité. Afin d'assurer le contrôle des lobes secondaires du spectre émis, ce nombre sera de préférence supérieur à une valeur minimale, égale par exemple à 12. Cette condition correspond alors à des vitesses du porteur vérifiant la condition :
?c V > — - (7)
I în
Pour des vitesses inférieures, on gardera par souci de simplification cette valeur N = 12.
Dans la formule (5), i varie de 1 à une valeur maximale donnée par :
/BT
'iriax = I = E (7) N
où E signifie "partie entière".
A ces 2 valeurs correspondent les 2 fréquences f0 - - et f0 t- -
Le traitement en réception de ce code bande large peut se faire de manière classique par corrélation avec des copies qui correspondent à tous les "Doppler cibles" possibles.
En simplifiant la formule (6) à : N ≤ f0 + —
le gain G obtenu en zone B par rapport au mode FP est donné par la formule :
L'invention propose dans une réalisation préférée, d'utiliser deux codes FP 401 et 411 classiques, chacun de même énergie que le code large bande, dont les fréquences sont situées symétriquement par rapport au spectre du code large bande. Les fréquences fm et fM de ces deux codes sont déterminées de manière à assurer la détection de la cible, par l'un des deux codes, dès que celle-ci est dans la zone C.
Pour cela fm et fM doivent respecter les inégalités suivantes :
et
Le traitement en réception de ces 2 codes sera identique à celui du code bande large, c'est à dire corrélation avec des copies 402 et 412 qui correspondent aux "Doppler cibles" dans les zones C (en rapprochement pour le code fM, en éloignement pour le code fm).
Les cibles dont la vitesse radiale Vr vérifie la relation :
où k est entier, réfléchissent un signal dont le spectre coïncide avec celui de la réverbération dans la direction de la cible, et se trouvent donc en zone A, avec très peu de chances d'être détectées. Ceci correspond comme dans tout système Doppler, à des fréquences aveugles.
Or ces vitesses aveugles correspondent dans tous les cas, compte tenu de l'espacement des fréquences choisi pour le code large bande, à des cibles en zone C (les pires cas correspondent à une cible venant de l'arrière avec une vitesse radiale de 2V, ou une cible venant de l'avant avec une vitesse radiale de -2V). On peut donc selon l'invention les traiter avec des codes FP. Les performances en zone C sont alors celles du mode FP, à la condition que les spectres des différents codes soient suffisamment disjoints pour pouvoir négliger les interactions mutuelles.
En particulier pour les codes "en rafale", les différentes raies occupent les positions kN/T où k est un entier, et pour certains motifs élémentaire (code FM par exemple), la décroissance du niveau de ces raies
est assez lente, de sorte que la réverbération induite par l'émission du code large bande dans la copie FP peut se révéler gênante. C'est en particulier le cas lorsque le spectre de la copie FP intercepte une des raies du spectre de la réverbération associée au code large bande en face du lobe principal de la voie pointée sur la cible. Ceci correspond à une condition donnée par la formule :
1 + — COS 650)k^ = l + — cos 6?0 + ^- ]fm (13) / I v c c pour la FP basse, ou
(14) 
pour la FP haute.
2V La valeur de — cos ΘQ étant petite devant 1 , au premier ordre c ces égalités deviennent
Λ 2Vr\ b N (15) c J T
Λ 2 r i,. N
1 +— > = k τ (16)
Les 2 conditions (13) et (14) peuvent se produire simultanément, ce qui n'assure pas alors la détection de la cible par l'un des 2 codes FP en zone C.
Pour y remédier, on peut fixer les valeurs des fréquences à
N N N f = q— et fm = p— + δ— • où q et p sont des entiers.
La valeur de δ est alors telle que δ = ±— , où Δ correspond au plus petit intervalle séparant la suite arithmétique de raison p/q de la suite des entiers.
Ainsi la détection des cibles ayant un décalage Doppler inférieur à N/T en valeur absolue se fera sur le code large bande, et la détection des autres cibles sur l'un des codes FP.
L'invention fonctionne cependant toujours, mais avec des performances dégradées, lorsque l'on n'utilise qu'une seule de ces 2 fréquences pures.
Dans un exemple de réalisation, on a fabriqué un sonar à antenne linéaire remorquée dont la bande passante disponible à l'émission
Δf = 600 Hz est centrée sur f0 = 1500 Hz et qui se déplace à la vitesse de V = 4 m/s. L'énergie émise correspond à des codes de durée T = 8s, compte tenu du niveau sonore et des portées recherchées.
La bande B étant inférieure à Δf, on obtient N d'après (6). Donc N = 157,6, d'où N/T = 19,7 Hz que l'on peut arrondir à 20 Hz. Ainsi le code large bande est formé de 160 impulsions de durée 50ms chacune. Pour les codes FP, on a fM = 1800 Hz soit q = 90. Donc fm = 1203,33 Hz, p = 60, p/q = 2/3 et Δ = 1/3. On en déduit fm = 1203,33 Hz.
Les inégalités (10) et (11 ) fournissent f,= 63 x 20 = 1260 Hz et f, = 87 x 20 = 1740 Hz. Chaque impulsion du code large bande a donc une bande égale à 480 Hz. L'émission d 'un tel sonar peut alors être formée :
- d'un premier code FP pondéré en amplitude, de durée T = 8s (de 0 à T) et de fréquence fm= 1260Hz
- d'un code large bande pondéré en amplitude, de durée T = 8s (de T/2 à 3T/2) constitué de N=160 impulsions de durée 50 ms et de bande passante B = 480 Hz centrée sur 1500 Hz.
- d'un deuxième code FP pondéré en amplitude, de durée T= 8s (de T à 2T) et de fréquence fM = 1800Hz
En réception, on effectue alors les traitements suivants :
- formation de voies; - dans chaque voie formée, filtrage adapté dont la nature des copies dépend de l'intervalle fréquentiel considéré;
- pour les vitesses radiales des cibles Vr telles que :
N 2Vr r N -- ≤ — L fl ≤ - (18)
T e T
les copies sont générées en effectuant un décalage Doppler du code émis large bande avec les paramètres Doppler correspondant à l'intervalle 2N/T.
- pour les autres vitesses V,, telles que :
2lVrj N
-^ > (19) c T
les copies sont générées par décalage Doppler des fréquences fm et fM avec les paramètres Doppler correspondants. Le filtrage adapté du signal reçu est effectué simultanément avec toutes les copies ainsi générées et on applique les processus de normalisation et de détection connus de l'art antérieur.
A titre de variante, on peut synthétiser directement le code large bande en utilisant la formule suivante:
ι t e(t) = ^ a, cos (2πfjt + φ-t ) env (— ) (20) i=o T
dans laquelle
2VY 2VY 4
'i + 1 H1+ +τ <21)
Dans ces formules les termes (a„ φ,) sont optimisés de façon à ce que le code ait une énergie constante entre 0 et T. Le terme env (x) est la pondération d'amplitude non nulle de 0 à T. On peut aussi choisir de regrouper les fréquences FP du même côté du spectre du code large bande. Les conditions deviennent alors :
ou
Claims
REVENDICATIONS
1 - Procédé de détection d 'objets mobiles par un sonar actif en mouvement animé d'une vitesse V, dans lequel on émet un signal de durée T qui est réverbéré par le milieu de transmission en présentant un étalement de spectre dû à la vitesse propre du sonar et on traite ce signal réverbéré par corrélation avec un ensemble de copies du signal d'émission décalées en fréquence pour correspondre à l'ensemble des décalages Doppler susceptibles d'affecter le signal réverbéré, caractérisé en ce que le signal émis est codé en bande large pour présenter un spectre ayant une structure en peigne de raies à des fréquences successives f, dont l'intervalle séparant deux raies successives f, et fl + 1 est fonction de la vitesse V pour être au moins égal à l'étalement de spectre en répondant à la formule :
2V \ a f 2V\ a
où a est un entier compris entre 1 et 2, et en ce que le signal d'émission comprend en outre deux impulsions à des fréquences pures fm et fM destinées à permettre une détection des objets en mouvement rapide dont les échos sont situés tant en éloignement qu'en rapprochement au delà de la bande de fréquence occupée par le signal réverbéré; ces fréquences étant données par les relations :
et
2 - Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce que le signal codé est formé de N impulsions qui occupent chacune une bande
de fréquence B centrée sur une fréquence f0 ; N étant supérieur ou égal à :
4VT ! B)
N≡— ιf0 +τJ
3 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que pour que les objets mobiles dont la vitesse est sensiblement égale à l'une des vitesses aveugles des signaux codés en bande large soient détectés par les signaux en fréquences pures, on choisit les fréquences fm et fM pour satisfaire en outre les relations :
4 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, dans lequel on choisit fm et fM pour satisfaire aux relations :
5 - Procédé selon l 'une quelconque des revendications 1 et 2, dans lequel on choisit fm et fM pour satisfaire aux relations :
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