WO2000002853A1 - Procede de separation de l'acide hydroxymethylthiobutyrique - Google Patents

Procede de separation de l'acide hydroxymethylthiobutyrique Download PDF

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WO2000002853A1
WO2000002853A1 PCT/FR1999/001636 FR9901636W WO0002853A1 WO 2000002853 A1 WO2000002853 A1 WO 2000002853A1 FR 9901636 W FR9901636 W FR 9901636W WO 0002853 A1 WO0002853 A1 WO 0002853A1
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hmtba
solvent
phase
sulfuric
salts
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PCT/FR1999/001636
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Inventor
Frédéric CARENCOTTE
Michel Garrait
Georges Gros
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Adisseo France SAS
Original Assignee
Aventis Animal Nutrition SA
Rhone Poulenc Animal Nutrition SA
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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C319/00—Preparation of thiols, sulfides, hydropolysulfides or polysulfides
    • C07C319/26—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C319/28—Separation; Purification

Definitions

  • the present invention relates to an improved process for the preparation of 2-hydroxy-4-methylthiobutyric acid (HMTBA) in the form of an aqueous solution, and more specifically to an improved separation process from a mixture of 2- hydroxy-4-methylthiobutyronitrile (HMTBN).
  • HMTBA 2-hydroxy-4-methylthiobutyric acid
  • HMTBN 2-hydroxy-4-methylthiobutyric acid
  • US Patent 2,745,745 describes the separation of HMTBA by extraction with an organic phase immiscible with water such as diethyl ether.
  • British Patent No. 915,193 describes a process for preparing calcium salts of HMTBA where the latter is extracted with an ether, such as isopropyl ether or butyl ether, having a boiling point higher than that of ethyl ether. Water is added to form an emulsion, which is add calcium carbonate or calcium hydroxide to precipitate the calcium salt of HMTBA.
  • This patent does not relate to the preparation of liquid products essentially containing HMTBA.
  • US Patent 4,524,077 describes the liquid-liquid extraction of HMTBA with an organic solvent immiscible with water, preferably methyl isobutyl ketone, then the recovery of HMTBA from the extract obtained containing at least 5% of water by weight, based on the mass of HMTBA recovered.
  • the product thus prepared has a lighter color, less odor, lower viscosity and better thermal stability than the products prepared by the conventional methods described above.
  • Patent EP 0 330 527 describes a process for the separation of HMTBA consisting in forming two phases by addition to the ammonia hydrolysis solution, each of the phases, the first organic containing the HMTBA and the second aqueous containing the salt ammonium are then subjected to an evaporation operation so as to remove the water.
  • the concentrated organic phase, filtered, is then diluted so as to adapt its concentration to that of the commercial solution.
  • the ammonium sulphate obtained from the aqueous phase is polluted by sulfur residues, it often presents a bad odor which makes its marketing difficult or which requires accessory treatments to deodorize it.
  • the present process requires a large amount of energy during the evaporation of the water from each of the phases obtained after neutralization and a step of incidental treatment of ammonium sulfate which is also expensive.
  • the present invention has made it possible to solve the problems mentioned above. Description of the invention
  • the present invention relates to a new process for the preparation of 2-hydroxy-4-methylthiobutyric acid (HMTBA), and more specifically to a new process for the separation of HMTBA.
  • This process consists in a first step in adding a neutralizing agent, consisting of ammonium hydroxide, to the sulfuric hydrolysis solution of 2-hydroxy-4-methylthiobutyronitrile which causes the separation of the medium into two phases.
  • a neutralizing agent consisting of ammonium hydroxide
  • 2-hydroxy-4-methylthiobutyronitrile which causes the separation of the medium into two phases.
  • These two phases consist of an organic phase which is subjected to a salt salting-out step by addition of an organic solvent and of an aqueous phase which is exhausted in residual 2-hydroxy-4-methylthiobutyric acid by addition of an organic solvent.
  • the system for salting out salts from the organic phase consists of the addition of a solvent which is not very miscible with water.
  • solvents which are not very miscible with water.
  • They can be chosen from ketones, aldehydes, ethers, esters, carbonates or alccols.
  • these are low molecular weight ketones such as methyl ethyl ketone, methyl isobutyl ketone (MIBK) or ethers such as methyl tert-butyl ether or diisopropyl ether or carbonates such as diethylcarbonate. More preferably, it is methyl ethyl ketone, methyl isobutyl ketone and ethyl carbonate.
  • the system for exhausting HMTBA from the aqueous phase consists of the addition of a solvent which is not very miscible with water.
  • solvents which are not very miscible with water.
  • They can be chosen from ketones, aldehydes, ethers, esters, carbonates or alccols.
  • these are low molecular weight ketones such as methyl ethyl ketone, methylisobutylketone (MIBK) or ethers such as methyl tertiobutyi ether or diisopropyl ether or carbonates such as diethylcarbonate. More preferably, it is methyl ethyl ketone, methyl isobutyl ketone and ethyl carbonate.
  • Each of the steps salt release of the organic phase and depletion of the aqueous phase can be carried out independently of one another or can be carried out jointly during the implementation of the process for isolating HMTBA. It is preferred to carry out these two stages jointly and in a continuous process.
  • the amount of organic solvent which is added to the organic medium consisting of HMTBA is according to a weight ratio solvent / organic solution of HMTBA preferably greater than 0.3 and even more preferably between 0.3 and 1. It is obvious that a person skilled in the art will adapt the amount of solvent to be used to the economy of the process.
  • the temperature at which salting out is carried out is compatible with the nature of the solvent used and in particular situated below its boiling point.
  • the temperature at which depletion is carried out is compatible with the nature of the solvent used and in particular situated below its boiling point.
  • the next step consists in evaporating the organic solvent (s) used which can be similar in the two steps or different. This operation requires less energy than the water removal operation operated in the prior art. After evaporation of the solvent or solvents which are optionally recycled for a new operation, an organic phase is obtained containing little water and containing a very reduced amount of salts which eliminates the filtration phase previously practiced. The commercial entry of 88% by weight is then carried out by adding the necessary water.
  • the aqueous solution of salts is treated by electrodialysis in order to regenerate on the one hand ammonia which is optionally recycled in the neutralization step and on the other hand sulfuric acid which after concentration is recycled to the hydrolysis step of HMTBN.
  • the solution of salts essentially consisting of ammonium sulphate is treated thermally in a unit for example of sulfuric regeneration so as to recover concentrated sulfuric acid which can be recycled directly as hydrolysis of HMTBN.
  • the neutralized flow (flow 1) is decanted.
  • the organic phase resulting from decantation undergoes a salt release operation by treatment with a phase essentially composed of organic solvent (flow 6).
  • This treatment consists of liquid-liquid contact. It is made in a classic decanter mixer or in any other liquid-liquid contactor chosen from the following devices: a battery of mixer-settlers, a packed column, a column with perforated plates, a column with rotating discs, a centrifugal extractor, a pulsed column or any other liquid contactor- liquid.
  • the extract and the raffinate are separated (stream 4 and stream 12).
  • the raffinate is recycled to the stage of depletion in HMTBA of the aqueous phase resulting from decantation.
  • the extract (stream 4) undergoes a treatment aimed at removing the solvent.
  • the elimination is carried out in particular by evaporation, distillation or steam entrainment. This elimination operation is carried out in order to obtain a bottom HMTBA (stream 8) very depleted in residual solvent and sufficiently concentrated before possible titering.
  • the overhead stream (stream 5) from this removal of solvent is recycled
  • the decanted aqueous phase (stream 10) undergoes an HMTBA exhaustion treatment by contact with a phase essentially composed of organic solvent (stream 7).
  • This treatment is also carried out in a liquid-liquid contactor, which can be a battery of mixer-settlers, a packed column, a column with perforated plates, a column with rotating discs, a centrifugal extractor, a pulsed column or any other liquid contactor. - liquid.
  • the extract and the raffinate are separated (stream 11 and stream 13).
  • the extract (stream 11) is recycled in the salting-out step to the organic phase resulting from decantation while the raffinate (stream 13) undergoes a treatment aimed at removing the solvent.
  • This treatment is in particular a distillation, an evaporation or a stripping. It is preferably carried out during crystallization of ammonium sulfate by evaporation.
  • the objective of this operation is to extract the residual HMTBA present in the aqueous phase after decantation before crystallization of ammonium sulfate.
  • composition of the aqueous phase to be extracted is as follows:
  • the lower phase was loaded at 0.97% P / P in HMTBA.
  • the lower phase was loaded at 1.53% P / P in HMTBA.
  • the lower phase was loaded at 0.6% P / P in HMTBA.
  • the objective of this operation is to purify the organic phase in salts
  • composition of the organic phase resulting from the settling of the neutralized hydrolysis stream is as follows:
  • the lower phase in which the salts are partly displaced represented 70.2 grams and was loaded with 2% W / W in HMTBA.
  • 99.4% of the committed HMTBA could be extracted with MIBK in one stage with an engaged organic solvent / solution to be treated ratio of 36.2%.
  • the lower phase was loaded with 53% P / P in salts.
  • the upper phase in which the HMTBA was extracted represented 455.5 g and was loaded with 2.4% P / P in salts.
  • the ratio of organic solvent used / solution to be treated used 73.9% of the salts present in the medium before extraction were able to be displaced towards the aqueous phase created by the addition of ethyl carbonate.
  • the lower phase in which the salts are partly displaced represented 60.8 grams and was loaded with 2.5% W / W in HMTBA.
  • 99.4% of the HMTBA engaged were able to be extracted with ethyl carbonate in one stage with a committed organic solvent / solution to be treated ratio of 36.2% W / W.
  • the lower phase was loaded with 50.6% P / P in salts.
  • the upper phase in which the HMTBA was extracted represented 467 g and was loaded with 2.1% W / W in salts.
  • the ratio of organic solvent used / solution to be treated considered, 76.5% of the salts present in the medium before extraction were able to be displaced towards the aqueous phase created by the addition of MEC.
  • the lower phase in which the salts are partly displaced represented 49.3 grams and was loaded with 2% W / W in HMTBA.
  • 99.5% of the committed HMTBA could be extracted with ethyl carbonate in one stage with an engaged organic solvent / solution to be treated ratio of 36.2% W / W.
  • the lower phase was loaded with 64.8% P / P in salts.

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Abstract

La présente invention concerne un procède amélioré de séparation de l'acide hydroxyméthylthiobutyrique par neutralisation de l'hydrolysat sulfurique de l'hydroxyméthylthiobutyronitrile, décantation et traitement de chaque phase par un solvant organique.

Description

PROCEDE DE SEPARATION DE L'ACIDE HYDROXYMETHYLTHIOBUTYRIQUE
La présente invention concerne un procédé amélioré de préparation de l'acide 2-hydroxy-4-méthylthiobutyrique (HMTBA) sous forme de solution aqueuse, et plus spécifiquement un procédé de séparation améliorée à partir d'un mélange d'hydrolysat acide du 2-hydroxy-4-méthylthiobutyronitrile (HMTBN). L'acide 2-hydroxy-4-méthylthiobutyrique, analogue de la I- méthionine, est utilisé en nutrition animale.
Cummins décrit dans le brevet US 3,773,927 un procédé dans lequel le HMTBA est produit par hydrolyse du HMTBN par l'acide chlorhydrique dans des conditions telles que la suspension produite contienne du chlorure d'ammonium solide qui est éliminé par centrifugation. Le filtrat est ensuite distillé sous vide pour éliminer l'eau. Ce brevet US 3,773,927 décrit un procédé de préparation d'un produit liquide aqueux à forte concentration en acide HMTBA (85 à 90% en masse). Ce type de produit obtenu par un tel procédé possède une forte odeur et une couleur sombre, et contient des oligomères d'ester. Ces caractéristiques sont probablement dues aux conditions de haute température appliquées à un produit à faible teneur en eau lors de la dernière étape de déshydratation. Les autres inconvénients de ce procédé sont une forte consommation énergétique lors de cette même étape et des difficultés et pertes de rendement lors de la centrifugation ou de la filtration.
Le brevet US 2,745,745 décrit la séparation du HMTBA par extraction avec une phase organique non miscible à l'eau comme le diéthyl éther. Le brevet anglais No. 915,193 décrit un procédé de préparation de sels de calcium du HMTBA où ce-dernier est extrait par un éther, tel que l'isopropyl éther ou le butyl éther, ayant un point d'ébullition supérieur à celui de l'éthyl éther. De l'eau est ajoutée pour former une émulsion, à laquelle on ajoute du carbonate de calcium ou de l'hydroxyde de calcium pour précipiter le sel de calcium du HMTBA. Ce brevet ne concerne pas la préparation de produits liquides contenant essentiellement le HMTBA.
Gielkens mentionne dans le brevet US 3,175,000 que l'extraction directe du HMTBA de l'hydrolysat donne de mauvais rendements. Dans ce brevet, l'extraction n'est utilisée que comme moyen de récupération secondaire.
Le brevet US 4,524,077 décrit l'extraction liquide-liquide du HMTBA par un solvant organique non-miscible à l'eau, de préférence la méthylisobutyl cétone, puis la récupération du HMTBA à partir de l'extrait obtenu contenant au minimum 5% d'eau en poids, sur la base de la masse de HMTBA récupérée. Le produit ainsi préparé a une couleur plus claire, moins d'odeur, une plus faible viscosité et une meilleure stabilité thermique que les produits préparés par les procédés classiques décrits précédemment.
Le brevet EP 0 330 527 décrit un procédé de séparation de l'HMTBA consistant à former deux phases par addition à la solution d'hydrolyse d'ammoniaque, chacune des phases, la première organique contenant l'HMTBA et la seconde aqueuse contenant le sel d'ammonium sont ensuite soumises à une opération d'évaporation de façon à éliminer l'eau. La phase organique concentrée, filtrée, est ensuite diluée de façon à adapter sa concentration à celle de la solution commerciale. Le sulfate d'ammonium obtenu à partir de la phase aqueuse est pollué par des résidus soufrés, il présente souvent une mauvaise odeur qui rend sa commercialisation difficile ou qui demande des traitements accessoires pour le désodoriser. Le présent procédé exige une quantité d'énergie importante lors de l'évaporation de l'eau de chacune des phases obtenues après neutralisation et une étape de traitement accessoire du sulfate d'ammonium également coûteuse. La présente invention a permis de résoudre les problèmes ci-dessus évoqués. Description de l'invention
La présente invention concerne un nouveau procédé de préparation de l'acide 2-hydroxy-4-méthylthiobutyrique (HMTBA), et plus spécifiquement un nouveau procédé de séparation du HMTBA. Ce procédé consiste dans une première étape à ajouter un agent de neutralisation, constitué d'hydroxyde d'ammonium, à la solution d'hydrolyse sulfurique du 2-hydroxy- 4-méthylthiobutyronitrile ce qui entraine la séparation du milieu en deux phases. Ces deux phases sont constituées d'une phase organique qui est soumise à une étape de relargage des sels par addition d'un solvant organique et d'une phase aqueuse qui est épuisée en acide 2-hydroxy-4- méthylthiobutyrique résiduel par ajout d'un solvant organique.
Le système de relargage des sels de la phase organique est constitué par l'addition d'un solvant peu miscible à l'eau. Parmi ces solvants on peut citer tous les solvants permettant de solubiliser l'HMTBA, compatibles chimiquement avec le milieu et présentant peu d'affinité avec l'eau. Ils peuvent être choisis parmi les cétones, les aldéhydes, les éthers, les esters, les carbonates ou les alccols. Préférentiellement, il s'agit de cétones de bas poids moléculaire telle que la méthyléthylcétone, la méthylisobutylcétone (MIBK) ou d'éthers comme le méthyl tertiobutyl éther ou le diisopropyl éther ou de carbonates comme le diéthylcarbonate. Plus préférentiellement, il s'agit de la méthyl éthyl cétone, de la méthylisobutyl cétone et du carbonate d'éthyle.
Le système d'épuisement de l'HMTBA à partir de la phase aqueuse est constitué par l'addition d'un solvant peu miscible à l'eau. Parmi ces solvants on peut citer tous les solvants permettant de solubiliser l'HMTBA, compatibles chimiquement avec le milieu et présentant peu d'affinité avec l'eau. Ils peuvent être choisis parmi les cétones, les aldéhydes, les éthers, les esters, les carbonates ou les alccols. Préférentiellement, il s'agit de cétones de bas poids moléculaire telle que la méthyléthylcétone, la methylisobutylcétone (MIBK) ou d'ethers comme le méthyl tertiobutyi éther ou le diisopropyl éther ou de carbonates comme le diéthylcarbonate. Plus préférentiellement, il s'agit de la méthyl éthyl cétone, de la méthylisobutyl cétone et du carbonate d'éthyle.
Chacune des étapes relargage des sels de la phase organique et épuisement de la phase aqueuse peuvent être réalisées indépendamment l'une de l'autre ou peuvent être réalisées conjointement lors de la mise en oeuvre du procédé d'isolement de l'HMTBA. On préfère mettre ces deux étapes en oeuvre conjointement et dans un procédé continu.
Dans le cas où l'on veut relarguer les sels de la solution organique d'HMTBA, la quantité de solvant organique qui est ajoutée au milieu organique constitué d'HMTBA est selon un rapport pondéral solvant/solution organique de HMTBA de préférence supérieur à 0.3 et encore plus préférentiellement compris entre 0.3 et 1. Il est évident que l'homme de l'art adaptera la quantité de solvant à utiliser à l'économie du procédé. La température à laquelle est opérée le relargage est compatible avec la nature du solvant utilisé et notamment située en dessous de son point d'ébullition.
Dans le cas où l'on veut épuiser l'HMTBA de la solution aqueuse, il est préférable, selon une meilleure manière de mettre en oeuvre l'invention, d'utiliser une quantité de solvant organique par rapport à la solution aqueuse contenant les sels inorganiques, notamment le sulfate d'ammonium, établi selon une quantité pondérale supérieure à 0.05 et de préférence comprise entre 0.1 et 0.5. La température à laquelle est opérée l'épuisement est compatible avec la nature du solvant utilisé et notamment située en dessous de son point d'ébullition.
L'étape suivante consiste à évaporer le ou les solvant(s) organique(s) utilisé(s) qui peuvent être similaires dans les deux étapes ou différents. Cette opération demande moins d'énergie que l'opération d'élimination de l'eau opérée dans l'art antérieur. Après évaporation du ou des solvants qui sont éventuellement recyclés pour une nouvelle opération, on obtient une phase organique contenant peu d'eau et contenant une quantité très réduite de sels ce qui éiimine la phase de filtration pratiquée auparavant. La mise au titre commercial de 88% en poids est ensuite réalisée par addition de l'eau nécessaire.
Après séparation biphasique entre le solvant organique d'épuisement et la phase aqueuse contenant les sels, on obtient une solution de sels et majoritairement de sulfate d'ammonium qui est cristallisée et ne contient pratiquement plus de polluants organiques. Les cristaux sont de meilleure qualité et présentent pratiquement plus d'odeurs. Selon un premier moyen de valorisation de ces sels, ces cristaux sont utilisés notamment comme engrais ou sont destinés à un usage industriel.
Selon un second moyen de valorisation de ces sels, la solution aqueuse de sels est traitée par électrodialyse afin de régénérer d'une part de l'ammoniac qui est recyclé éventuellement à l'étape de neutralisation et d'autre part de l'acide sulfurique qui après concentration est recyclé à l'étape d'hydrolyse de l'HMTBN.
Selon un troisième moyen de valorisation des sels, la solution de sels, essentiellement constituées de sulfate d'ammonium est traitée par voie thermique dans une unité par exemple de régénération sulfurique de manière à récupérer de l'acide sulfurique concentré recyclable directemrent à l'hydrolyse de l'HMTBN.
Une mise en œuvre industrielle du procédé combiné est réalisée de la façon suivante (cf. figure 1 )
Le flux neutralisé (flux 1 ) est décanté.
La phase organique issue de la décantation subit une opération de reiargage des sels par un traitement avec une phase essentiellement composée de solvant organique (flux 6). Ce traitement consiste en un contact liquide-liquide. Il est réalisé dans un mélangeur décanteur classique ou dans tout autre contacteur liquide-liquide choisi parmi les appareils suivants : une batterie de mélangeurs-décanteurs, une colonne garnie, une colonne à plateaux perforés, une colonne à disques rotatifs, un extracteur centrifuge, une colonne puisée ou tout autre contacteur liquide-liquide.
L'extrait et le raffinât sont séparés (flux 4 et flux 12). Le raffinât est recyclé à l'étape d'épuisement en HMTBA de la phase aqueuse issue de la décantation. L'extrait (flux 4) subit un traitement visant à éliminer le solvant. L'élimination est réalisée notamment par évaporation, distillation ou entraînement à la vapeur. Cette opération d'élimination est conduite pour obtenir un HMTBA en pied (flux 8) très appauvri en solvant résiduel et suffisamment concentré avant une mise au titre éventuelle. Le flux de tête (flux 5) provenant de cette élimination de solvant est recyclé
• en partie à l'étape de relargage sur la phase organique issue de la décantation(flux 6)
• en partie à l'étape d'épuisement sur la phase aqueuse issue de la décantation (flux 7)
La phase aqueuse décantée (flux 10) subit un traitement d'épuisement de l'HMTBA par contact avec une phase essentiellement composée de solvant organique (flux 7). Ce traitement est également réalisé dans un contacteur liquide-liquide, qui peut être une batterie de mélangeurs- décanteurs, une colonne garnie, une colonne à plateaux perforés, une colonne à disques rotatifs, un extracteur centrifuge, une colonne puisée ou tout autre contacteur liquide - liquide.
L'extrait et le raffinât sont séparés (flux 11 et flux 13). L'extrait (flux 11 ) est recyclé à l'étape de relargage sur la phase organique issue de la décantation alors que le raffinât (flux 13) subit un traitement visant à éliminer le solvant. Ce traitement est notamment une distillation, une évaporation ou un stripping. Il est de préférence réalisé lors d'une cristallisation du sulfate d'ammonium par évaporation. La présente invention sera plus complètement décrite à l'aide des exemples suivants qui ne doivent pas être considérés comme limitatifs de l'invention.
1- Exemples d'extraction liquide-liquide réalisée sur la phase aqueuse après décantation du flux d'hydrolyse neutralisé
L'objectif de cette opération est d'extraire l'HMTBA résiduel présent dans la phase aqueuse après décantation avant cristallisation du sulfate d'ammonium.
La composition de la phase aqueuse à extraire est la suivante :
[HMTBA] = 3.7%P/P
[EAU] = 40.9%P/P
[sels] = 55.4%P/P
Exemple d'épuisement de cette phase aqueuse par la MIBK :
505.9 grammes de ce flux de phase aqueuse ont été mis en contact dans un réacteur agité de 1 litre avec 56.2 grammes de MIBK sous une température de 75°C. Le ratio solvant d'extraction/solution à séparer était de 11.1 %P/P.
Après décantation des deux phases à 75°C, les deux phases ont été prélevées et analysées :
La phase supérieure dans laquelle l'HMTBA est en partie extrait représentait
67.9 grammes et était chargée à 20.5%P/P en HMTBA. Dans cette phase supérieure, la teneur en sels était inférieure à la limite de détection de l'outil analytique (potentiométrie)
Ainsi, 74.3% de l'HMTBA engagés ont pu être extrait par de la MIBK en un seul étage avec un rapport solvant organique engagé/solution à extraire de
11.1 %
La phase inférieure était quant à elle chargée à 0.97%P/P en HMTBA. Le coefficient de partage exprimé comme suit [HMTBA]phase supérieure/[HMTBA]phase inférieure=21.1.
2 - Exemple d'épuisement de la phase aqueuse par le carbonate d'éthyle :
505.9 grammes de phase aqueuse ont été mis en contact dans un réacteur agité de 1 litre avec 56.2 grammes de carbonate d'éthyle sous une température de 75°C. Le ratio solvant d'extraction/solution à séparer était de
11.1%P/P. Après décantation des deux phases à 75°C, les deux phases ont été prélevées et analysées :
La phase supérieure dans laquelle l'HMTBA est en partie extrait représentait
67.3 grammes et était chargée à 14.2%P/P en HMTBA. Dans cette phase supérieure, la teneur en sels était inférieure à la limite de détection de l'outil analytique (potentiométrie)
Ainsi, 50.3% de l'HMTBA engagés ont pu être extraits par du carbonate d'éthyle en un seul étage avec un rapport solvant organique engagé/solution à extraire de 11.1%
La phase inférieure était quant à elle chargée à 1.53%P/P en HMTBA.
Le coefficient de partage exprimé comme suit [HMTBA]phase supérieure/[HMTBA]phase inférieure=9.3.
3 - Exemple d'épuisement de la phase aqueuse par la Méthyl Ethyl Cétone
505.9 grammes de phase aqueuse ont été mis en contact dans un réacteur agité de 1 litre avec 56.2 grammes de MEC sous une température de 75°C. Le ratio solvant d'extraction/solution à séparer était de 11.1%P/P. Après décantation des deux phases à 75°C, les deux phases ont été prélevées et analysées : La phase supérieure dans laquelle l'HMTBA est en partie extrait représentait
65.3 grammes et était chargée à 23.7%P/P en HMTBA. Dans cette phase supérieure, la teneur en sels était inférieure à la limite de détection de l'outil analytique (potentiométrie)
Ainsi, 82.9% de l'HMTBA engagés ont pu être extraits par de la MEC en un seul étage avec un rapport solvant organique engagé/solution à extraire de
11.1%
La phase inférieure était quant à elle chargée à 0.6%P/P en HMTBA.
Le coefficient de partage exprimé comme suit [HMTBAjphase supérieure/[HMTBA]phase inférieure=39.5.
4 - Exemples de relargage liquide-liquide réalisé sur la phase organique après décantation du flux d'hydrolyse neutralisé
L'objectif de cette opération est d'épurer la phase organique en sels
((NH4)2SO4 et NH4HSO4) par déplacement de ces sels dans une phase aqueuse qui se forme par ajout d'un solvant présentant peu d'affinités avec l'eau.
La composition de la phase organique issue de la décantation du flux d'hydrolyse neutralisé est la suivante :
[HMTBA] = 66.6%P/P
[EAU] = 22.4%P/P
[sels] = 11%P/P
Exemple d'extraction des sels par ajout de MIBK
379 grammes de ce flux de phase organique ont été mis en contact dans un réacteur agité de 1 litre avec 137.3 grammes de MIBK sous une température de 75°C. Le ratio solvant d'extraction/solution à séparer était de 36.2%P/P. Après décantation à 75°C, les deux phases formées ont été prélevées et analysées : La phase supérieure dans laquelle l'HMTBA a été extrait représentait 445.7g et était chargée à 1% en sels. Ainsi, avec le rapport solvant organique engagé/solution à traiter utilisé, 89% des sels présents dans le milieu avant extraction ont pu être déplacés vers la phase aqueuse créée par l'ajout de
MIBK.
La phase inférieure dans laquelle les sels sont en partie déplacés représentait 70.2 grammes et était chargée à 2%P/P en HMTBA. Ainsi, dans ces conditions de déplacement, 99.4% de l'HMTBA engagés ont pu être extraits par de la MIBK en un étage avec un rapport solvant organique engagé/solution à traiter de 36.2%.
La phase inférieure était quant à elle chargée à 53%P/P en sels.
Le coefficient de partage exprimé comme suit [selsjphase inférieure/[sels]phase supérieure=53.
5- Exemple d'extraction des sels par ajout de carbonate d'éthyle
379 grammes du flux de phase organique ont été mis en contact dans un réacteur agité de 1 litre avec 137.3 grammes de carbonate d'éthyle sous une température de 75°C. Le ratio solvant d'extraction/solution à séparer était de 36.2%P/P. Après décantation à 75°C, les deux phases formées ont été prélevées et analysées :
La phase supérieure dans laquelle l'HMTBA a été extrait représentait 455.5g et était chargée à 2.4%P/P en sels. Ainsi, avec le rapport solvant organique engagé/solution à traiter utilisée, 73.9% des sels présents dans le milieu avant extraction ont pu être déplacés vers la phase aqueuse créée par l'ajout de carbonate d'éthyle.
La phase inférieure dans laquelle les sels sont en partie déplacés représentait 60.8 grammes et était chargée à 2.5%P/P en HMTBA. Ainsi, dans ces conditions de déplacement, 99.4% de l'HMTBA engagés ont pu être extraits par du carbonate d'éthyle en un étage avec un rapport solvant organique engagé/solution à traiter de 36.2%P/P.
La phase inférieure était quant à elle chargée à 50.6%P/P en sels.
Le coefficient de partage exprimé comme suit [seisjphase inférieure/[sels]phase supérieure=21.1.
6 - Exemple d'extraction des sels par ajout de MEC
379 grammes du flux de phase organique ont été mis en contact dans un réacteur agité de 1 litre avec 137.3 grammes de MEC sous une température de 75°C. Le ratio solvant d'extraction/solution à séparer était de 36.2%P/P.
Après décantation à 75°C, les deux phases formées ont été prélevées et analysées :
La phase supérieure dans laquelle l'HMTBA a été extrait représentait 467g et était chargée à 2.1%P/P en sels. Ainsi, avec le rapport solvant organique engagé/solution à traiter considéré, 76.5% des sels présents dans le milieu avant extraction ont pu être déplacés vers la phase aqueuse créée par l'ajout de MEC.
La phase inférieure dans laquelle les sels sont en partie déplacés représentait 49.3 grammes et était chargée à 2%P/P en HMTBA. Ainsi, dans ces conditions de déplacement, 99.5% de l'HMTBA engagés ont pu être extraits par du carbonate d'éthyle en un étage avec un rapport solvant organique engagé/solution à traiter de 36.2%P/P.
La phase inférieure était quant à elle chargée à 64.8%P/P en sels.
Le coefficient de partage exprimé comme suit [sels]phase inférieure/[sels]phase supérieure=30.9.

Claims

REVENDICATIONS
- 1 - Procédé d'épuisement de l'HMTBA de la solution aqueuse obtenue après neutralisation de l'hydrolysat sulfurique de l'HMTBN avec l'ammoniaque et décantation caractérisé en ce que l'on épuise cette solution avec une quantité de solvant organique peu miscible à l'eau suffisante pour épuiser la quasi totalité de l'HMTBA présent.
- 2 - Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que le solvant organique est choisi parmi parmi les cétones, les aldéhydes, les éthers, les esters, les carbonates ou les alcools.
- 3 - Procédé selon la revendication 2 caractérisé en ce que le solvant est choisi parmi les cétones de bas poids moléculaire telle que la méthyléthylcétone, la methylisobutylcétone, les éthers comme le méthyl tertiobutyi éther ou le diisopropyl éther ou les carbonates comme le diéthylcarbonate.
- 4 - Procédé selon la revendication 3 caractérisé en ce que le solvant est choisi parmi la méthyl éthyl cétone, la méthylisobutyl cétone et le carbonate d'éthyle.
- 5 - Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la quantité de solvant utilisé par rapport à la solution aqueuse obtenue après hydrolyse sulfurique et neutralisation est supérieure à 0.05 et de préférence comprise entre 0.1 et 0.5.
- 6 - Procédé de relargage des sels contenus dans la solution organique obtenue après neutralisation avec l'ammoniaque et décantation de l'hydrolysat sulfurique de l'HMTBN caractérisé en ce que l'on relargue les sels de cette solution avec une quantité de solvant organique peu miscible à l'eau suffisante pour extraire la quasi totalité de l'HMTBA présent. - 7 - Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que le solvant organique est choisi parmi parmi les cétones, les aldéhydes, les éthers, les esters, les carbonates ou les alcools.
- 8 - Procédé selon la revendication 7 caractérisé en ce que le solvant est choisi parmi les cétones de bas poids moléculaire telle que la méthyléthylcétone, la methylisobutylcétone, les éthers comme le méthyl tertiobutyi éther ou le diisopropyl éther ou les carbonates comme le diéthylcarbonate.
- 9 - Procédé selon la revendication 8 caractérisé en ce que le solvant est choisi parmi la méthyl éthyl cétone, la méthylisobutyl cétone et le carbonate d'éthyle.
- 10 - Procédé selon l'une des revendications 7 à 9 caractérisé en ce que la quantité pondérale de solvant utilisée par rapport à la solution aqueuse obtenue après hydrolyse sulfurique et neutralisation est supérieure à 0.3 et de préférence comprise entre 0.3 et 1.
- 11 - Procédé selon les revendications 1 et 6 d'épuisement de la phase organique et de relargage des sels de la phase aqueuse obtenues après neutralisation avec l'ammoniaque et décantation de l'hydrolysat sulfurique de l'HMTBN caractérisé en ce qu'on opère une opération d'épuisement et de relargage de chacune des phases avec une quantité suffisante d'un solvant organique peu miscible à l'eau.
- 12 - Procédé selon la revendication 11 caractérisé en ce qu'on opère de façon concomitante et selon un procédé continu l'opération d'épuisement et de relargage de chacune des phases avec pour chaque phase une quantité suffisante d'un solvant organique peu miscible à l'eau.
- 13 - Procédé selon la revendication 11 caractérisé en ce que après l'opération d'épuisement et de relargage le solvant utilisé est évaporé et recyclé pour une nouvelle opération, la phase organique est mise au titre commercial par addition d'eau, la phase aqueuse épuisée est cristallisée.
- 14 - Utilisation des cristaux récupérés à partir de la phase aqueuse selon la revendication 13 comme engrais ou pour un usage industriel.
- 15 - Procédé de traitement des cristaux récupérés à partir de la phase aqueuse selon la revendication 13 par électrodialyse pour régénérer d'une part de l'ammoniac qui est recyclé à l'étape de neutralisation et d'autre part de l'acide sulfurique qui après concentration est recyclé à l'étape d'hydrolyse de l'HMTBN.
- 16 - Procédé de traitement des cristaux récupérés à partir de la phase aqueuse selon la revendication 13 par voie thermique dans une unité de régénération sulfurique pour récupérer une solution d'acide sulfurique qui est recyclé à l'étape d'hydrolyse de l'HMTBN.
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