WO2001011745A1 - Fehlerstrom-schutzeinrichtung - Google Patents
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Definitions
- the invention relates to a residual current Schutzem- device with a summation current transformer as well as in an off ⁇ loosely circular a Auslosesciens and a Auslösereiais for actuating a switching network, a conductor switching mechanism.
- a tripping circuit is a circuit along which an electrical control variable is generated and evaluated, and which generates an electrical tripping signal that activates a tripping relay when a tripping condition is present, that is, triggers it.
- Such a residual current protective device serves to ensure protection against a dangerous body current in an electrical system. Such occurs, for example, when a person touches a live part of an electrical system. The fault current (or differential current) then flows through the person as body current to earth. The protective device used to protect against dangerous body currents safely and quickly disconnects the affected circuit from the mains if the so-called tripping fault current is exceeded.
- FIG. 1 to 3 show circuit diagrams and functional principles of a residual current circuit breaker (Fl circuit breaker) and a residual current circuit breaker (Dl circuit breaker).
- the Fl and Dl circuit breakers are constructed in a similar way from three modules.
- Fault current induces a voltage signal which is transmitted via a trigger circuit electronics or trigger circuit to the second the trigger relay connected to the winding. Then the trigger ⁇ relay actuates a switching mechanism by means of which the conductors of the conductor network are separated.
- the trigger circuit of the Fl circuit breaker is only inductively coupled to the conductor network via the summation current transformer. It thus takes out the energy required for tripping mains voltage-independent from the fault current itself. In contrast, the release takes place when Dl-breaker netzstructsab ⁇ dependent means of an amplifier circuit which is electrically connected to the wire network.
- the tripping fault current corresponds to 0.5 to 1 times the rated fault current is a measure of the off ⁇ solvent sensitivity of the Fl or Dl-breaker.
- the rated residual current can be set or set to 10mA or 30mA.
- the tripping behavior of the circuit breaker is usually also to a certain frequency, e.g. to 50Hz, or to a certain frequency range, e.g. to 50Hz to 400Hz. Despite this vote, they can
- the tripping fault current provided below the specified limit curve for ventricular fibrillation according to IEC Regulation 479 is located.
- the tripping fault current may increase at 1 kHz up to around 420 mA in order to still offer personal protection.
- the invention is therefore based on the object, a residual current protective device or a Fl-breaker further develop such a manner that ensured a fire prevention even when lying above 1kHz frequencies of a detected fault current and a reliable protection of persons emergege ⁇ represents is.
- the transformer core of the summation current transformer for detecting AC and / or pulse current-type fault currents according to type A or type AC of the regulation EN 61008 and thus for detecting both low-frequency fault currents, in particular below of 1 kHz, as well as high-frequency fault currents, in particular from 1 kHz to 20 kHz, for example, ⁇ ) t 3 I— 1 - 1
- H H H H 1 P C ⁇ ⁇ ⁇ -i ⁇ H- K J J? R r ⁇ ⁇ rt M rt ⁇ ii ⁇ Q ⁇
- the value of the resistance of the RC element is measured so be ⁇ that this resistance limits the Auslose toleratestrom at high frequencies up to about 20kHz be to a certain value ⁇ .
- This resistance then represents namely a definable te, frequenzunabhangige burden for the summation current transformer, while at the same time is the capacitive resistance of the condensate ⁇ crystallizer to zero.
- the resistance is therefore preferential ⁇ example, that is, even at higher frequencies of the maximum acceptable for fire protection Auslose withdrawstrom, for example at 430 mA 100W / 230V, is not exceeded so selected.
- the advantages achieved by the invention are in particular that by using amorphous or nanok ⁇ stallinem material for the core of the summation current transformer with simultaneous switching of an RC element parallel to the input of the trigger circuit of the trigger circuit with only a single fault current detection system and with only one personal protection and at the same time reliable fire protection is ensured even with residual current frequencies above 1 kHz.
- FIG. 1 schematically shows a residual current protective device with a tripping circuit having an RC element between a summation current transformer and a tripping circuit
- FIG. 2 m shows a logarithmically plotted frequency / tripping fault current diagram for a limit curve for
- the Fl protective device 1 shown in FIG. 1 comprises a summation current transformer 2 with a transformer core 3, made of nanocrystalline or amorphous material, through which co tv) hj ⁇ -> P 1
- the tripping circuit 5 In order to be able to set the frequency-dependent tripping fault current curve IA (f) with the RC element R, C in a defined manner and thus not to have a negative influence on the frequency response, the tripping circuit 5 should have no parallel capacitances on the input side.
- the protective device shown and described can also be used with a trigger circuit 5 which operates with a center tap of the secondary winding N2.
- the goal of keeping the tripping fault current I A on the one hand at least up to a fault current frequency f of 1 kHz below the limit curve Gl for ventricular fibrillation according to IEC 479 and on the other hand from 1 kHz below the limit curve G2 for fire prevention (430mA at 230V) is achieved by the series connection of the RC element parallel to the input of the trigger circuit 5 achieved with only one fault current detection system and with only one secondary winding N2 in a particularly simple manner in terms of production and design.
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Abstract
Um bei einer Fehlerstrom-Schutzeinrichtung (1) auch bei Fehlerstromfrequenzen (f) oberhalb von 1 kHz sowohl einen Brandschutz als auch einen zuverlässigen Personenschutz sicherzustellen, ist einerseits der Wandlerkern (3) eines in einem Auslösekreis (4) einer Auslöseschaltung (5) vorgeschalteten Summenstromwandlers (2) zur Erfassung verschiedenartiger Fehlerströme (If) ausgelegt. Andererseits ist der Auslöseschaltung (5) eingangsseitig ein RC-Glied (RC) parallelgeschaltet.
Description
Beschreibung
Fehlerström-Schutzeinrichtung
Die Erfindung bezieht sich auf eine Fehlerstrom-Schutzem- richtung mit einem Summenstromwandler sowie mit in einem Aus¬ losekreis einer Ausloseschaltung und einem Auslösereiais zur Betätigung einer ein Leiternetz schaltenden Schaltmechanik. Als Auslosekreis wird ein Stromkreis bezeichnet, entlang des- sen eine elektrische Kontrollgröße erzeugt und diese bewertet wird, und der ein elektrisches Auslosesignal erzeugt, das bei Vorliegen einer Auslösebedingung ein Ausloserelais aktiviert, d.h. zur Auslosung bringt.
Eine derartige Fehlerstrom-Schutzeinπchtung dient zur Sicherstellung des Schutzes gegen einen gefährlichen Korperstrom m einer elektrischen Anlage. Ein solcher tritt beispielsweise dann auf, wenn eine Person ein spannungsführendes Teil einer elektrischen Anlage berührt. Der Fehlerstrom (oder auch Differenzstrom) fließt dann über die Person als Korperstrom gegen Erde ab. Die zum Schutz gegen gefahrliche Korperstrome eingesetzte Schutzeinrichtung trennt bei Überschreiten des sogenannten Auslosefehlerstroms den betroffenen Stromkreis sicher und schnell vom Netz.
Der Aufbau bekannter Fehlerstrom-Schutzeinrichtungen ist beispielsweise aus der „etcw (1986), Heft 20, Seiten 938 bis 945, bekannt. Dort sind in den Bildern 1 bis 3 Pπnzipschalt- bilder und Funktionsprinzipien eines Fehlerstrom-Schutzschal- ters (Fl-Schutzschalter) und eines Differenzstrom-Schutzschalters (Dl-Schutzschalter) dargestellt. Der Fl- und der Dl-Schutzschalter sind m ähnlicher Art und Weise aus drei Baugruppen aufgebaut. In der Sekundärwicklung eines Summenstromwandlers, durch dessen Wandlerkern alle stromführenden Leiter eines Leiternetzes gefuhrt sind, wird im Fall eines
Fehlerstroms ein Spannungssignal induziert, das ein über eine Auslosekreiselektronik oder Ausloseschaltung mit der Sekun-
därwicklung verbundenes Auslöserelais ansteuert. Das Auslöse¬ relais betätigt daraufhin eine Schaltmechanik, mittels derer die Leiter des Leiternetzes getrennt werden. Dabei ist die Auslöseschaltung des Fl-Schutzschalters ausschließlich induk- tiv über den Summenstromwandler an das Leiternetz gekoppelt. Er entnimmt somit die zur Auslösung notwendige Energie netz- spannungsunabhängig aus dem Fehlerstrom selbst. Dagegen erfolgt beim Dl-Schutzschalter die Auslösung netzspannungsab¬ hängig mittels einer Verstärkerschaltung, die galvanisch mit dem Leiternetz verbunden ist.
Der Auslösefehlerstrom ist in der Norm DIN VDE 0664 Teil 10 (= deutsche Übersetzung der Vorschrift EN 61008) definiert. Er ist der Wert des Fehlerstroms, der einen Fl- oder DI- Schutzschalter unter festgelegten Bedingungen zum Auslösen bringt. Der Auslösefehlerstrom entspricht dabei dem 0,5- bis 1-fachen des Bemessungsfehlerstroms, der ein Maß für die Aus¬ löseempfindlichkeit des Fl- oder Dl-Schutzschalters ist. So kann der Bemessungsfehlerstrom beispielsweise auf 10mA oder auf 30mA festgelegt oder eingestellt sein.
Das Auslöseverhalten des Schutzschalters ist zudem üblicherweise auch auf eine bestimmte Frequenz, z.B. auf 50Hz, oder auf einen bestimmten Frequenzbereich, z.B. auf 50Hz bis 400Hz, abgestimmt. Trotz dieser Abstimmung können diese
Schutzeinrichtungen dennoch auch bei höheren Frequenzen Per¬ sonenschutz bieten, sofern der Auslösefehlerstrom unterhalb der vorgegebenen Grenzkurve für Herzkammerflimmern nach der Vorschrift IEC 479 liegt. Entsprechend dieser Grenzkurve darf der Auslösefehlerstrom bei 1kHz bis etwa 420mA ansteigen, um noch Personenschutz zu bieten.
Um darüber hinaus auch einen Brandschutz bei einer derartigen Schutzeinrichtung sicherzustellen, darf zur Brandvermeidung eine elektrische Leistung von maximal 100W unabhängig von der Frequenz nicht überschritten werden. Legt man eine Spannung zwischen einem Außenleiter und Erde von 230V zugrunde, ergibt
sich ein Fehlerstrom von maximal 430mA, der zur Brandvermei¬ dung nicht überschritten werden darf. Bei anderen Netzspan¬ nungen ergeben sich entsprechende andere Grenzwerte für den Fehlerstrom.
Problematisch bei bisherigen Schutzeinrichtungen, insbesonde¬ re bei Fl-Schutzemπchtungen, ist es "jedoch, dass deren Auslosefehlerstrom mit zunehmender Frequenz stetig ansteigt und bei hohen Frequenzen, insbesondere im Kilohertz-Bereich, den für den Brandschutz maximal vertretbaren Wert von m diesem Beispiel 430mA überschreitet. Bei Anwendungsfallen m elektrischen Anlagen, m denen Frequenzumrichter und Gerate mit getakteten Stromversorgungen eingesetzt sind, können zudem im Fehlerfall auch Fehlerstrome mit Fehlerstromfrequenzen bis etwa 20kHz auftreten mit der Folge, dass der Auslosefehlerstrom der Schutzeinrichtung oder des Schutzschalters m der beschriebenen Weise über den Grenzwert hinaus ansteigt und ein Brandschutz nicht mehr m allen Fallen sichergestellt ist. Durch die stark zunehmende Anzahl von Betriebsmitteln, die im Fehlerfall solche Fehlerstrome mit höherer Frequenz generieren können, gewinnt dieses Problem zunehmend an Bedeutung.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Fehler- strom-Schutzeinrichtung oder einen Fl-Schutzschalter derart weiterzubilden, dass auch bei oberhalb von 1kHz liegenden Frequenzen eines erfassten Fehlerstroms eine Brandvermeidung gewahrleistet und ein zuverlässiger Personenschutz sicherge¬ stellt ist.
Diese Aufgabe wird erfmdungsgemaß gelost durch die Merkmale des Anspruchs 1. Dazu ist einerseits der Wandlerkern des Summenstromwandlers zur Erfassung Wechsel- und/oder pulsstrom- formiger Fehlerstrome gemäß Typ A oder Typ AC der Vorschrift EN 61008 und damit zur Erfassung sowohl niederfrequenter Fehlerstrome, insbesondere unterhalb von 1kHz, als auch hochfrequenter Fehlerstrome, insbesondere ab 1kHz bis z.B. 20kHz,
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1 1
Zudem ist der Wert des Widerstandes des RC-Gliedes derart be¬ messen, dass dieser Widerstand den Auslosefehlerstrom bei hohen Frequenzen bis ca. 20kHz auf einen bestimmten Wert be¬ grenzt. Dieser Widerstand stellt dann nämlich eine definier- te, frequenzunabhangige Bürde für den Summenstromwandler dar, wahrend gleichzeitig der kapazitive Widerstand des Konden¬ sators gegen Null geht. Der Widerstand wird daher vorzugs¬ weise derart gewählt, dass auch bei höheren Frequenzen der für den Brandschutz maximal vertretbare Auslosefehlerstrom, z.B. 430mA bei 100W/230V, nicht überschritten wird.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, dass durch Einsatz von amorphem oder nanokπ- stallinem Werkstoff für den Kern des Summenstromwandlers bei gleichzeitiger Schaltung eines RC-Gliedes parallel zum Eingang der Ausloseschaltung des Auslosekreises mit nur einem einzigen Fehlerstrom-Erfassungssystem und mit nur einer einzigen Sekundärwicklung ein Personenschutz und gleichzeitig ein zuverlässiger Brandschutz auch bei Fehlerstromfrequenzen oberhalb von 1kHz sichergestellt ist.
Nachfolgend wird ein Ausfuhrungsbeispiel der Erfindung anhand einer Zeichnung naher erläutert. Darin zeigen:
FIG 1 schematisch eine Fehlerstrom-Schutzeinrichtung mit einem ein RC-Glied zwischen einem Summenstromwandler und einer Ausloseschaltung aufweisenden Aus- losekreis, und FIG 2 m einem logarithmisch aufgetragenen Frequenz/- Auslosefehlerstrom-Diagramm eine Grenzkurve für
Herzkammerflimmern gemäß IEC 479 und eine Grenzkurve zur Brandvermeidung sowie die Auslosefehler- stromkurve der Schutzeinrichtung gemäß FIG 1.
Die in FIG 1 dargestellte Fl-Schutzeinnchtung 1 umfasst einen Summenstromwandler 2 mit einem aus nanokristallmem oder amorphem Werkstoff bestehenden Wandlerkern 3, durch welchen
co tv) hj \-> P1
Cπ o Cπ o Cπ 0 Cπ
co co tV) IV) P1 P1
Cπ o Cπ o Cn o i
stromwandler 2 darstellt, während der kapazitive Widerstand des Kondensators C gegen Null geht.
Um dabei den frequenzabhängigen Auslösefehlerstrom-Verlauf lA(f) mit dem RC-Glied R, C definiert einstellen zu können und somit den Frequenzgang nicht negativ zu beeinflussen, sollte die Auslöseschaltung 5 eingangsseitig keine parallelliegenden Kapazitäten aufweisen.
Die dargestellte und beschriebene Schutzeinrichtung kann auch bei einer mit einer Mittelanzapfung der Sekundärwicklung N2 arbeitenden Auslöseschaltung 5 eingesetzt werden. Das Ziel, den Auslösefehlerstrom IA einerseits zumindest bis zu einer Fehlerstromfrequenz f von 1kHz unterhalb der Grenzkurve Gl für Herzkammerflimmern nach IEC 479 und andererseits gleichzeitig ab 1kHz unterhalb der Grenzkurve G2 für eine Brandvermeidung (430mA bei 230V) zu halten, wird durch die Reihenschaltung des RC-Gliedes parallel zum Eingang der Auslöseschaltung 5 mit nur einem Fehlerstrom-Erfassungssystem und mit nur einer Sekundärwicklung N2 in fertigungs- und auslegungstechnisch besonders einfacher Weise erreicht.
Claims
1. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung (1) mit einem Summenstrom¬ wandler (2) sowie mit in einem Auslösekreis (4) einer Aus- löseschaltung (5) und einem Auslöserelais (6) zur Betätigung einer ein Leiternetz (LN) schaltenden Schaltmechanik (7), wobei der Wandlerkern (3) des Summenstromwandlers (2) zur Er¬ fassung nieder- und hochfrequenter Fehlerströme (If) ausgelegt ist, und wobei der Auslöseschaltung (5) eingangsseitig ein RC-Glied (R,C) parallelgeschaltet ist.
2. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Wand¬ lerkern (3) aus nanokristallinem oder amorphem Werkstoff ge- bildet ist.
3. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Wandlerkern (3) zur Erfassung Wechsel- und/oder pulsförmiger Feh- lerströme (If) gemäß Typ A bzw. Typ AC der Vorschrift EN 61008 ausgelegt ist.
4. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das RC-Glied durch eine Reihenschaltung aus einem Widerstand (R) und einem Kondensator (C) gebildet ist.
5. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, g e k e n n z e i c h n e t d u r c h einen Wert des Widerstandes (R) des RC-Gliedes (R,C) derart, dass der Auslösefehlerstrom (IA) auch bei hohen Fehlerstromfrequenzen (f) bis ca. 20 kHz unterhalb einer zur Brandvermeidung zulässigen Grenzkurve (G2) liegt.
6. Fehlerstrom-Schutzeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, g e k e n n z e i c h n e t d u r c h eine Kapazität des Kondensators (C) des RC-Gliedes (R,C) derart, dass der Auslosefehlerstrom (IA) zumindest bis zu einer Feh¬ lerstromfrequenz (f) von 1 kHz unterhalb einer vorgegebenen Grenzkurve (Gl) für Herzkammerflimmern gemäß der Vorschrift IEC 479 liegt.
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