WO2001070443A1 - Procede d'oxycoupage a grande vitesse d'une piece epaisse en acier, et dispositif de mise en oeuvre dudit procede - Google Patents

Procede d'oxycoupage a grande vitesse d'une piece epaisse en acier, et dispositif de mise en oeuvre dudit procede Download PDF

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WO2001070443A1
WO2001070443A1 PCT/FR2001/000772 FR0100772W WO0170443A1 WO 2001070443 A1 WO2001070443 A1 WO 2001070443A1 FR 0100772 W FR0100772 W FR 0100772W WO 0170443 A1 WO0170443 A1 WO 0170443A1
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torch
cutting
tapping
oxygen
flame cutting
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Guy Prioretti
Véronique Prioretti
Françoise Prioretti-Hacking
Jean-Michel Prioretti
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K7/00—Cutting, scarfing, or desurfacing by applying flames
    • B23K7/002—Machines, apparatus or equipment for cutting plane workpieces, e.g. plates

Definitions

  • the present invention relates to a method and a device for oxygen cutting steel parts, such as slabs, billets and blooms.
  • conventional flame cutting torches consist of two main parts, a first part of which serves to supply the fluids (oxygen, combustible gas, coolant), which is called the torch body, this part does not not being in direct contact with the flame, and a second nozzle part, which is in turn directly in contact with the flame, and serves to distribute, distribute the fluids, and eject the gases (fuel and combustible) in proportions and specific characteristics, specific to fluid mechanics, to carry out the desired flame cutting operation.
  • the fluids oxygen, combustible gas, coolant
  • the oxygen cutting nozzles can simultaneously perform two functions: the first consists in producing a heating flame, by means of the supply and mixing (external or internal to the nozzle) of a gas combustible and an oxidizing gas, such as oxygen, to bring the attack zone of 1 Oxycutting to very high temperature so as to obtain a self-combustion of the metal to be flame-cut thanks to the arrival of a separate oxygen jet.
  • the second function consists in producing and directing a specific oxygen jet over the zone previously brought to self-combustion temperature, in order to obtain the cutting of the metal according to the desired geometrical characteristics.
  • the existing oxygen cutting nozzles comprise one or more cutting oxygen conduits, parallel or not, located in the same plane (generally orthogonal to the attack surface of the product to be cut), and a certain number heating conduits which are arranged either concentrically around the cutting oxygen jet, or on either side of the line of movement of the cutting oxygen jet (s).
  • the oxygen cutting nozzles used in traditional techniques are positioned at a certain distance from the surface concerned, or attack surface, of the workpiece, the direction of the cutting oxygen jet being generally chosen to be substantially perpendicular to the attack surface for better efficiency (if the cutting oxygen jet is orthogonal to the attack surface, the thickness of material to be cut is minimal, which allows a maximum oxycutting speed with economy of fluids ).
  • the heat of self-combustion of the hot metal with the cutting oxygen which generates and propagates the heat along the cutting groove over the entire thickness of the flame-cut product, thus making it possible to maintain and continue. the flame-cutting operation by self-combustion with cutting oxygen.
  • the jet of oxygen cutting fluids emitted by the oxygen cutting torch maintained at a determined height above the part forms a groove which crosses right through the entire thickness of the part to be cut.
  • the front line of the groove is then substantially rectilinear, and in extension of the axis of the oxygen cutting jet, said line moving progressively during the cutting process, at a speed called oxy-cutting speed, which speed in fact corresponds at the relative speed of movement of the flame cutting torch relative to the workpiece.
  • the oxycutting speed for a nozzle of given geometric and fluidic characteristics is actually a function, among other things, of the thickness of the body to be cut: in fact, the thicker the body, the more the speed of movement is reduced due to the propagation , step by step, and non-instantaneous of the heat of combustion and of the combustion itself throughout the bleeding from the inlet to the outlet.
  • Document US-A-3,852,126 thus presents an oxycutting process using two torches, including a first torch with a vertical axis, and a second torch with an oblique axis.
  • This provision is intended to allow the lateral bringing together of the two torches in a direction transverse to the trajectory, so that the two grooves partially overlap. It is however not taught to bring the two torches together to the point that their respective grooves overlap completely, and even less to introduce one of the torches in the groove made by the other.
  • Document EP-A-0 017 807 describes a flame-cutting device having a first cutting torch with a vertical axis, associated with a second deburring torch carried by a support blade passing through the groove, the second torch having only and the sole function of rectifying the edges of the groove on the face of the piece to be cut which is opposite to that facing the torch.
  • the technological background is finally illustrated by documents JP-A-60 052985 and US-A-3 492 552.
  • Document JP-60 052985 presents a method for forming an edge with a curved groove, by providing for the successive passage of a torch with a vertical axis to obtain a straight cut, then of a transversely oblique torch to obtain a cut at 45 degrees. , and finally a fusion torch to form the concave edge.
  • Document US-A-3,492,552 describes a digital device for controlling the position of a torch relative to the workpiece.
  • the invention relates more particularly to 1 Oxycutting at high speed of thick steel parts. It will be understood that the existing techniques are greatly limited in performance, both in terms of the thickness of the workpiece to be cut and the speed of flame cutting.
  • the invention aims to design a flame cutting technique to avoid the aforementioned drawbacks and / or limitations.
  • the subject of the invention is therefore a method and a high-speed flame-cutting device for a thick piece of steel, which is capable of making regular and rapid cutting of thick pieces of steel, regardless of the thickness of the product to be cut.
  • the technique sought must in particular be capable of carrying out slitting operations under technically and economically optimal conditions.
  • a flame-cutting torch is moved, maintained at a determined height above the piece to be cut, and also moving, in synchronism with the movement of the flame cutting torch, a bleeding torch comprising at least one blade nozzle which passes inside the same flame cutting groove, said blade nozzle emitting by its edge at minus a jet of heating and / or oxygen cutting fluids striking the bleeding front by combining with the jet of oxygen cutting fluids emitted by the oxygen cutting torch to form a bleeding front having a broken line profile.
  • the tapping torch can, depending on the case, be used as an injection nozzle (single or multiple), by projecting only heating fluids towards the tapping front.
  • the jet of the flame cutting torch has a direction which is substantially perpendicular to the surface concerned of the part to be cut, while the or the jets of the tapping torch are inclined at an acute angle determined with respect to said direction.
  • the tapping torch emits several superimposed jets of heating and / or oxygen cutting fluids attacking the tapping front at different acute angles, the value of which increases with the distance from the surface of the part attacked by the jet of the flame cutting torch.
  • the plurality of superimposed jets of oxygen cutting fluids attacking the same bleeding front at different acute angles we can divide the length of the bleeding, that is to say the distance between the inlet and the outlet, in a certain number of sections or "no flame cutting", by assigning to each section a flame cutting nozzle with specific characteristics, so that the speed of flame cutting of the part is notably increased to reach that of a not. It is therefore the first time that one uses a real bleeding nozzle intervening inside the oxygen cutting groove throughout the cutting process.
  • the synchronous displacement of the oxygen cutting and tapping torches is carried out by mounting their associated supports on a common carriage moving horizontally above the piece to be cut.
  • the oxygen cutting and bleeding torches are vertically movable, the bleeding torch being retractable above the piece to be cut.
  • the tapping torch may also be set into vertical vibration during at least part of the cutting process. Such a vertical vibration makes it possible to facilitate the progression of the tapping blade in the oxygen cutting tapping as it advances during the cutting process.
  • the invention also relates to a device for implementation of the above-mentioned flame cutting process, the device being remarkable in that it comprises a carriage which can be moved horizontally, said carriage carrying supports for an oxygen cutting torch and a bleeding torch, the oxycut cutting torch overhanging the workpiece being arranged to emit a substantially vertical jet of oxygen cutting fluids, while the tapping torch comprises at least one blade nozzle arranged to move in the oxygen cutting tapping and emit by its edge at least an inclined jet of heating and / or flame cutting fluids.
  • the supports for the oxygen cutting and bleeding torches are individually adjustable in the vertical position.
  • the support of the tapping torch is suspended from a cylinder of vertical axis, said cylinder having a stroke allowing the rise of the blade nozzle (s) above the piece to be cut.
  • the cylinder body supporting the tapping torch is connected to a vibrator which can generate vibrations of small amplitude in a vertical direction.
  • the blade nozzle of the tapping torch is unique, and has a network of internal channels extending obliquely between the upper facet and a slice of said blade nozzle. It will naturally be possible, as a variant, to provide nozzles with multiple blades, each of which is capable of emitting one or more jets of flame cutting fluids.
  • the internal channels are arranged to form at least one group associated with the same jet of heating and / or oxygen cutting fluids, in order to allow the passage of cutting oxygen and / or heating gases, and a coolant.
  • the blade nozzle has several groups of internal channels intended to produce superimposed inclined jets the inclination of the channels with respect to the vertical being identical in the same group and varying from one group to the other, increasing from top to bottom of said blade nozzle.
  • the carriage supporting the torch cutting and bleeding torches is movable transversely to the direction of continuous casting by being mounted on a main carriage which moves horizontally above the moving part, in the direction of continuous casting, said main carriage carrying a means of temporary securing to said moving part.
  • FIG. 1 schematically illustrates an installation implementing the high speed flame cutting process according to the invention, here applied to the cutting of a continuous casting part, said part being shown in section by a vertical plane passing through oxygen cutting,
  • FIGS. 2 and 3 are sections respectively along II-II and III-III of FIG. 1, making it possible to better distinguish the arrangement respectively of the flame cutting torch and the bleeding torch during the cutting process,
  • FIG. 4 is a schematic view illustrating the tapping torch used in the context of the method of the invention, with the feed tanks fitted to the torch body, the torch nozzle being a nozzle flat blade,
  • FIGS. 5 and 6 are elevation views illustrating two different embodiments of the blade nozzle of the tapping torch, respectively with a unitary nozzle emitting several superposed oblique jets, and with several complementary nozzles each emitting an oblique jet,
  • FIG. 7 is a sectional view on a very large scale of the thick part being cut, showing the particular geometry of the bleeding front in a broken line resulting from the use of a blade nozzle emitting jets of superimposed fluids heating and / or flame cutting,
  • Figure 8 is a side view of the aforementioned blade nozzle
  • Figure 9 is a section along IX-IX of Figure 8, to better distinguish the arrangement of the internal channels of the blade nozzle, with here three groups of internal channels intended to produce superimposed inclined jets.
  • Figures 1 to 3 illustrate a piece of steel such as a slab, billet or bloom being cut in accordance with the high speed flame cutting process of the invention.
  • the part 1 to be cut has an upper surface 1.1 and a lower surface 1.2, and it rests horizontally on rollers 2. Being in this case a continuous casting part, the part 1 to be cut moves on the rollers 2 in a horizontal direction denoted 101.
  • a device 10 can be distinguished which makes it possible to implement the high speed flame cutting process according to the invention.
  • This device comprises first of all a first carriage 11 moving by rollers 12 on a support R, a carriage which could be called a translation carriage. Indeed, the carriage 11 moves horizontally above the piece to be cut 1, and it is even mechanically linked to this piece during the implementation of the cutting process by a support 15 ending in a gripping device 16.
  • the structure of this temporary attachment means may naturally vary as the case may be, and magnetic devices can also be used, as well as clamp systems which enclose the part to be cut on either side at its lateral facets.
  • a second carriage 13 can be moved horizontally, being movable by its rollers 14 on the rails secured to the bottom of the carriage 11, the direction of movement denoted 100 of this carriage 13 being perpendicular to that of the carriage 11.
  • the second carriage could thus be called 13 steering carriage, because it moves transversely to the part 1 in movement, to cut the part along the entire width and the entire thickness thereof.
  • the carriage 13 firstly comprises a support 19 of a flame cutting torch 30 of the traditional type.
  • This flame cutting torch 30 overhangs the part to be cut, and it is arranged to emit a powerful jet denoted 36 substantially vertical from heating and flame cutting fluids.
  • the support 19 is hung on a horizontal plate 17 secured to the carriage 13.
  • FIGS. 1 and 3 the arrangement of this support 19, which comprises a baluster 31, ending lowerly by a collar 29 holding the flame cutting torch 30, which torch can be brought to the desired vertical position, which is adjustable with a locking in position by a screw 32.
  • the supply pipes of the various oxygen cutting fluids There have been noted 34 the supply pipes of the various oxygen cutting fluids.
  • the jet 36 emitted by the flame cutting torch 30 thus achieves an attack on the part on an upper part of the thickness thereof.
  • the carriage 13 also includes a support 18 for a tapping torch 20.
  • This tapping torch 20 comprises a torch body 23 extending below by a blade nozzle 25 which is arranged for move in the oxygen cutting groove noted 1.3, and emit by its edge at least one inclined jet 26 of heating and / or oxygen cutting fluids.
  • the progress 102 of the flame cutting process has been shown diagrammatically by arrow 102, and it can be seen that the blade nozzle 25 progresses inside the groove 1.3, the jets of heating fluids and / or oxygen cutting which it emits thus attacking the remaining part of the bleeding front which is noted 1.4.
  • the body 23 of the tapping torch 20 is attached to a baluster 22 which is here connected to the rod 27 of a jack 21, in particular a pneumatic jack.
  • the jack 21 has a vertical axis, and its body is fixed by bolting to the horizontal plate 17.
  • the flame cutting torches 30 and bleeding 20 are connected by their associated support 19, 18 to a common carriage 13 which moves horizontally above the piece to be cut, this common mounting then ensuring the synchronous movement of the two torches during the cutting process.
  • the use of a jack also makes it possible to adjust the vertical position of the tapping torch 20, that is to say the precise position of the blade nozzle 25, so that its jets 26 are directed on particular points on the bleeding front with great precision.
  • the stroke of the jack will preferably be chosen such that the bleed torch 20 can be retracted above the part when this torch is not used. The jack thus allows the ascent of the blade nozzle (s) 25 above the part to be cut.
  • a vibrator 28 mounted in the upper part of the cylinder 21 which supports the torch bleeding 20, said vibrator being arranged to generate vibrations of small amplitude in a vertical direction.
  • Such a vibration makes it possible to facilitate the progression of the blade nozzle 25 in the groove 13 during the cutting process.
  • the amplitude of the vibrations could be of the order of 1 to 2 mm.
  • the body 23 of the tapping torch 20 is also equipped with a plurality of conduits 24 serving to bring the various fluids concerned.
  • an oxygen cutting torch 30 and a tapping torch 20 are moved in synchronism, the latter comprising at least one blade nozzle 25 which passes inside the same the oxygen cutting groove 1.3, said blade nozzle emitting through its edge at least one jet of heating and / or oxygen cutting fluids 26 striking the bleeding front 1.4 by combining with the jet of heating and oxygen cutting fluids 36 emitted by the flame cutting torch 30 to form a bleeding front 1.4 having a broken line profile.
  • the jet 36 of the flame cutting torch 30 has a direction which is substantially perpendicular to the surface concerned 1.1 of the piece to be cut, while the jet or jets 26 of the tapping torch 20 are inclined by an acute angle determined with respect to said direction.
  • the blade nozzle 25 of the tapping torch 20 may be unique as illustrated in FIG. 5, or still multiple, as illustrated in figure 6.
  • the blade nozzle 25 has a network of internal channels 60.1, 60.2, 60.3 which extend obliquely between the upper facet 54 and a wafer 55 of said blade nozzle.
  • the associated inputs are denoted 56.1, 56.2, 56.3, and the jets of heating and flame cutting fluids which exit through the edge 55 of the blade 25 are denoted 26.1, 26.2, 26.3.
  • the associated exit angles, denoted a 1, a 2 a 3 are different, and increase from the top to the bottom of the blade nozzle 25.
  • FIG. 6 a variant has been illustrated in which the blade nozzle 25 is multiple, that is to say made up of three sub-assemblies of blade nozzles 25.1, 25.2, 25.3.
  • Each sub-assembly has its individual fluid inlets, 56.1, 56.2, 56.3, respectively, and its heating and / or flame-cutting fluid outlets in the form of oblique jets, respectively 26.1, 26.2, 26.3.
  • the internal channels 60.1, 60.2, 60.3 are then arranged accordingly in the thickness of these three components constituting the blade nozzle 25.
  • FIGS. 5 and 6 are in reality schematic, insofar as the channels 60.1, 60.2, 60.3 are in fact each constituted by a group of channels associated with the various fluids of the same outlet jet. This will result in heating gases, cutting oxygen, and coolant. If it is desired to use the tapping torch as an injection nozzle (single or multiple), the fluids ejected and projected against the tapping front will then only be heating fluids.
  • FIG. 4 provides a better understanding of the arrangement of the body 23 of the tapping torch 20 with regard to its fluid supply.
  • the outline of the torch body 23 is shown in phantom, and it includes a number of feeders each associated with the different fluids involved.
  • the different internal channels which are formed in the thickness of the head of the blade nozzle 25 have been symbolized by the reference 60.
  • a feeder 40 including an inlet for cutting oxygen 41 which is delivered by a pipe 43, a feed manifold 44 in heating gas, with inlets 45 and 46 corresponding to the combustible gas and to the oxygen, these gases being delivered by pipes 47, 48 associated, and finally a feeder 49 for supplying cooling fluid, for example water, with a water inlet 50 and a water outlet 51, the connections being provided by associated pipes 52, 53 respectively.
  • the blade nozzle 25 moves, during the cutting process, inside the flame cutting groove itself, which gives a considerable calorific advantage insofar as one obtains, so natural, preheating of the oxygen cutting fluids, which is particularly interesting for cutting oxygen.
  • the cutting oxygen pipe is in fact subjected to heating by the heat of the oxygen cutting operations, and the radiant heat of the cut product if it is hot, as is the case with continuous casting slabs in the steel industry. It in turn transmits this heat to the oxygen cutting fluids playing the role of blade cooler and heat exchanger, thus allowing heat to be supplied to the combustion for which it is a requester.
  • the inclination of the jets 26 of the tapping torch 20 has the effect of forming a tapping front 1.4 having a broken line profile.
  • the tapping torch 20 comprises a blade nozzle emitting a jet of oxygen cutting fluid 26
  • the tapping front 1.4 simply consists of two segments, with a vertical segment associated with the jet 36 of the cutting torch 30, and an oblique segment associated with jet 26 of the tapping torch 20.
  • the blade nozzle 25 has three groups of internal channels making it possible to emit three superimposed jets of oxygen cutting fluids 26.1, 26.2, 26.3. Each of these jets gives an oblique conformation associated with the bleeding front 1.4.
  • the area denoted AB is assigned to the external flame cutting torch 30, the jet 36 of which is perpendicular to the attack surface 1.1.
  • the other sections, denoted BC, CD, DE, correspond respectively to the inclined jets 26.1, 26.2, 26.3 emitted by the blade nozzle 25 of the tapping torch 20.
  • the corresponding angles of inclination with respect to the vertical are denoted al, a2 , a3.
  • the broken line ABCDE here consisting of four sections, forms the front of the oxygen cutting groove 1.4.
  • the three zones assigned to the three oxycutting steps of the blade nozzle 25, that is to say BC, CD, DE, are of substantially equal lengths.
  • the area AB assigned to the outside torch is a little larger, because of the power given and desired for the flame cutting torch 30.
  • the distribution can be modulated according to the circumstances encountered, and the angles of inclination a 1, a 2, a 3 will therefore be chosen to obtain the desired zone lengths.
  • each jet of unit cutting oxygen fluids must ensure the cutting of only part of the thickness of the part to be cut, that is to say one section from the four aforementioned sections , this division of labor precisely allowing very high oxygen cutting speeds to be achieved despite the large thickness of the part to be cut.
  • the blade nozzle 25 of the tapping torch here unique, has a network of internal channels which form several groups each of which is associated with a jet of heating or oxygen cutting fluids.
  • an embodiment has been represented with three groups of internal channels, respectively denoted 60.1, 60.2, 60.3.
  • Each of these groups itself comprises a plurality of inclined internal channels, the direction of which is the same for the channels of the same group.
  • FIG. 8 makes it possible to distinguish the associated output orifices at the level of the edge 55 of the blade nozzle 25: for each group of channels associated with an oxycutting pitch, there is successively, from top to bottom, an orifice 61.11 associated with the outlet of the heating gas, and two orifices 61.12, 61.13 associated with the outlet of the cutting oxygen.
  • the flame cutting step can constitute an independent blade, or all of the flame cutting steps can be incorporated in one and the same flame cutting blade, as has just been described.
  • the simultaneous action of the oxycutting steps of individualized and different inclination contributes to distributing the total length of the oxygen cutting groove between the different oxycutting steps, preferably in an equal manner or in a manner proportional to the power of each oxycutting step nozzle, and thus reducing the cutting time of the total thickness to that of cutting the reduced thickness, treated by an oxy-cutting step nozzle.
  • the through channels of one or the other group of channels can be used to project only heating fluids towards the bleed front. It is thus possible to produce an injection nozzle, single or multiple, passing directly into the groove.

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Abstract

L'invention concerne un procédé et un dispositif d'oxycoupage à grande vitesse de pièces épaisses en acier. Conformément à l'invention, on déplace en synchronisme un chalumeau d'oxycoupage (30) maintenu à une hauteur prédéterminée au-dessus de la pièce à découper (1), et un chalumeau de saignée (20) comportant au moins une buse en lame (25) qui passe à l'intérieur même de la saignée d'oxycoupage (1.3). La buse en lame (25) émet par sa tranche au moins un jet de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage venant frapper le front de saignée en se combinant au jet de fluides d'oxycoupage émis par le chalumeau d'oxycoupage (30) pour former un front de saignée (1.4) ayant un profil en ligne brisée.

Description

Procédé d'oxycoupage à grande vitesse d'une pièce épaisse en acier, et dispositif de mise en oeuvre dudit procédé
La présente invention concerne un procédé et un dispositif d'oxycoupage de pièces en acier, telles que des brames, des billettes et des blooms.
L'arrière-plan technologique peut être illustré par le document EP-A-0 639 416 qui décrit une installation d' oxycoupage à deux lignes, dont chacune comporte un chariot mobile à chalumeau d'oxycoupage de type pendulaire. On pourra également se référer au document US-A-2 820 420 qui décrit un chalumeau d'oxycoupage monté en porte-à-faux sur un chariot déplaçable horizontalement, et au document WO-A-96/20818 qui décrit un pont roulant supportant un bras de travail vertical extensible télescopiquement .
D'une façon générale, les chalumeaux d'oxycoupage classiques sont constitués de deux parties principales, dont une première partie sert à amener les fluides (oxygène, gaz combustible, liquide de refroidissement) , qui est appelée corps de chalumeau, cette partie n'étant pas directement en contact avec la flamme, et une seconde partie formant buse, qui est quant à elle directement en contact avec la flamme, et sert à répartir, distribuer les fluides, et éjecter les gaz (carburant et combustible) selon des proportions et des caractéristiques spécifiques, propres à la mécanique des fluides, pour réaliser 1 ' opération d' oxycoupage recherchée .
L'homme de l'art sait que les buses d'oxycoupage peuvent assurer simultanément deux fonctions : la première consiste à produire une flamme de chauffage, grâce à l'apport et au mélange (externe ou interne à la buse) d'un gaz combustible et d'un gaz comburant, tel que l'oxygène, pour porter à très haute température la zone d'attaque de 1 Oxycoupage de manière à obtenir une autocombustion du métal à oxycouper grâce à l'arrivée d'un jet d'oxygène séparé. La seconde fonction consiste à produire et diriger un jet d'oxygène spécifique sur la zone préalablement portée à température d' autocombustion, pour obtenir la coupe du métal selon les caractéristiques géométriques désirées. A cet effet, les buses d'oxycoupage existantes comportent un ou plusieurs conduits d'oxygène de coupe, parallèles ou non, situés dans un même plan (en général orthogonal à la surface d'attaque du produit à découper), et un certain nombre de conduits de chauffage qui sont agencés soit concentriquement autour du jet d'oxygène de coupe, soit de part et d'autre de la ligne de déplacement du ou des jets d'oxygène de coupe.
Les buses d'oxycoupage utilisées dans les techniques traditionnelles sont positionnées à une certaine distance de la surface concernée, ou surface d'attaque, de la pièce à découper, la direction du jet d'oxygène de coupe étant en général choisie sensiblement perpendiculaire à la surface d'attaque pour une meilleure efficacité (si le jet d'oxygène de coupe est orthogonal à la surface d'attaque, l'épaisseur de matière à découper est minimale, ce qui permet une vitesse d'oxycoupage maximale avec une économie de fluides) .
D'une façon générale, toutes les buses d'oxycoupage actuellement utilisées sont montées pour se déplacer relativement à la pièce à découper, au-dessus et/ou en- dessous de ladite pièce, mais toujours à l'extérieur de la saignée d'oxycoupage. Ceci constitue un inconvénient notable, dans la mesure où le jet d'oxygène de coupe doit parcourir une distance importante à l'air libre entre sa sortie de la buse d'oxycoupage et son impact sur la surface du métal à découper. Cet inconvénient est naturellement d'autant plus grand que l'épaisseur du produit à découper augmente, ce qui limite de facto les techniques d'oxycoupage à la découpe de pièces relativement peu épaisses. Cet inconvénient se retrouve également pour le jet de chauffage, qui est limité généralement au chauffage de la zone d'impact en surface et/ou à faible profondeur de la surface du produit. En effet, c'est la chaleur d' autocombustion du métal chaud avec l'oxygène de coupe qui génère et propage la chaleur le long de la saignée de coupe sur toute l'épaisseur du produit oxycoupé, permettant ainsi d'entretenir et de poursuivre l'opération d'oxycoupage par autocombustion avec l'oxygène de coupe. Lors du processus de découpe, le jet de fluides d'oxycoupage émis par le chalumeau d'oxycoupage maintenu à une hauteur déterminée au-dessus de la pièce forme une saignée qui traverse de part en part toute l'épaisseur de la pièce à découper. La ligne de front de la saignée est alors sensiblement rectiligne, et en prolongement de l'axe du jet d'oxycoupage, ladite ligne se déplaçant progressivement lors du processus de coupe, à une vitesse dite vitesse d'oxycoupage, laquelle vitesse correspond en fait à la vitesse relative de déplacement du chalumeau d'oxycoupage par rapport à la pièce à découper. La vitesse d'oxycoupage pour une buse de caractéristiques géométriques et fluidiques données est en réalité fonction entre autres de l'épaisseur du corps à découper : en effet, plus le corps est épais, plus la vitesse de déplacement se réduit en raison de la propagation, de proche en proche, et non- instantanée de la chaleur de combustion et de la combustion elle-même tout au long de la saignée depuis l'entrée jusqu'à la sortie.
Pour compléter l'état de la technique, on peut citer également divers procédés d'oxycoupage mettant en oeuvre plusieurs chalumeaux.
Le document US-A-3 852 126 présente ainsi un procédé d'oxycoupage faisant appel à deux chalumeaux, dont un premier chalumeau d'axe vertical, et un second chalumeau d'axe oblique. Cette disposition est prévue pour permettre le rapprochement latéral des deux chalumeaux selon une direction transversale à la trajectoire, de façon que les deux saignées se recouvrent partiellement. Il n'est cependant pas enseigné de rapprocher les deux chalumeaux au point que leurs saignées respectives se recouvrent totalement, et encore moins d'introduire un des chalumeaux dans la saignée réalisée par l'autre.
Le document EP-A-0 017 807 décrit un dispositif d'oxycoupage présentant un premier chalumeau de coupe d'axe vertical, associé à un second chalumeau d'ébavurage porté par une lame support passant dans la saignée, le second chalumeau ayant pour seule et unique fonction de rectifier les bords de la saignée sur la face de la pièce à découper qui est opposée à celle en regard du chalumeau. L'arrière-plan technologique est enfin illustré par les documents JP-A-60 052985 et US-A-3 492 552.
Le document JP-60 052985 présente un procédé pour former un bord à rainure incurvée, en prévoyant le passage successif d'un chalumeau d'axe vertical pour obtenir une coupe droite, puis d'un chalumeau transversalement oblique pour obtenir une coupe à 45 degrés, et enfin d'une torche de fusion pour former le bord concave. Le document US-A-3 492 552 décrit quant à lui un dispositif numérique de commande de la position d'un chalumeau par rapport à la pièce à travailler.
L'invention s'intéresse plus particulièrement à 1 Oxycoupage à grande vitesse de pièces épaisses en acier. On aura compris que les techniques existantes sont fortement limitées en performances, aussi bien quant à l'épaisseur de la pièce à découper qu'à la vitesse d' oxycoupage .
L'invention vise à concevoir une technique d'oxycoupage permettant d'éviter les inconvénients et/ou limitations précités. L'invention a ainsi pour objet un procédé et un dispositif d'oxycoupage à grande vitesse d'une pièce épaisse en acier, qui soit capable d'effectuer une coupe régulière et rapide de pièces épaisses en acier, et ce quelle que soit l'épaisseur du produit à couper. La technique recherchée doit être en particulier capable d'effectuer des opérations de refendage dans des conditions techniquement et économiquement optimales .
Ce problème est résolu conformément à 1 ' invention grâce à un procédé d'oxycoupage à grande vitesse d'une pièce épaisse en acier, dans lequel on déplace un chalumeau d'oxycoupage maintenu à une hauteur déterminée au-dessus de la pièce à découper, et on déplace également, en synchronisme avec le déplacement du chalumeau d'oxycoupage, un chalumeau de saignée comportant au moins une buse en lame qui passe à l'intérieur même de la saignée d'oxycoupage, ladite buse en lame émettant par sa tranche au moins un jet de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage venant frapper le front de saignée en se combinant au jet de fluides d'oxycoupage émis par le chalumeau d'oxycoupage pour former un front de saignée ayant un profil en ligne brisée.
Grâce à l'utilisation d'un chalumeau de saignée, intervenant à l'intérieur même de la saignée d'oxycoupage, on parvient à supprimer les inconvénients précités de la grande distance du jet de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage, et on augmente en outre la puissance d'oxycoupage grâce à la multiplication du nombre de buses d'oxycoupage si on souhaite avoir une puissance très élevée pour découper des corps épais, dont l'épaisseur dépasse par exemple largement 10 cm. Le chalumeau de saignée peut selon le cas être utilisé comme une buse d'injection (simple ou multiple) , en ne projetant que des fluides de chauffage vers le front de saignée .
De préférence, le jet du chalumeau d'oxycoupage a une direction qui est sensiblement perpendiculaire à la surface concernée de la pièce à découper, tandis que le ou les jets du chalumeau de saignée sont inclinés d'un angle aigu déterminé par rapport à ladite direction.
Avantageusement dans ce cas, le chalumeau de saignée émet plusieurs jets superposés de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage attaquant le front de saignée selon des angles aigus différents, dont la valeur croît avec 1 ' éloignement de la surface de la pièce attaquée par le jet du chalumeau d'oxycoupage. Grâce à la pluralité de jets superposés de fluides d'oxycoupage attaquant un même front de saignée selon des angles aigus différents, on arrive à diviser la longueur de saignée, c'est-à-dire la distance séparant l'entrée et la sortie, en un certain nombre de tronçons ou "pas d'oxycoupage", en affectant à chaque tronçon une buse d'oxycoupage à caractéristiques spécifiques propres, de telle sorte que la vitesse d'oxycoupage de la pièce est notablement augmentée pour atteindre celle d'un pas. C'est donc la première fois que 1 ' on met en oeuvre une véritable buse de saignée intervenant à l'intérieur de la saignée d'oxycoupage tout au long du processus de découpe.
De préférence, le déplacement synchrone des chalumeaux d'oxycoupage et de saignée est réalisé par le montage de leurs supports associés sur un chariot commun se déplaçant horizontalement au-dessus de la pièce à découper. En particulier, les chalumeaux d'oxycoupage et de saignée sont mobiles verticalement, le chalumeau de saignée étant escamotable au-dessus de la pièce à découper.
On pourra également prévoir que le chalumeau de saignée est mis en vibration verticale pendant une partie au moins du processus de coupe. Une telle mise en vibration verticale permet de faciliter la progression de la lame de saignée dans la saignée d'oxycoupage au fur et à mesure de l'avancement de celle-ci lors du processus de coupe. L'invention concerne également un dispositif de mise en oeuvre du procédé d'oxycoupage précité, le dispositif étant remarquable en ce qu'il comporte un chariot déplaçable horizontalement, ledit chariot portant des supports d'un chalumeau d'oxycoupage et d'un chalumeau de saignée, le chalumeau d'oxycoupage surplombant la pièce à découper en étant agencé pour émettre un jet sensiblement vertical de fluides d'oxycoupage, tandis que le chalumeau de saignée comporte au moins une buse en lame agencée pour se déplacer dans la saignée d'oxycoupage et émettre par sa tranche au moins un jet incliné de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage.
De préférence, les supports des chalumeaux d'oxycoupage et de saignée sont réglables individuellement en position verticale. En particulier, le support du chalumeau de saignée est suspendu à un vérin d'axe vertical, ledit vérin ayant une course permettant la remontée de la ou des buses en lame au-dessus de la pièce à découper.
On pourra éventuellement prévoir que le corps du vérin supportant le chalumeau de saignée est relié à un vibrateur pouvant générer des vibrations de faible amplitude dans une direction verticale.
Conformément à un mode d'exécution particulier, la buse en lame du chalumeau de saignée est unique, et présente un réseau de canaux internes s ' étendant obliquement entre la facette supérieure et une tranche de ladite buse en lame. On pourra naturellement prévoir en variante des buses en lames multiples, dont chacune est capable d'émettre un ou plusieurs jets de fluides d ' oxycoupage .
De préférence alors, les canaux internes sont agencés pour former au moins un groupe associé à un même jet de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage, afin de permettre le passage de l'oxygène de coupe et/ou des gaz de chauffe, et d'un fluide de refroidissement. En particulier, la buse en lame présente plusieurs groupes de canaux internes destinés à produire des jets inclinés superposés l'inclinaison des canaux par rapport à la verticale étant identique dans un même groupe et variant d'un groupe à 1 ' autre en croissant du haut vers le bas de ladite buse en lame.
Lorsqu'il s'agit de 1 ' oxycoupage d'une pièce de coulée continue, il sera avantageux de prévoir que le chariot supportant les chalumeaux d'oxycoupage et de saignée est déplaçable transversalement à la direction de la coulée continue en étant monté sur un chariot principal qui se déplace horizontalement au-dessus de la pièce mobile, dans la direction de la coulée continue, ledit chariot principal portant un moyen de εolidarisation provisoire à ladite pièce mobile.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre et du dessin annexé, concernant des modes particuliers de réalisation, en référence aux figures où :
- la figure 1 illustre schématiquement une installation mettant en oeuvre le procédé d'oxycoupage à grande vitesse conforme à l'invention, ici appliqué à la coupe d'une pièce de coulée continue, ladite pièce étant représentée en coupe par un plan vertical passant par la saignée d' oxycoupage,
- les figures 2 et 3 sont des coupes respectivement selon II-II et III-III de la figure 1, permettant de mieux distinguer l'agencement respectivement du chalumeau d'oxycoupage et du chalumeau de saignée lors du processus de coupe,
- la figure 4 est une vue schématique illustrant le chalumeau de saignée utilisé dans le cadre du procédé de l'invention, avec les nourrices d'alimentation équipant le corps de chalumeau, la buse de chalumeau étant une buse plate en forme de lame,
- les figures 5 et 6 sont des vues en élévation illustrant deux modes de réalisation différents de la buse en lame du chalumeau de saignée, respectivement avec une buse unitaire émettant plusieurs jets obliques superposés, et avec plusieurs buses complémentaires émettant chacune un jet oblique,
- la figure 7 est une vue en coupe à très grande échelle de la pièce épaisse en cours de découpe, montrant la géométrie particulière du front de saignée en ligne brisée résultant de l'utilisation d'une buse en lame émettant des jets superposés de fluides de chauffage et/ou d ' oxycoupage ,
- la figure 8 est une vue de profil de la buse en lame précitée, et la figure 9 est une coupe selon IX-IX de la figure 8, permettant de mieux distinguer l'agencement des canaux internes de la buse en lame, avec ici trois groupes de canaux internes destinés à produire des jets inclinés superposés. Les figures 1 à 3 illustrent une pièce d'acier telle une brame, billette ou bloom en train d'être coupée conformément au procédé d'oxycoupage à grande vitesse de l'invention. La pièce 1 à couper présente une surface supérieure 1.1 et une surface inférieure 1.2, et elle repose horizontalement sur des rouleaux 2. S 'agissant en l'espèce d'une pièce de coulée continue, la pièce 1 à découper se déplace sur les rouleaux 2 selon une direction horizontale notée 101.
On distingue sur les figures un dispositif noté 10 permettant de mettre en oeuvre le procédé d'oxycoupage à grande vitesse conforme à l'invention.
Ce dispositif comporte tout d'abord un premier chariot 11 se déplaçant par des galets 12 sur un support R, chariot que l'on pourrait appeler chariot de translation. En effet, le chariot 11 se déplace horizontalement au- dessus de la pièce à découper 1, et il est même lié mécaniquement à cette pièce lors de la mise en oeuvre du processus de découpe par un support 15 se terminant par un dispositif de préhension 16. La structure de ce moyen de solidarisation provisoire pourra naturellement varier selon le cas, et l'on pourra aussi bien utiliser des dispositifs magnétiques, que des systèmes de pinces venant enserrer de part et d'autre la pièce à découper au niveau de ses facettes latérales. Un second chariot 13 est déplaçable horizontalement, en étant mobile par ses galets 14 sur les rails solidaires du fond du chariot 11, la direction de déplacement notée 100 de ce chariot 13 étant perpendiculaire à celle du chariot 11. On pourrait ainsi nommer le second chariot 13 chariot de direction, car il se déplace transversalement à la pièce 1 en défilement, pour découper la pièce selon toute la largeur et toute l'épaisseur de celle-ci.
Le chariot 13 comporte tout d'abord un support 19 d'un chalumeau d'oxycoupage 30 de type traditionnel. Ce chalumeau d'oxycoupage 30 surplombe la pièce à découper, et il est agencé pour émettre un jet puissant noté 36 sensiblement vertical de fluides de chauffage et d'oxycoupage. Le support 19 est accroché sur une platine horizontale 17 solidaire du chariot 13. On distingue sur les figures 1 et 3 l'agencement de ce support 19, qui comporte une colonnette 31, se terminant inferieurement par un collier 29 tenant le chalumeau d'oxycoupage 30, lequel chalumeau peut être amené à la position verticale désirée, qui est réglable avec un blocage en position par une vis 32. On a noté 34 les tuyaux d'amenée des différents fluides d'oxycoupage. Le jet 36 émis par le chalumeau d'oxycoupage 30 réalise ainsi une attaque de la pièce sur une partie supérieure de l'épaisseur de celle-ci. Cette partie du front de saignée est donc essentiellement verticale. Conformément à une caractéristique importante de l'invention, le chariot 13 comporte également un support 18 d'un chalumeau de saignée 20. Ce chalumeau de saignée 20 comporte un corps de chalumeau 23 se prolongeant inferieurement par une buse en lame 25 qui est agencée pour se déplacer dans la saignée d'oxycoupage notée 1.3, et émettre par sa tranche au moins un jet incliné 26 de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage. Sur la figure 1, on a schématisé par la flèche 102 l'avancement du processus d'oxycoupage, et l'on constate que la buse en lame 25 progresse à l'intérieur même de la saignée 1.3, les jets de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage qu'elle émet attaquant ainsi la partie restante du front de saignée qui est noté 1.4. Le corps 23 du chalumeau de saignée 20 est accroché à une colonnette 22 qui est reliée ici à la tige 27 d'un vérin 21, en particulier un vérin pneumatique. Le vérin 21 est d'axe vertical, et son corps est fixé par boulonnage à la platine horizontale 17.
Ainsi, les chalumeaux d'oxycoupage 30 et de saignée 20 sont reliés par leur support associé 19, 18 à un chariot commun 13 qui se déplace horizontalement au-dessus de la pièce à découper, ce montage commun assurant alors le déplacement synchrone des deux chalumeaux lors du processus de coupe. L'utilisation d'un vérin permet en outre de régler la position verticale du chalumeau de saignée 20, c'est-à-dire la position précise de la buse en lame 25, de façon que son ou ses jets 26 soient dirigés sur des points particuliers du front de saignée avec une grande précision. La course du vérin sera de préférence choisie telle que l'on puisse escamoter le chalumeau de saignée 20 au-dessus de la pièce lorsque ce chalumeau n'est pas utilisé. Le vérin permet ainsi la remontée du ou des buses en lame 25 au-dessus de la pièce à découper.
On a en outre illustré ici un vibrateur 28 monté en partie haute du corps du vérin 21 qui supporte le chalumeau de saignée 20, ledit vibrateur étant agencé pour générer des vibrations de faible amplitude dans une direction verticale. Une telle mise en vibration permet de faciliter la progression de la buse en lame 25 dans la saignée 13 lors du processus de découpe. A titre indicatif, l'amplitude des vibrations pourra être de l'ordre de 1 à 2 mm. Le corps 23 du chalumeau de saignée 20 est en outre équipé d'une pluralité de conduites 24 servant à amener les différents fluides concernés. Ainsi, et conformément à une caractéristique essentielle du procédé de l'invention, on déplace en synchronisme un chalumeau d'oxycoupage 30 et un chalumeau de saignée 20, ce dernier comportant au moins une buse en lame 25 qui passe à l'intérieur même de la saignée d'oxycoupage 1.3, ladite buse en lame émettant par sa tranche au moins un jet de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage 26 venant frapper le front de saignée 1.4 en se combinant au jet de fluides de chauffage et d'oxycoupage 36 émis par le chalumeau d'oxycoupage 30 pour former un front de saignée 1.4 ayant un profil en ligne brisée.
On notera sur la figure 1 que le jet 36 du chalumeau d'oxycoupage 30 a une direction qui est sensiblement perpendiculaire à la surface concernée 1.1 de la pièce à découper, tandis que le ou les jets 26 du chalumeau de saignée 20 sont inclinés d'un angle aigu déterminé par rapport à ladite direction. On reviendra plus loin plus en détail sur l'importance de l'inclinaison de ces derniers jets, notamment en référence aux figures 8 et 9. La buse en lame 25 du chalumeau de saignée 20 peut être unique comme illustré sur la figure 5, ou encore multiple, comme illustré sur la figure 6.
Sur la figure 5, la buse en lame 25 présente un réseau de canaux internes 60.1, 60.2, 60.3 qui s'étendent obliquement entre la facette supérieure 54 et une tranche 55 de ladite buse en lame. Les entrées associées sont notées 56.1, 56.2, 56.3, et les jets de fluides de chauffage et d'oxycoupage qui sortent par la tranche 55 de la lame 25 sont notés 26.1, 26.2, 26.3. De préférence, les angles de sortie associés, notés al, a2 a3 sont différents, et croissent du haut vers le bas de la buse en lame 25.
Sur la figure 6, on a illustré une variante dans laquelle la buse en lame 25 est multiple, c'est-à-dire constituée de trois sous-ensembles de buses en lame 25.1, 25.2, 25.3. Chaque sous-ensemble comporte ses entrées individuelles de fluides, respectivement 56.1, 56.2, 56.3, et ses sorties de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage sous la forme de jets obliques respectivement 26.1, 26.2, 26.3. Les canaux internes 60.1, 60.2, 60.3 sont alors agencés en conséquence dans l'épaisseur de ces trois composants constituant la buse en lame 25.
On aura compris que le nombre de canaux internes, servant à émettre des jets inclinés superposés, pourra varier dans la pratique en fonction des conditions opératoires rencontrées.
Les vues des figures 5 et 6 sont en réalité schématiques, dans la mesure où les canaux 60.1, 60.2, 60.3 sont en fait constitués chacun par un groupe de canaux associés aux différents fluides d'un même jet de sortie. On trouvera ainsi des gaz de chauffe, de l'oxygène de coupe, et du fluide de refroidissement. Si l'on souhaite utiliser le chalumeau de saignée comme une buse d'injection (simple ou multiple) , les fluides éjectés et projetés contre le front de saignée seront alors seulement des fluides de chauffage.
La figure 4 permet de mieux comprendre l'agencement du corps 23 du chalumeau de saignée 20 au regard de son alimentation fluidique. Le contour du corps de chalumeau 23 est représenté en trait mixte, et il inclut un certain nombre de nourrices d'alimentation associées chacune aux différents fluides concernés. On a symbolisé par la référence 60 les différents canaux internes qui sont ménagés dans l'épaisseur de la tête de la buse en lame 25. Pour l'alimentation de ces différents canaux, on trouve tout d'abord une nourrice 40 incluant une arrivée d'oxygène de coupe 41 qui est délivrée par une tubulure 43, une nourrice d'alimentation 44 en gaz de chauffe, avec des arrivées 45 et 46 correspondant au gaz combustible et à l'oxygène, ces gaz étant délivrés par des tubulures 47, 48 associées, et enfin une nourrice 49 d'alimentation en fluide de refroidissement, par exemple de l'eau, avec une entrée d'eau 50 et une sortie d'eau 51, les liaisons étant assurées par des tubulures associées respectivement 52, 53.
Il convient de noter que la buse en lame 25 se déplace, lors du processus de coupe, à l'intérieur même de la saignée d'oxycoupage, ce qui procure un avantage calorifique non négligeable dans la mesure où l'on obtient, de façon naturelle, un préchauffage des fluides d'oxycoupage, ce qui est tout spécialement intéressant pour l'oxygène de coupe. La canalisation d'oxygène de coupe est en effet soumise à échauffement par la chaleur des opérations d'oxycoupage, et la chaleur rayonnante du produit découpé si celui est chaud, comme c'est le cas pour des brames de coulée continue en sidérurgie. Elle transmet à son tour cette chaleur aux fluides d'oxycoupage jouant le rôle de refroidisseur de lame et d'échangeur de chaleur, permettant ainsi un apport de chaleur à la combustion dont elle est demanderesse.
Ainsi que cela a été dit plus haut, c'est la combinaison des jets du chalumeau d'oxycoupage et du chalumeau de saignée qui permet de réaliser un oxycoupage à grande vitesse, et ce même pour une pièce très épaisse à découper .
L'inclinaison du ou des jets 26 du chalumeau de saignée 20 a pour effet de former un front de saignée 1.4 ayant un profil en ligne brisée. Si le chalumeau de saignée 20 comporte une buse en lame émettant un jet de fluide d'oxycoupage 26 unique, alors le front de saignée 1.4 est simplement constitué de deux segments, avec un segment vertical associé au jet 36 du chalumeau d'oxycoupage 30, et un segment oblique associé au jet 26 du chalumeau de saignée 20. Toutefois, dans la pratique, il sera intéressant de prévoir une pluralité de jets superposés, et l'on a illustré un tel exemple sur la figure 7. En l'espèce, la buse en lame 25 présente trois groupes de canaux internes permettant d'émettre trois jets superposés de fluides d'oxycoupage 26.1, 26.2, 26.3. Chacun de ces jets donne une conformation oblique associée au front de saignée 1.4. Dans ce cas, la zone notée AB est affectée au chalumeau d'oxycoupage extérieur 30, dont le jet 36 est perpendiculaire à la surface d'attaque 1.1. Les autres tronçons, notés BC, CD, DE, correspondent respectivement aux jets inclinés 26.1, 26.2, 26.3 émis par la buse en lame 25 du chalumeau de saignée 20. Les angles correspondants d'inclinaison par rapport à la verticale sont notés al, a2, a3. La ligne brisée ABCDE, ici constituée de quatre tronçons, forme le front de saignée d'oxycoupage 1.4. Dans le cas illustré sur la figure 7, les trois zones affectées aux trois pas d'oxycoupage de la buse en lame 25, c'est-à-dire BC, CD, DE, sont de longueurs sensiblement égales. Par contre, la zone AB affectée au chalumeau extérieur est un peu plus importante, en raison de la puissance donnée et souhaitée pour le chalumeau d'oxycoupage 30. Cependant, on devra comprendre que la répartition peut être modulée en fonction des circonstances rencontrées, et l'on choisira en conséquence les angles d'inclinaison al, a2, a3 pour obtenir des longueurs de zone désirées. On pourra par exemple choisir de donner plus d'importance au dernier pas en augmentant l'angle a3, afin d'augmenter la longueur du tronçon DE. Ainsi qu'on l'aura compris, chaque jet de fluides d'oxycoupage unitaire doit assurer la coupe d'une partie seulement de l'épaisseur de la pièce à découper, c'est-à- dire un tronçon parmi les quatre tronçons précités, cette division du travail permettant justement d'atteindre des vitesses d'oxycoupage très élevées malgré l'épaisseur importante de la pièce à découper.
L'agencement des canaux internes de la buse en lame 25, qui permet de réaliser les trois jets superposés de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage 26.1, 26.2, 26.3 sera mieux compris en se reportant aux figures 8 et 9.
On constate sur la figure 9 que la buse en lame 25 du chalumeau de saignée, ici unique, présente un réseau de canaux internes qui forment plusieurs groupes dont chacun est associé à un jet de fluides de chauffage ou d'oxycoupage. En l'espèce, on a représenté un mode d'exécution avec trois groupes de canaux internes, respectivement notés 60.1, 60.2, 60.3. Chacun de ces groupes comporte lui-même une pluralité de canaux internes inclinés, dont la direction est la même pour les canaux d' un même groupe .
On a ici référencé les canaux internes du premier groupe 60.1 de canaux, étant entendu que ce groupe qui constitue le premier pas est ensuite reproduit, avec cependant une inclinaison différente à chaque fois.
On distingue ainsi, successivement, en s 'éloignant de la tranche de sortie 55, un canal 60.11 associé à l'entrée d'eau de refroidissement, un canal 60.12 associé à la sortie d'eau de refroidissement, un canal 60.13 associé à l'entrée de gaz combustible de chauffe, un canal 60.14 associé à l'entrée d'oxygène de chauffe (on notera que ces deux derniers canaux 60.13, 60.14 se rejoignent avant la sortie pour déboucher par un canal unique) , et deux canaux 60.15, 60.16 correspondant à la sortie d'oxygène de coupe. Ces six canaux 60.11 à 60.16 forment ce que l'on peut appeler un pas d'oxycoupage, lequel pas est caractérisé par son angle d'inclinaison al. Les autres groupes de canaux 60.2 et 60.3 sont agencés de façon analogue, mais leur inclinaison, respectivement a2 et a3 croît progressivement du haut vers le bas de la buse en lame 25.
La figure 8 permet de distinguer les orifices de sortie associés au niveau de la tranche 55 de la buse en lame 25 : pour chaque groupe de canaux associé à un pas d'oxycoupage, on trouve successivement, du haut vers le bas, un orifice 61.11 associé à la sortie du gaz de chauffe, et deux orifices 61.12, 61.13 associés à la sortie de 1 ' oxygène de coupe .
Ainsi que cela a été dit plus haut, le pas d'oxycoupage peut constituer une lame indépendante, ou l'ensemble des pas d'oxycoupage peuvent être incorporés dans une seule et même lame d'oxycoupage, comme cela vient d'être décrit.
L'action simultanée des pas d'oxycoupage d'inclinaison individualisée et différente concourt à répartir la longueur totale de la saignée d'oxycoupage entre les différents pas d'oxycoupage, préférentiellement d'une manière égale ou d'une manière proportionnelle à la puissance de chaque buse de pas d'oxycoupage, et à réduire ainsi le temps de coupe de l'épaisseur totale à celui de coupe de l'épaisseur réduite, traitée par une buse de pas d' oxycoupage .
Comme indiqué plus haut, les canaux débouchants de l'un ou l'autre groupe de canaux pourront servir à projeter seulement des fluides de chauffage vers le front de saignée. On peut ainsi réaliser une buse d'injection, simple ou multiple, passant directement dans la saignée.
Enfin, pour faciliter la fabrication et le raccordement d'une telle lame à canaux multiples, on pourra utiliser des tubulures cintrées, dont l'extrémité amont est de section ronde (pour un raccordement aisé à la nourrice) , et dont la partie restante est de section aplatie (pour un encombrement latéral minimum) .
On est ainsi parvenu à réaliser un procédé et un dispositif d'oxycoupage à grande vitesse permettant la découpe de pièces en acier d'épaisseurs importantes, notamment largement supérieures à 10 cm. Le procédé et le dispositif de l'invention sont bien entendu applicables à une pièce fixe ou à une pièce de coulée continue.
L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits, mais englobe au contraire toute variante reprenant, avec des moyens équivalents, les caractéristiques essentielles énoncées plus haut .

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé d'oxycoupage à grande vitesse d'une pièce épaisse en acier, dans lequel on déplace un chalumeau d'oxycoupage maintenu à une hauteur déterminée au-dessus de la pièce à découper, caractérisé en ce qu'on déplace également, en synchronisme avec le déplacement du chalumeau d'oxycoupage (30), un chalumeau de saignée (20) comportant au moins une buse en lame (25) qui passe à l'intérieur même de la saignée d'oxycoupage (1.3), ladite buse en lame émettant par sa tranche au moins un jet de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage (26) venant frapper le front de saignée (1.4) en se combinant au jet de fluides d'oxycoupage (36) émis par le chalumeau d'oxycoupage (30) pour former un front de saignée (1.4) ayant un profil en ligne brisée.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le jet (36) du chalumeau d'oxycoupage (30) a une direction qui est sensiblement perpendiculaire à la surface concernée (1.1) de la pièce à découper, tandis que le ou les jets (26) du chalumeau de saignée (20) sont inclinés d'un angle aigu déterminé par rapport à ladite direction.
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le chalumeau de saignée (20) émet plusieurs jets superposés de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage
(26.1, 26.2, 26.3) attaquant le front de saignée (1.4) selon des angles aigus différents, dont la valeur croît avec 1 ' éloignement de la surface (1.1) de la pièce attaquée par le jet (36) du chalumeau d'oxycoupage (30) .
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le déplacement synchrone des chalumeaux d'oxycoupage (30) et de saignée (20) est réalisé par le montage de leurs supports associés (19 ; 18) sur un chariot commun (13) se déplaçant horizontalement au-dessus de la pièce à découper.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les chalumeaux d'oxycoupage (30) et de saignée (20) sont mobiles verticalement, le chalumeau de saignée (20) étant escamotable au-dessus de la pièce à découper.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le chalumeau de saignée (20) est mis en vibration verticale pendant une partie au moins du processus de coupe.
7. Dispositif de mise en oeuvre du procédé d'oxycoupage selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comporte un chariot (13) déplaçable horizontalement, ledit chariot portant des supports (19 ; 18) d'un chalumeau d'oxycoupage (30) et d'un chalumeau de saignée (20), le chalumeau d'oxycoupage (30) surplombant la pièce à découper en étant agencé pour émettre un jet (36) sensiblement vertical de fluides d'oxycoupage, tandis que le chalumeau de saignée (20) comporte au moins une buse en lame (25) agencée pour se déplacer dans la saignée d'oxycoupage (1.3) et émettre par sa tranche au moins un jet incliné (26) de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage.
8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le supports (19 ; 18) des chalumeaux d'oxycoupage (30) et de saignée (20) sont réglables individuellement en position verticale.
9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que le support (18) du chalumeau de saignée (20) est suspendu à un vérin (21) d'axe vertical, ledit vérin ayant une course permettant la remontée de la ou des buses en lame (25) au-dessus de la pièce à découper.
10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que le corps du vérin (21) supportant le chalumeau de saignée (20) est relié à un vibrateur (28) pouvant générer des vibrations de faible amplitude dans une direction verticale.
11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 10, caractérisé en ce que la buse en lame (25) du chalumeau de saignée (20) est unique, et présente un réseau de canaux internes (60.1, 60.2, 60.3) s ' étendant obliquement entre la facette supérieure (54) et une tranche (55) de ladite buse en lame.
12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que les canaux internes (60.1, 60.2, 60.3) sont agencés pour former au moins un groupe associé à un même jet de fluides de chauffage et/ou d'oxycoupage, afin de permettre le passage de l'oxygène de coupe et/ou des gaz de chauffe, et d'un fluide de refroidissement.
13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que la buse en lame (25) présente plusieurs groupes de canaux internes (60.1, 60.2, 60.3) destinés à produire des jets inclinés superposés (26.1, 26.2, 26.3), l'inclinaison des canaux par rapport à la verticale étant identique dans un même groupe et variant d'un groupe à l'autre en croissant du haut vers le bas de ladite buse en lame.
14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 13, pour 1 ' oxycoupage d'une pièce de coulée continue, caractérisé en ce que le chariot (13) supportant les chalumeaux d'oxycoupage (30) et de saignée
(20) est déplaçable transversalement à la direction (101) de la coulée continue en étant monté sur un chariot principal (11) qui se déplace horizontalement au-dessus de la pièce mobile, dans la direction de la coulée continue, ledit chariot principal portant un moyen (15, 16) de solidarisation provisoire à ladite pièce mobile.
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